DE102017117483A1 - Method for producing a roller bearing component made of steel - Google Patents

Abstract

Verfahren zur Herstellung einer Wälzlagerkomponente aus Stahl, wobei ein bearbeiteter Rohling aus der Schmiedehitze derart abgekühlt wird, dass er ein Gefüge mit einem Bainitanteil von wenigstens 80% aufweist, wonach der Rohling bei einer Temperatur ≥ 500°C nitriert wird, bis eine Nitriertiefe von wenigstens 0,2 mm erreicht ist.A method of manufacturing a rolling bearing component from steel, wherein a processed blank from the forging heat is cooled to have a texture with a bainite content of at least 80%, after which the blank is nitrided at a temperature ≥ 500 ° C until a nitriding depth of at least 0.2 mm is reached.

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung einer Wälzlagerkomponente aus Stahl.The invention relates to a method for producing a rolling bearing component made of steel.

Wälzlager bestehen üblicherweise aus wenigstens zwei Ringen, zwischen denen Wälzkörper, frei oder käfiggeführt, laufen, wozu an den Ringen entsprechende Laufbahnen ausgebildet sind. Die Lagerringe sowie die Wälzkörper bestehen üblicherweise aus Stahl. Zunehmend werden an derartigen metallischen Wälzlagerkomponenten Frühausfälle in Form sogenannter White Etching Cracks (WEC) festgestellt, wobei diese White Etching Cracks über viele Anwendungsfelder der Wälzlager auftreten. White Etching Cracks bilden sich, wenn neben der klassischen Beanspruchung durch Überrollung der Ringe mit Hertz'schem Kontakt noch eine sogenannte Zusatzbeanspruchung anliegt. Diese Zusatzbeanspruchung kann eine statische oder dynamische Elektrizität oder eine starke Mischreibung sein. Zwar ist der Schadensmechanismus noch nicht abschließend geklärt, die vorherrschende Meinung ist aber, dass diese Zusatzbeanspruchung zu einer Freisetzung von Wasserstoff aus dem Schmierstoffsystem führt. Dieser Wasserstoff führt im Gefüge der stählernen Wälzlagerkomponente zur Umwandlung von martensitischen und/oder bainitischen Strukturen mit oder ohne Karbideinschlüssen zu amorphem bzw. nanokristallinem Ferrit mit zwangsgelöstem Kohlenstoff.Rolling bearings usually consist of at least two rings, between which rolling elements, free or cage-mounted run, including corresponding raceways are formed on the rings. The bearing rings and the rolling elements are usually made of steel. Increasingly, early failures in the form of so-called white etching cracks (WEC) are found on such metallic rolling bearing components, with these white etching cracks occurring over many fields of application of the roller bearings. White etching cracks form when, in addition to the classic stress caused by rolling over the rings with Hertzian contact, there is also a so-called additional stress. This additional stress can be a static or dynamic electricity or a strong mixed friction. Although the damage mechanism has not yet been finally clarified, the prevailing opinion is that this additional stress leads to a release of hydrogen from the lubricant system. This hydrogen leads in the structure of the steel rolling bearing component for the conversion of martensitic and / or bainitic structures with or without carbide inclusions to amorphous or nanocrystalline ferrite with positively dissolved carbon.

Es gibt verschiedene Ansätze, die Lebensdauer und damit Resistenz gegen WECs zu verbessern. Eine Möglichkeit besteht in der Wahl eines entsprechenden Grundmaterials zur Herstellung der stählernen Wälzlagerkomponente, beispielsweise der Verwendung von induktivgehärteten Werkstoffen oder Sonderlegierungen. Ein Beispiel für einen solchen Werkstoff, der zu 100 % WEC-resistent ist, ist der von der Anmelderin verwendete und vertriebene Stahl „Cronidur 30“. Eine zweite Möglichkeit liegt in der Aufbringung einer geeigneten Beschichtung wie beispielsweise der von der Anmelderin genutzten, unter dem Markennamen „Durotect® B“ bezeichneten Beschichtung oder von im PVD-Verfahren erzeugten Schichten. Auch können entsprechende Oberflächenbearbeitungen und Ähnliches hilfreich sein.There are several approaches to improve the lifetime and thus resistance to WECs. One possibility is the choice of a corresponding base material for the production of the steel roller bearing component, for example the use of inductively hardened materials or special alloys. An example of such a material that is 100% WEC resistant is the "Cronidur 30" steel used and sold by the Applicant. A second possibility lies in the application of a suitable coating, such as the Applicant's used under the brand name "Durotect® B" designated coating or layers produced in the PVD process. Also, appropriate surface finishes and the like can be helpful.

Der einzig sichere Ansatz ist die Verwendung des, einen hohen Stickstoffgehalt aufweisenden, Stahls „Cronidur 30“, um eine vollkommene WEC-Freiheit zu erreichen. Die Verwendung dieses Werkstoffs ist aber aufgrund der hohen Rohmaterialkosten limitiert. Beschichtungen und andere Oberflächenmodifikationen auf kommerziell eingesetzten niedrig legierten Stählen wie beispielsweise den Stählen der 100Cr6-Familie oder einsatzgehärteten Stählen sind nur solange gegen WEC - Bildung wirksam, solange sie nicht im Betrieb abgerieben werden. Damit sind diese beschichteten oder oberflächenmodifizierten Bauteile insbesondere für Anwendungen in verschmutzter Umgebung und/oder mit hohem Mischreibungsanteil nur eingeschränkt verwendbar.The only safe approach is to use the high nitrogen content "Cronidur 30" steel to achieve complete WEC freedom. However, the use of this material is limited due to the high raw material costs. Coatings and other surface modifications on commercially used low alloy steels such as the 100Cr6 family steels or case hardened steels are effective against WEC formation only so long as they are not abraded during operation. As a result, these coated or surface-modified components can be used only to a limited extent, in particular for applications in polluted environments and / or with a high proportion of mixed friction.

Der Erfindung liegt damit das Problem zugrunde, ein Verfahren zur Herstellung einer Wälzlagerkomponente aus Stahl anzugeben, die eine verbesserte Resistenz gegen WEC - Bildung aufweist.The invention is therefore based on the problem to provide a method for producing a rolling bearing component made of steel, which has an improved resistance to WEC - formation.

Zur Lösung dieses Problems ist erfindungsgemäß ein Verfahren zur Herstellung einer Wälzlagerkomponente aus Stahl vorgesehen, die sich dadurch auszeichnet, dass ein bearbeiteter Rohling aus der Schmiedehitze derart abgekühlt wird, dass er ein Gefüge mit einem Bainitanteil von wenigstens 80% aufweist, wonach der Rohling bei einer Temperatur ≥ 500°C nitriert wird, bis eine Nitriertiefe von wenigstens 0,2 mm erreicht ist.To solve this problem, a method for producing a rolling bearing component made of steel is provided according to the invention, which is characterized in that a machined blank from the forging heat is cooled so that it has a microstructure with a bainite content of at least 80%, after which the blank in a Temperature ≥ 500 ° C is nitrided until a nitriding depth of at least 0.2 mm is reached.

Die Erfindung sieht zunächst die Herstellung eines Rohlings aus einem bainitisch abgekühlten Stahl vor. Hierzu wird der durch Warmumformung bei einer Warmumformtemperatur bearbeitete Rohling, beispielsweise ein Wälzlagerring, direkt aus der Schmiedehitze kommend abgekühlt. Die Abkühlung erfolgt derart, dass sich ein überwiegend bainitisches Grundgefüge einstellt, der Bainitanteil soll wenigstens 80% oder mehr betragen. Dies führ zu einer hohen Kernhärte respektive Kernfestigkeit. Ein solches bainitisches Gefüge ist sehr anlassstabil, so dass bei einem späteren Nitrierprozess die Kernfestigkeit nur wenig absinkt und grundsätzlich auf einem Niveau von üblicherweise über 900 MPa bestehen bleibt. Ein weiterer Vorteil des bainitischen Grundgefüges sind die im Vergleich zum angelassenen martensitischen Gefüge geringeren Gitterverspannungen, was dazu führt, dass die Aufnahme von Wasserstoff im Betrieb und damit die Tendenz zur Bildung der WECs herabgesetzt wird.The invention initially provides for the production of a blank from a bainitic cooled steel. For this purpose, the processed by hot forming at a hot forming temperature blank, for example, a rolling bearing ring, cooled directly from the forge heat coming. The cooling takes place in such a way that a predominantly bainitic basic structure sets in, the bainite content should amount to at least 80% or more. This leads to a high core hardness or core strength. Such a bainitic structure is very easy to temper, so that in a later nitriding process, the core strength drops only slightly and basically remains at a level of usually over 900 MPa. Another advantage of the bainitic ground structure is the lower lattice strain compared to the annealed martensitic structure, which leads to a reduction in the uptake of hydrogen during operation and thus a tendency to form the WECs.

An die Ausbildung des bainitischen Gefüges schließt sich eine Wärmebehandlung in Form eines Nitrier- oder Tiefnitrierprozesses an. Bei dem Nitrierprozess wird mehrheitlich gelöster Stickstoff in die Randzone des bainitisch gehärteten Stahlrohlings eingebracht, um dort die Härte bzw. Festigkeit und damit die Wälzfähigkeit zu erreichen. Der eingebrachte Stickstoff führt dabei zu einer Gitterverspannung und Ausscheidungshärtung. Die hohen Druckeigenspannungen, die hierbei erzeugt werden, und die mehr als 500 MPa betragen, überkompensieren außerdem die bei der Überrollung entstehenden Zugdehnungsfelder, so dass eine Anlagerung von Wasserstoff in diesen Bereichen gehemmt ist.The formation of the bainitic structure is followed by a heat treatment in the form of a nitriding or deep nitriding process. In the nitriding process, the majority of dissolved nitrogen is introduced into the edge zone of the bainitic hardened steel blank in order to achieve the hardness and thus the rolling ability. The introduced nitrogen leads to lattice strain and precipitation hardening. The high compressive residual stresses, which are produced in this case, and which are more than 500 MPa, moreover overcompensate the tensile strain fields which form during the rolling over, so that an accumulation of hydrogen in these areas is inhibited.

Als Grundwerkstoff können verschiedene Stähle verwendet werden, die nach dem Warmumformen keiner weiteren Wärmebehandlung unterzogen werden müssen, sondern die direkt aus der Schmiedehitze zur Bainitgefügeeinstellung abgekühlt werden können. Ein solcher Stahl ist beispielsweise 16CrMnV7-7, ein bainitischer Stahl, der für die Warmmassivumformung geeignet ist und der sich durch eine gute Kombination von Zähigkeit und Festigkeit auszeichnet. Durch die gezielte Abkühlung aus der Schmiedehitze können bei diesem Stahl optimale Wärmestoffeigenschaften erreicht werden, ohne dass eine weitere Wärmebehandlung erforderlich ist. Jedoch können auch andere bainitisch umwandelnde Stähle verwendet werden, die Nennung allein dieses einen Stahls ist keinesfalls beschränkend.The basic material used may be various steels which do not undergo any further heat treatment after hot working but can be cooled directly from the forge to Bainitgefügeeinstellung. Such a steel is, for example, 16CrMnV7-7, a bainitic steel suitable for hot massive forming and characterized by a good combination of toughness and strength. Due to the targeted cooling from forging heat, optimum heat-transfer properties can be achieved with this steel, without the need for further heat treatment. However, other bainitic converting steels may be used, the mention of which alone is by no means limitative.

Das Warmumformen des bainitischen Stahls, beispielsweise des 16CrMnV7-7, erfolgt üblicherweise bei Temperaturen ≥ 950°C, beispielsweise als Warmumformung im Bereich von ca. 1250°C. Die Dauer des Abkühlprozesses respektive die Abkühlrate wird im Hinblick auf eine optimale Gefügeeinstellung gewählt, Abkühlraten von mehreren 10°C pro Minute sind zweckmäßig. Die Abkühlgeschwindigkeit sollte nicht zu hoch gewählt werden, da dies ansonsten zur Bildung von Martensit führen kann.The hot forming of the bainitic steel, for example the 16CrMnV7-7, is usually carried out at temperatures ≥ 950 ° C, for example as hot working in the range of about 1250 ° C. The duration of the cooling process or the cooling rate is chosen with regard to an optimal microstructure setting, cooling rates of several 10 ° C per minute are appropriate. The cooling rate should not be too high, otherwise this can lead to the formation of martensite.

Das Nitrieren als der die belastbare Randzone ausbildende thermische Prozess sollte in einem Temperaturbereich von 500 - 600°C erfolgen, die Temperatur sollte während des gesamten Nitriervorgangs in diesem Temperaturfenster gehalten werden. Diese Nitriertemperatur liegt damit relativ nah am thermischen Gleichgewicht des Werkstoffs. Diese Nitrierung setzt in der Anwendung selbst bei Vorliegen einer kritischen Zusatzbeanspruchung und damit einem möglicherweise schädigenden Wasserstoffeintrag die Tendenz zur Bildung der Weißen Strukturen, also nanokristalliner oder amorpher Ferrite, und damit der WECs massiv herab.The nitriding as the loadable edge zone forming thermal process should be carried out in a temperature range of 500 - 600 ° C, the temperature should be maintained during the entire nitriding in this temperature window. This nitriding temperature is thus relatively close to the thermal equilibrium of the material. Even in the presence of a critical additional stress and thus a possibly damaging introduction of hydrogen, this nitration greatly reduces the tendency to form the white structures, ie nanocrystalline or amorphous ferrites, and thus the WECs.

Die Nitriertiefe sollte im Bereich von 0,2 - 1,2 mm liegen und hängt von der Nitrierdauer und der Nitriertemperatur ab. Ziel ist das Erreichen einer der Lagergröße und Belastungsbedingungen angepassten Nitrierhärtetiefe. Der Stickstoff sollte durch eine angepasste Prozessführung überwiegend in gelöster Form vorliegen, wobei Ausscheidungen innerhalb der Diffusionszonen tolerabel sind.The nitriding depth should be in the range of 0.2 - 1.2 mm and depends on the nitriding time and the nitriding temperature. The aim is to achieve a nitration hardening depth adapted to the bearing size and load conditions. The nitrogen should be predominantly in dissolved form due to adapted process control, whereby precipitates within the diffusion zones are tolerable.

Die Nitrierdauer selbst sollte im Bereich zwischen 10 - 100 Stunden liegen, je nach gewünschter Nitrierhärtetiefe.The nitriding time itself should be in the range of 10 to 100 hours, depending on the desired Nitrierhärtiefe.

Zweckmäßig ist es, wenn die Nitrierkennzahl zu Beginn des Nitrierens auf 1 eingestellt und für eine vorbestimmte Zeitdauer beibehalten wird, wonach die Nitrierkennzahl auf einen Wert zwischen 0,4 - 0,6, vorzugsweise von 0,5 abgesenkt wird und anschließend bis zum Ende des Nitrierens beibehalten wird. Die Nitrierkennzahl errechnet sich aus dem Verhältnis der Partialdrücke der zum Nitrieren verwendeten Gase, nämlich von NH₃ und H₂. Sie errechnet sich zu N = pNH³/p^3/2H₂, wobei N = Nitrierkennzahl, pNH³ = Partialdruckammoniak und p^3/2H₂ = Partialdruckwasserstoff. Das heißt, dass sich während des Nitrierens das Partialdruckverhältnis ändert. Zu Beginn wird ein erstes Partialdruckverhältnis eingestellt, das über eine definierte Zeitdauer, die bevorzugt wenigstens 10% der gesamten Nitrierdauer beträgt, beibehalten wird, um die Nitrierkennzahl anschließend abzusenken und diese dann auf dem abgesenkten Niveau, also im Bereich von 0,4 - 0,6, vorzugsweise von 0,5, bis zum Ende des Prozesses beizubehalten. Änderungen dieses Prozessablaufs in bestimmten Grenzen sind je nach Bauteil durchaus möglich, jedoch ist das beschriebene Vorgehen für die allermeisten Bauteile zweckmäßig.It is expedient if the nitriding index is set to 1 at the beginning of the nitriding and maintained for a predetermined period of time, after which the nitriding index is lowered to a value between 0.4-0.6, preferably 0.5, and then until the end of the nitriding Nitriding is maintained. The nitriding index is calculated from the ratio of the partial pressures of the gases used for nitriding, namely NH ₃ and H ₂ . It is calculated as N = pNH ³ / p ^3/2 H ₂ , where N = nitriding characteristic, pNH ³ = partial pressure ammonia and p ^3/2 H ₂ = partial pressure hydrogen. That is, during the nitriding, the partial pressure ratio changes. Initially, a first partial pressure ratio is set which is maintained over a defined period of time, which is preferably at least 10% of the total nitration time, in order to lower the nitriding index and then at the lowered level, ie in the range 0.4-0. 6, preferably 0.5, until the end of the process. Changes in this process flow within certain limits are possible depending on the component, however, the procedure described for the vast majority of components is appropriate.

Neben dem Verfahren selbst betrifft die Erfindung ferner eine Wälzlagerkomponente, hergestellt nach dem vorstehend beschriebenen Verfahren. Diese Wälzlagerkomponente kann ein Lagerring oder ein Wälzkörper sein.In addition to the process itself, the invention further relates to a rolling bearing component prepared by the method described above. This rolling bearing component may be a bearing ring or a rolling element.

Potentiell können auf die erfindungsgemäße Weise Wälzlagerkomponenten für alle Lageranwendungen hergestellt werden, die von White Etching Cracks betroffen sein können. Potentielle Anwendungen der erfindungsgemäßen Wälzlager, umfassend eine erfindungsgemäß hergestellte Wälzlagerkomponente oder mehrere davon, sind beispielsweise Getriebelager für Anwendungen im Automobil - bzw. Nutzfahrzeugbereich, Lager in elektrischen Antrieben sowie kleine bis mittlere Lager für Industrieanwendungen, beispielsweise Vakuumpumpen und Ähnliches.Rolling bearing components for all bearing applications which may be affected by white etching cracks can potentially be produced in the manner according to the invention. Potential applications of the antifriction bearings according to the invention, comprising a rolling bearing component or several thereof produced according to the invention, are, for example, gearbox bearings for applications in the automotive or commercial vehicle sector, bearings in electric drives and small to medium-sized bearings for industrial applications, for example vacuum pumps and the like.

Schließlich betrifft die Erfindung ferner ein Wälzlager, umfassend eine oder mehrere dieser Wälzlagerkomponenten.Finally, the invention further relates to a rolling bearing, comprising one or more of these rolling bearing components.

In dem beigefügten Diagramm ist längs der Abszisse dimensionslos die Prozessdauer t in Stunden aufgetragen. Längs der linken Ordinate ist die Prozesstemperatur T in °C aufgetragen, längs der rechten Ordinate die dimensionslose Nitrierkennzahl N.In the attached diagram, the process duration t in hours is plotted along the abscissa dimensionless. Along the left ordinate, the process temperature T is plotted in ° C, along the right ordinate the dimensionless nitriding index N.

Ausgehend von t = 0 erfolgt zunächst eine Erwärmung des Grundwerkstoffs, beispielsweise 16CrMnV7-7 auf die Warmumformtemperatur, hier exemplarisch 1200°. Dort wird das zu verformende Werkstück eine Zeit lang gehalten, wobei die Warmumformung erfolgt. Es schließt sich sodann eine mehr oder weniger rasche Abkühlung an, um das Werkstoffgefüge in bainitisches Gefüge mit einem Bainit-Anteil von wenigstens 80% am Gesamtgefüge umzuwandeln. Die Abkühlung erfolgt bis zu einem Temperaturfenster von 20 - 100°C. Nach einer optionalen mechanischen Zwischenbearbeitung, vorzugsweise über Drehen, schließt sich ein Nitriervorgang an, bei dem die Temperatur in einem Bereich zwischen 500 - 600°C gehalten wird, und zwar bis zum Ende des Nitriervorgangs im Zeitpunkt t = 1. Durch die Nitrierung wird eine gehärtete Randschicht in dem bainitisch gehärteten Stahl ausgebildet, um dort die Härte bzw. Festigkeit und damit die geforderte Wälzfestigkeit zu erreichen. Durch den eingebrachten Stickstoff wird gezielt eine Gitterverspannung induziert, es kommt zu einer Ausscheidungshärtung.Starting from t = 0, the base material firstly heats up, for example 16CrMnV7-7 to the hot forming temperature, here by way of example 1200 °. There, the workpiece to be deformed is held for a while, wherein the hot forming takes place. This is followed by a more or less rapid cooling in order to convert the material structure into a bainitic structure with a bainite content of at least 80% of the total structure. Cooling takes place up to a temperature window of 20 - 100 ° C. After an optional mechanical intermediate processing, preferably by turning, a nitriding process follows, in which the temperature is maintained in a range between 500-600 ° C until the end of the nitriding process at time t = 1. The nitration becomes a hardened edge layer formed in the bainitic hardened steel, there to reach the hardness or strength and thus the required rolling resistance. The introduced nitrogen specifically induces lattice strain, resulting in precipitation hardening.

In dem Diagramm ist des Weiteren in Form der gestrichelten Linie der zeitliche Verlauf der Nitrierkennzahl dargestellt. Zu Beginn des Nitriervorgangs, dargestellt durch den Zeitpunkt t₁ , ist eine Nitrierkennzahl, also das Verhältnis des Partialdrucks von Stickstoff zu Ammoniak, auf 1 eingestellt. Nach Ablauf einer vorbestimmten Zeitdauer, beispielsweise von 10% der gesamten Nitrierdauer, dargestellt durch den Zeitpunkt t₂ , wird die Nitrierkennzahl gezielt abgesenkt, exemplarisch auf einen Wert von 0,5. Dieser Wert wird sodann bis zum Ende des Nitriervorgangs beibehalten.In the diagram, the time course of the nitriding index is further shown in the form of the dashed line. At the beginning of the nitriding process, represented by the time t ₁ , a Nitrierkennzahl, so the ratio of the partial pressure of nitrogen to ammonia, is set to 1. After expiration of a predetermined period of time, for example 10% of the total nitriding time, represented by the time t ₂ , the nitriding index is deliberately lowered, exemplarily to a value of 0.5. This value is then maintained until the end of the nitriding process.

Der Verlauf der Nitrierkennzahl ist exemplarisch. Es ist grundsätzlich denkbar, die Nitrierkennzahl auf einen anderen Wert als 0,5 abzusenken, beispielsweise im Bereich von 0,4 - 0,6.The course of the nitriding index is exemplary. In principle, it is conceivable to lower the nitriding characteristic to a value other than 0.5, for example in the range from 0.4 to 0.6.

Claims (10)

Verfahren zur Herstellung einer Wälzlagerkomponente aus Stahl, dadurch gekennzeichnet, dass ein bearbeiteter Rohling aus der Schmiedehitze derart abgekühlt wird, dass er ein Gefüge mit einem Bainitanteil von wenigstens 80% aufweist, wonach der Rohling bei einer Temperatur ≥ 500°C nitriert wird, bis eine Nitriertiefe von wenigstens 0,2 mm erreicht ist.A method for producing a rolling bearing component made of steel, characterized in that a machined blank from the forging heat is cooled so that it has a microstructure with a bainite content of at least 80%, after which the blank is nitrided at a temperature ≥ 500 ° C until a Nitriding depth of at least 0.2 mm is reached. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Nitrieren in einem Temperaturbereich von 500 - 600°C erfolgt.Method according to Claim 1 , characterized in that the nitriding takes place in a temperature range of 500 - 600 ° C. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass eine Nitriertiefe im Bereich von 0,2 - 1,2 mm erreicht wird.Method according to Claim 1 or 2 , characterized in that a nitriding depth in the range of 0.2 - 1.2 mm is achieved. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Nitrierdauer 10 - 100 h beträgt.Method according to one of the preceding claims, characterized in that the nitriding time is 10 - 100 h. Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Nitrierkennzahl zu Beginn des Nitrierens auf 1 eingestellt und für eine vorbestimmte Zeitdauer beibehalten wird, wonach die Nitrierkennzahl auf 0,4-0,6 absinkt und anschließend bis zum Ende des Nitrierens beibehalten wird.Method according to one of the preceding claims, characterized in that the nitriding index is set to 1 at the beginning of the nitriding and maintained for a predetermined period of time, after which the nitriding index drops to 0.4-0.6 and is subsequently maintained until the end of the nitriding. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Nitrierkennzahl auf 0,5 abgesenkt wird.Method according to Claim 5 , characterized in that the nitriding index is lowered to 0.5. Verfahren nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Zeitdauer wenigstens 10% der gesamten Nitrierdauer beträgt.Method according to Claim 5 or 6 characterized in that the period of time is at least 10% of the total nitriding time. Wälzlagerkomponente, hergestellt nach dem Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche.Rolling bearing component, produced by the method according to one of the preceding claims. Wälzlagerkomponente nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass sie ein Lagerring oder ein Wälzkörper ist.Rolling bearing component according to Claim 8 , characterized in that it is a bearing ring or a rolling element. Wälzlager, umfassend eine oder mehrere Wälzlagerkomponenten nach Anspruch 8 oder 9.Rolling bearing, comprising one or more rolling bearing components according to Claim 8 or 9 ,

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