DE102016110661A1 - Process for producing a cold-rolled steel strip from a high-strength, manganese-containing steel - Google Patents

Process for producing a cold-rolled steel strip from a high-strength, manganese-containing steel Download PDF

Info

Publication number
DE102016110661A1
DE102016110661A1 DE102016110661.5A DE102016110661A DE102016110661A1 DE 102016110661 A1 DE102016110661 A1 DE 102016110661A1 DE 102016110661 A DE102016110661 A DE 102016110661A DE 102016110661 A1 DE102016110661 A1 DE 102016110661A1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
weight
steel
strip
hot
rolling
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
DE102016110661.5A
Other languages
German (de)
Inventor
Peter Palzer
Thomas Evertz
Martin Schubert
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Salzgitter Flachstahl GmbH
Original Assignee
Salzgitter Flachstahl GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Salzgitter Flachstahl GmbH filed Critical Salzgitter Flachstahl GmbH
Priority to DE102016110661.5A priority Critical patent/DE102016110661A1/en
Priority to KR1020187037616A priority patent/KR20190020694A/en
Priority to EP17730110.8A priority patent/EP3469108A1/en
Priority to RU2018143508A priority patent/RU2711696C1/en
Priority to US16/308,319 priority patent/US20190256943A1/en
Priority to PCT/EP2017/063958 priority patent/WO2017211952A1/en
Publication of DE102016110661A1 publication Critical patent/DE102016110661A1/en
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/02—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0278—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular surface treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/04—Making ferrous alloys by melting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2201/00—Treatment for obtaining particular effects
    • C21D2201/02—Superplasticity
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
    • C21D8/105—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies of ferrous alloys

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines kaltgewalzten Stahlbandes aus einem hochfesten manganhaltigen Stahl mit TRIP-Eigenschaften enthaltend (in Gewichts-%): C: 0,0005 bis 0,9; Mn: mehr als 3,0 bis 12; Rest Eisen einschließlich unvermeidbarer stahlbegleitender Elemente, mit optionaler Zulegierung von einem oder mehreren der folgenden Elemente (in Gewichts-%): Al: bis 10; Si: bis 6; Cr: bis 6; Nb: bis 1,5; V: bis 1,5; Ti: bis 1,5; Mo: bis 3; Cu: bis 3; Sn: bis 0,5; W: bis 5; Co: bis 8; Zr: bis 0,5; Ta: bis 0,5; Te: bis 0,5; B: bis 0,15; P: max. 0,1, insbesondere < 0,04; S: max. 0,1, insbesondere < 0,02; N: max. 0,1, insbesondere < 0,05; Ca: bis 0,1. Um ein entsprechendes Verfahren zu verbessern, wird vorgeschlagen, dass das Kaltwalzen auf eine geforderte Enddicke bei einer Temperatur vor dem ersten Stich von oberhalb 50°C bis 400°C erfolgt.The invention relates to a process for producing a cold-rolled steel strip from a high-strength manganese-containing steel with TRIP properties (in% by weight): C: 0.0005 to 0.9; Mn: more than 3.0 to 12; Remainder of iron including unavoidable steel-supporting elements, with optional addition of one or more of the following elements (in% by weight): Al: to 10; Si: to 6; Cr: to 6; Nb: up to 1.5; V: to 1.5; Ti: to 1.5; Mo: to 3; Cu: to 3; Sn: up to 0.5; W: to 5; Co: to 8; Zr: to 0.5; Ta: to 0.5; Te: up to 0.5; B: to 0.15; P: max. 0.1, in particular <0.04; S: max. 0.1, in particular <0.02; N: max. 0.1, in particular <0.05; Ca: to 0.1. To improve a corresponding method, it is proposed that the cold rolling to a required final thickness at a temperature before the first pass from above 50 ° C to 400 ° C.

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines kaltgewalzten Stahlbandes aus einem hochfesten, manganhaltigen Stahl. Unter Stahlband werden nachfolgend insbesondere Stahlbänder aber auch Stahlbleche verstanden. Typische Zugfestigkeiten Rm liegen bei diesen Stählen bei etwa 800 MPa bis 2000 MPa. Die Bruchdehnungen A80 weisen Werte von etwa 3 % bis 40 % auf.The invention relates to a method for producing a cold-rolled steel strip from a high-strength, manganese-containing steel. Under steel strip are understood in particular steel bands but also steel sheets below. Typical tensile strengths Rm for these steels are about 800 MPa to 2000 MPa. The elongations at break A80 have values of about 3% to 40%.

Aus der europäischen Patentanmeldung EP 2 383 353 A2 ist ein höherfester manganhaltiger Stahl, ein Stahlband aus diesem Stahl und ein Verfahren zur Herstellung dieses Stahlbandes bekannt. Der Stahl besteht aus den Elementen (Gehalte in Gewichts-% und bezogen auf die Stahlschmelze): C: bis 0,5; Mn: 4 bis 12,0; Si: bis zu 1,0; Al: bis zu 3,0; Cr: 0,1 bis 4,0; Cu: bis zu 4,0; Ni: bis zu 2,0; N: bis zu 0,05; P: bis zu 0,05; S: bis zu 0,01 sowie Rest Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen. Optional sind ein oder mehrere Elemente aus der Gruppe „V, Nb, Ti“ vorgesehen, wobei die Summe der Gehalte dieser Elemente höchstens gleich 0,5 ist. Der Stahl soll sich dadurch auszeichnen, dass dieser kostengünstiger herzustellen ist als hochmanganhaltige Stähle und gleichzeitig hohe Bruchdehnungswerte und damit verbunden eine deutlich verbesserte Umformbarkeit besitzt.From the European patent application EP 2 383 353 A2 is a higher-strength manganese-containing steel, a steel strip made of this steel and a method for producing this steel strip known. The steel consists of the elements (contents in% by weight and based on the molten steel): C: up to 0.5; Mn: 4 to 12.0; Si: up to 1.0; Al: up to 3.0; Cr: 0.1 to 4.0; Cu: up to 4.0; Ni: up to 2.0; N: up to 0.05; P: up to 0.05; S: up to 0.01 as well as balance iron and unavoidable impurities. Optionally, one or more elements from the group "V, Nb, Ti" are provided, wherein the sum of the contents of these elements is at most equal to 0.5. The steel should be distinguished by the fact that this is cheaper to produce than high manganese steels and at the same time has high elongation at break and associated therewith has a significantly improved formability.

Ein Verfahren zur Herstellung eines Stahlbandes aus dem vorbeschriebenen höherfesten manganhaltigen Stahl, umfasst die folgenden Arbeitsschritte:

  • – Erschmelzen der vorbeschriebenen Stahlschmelze,
  • – Erzeugen eines Ausgangsprodukts für ein anschließendes Warmwalzen, indem die Stahlschmelze zu einem Strang, von dem mindestens eine Bramme oder Dünnbramme als Ausgangsprodukt für das Warmwalzen abgeteilt wird oder zu einem gegossenen Band vergossen wird, das als Ausgangsprodukt dem Warmwalzen zugeführt wird,
  • – Wärmebehandeln des Ausgangsprodukts, um das Ausgangsprodukt auf eine Warmwalzstarttemperatur von 1150 bis 1000°C zu bringen,
  • – Warmwalzen des Ausgangsprodukts zu einem Warmband mit einer Dicke von höchstens 2,5 mm, wobei das Warmwalzen bei einer 1050 bis 800°C betragenden Warmwalzendtemperatur beendet wird,
  • – Haspeln des Warmbands zu einem Coil bei einer Haspeltemperatur von ≤ 700°C, optionales Glühen des Warmbandes und anschließendes Kaltwalzen auf eine Dicke von höchstens 60 % der Dicke des Warmbandes.
A method for producing a steel strip from the above-described high-strength manganese-containing steel comprises the following steps:
  • Melting the above-described molten steel,
  • Producing a starting product for subsequent hot rolling by casting the molten steel into a strand from which at least one slab or thin slab is discharged as a raw material for hot rolling or cast into a cast strip fed as a raw material to hot rolling;
  • Heat treating the starting product to bring the starting product to a hot rolling start temperature of 1150 to 1000 ° C,
  • Hot rolling the starting product into a hot strip having a thickness of at most 2.5 mm, the hot rolling being terminated at a hot rolling end temperature of 1050 to 800 ° C,
  • - Coiling of the hot strip to a coil at a coiler temperature of ≤ 700 ° C, optional annealing of the hot strip and subsequent cold rolling to a thickness of at most 60% of the thickness of the hot strip.

Dieser Stahl kann je nach Legierungslage einen metastabilen Austenit aufweisen mit der Fähigkeit zur spannungsinduzierten Martensitbildung (TRIP-Effekt).Depending on the alloy layer, this steel may have a metastable austenite with the capability of stress-induced martensite formation (TRIP effect).

Ferner sind in der deutschen Offenlegungsschrift DE 10 2012 013 113 A1 TRIP-Stähle beschrieben, die ein überwiegend ferritisches Grundgefüge mit eingelagertem Restaustenit aufweisen. Wegen seiner starken Kaltverfestigung erreicht der TRIP-Stahl hohe Werte der Gleichmaßdehnung und Zugfestigkeit.Furthermore, in German Offenlegungsschrift DE 10 2012 013 113 A1 TRIP steels are described, which have a predominantly ferritic basic structure with retained austenite. Because of its high work hardening, the TRIP steel achieves high levels of uniform elongation and tensile strength.

Nachteilig bei diesen manganhaltigen Stählen mit TRIP-Effekt ist, dass bei der Herstellung eines kaltgewalzten Stahlbandes der erreichbare Umformgrad wegen der starken Kaltverfestigung des Werkstoffs beim Kaltwalzen und der damit verbundenen hohen Belastung der Walzgerüste begrenzt ist. Um hohe Kaltumformgrade zu erreichen, sind daher oftmals mehrere Kaltwalzschritte mit entsprechend geringen Umformgraden erforderlich, wobei vor einem erneuten Kaltwalzschritt jeweils eine Rekristallisationsglühung vorgenommen werden muss, um den Werkstoff wieder zu entfestigen und damit kaltwalzbar zu machen. Diese Verfahrensweise mit mehreren Kaltwalzschritten mit zwischengeschalteten rekristallisierenden Glühungen ist sehr zeit- und kostenaufwändig und mit zusätzlichen CO2-Emissionen verbunden.A disadvantage of these manganese-containing steels with TRIP effect is that in the production of a cold-rolled steel strip, the achievable degree of deformation is limited because of the high work hardening of the material during cold rolling and the associated high load on the rolling stands. In order to achieve high degrees of cold working, therefore, often several cold rolling steps with correspondingly low degrees of deformation are required, in each case a recrystallization annealing must be performed before a new cold rolling step to re-solidify the material and thus make cold-rollable. This procedure with several cold rolling steps with interposed recrystallizing annealing is very time consuming and costly and associated with additional CO2 emissions.

Hiervon ausgehend liegt der vorliegenden Erfindung die Aufgabe zu Grunde, ein Verfahren zur Herstellung eines kaltgewalzten Stahlbandes aus einem hochfesten manganhaltigen Stahl mit TRIP-Eigenschaften anzugeben, mit dem das Kaltwalzen auf eine geforderte Enddicke wirtschaftlicher und ökologischer gestaltet werden kann. Zudem soll eine Erzeugungsroute von der Erschmelzung des Stahls bis zum auf die geforderte Enddicke kaltgewalzten Stahlband angegeben werden.On this basis, the present invention based on the object to provide a method for producing a cold rolled steel strip of a high-strength manganese steel with TRIP properties, with which the cold rolling can be designed to a required final thickness more economical and ecological. In addition, a production route from the melting of the steel to the cold rolled steel strip to the required final thickness shall be indicated.

Diese Aufgabe wird durch ein Verfahren zur Herstellung eines Stahlbandes mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den jeweiligen Unteransprüchen angegeben.This object is achieved by a method for producing a steel strip having the features of claim 1. Advantageous embodiments of the invention are specified in the respective subclaims.

Das erfindungsgemäße Verfahren zur Herstellung eines kaltgewalzten Stahlbandes aus einem hochfesten manganhaltigen Stahl mit TRIP-Eigenschaften enthaltend (in Gewichts-%):
C: 0,0005 bis 0,9
Mn: mehr als 3,0 bis 12
Rest Eisen einschließlich unvermeidbarer stahlbegleitender Elemente, mit optionaler Zulegierung von einem oder mehreren der folgenden Elemente (Gehalte in Gewichtsprozent und bezogen auf die Stahlschmelze):
Al: bis 10
Si: bis 6
Cr: bis 6
Nb: bis 1,5
V: bis 1,5
Ti: bis 1,5
Mo: bis 3
Cu: bis 3
Sn: bis 0,5
W: bis 5
Co: bis 8
Zr: bis 0,5
Ta: bis 0,5
Te: bis 0,5
B: bis 0,15
P: max. 0,1, insbesondere < 0,04
S: max. 0,1, insbesondere < 0,02
N: max. 0,1, insbesondere < 0,05
Ca: bis 0,1
ist dadurch gekennzeichnet, dass unter Vermeidung des Kaltwalzens bei Raumtemperatur das Walzen auf eine geforderte Enddicke bei einer Temperatur von oberhalb 50 bis 400°C erfolgt.The method according to the invention for producing a cold-rolled steel strip from a high-strength manganese-containing steel with TRIP properties (in% by weight):
C: 0.0005 to 0.9
Mn: more than 3.0 to 12
Remainder of iron, including unavoidable steel-supporting elements, with optional addition of one or more of the following elements (by weight and in terms of molten steel):
Al: until 10
Si: to 6
Cr: to 6
Nb: to 1.5
V: to 1.5
Ti: up to 1.5
Mo: to 3
Cu: to 3
Sn: up to 0.5
W: to 5
Co: to 8
Zr: to 0.5
Ta: to 0.5
Te: up to 0.5
B: to 0.15
P: max. 0.1, in particular <0.04
S: max. 0.1, in particular <0.02
N: max. 0.1, in particular <0.05
Ca: to 0.1
characterized in that, while avoiding cold rolling at room temperature, the rolling to a required final thickness at a temperature of above 50 to 400 ° C.

Im Zusammenhang mit der vorliegenden Erfindung werden hochfeste Stähle als Stähle mit einer Zugfestigkeit von 800 MPa bis 2000 MPa verstanden.In the context of the present invention, high-strength steels are understood as steels having a tensile strength of 800 MPa to 2000 MPa.

Ursächlich für die starke Kaltverfestigung dieser hochfesten manganhaltigen Stähle mit einem TRIP-Effekt, ist der im Gefüge neben Martensit und/oder Ferrit und/oder Bainit und/oder Perlit enthaltene Anteil an Restaustenit. Dieser Restaustenit kann sich bei entsprechenden Umgebungstemperaturen Martensit umwandeln (TRIP-Effekt, sowohl ε als auch α´-Martensit), wobei bei Raumtemperatur bis etwa 50°C immer ein wesentlicher Anteil an Martensitbildung durch den TRIP-Effekt stattfindet. Dies führt zu einer Verfestigung des Werkstoffs und damit verbunden zur starken Erhöhung der Walzkräfte beim Kaltwalzen bereits während des ersten Stichs und geht mit einer Verringerung des maximalen Umformgrads einhergeht. Das kaltgewalzte Band weist anschließend eine hohe Festigkeit und ein geringes Restumformvermögen auf. Zusätzlich können durch das Einwirken mechanischer Spannungen Verformungszwillinge (TWIP-Effekt) entstehen.The reason for the strong strain hardening of these high-strength manganese-containing steels with a TRIP effect is the proportion of retained austenite present in the microstructure in addition to martensite and / or ferrite and / or bainite and / or perlite. This retained austenite can convert to martensite at appropriate ambient temperatures (TRIP effect, both ε and α'-martensite), wherein at room temperature to about 50 ° C always a significant proportion of martensite formation takes place by the TRIP effect. This leads to a hardening of the material and, consequently, to a strong increase in the rolling forces during cold rolling already during the first pass and is associated with a reduction of the maximum degree of deformation. The cold-rolled strip then has a high strength and a low Resumability. In addition, distortion twins (TWIP effect) can be created by the action of mechanical stresses.

Erfindungsgemäß wird nun durch die Anhebung der Umformtemperatur vor dem ersten Stich auf oberhalb von 50 bis 400°C der TRIP-Umwandlungsmechanismus „“ von Austenit in Martensit ganz oder teilweise unterdrückt, so dass wesentlich höhere Umformgrade beim Walzen in nur einem Walzstich möglich sind.According to the invention, the TRIP conversion mechanism "austenite in martensite is now completely or partially suppressed by raising the forming temperature before the first pass to above 50 to 400 ° C, so that significantly higher degrees of deformation in rolling in only one pass are possible.

Der Begriff „Kaltwalzen“ wird üblicher Weise häufig auf ein Kaltwalzen bei Raumtemperatur bezogen. Im Zusammenhang mit der vorliegenden Erfindung wird der Begriff „Kaltwalzen“ auch für ein Kaltwalzen bei erhöhter Temperatur verwendet. Diese erhöhte Temperatur liegt im Unterschied zum Warmwalzen beim Kaltwalzen gemäß der Erfindung deutlich unter der mit einer Gefügeumwandlung verbundenen AC1-Umwandlungstemperatur. Auch findet das erfindungsgemäße Kaltwalzen bevorzugt unterhalb einer homologen Temperatur statt, bei gerade der noch keine Kriechvorgänge im Stahlblech auftreten.The term "cold rolling" is commonly referred to cold rolling at room temperature. In the context of the present invention, the term "cold rolling" is also used for cold rolling at elevated temperature. This elevated temperature, unlike hot rolling in cold rolling according to the invention, is well below the AC1 transformation temperature associated with microstructure transformation. Also, the cold rolling according to the invention preferably takes place below a homologous temperature at which even no creeping processes occur in the steel sheet.

In der im Anhang dargestellten einzigen 1, ist der Einfluss der Umformtemperatur beim Walzen auf das Verfestigungsverhalten des Werkstoffs anhand der Kennwerte von Zugversuchen dargestellt. Im Vergleich zur Umformung bei Raumtemperatur von 20°C werden bei Umformtemperaturen von 100 oder 200°C deutlich größere Dehnungswerte bei einem deutlich geringeren Anstieg der Zugfestigkeit erreicht.In the only one shown in the appendix 1 , the influence of the forming temperature during rolling on the hardening behavior of the material is shown on the basis of the characteristic values of tensile tests. Compared to forming at room temperature of 20 ° C, significantly higher elongation values are achieved at forming temperatures of 100 or 200 ° C with a significantly lower increase in tensile strength.

Durch eine Erwärmung des Warmbands vor dem Kaltwalzen auf eine Temperatur von oberhalb 50 bis 400°C, bevorzugt 70 bis 250°C, wird die Umwandlung von Austenit in Martensit durch Erhöhung der Stapelfehlerenergie bereits im ersten Walzstich wesentlich verringert oder vermieden, so dass das Band während des Kaltwalzprozesses weniger stark verfestigt und mehr Verformungszwillinge (TWIP-Effekt) im Austenit gebildet werden. Daraus resultieren sowohl geringere Walzkräfte als auch ein wesentlich verbessertes Umformvermögen des Bands während des Walzprozesses. Um die zusätzliche Erwärmung des Bandes auf Grund der Umformarbeit während der Kaltumformung zu kompensieren und die Bandtemperatur im für den TWIP-Effekt optimalen Bereich zu halten, kann optional zwischen den einzelnen Walzstichen eine Kühlung des Bandes, beispielsweise durch Druckluft oder andere flüssige oder gasförmige Medien, erfolgen.By heating the hot strip before cold rolling to a temperature of above 50 to 400 ° C, preferably 70 to 250 ° C, the conversion of austenite to martensite by increasing the stacking fault energy is substantially reduced or avoided in the first pass, so that the band less solidified during the cold rolling process and more twisting twins (TWIP effect) are formed in the austenite. This results in both lower rolling forces and a significantly improved forming capacity of the strip during the rolling process. In order to compensate for the additional heating of the strip due to the forming work during the cold forming and to keep the strip temperature in the optimum range for the TWIP effect, optionally between the individual rolling passes cooling of the strip, for example by compressed air or other liquid or gaseous media, respectively.

Das Stahlband weist des Weiteren nach dem Walzen ein beträchtliches Restumformvermögen auf, da die gebildeten Verformungszwillinge im Austenit sowie eventuell vorhandener Restaustenit durch den TRIP-Effekt bei Raumtemperatur ganz oder teilweise in Martensit umwandeln können, was mit einer Steigerung der maximalen Dehnung und somit einer Verbesserung des Umformvermögens für die Bauteilfertigung aus dem Flachprodukt auch ohne eine zusätzliche, dem Kaltwalzprozess angeschlossene Glühung verbunden ist.Furthermore, the steel strip has a considerable residual forming capacity after rolling, since the formed twined austenite and possibly retained austenite can be wholly or partially converted into martensite by the TRIP effect at room temperature, with an increase in the maximum elongation and thus an improvement in the Umformvermögens for the component production from the flat product is also connected without an additional, the cold rolling process connected annealing.

Zusätzlich bewirkt die Bildung von Verformungszwillingen ein verbessertes Verhalten bei nachfolgenden Umformungen gegenüber wasserstoffinduzierter verzögerter Rissbildung und Wasserstoffversprödung im Vergleich zum Kaltwalzen ohne vorherige Erwärmung mit optional angeschlossenem Glühprozess.In addition, the formation of strain twins results in improved behavior in subsequent reformations against hydrogen induced delayed cracking and hydrogen embrittlement as compared to cold rolling without prior heating with optional annealing process.

Der für das erfindungsgemäße Verfahren eingesetzte Stahl weist ein mehrphasiges Gefüge, bestehend aus Ferrit und/oder Martensit und/oder Bainit und/oder Perlit sowie Restaustenit/Austenit auf. Der Anteil an Restaustenit/Austenit kann 5 % bis 80 % betragen. Der Restaustenit/Austenit kann bei Anliegen mechanischer Spannungen durch den TRIP-Effekt teilweise oder vollständig in Martensit umwandeln.The steel used for the process according to the invention has a multiphase microstructure consisting of ferrite and / or martensite and / or bainite and / or perlite and retained austenite / austenite. The content of retained austenite / austenite may be 5% to 80%. The residual austenite / austenite can partially or completely convert to martensite when mechanical stress is applied due to the TRIP effect.

Die der Erfindung zugrunde liegende Legierung weist bei entsprechender mechanischer Beanspruchung einen TRIP- und/oder TWIP-Effekt auf. Wegen der durch den TRIP- und/oder TWIP-Effekt und durch die Erhöhung der Versetzungsdichte induzierten starken Verfestigung (analog einer Kaltverfestigung) bei Raumtemperatur, erreicht der Stahl sehr hohe Werte an Bruchdehnung, insbesondere an Gleichmaßdehnung, und Zugfestigkeit. Vorteilhaft wird diese Eigenschaft durch den vorhandenen Restaustenit erst bei Mangangehalten von über 3 Gewichts-% erreicht.The alloy on which the invention is based has a TRIP and / or TWIP effect with corresponding mechanical stress. Because of the strong solidification induced by the TRIP and / or TWIP effect and by increasing the dislocation density (analogous to strain hardening) at room temperature, the steel achieves very high levels of elongation at break, in particular uniform elongation, and tensile strength. Advantageously, this property is achieved by the existing retained austenite only at manganese contents of about 3% by weight.

Die Verwendung des Begriffs „bis“ in den Definition der Gehaltsbereiche, wie beispielsweise 0,01 bis 1 Gewichts-%, bedeutet, dass die Eckwerte, im Beispiel 0,01 und 1, mit eingeschlossen sind.The use of the term "bis" in the definition of the content ranges, such as 0.01 to 1% by weight, means that the basic values, in the example 0.01 and 1, are included.

Der erfindungsgemäße Stahl eignet sich insbesondere zur Erzeugung von hochfestem Stahlband, welches mit einem metallischen oder nichtmetallischen Überzug, zum Beispiel auf Basis von Zink, versehen werden kann. Eine Anwendung unter anderem im Fahrzeugbau, Schiffsbau, Anlagenbau, Infrastrukturbau, in der Luft- und Raumfahrt und der Hausgerätetechnik ist denkbar. Aufgrund eines hohen Austenitanteils eignet sich der erfindungsgemäß hergestellte Stahl für Tieftemperaturbeanspruchungen.The steel according to the invention is particularly suitable for the production of high-strength steel strip, which can be provided with a metallic or non-metallic coating, for example based on zinc. An application, inter alia, in vehicle construction, shipbuilding, plant construction, infrastructure construction, aerospace and home appliance technology is conceivable. Due to a high austenite content of the steel according to the invention is suitable for low temperature stresses.

In vorteilhafter Weise weist der Stahl eine Zugfestigkeit Rm von > 800 bis 2000 MPa auf und eine Bruchdehnung A80 von 3 bis 40 %, vorzugsweise von > 8 bis 40 %.Advantageously, the steel has a tensile strength Rm of> 800 to 2000 MPa and an elongation at break A80 of 3 to 40%, preferably of> 8 to 40%.

Besonders gleichmäßige und homogene Werkstoffeigenschaften können erreicht werden, wenn der Stahl folgende Legierungszusammensetzung in Gewichts-% aufweist:
C: 0,05 bis 0,42
Mn: > 5 bis < 10
Rest Eisen einschließlich unvermeidbarer stahlbegleitender Elemente, mit optionaler Zulegierung von einem oder mehreren der folgenden Elemente (in Gewichts-%):
Al: 0,1 bis 5, insbesondere > 0,5 bis 3
Si: 0,05 bis 3, insbesondere > 0,1 bis 1,5
Cr: 0,1 bis 4, insbesondere > 0,5 bis 2,5
Nb: 0,005 bis 0,4, insbesondere 0,01 bis 0,1
B: 0,001 bis 0,08, insbesondere 0,002 bis 0,01
Ti: 0,005 bis 0,6, insbesondere 0,01 bis 0,3
Mo: 0,005 bis 1,5, insbesondere 0,01 bis 0,6
Sn: < 0,2, insbesondere < 0,05
Cu: < 0,5, insbesondere < 0,1
W: 0,01 bis 3, insbesondere 0,2 bis 1,5
Co: 0,01 bis 5, insbesondere 0,3 bis 2
Zr: 0,005 bis 0,3, insbesondere 0,01 bis 0,2
Ta: 0,005 bis 0,3, insbesondere 0,01 bis 0,1
Te: 0,005 bis 0,3, insbesondere 0,01 bis 0,1
V: 0,005 bis 0,6, insbesondere 0,01 bis 0,3
Ca 0,005 bis 0,1Particularly uniform and homogeneous material properties can be achieved if the steel has the following alloy composition in% by weight:
C: 0.05 to 0.42
Mn:> 5 to <10
Remainder of iron, including unavoidable steel-supporting elements, with optional addition of one or more of the following elements (by weight):
Al: 0.1 to 5, in particular> 0.5 to 3
Si: 0.05 to 3, in particular> 0.1 to 1.5
Cr: 0.1 to 4, especially> 0.5 to 2.5
Nb: 0.005 to 0.4, especially 0.01 to 0.1
B: 0.001 to 0.08, especially 0.002 to 0.01
Ti: 0.005 to 0.6, especially 0.01 to 0.3
Mo: 0.005 to 1.5, especially 0.01 to 0.6
Sn: <0.2, in particular <0.05
Cu: <0.5, in particular <0.1
W: 0.01 to 3, especially 0.2 to 1.5
Co: 0.01 to 5, especially 0.3 to 2
Zr: 0.005 to 0.3, especially 0.01 to 0.2
Ta: 0.005 to 0.3, especially 0.01 to 0.1
Te: 0.005 to 0.3, especially 0.01 to 0.1
V: 0.005 to 0.6, especially 0.01 to 0.3
Ca 0.005 to 0.1

Legierungselemente werden dem Stahl in der Regel zugegeben, um gezielt bestimmte Eigenschaften zu beeinflussen. Dabei kann ein Legierungselement in verschiedenen Stählen unterschiedliche Eigenschaften beeinflussen. Die Wirkung und Wechselwirkung hängt im Allgemeinen stark von der Menge, der Anwesenheit weiterer Legierungselemente und dem Lösungszustand im Werkstoff ab. Die Zusammenhänge sind vielseitig und komplex. Im Folgenden soll auf die Wirkung der Legierungselemente in der erfindungsgemäßen Legierung näher eingegangen werden. Nachfolgend werden die positiven Effekte der erfindungsgemäß verwendeten Legierungselemente beschrieben:
Kohlenstoff C: Wird benötigt zur Bildung von Karbiden, stabilisiert den Austenit und erhöht die Festigkeit. Höhere Gehalte an C verschlechtern die Schweißeigenschaften und führen zur Verschlechterung der Dehnungs- und Zähigkeitseigenschaften, weshalb ein maximaler Gehalt von 0,9 Gewichts-% festgelegt wird. Der Mindestgehalt wird mit 0,0005 Gewichts-% festgelegt. Bevorzugt wird ein Gehalt von 0,05 bis 0,42 Gewichts-%, da in diesem Bereich das Verhältnis von Restaustenit zu anderen Phasenanteilen besonders vorteilhaft eingestellt werden kann.Alloying elements are usually added to the steel in order to specifically influence certain properties. An alloying element in different steels can influence different properties. The effect and interaction generally depends strongly on the amount, the presence of other alloying elements and the dissolution state in the material. The connections are versatile and complex. In the following, the effect of the alloying elements in the alloy according to the invention will be discussed in more detail. The following describes the positive effects of the alloying elements used according to the invention:
Carbon C: needed to form carbides, stabilizes austenite and increases strength. Higher contents of C deteriorate the welding properties and lead to the deterioration of the elongation and toughness properties, therefore, a maximum content of 0.9% by weight is set. The minimum salary is set at 0.0005% by weight. A content of 0.05 to 0.42% by weight is preferred, since in this range the ratio of retained austenite to other phase fractions can be set particularly advantageously.

Mangan Mn: Stabilisiert den Austenit, erhöht die Festigkeit und die Zähigkeit und ermöglicht eine verformungsinduzierte Martensit- und/oder Zwillingsbildung in der erfindungsgemäßen Legierung. Gehalte ≤ 3 Gewichts-% sind nicht ausreichend zur Stabilisierung des Austenits und verschlechtern somit die Dehnungseigenschaften, während bei Gehalten von über 12 Gewichts-% der Austenit zu stark stabilisiert wird und dadurch die Festigkeitseigenschaften, insbesondere die Streckgrenze, verringert werden. Für den erfindungsgemäßen Manganstahl mit mittleren Mangangehalten wird ein Bereich von über 5 bis < 10 Gewichts-% bevorzugt, da in diesem Bereich das Verhältnis der Phasenanteile zueinander und die Umwandlungsmechanismen während des Walzens auf Enddicke vorteilhaft beeinflusst werden können.Manganese Mn: Stabilizes austenite, increases strength and toughness, and allows for strain-induced martensite and / or twin formation in the alloy of the present invention. Contents ≤3% by weight are insufficient to stabilize the austenite and thus deteriorate the elongation properties, while at levels above 12% by weight, the austenite is excessively stabilized and thereby the strength properties, especially the yield strength, are lowered. For the invention Manganese steel with average manganese content is preferred over the range of over 5 to <10% by weight, since in this range, the ratio of the phase proportions to each other and the conversion mechanisms during rolling to final thickness can be favorably influenced.

Aluminium Al: Verbessert die Festigkeits- und Dehnungseigenschaften, senkt die spezifische Dichte und beeinflusst das Umwandlungsverhalten der erfindungsgemäßen Legierung. Gehalte von mehr als 10 Gewichts-% Al verschlechtern die Dehnungseigenschaften und bewirken ein überwiegend sprödes Bruchverhalten. Für den erfindungsgemäßen Manganstahl mit mittleren Mangangehalten wird ein Al-Gehalt von 0,1 bis 5 Gewichts-% bevorzugt, um die Festigkeit bei gleichzeitig guter Dehnung zu erhöhen. Insbesondere Gehalte von > 0,5 bis 3 Gewichts-% ermöglichen eine besonders hohe Festigkeit und Bruchdehnung.Aluminum Al: Improves the strength and elongation properties, lowers the specific gravity and influences the conversion behavior of the alloy according to the invention. Contents of more than 10% by weight Al deteriorate the elongation properties and cause a predominantly brittle fracture behavior. For the manganese steel of the present invention having average manganese contents, an Al content of 0.1 to 5% by weight is preferable in order to increase the strength with good elongation at the same time. In particular, contents of> 0.5 to 3% by weight allow a particularly high strength and elongation at break.

Silizium Si: Behindert die Kohlenstoffdiffusion, verringert die spezifische Dichte und erhöht die Festigkeit und die Dehnungs- sowie Zähigkeitseigenschaften. Gehalte von mehr als 6 Gewichts-% verhindern eine Weiterverarbeitung durch Kaltwalzen aufgrund einer Versprödung des Werkstoffs. Daher wird ein maximaler Gehalt von 6 Gewichts-% festgelegt. Optional wird ein Gehalt von 0,05 bis 3 Gewichts-% festgelegt, da Gehalte in diesem Bereich die Umformeigenschaften positiv beeinflussen. Als besonders vorteilhaft für die Umform- und Umwandlungseigenschaften haben sich Si-Gehalte von > 0,1 bis 1,5 Gewichts-% herausgestellt.Silicon Si: hinders carbon diffusion, reduces specific gravity and increases strength and elongation and toughness properties. Contents of more than 6% by weight prevent further processing by cold rolling due to embrittlement of the material. Therefore, a maximum content of 6% by weight is set. Optionally, a content of 0.05 to 3% by weight is determined, since contents in this range have a positive influence on the forming properties. Si contents of> 0.1 to 1.5% by weight have proven to be particularly advantageous for the forming and conversion properties.

Chrom Cr: Verbessert die Festigkeit und verringert die Korrosionsrate, verzögert die Ferrit- und Perlitbildung und bildet Karbide. Der maximale Gehalt wird mit 6 Gewichts-% festgelegt, da höhere Gehalte eine Verschlechterung der Dehnungseigenschaften und wesentlich höhere Kosten zur Folge haben. Für den erfindungsgemäßen Manganstahl mit mittleren Mangangehalten wird ein Cr-Gehalt von 0,1 bis 4 Gewichts-% bevorzugt, um die Ausscheidung grober Cr-Karbide zu vermindern. Insbesondere Gehalte von > 0,5 bis 2,5 Gewichts-% haben sich als vorteilhaft für die Stabilisierung des Austenits und die Ausscheidung feiner Cr-Karbide erwiesen. Um die vorteilhaften Eigenschaften einer Zugabe von Al und Si zusätzlich zu Cr zu erreichen, sollte der Gesamtgehalt von Al + Si + Cr mehr als 1,2 Gewichts-% betragen.Chromium Cr: Improves strength and reduces corrosion rate, retards ferrite and pearlite formation and forms carbides. The maximum content is set at 6% by weight because higher contents result in deterioration in elongation properties and significantly higher costs. For the manganese steel of the present invention having average manganese contents, a Cr content of 0.1 to 4% by weight is preferable in order to reduce the precipitation of crude Cr carbides. In particular, contents of> 0.5 to 2.5% by weight have proven to be advantageous for the stabilization of austenite and the precipitation of fine Cr carbides. In order to achieve the advantageous properties of addition of Al and Si in addition to Cr, the total content of Al + Si + Cr should be more than 1.2% by weight.

Molybdän Mo: Wirkt als Karbidbildner, erhöht die Festigkeit und erhöht den Widerstand gegenüber verzögerter Rissbildung und Wasserstoffversprödung. Gehalte an Mo von über 3 Gewichts-% verschlechtern die Dehnungseigenschaften, weshalb ein Maximalgehalt von 3 Gewichts-% festgelegt wird. Für den erfindungsgemäßen Manganstahl mit mittleren Mangangehalten wird ein Mo-Gehalt von 0,005 bis 1,5 Gewichts-% bevorzugt, um die Ausscheidung zu großer Mo-Karbide zu vermeiden. Insbesondere Gehalte von 0,01 bis 0,6 Gewichts-% bewirken die Ausscheidung gewünschter Mo-Karbide bei gleichzeitig verringerten Legierungskosten.Molybdenum Mo: acts as a carbide former, increasing strength and increasing resistance to delayed cracking and hydrogen embrittlement. Contents of Mo exceeding 3% by weight deteriorate the elongation properties, therefore, a maximum content of 3% by weight is set. For the manganese steel of the present invention having average manganese contents, a Mo content of 0.005 to 1.5% by weight is preferable in order to avoid the precipitation of large Mo carbides. In particular, contents of 0.01 to 0.6% by weight cause the excretion of desired Mo carbides with simultaneously reduced alloying costs.

Phosphor P: Ist ein Spurenelement aus dem Eisenerz und wird im Eisengitter als Substitutionsatom gelöst. Phosphor steigert durch Mischkristallverfestigung die Härte und verbessert die Härtbarkeit. Es wird allerdings in der Regel versucht, den Phosphorgehalt soweit wie möglich abzusenken, da er unter anderem durch seine geringe Diffusionsgeschwindigkeit stark seigerungsanfällig ist und in hohem Maße die Zähigkeit vermindert. Durch die Anlagerung von Phosphor an den Korngrenzen können Risse entlang der Korngrenzen beim Warmwalzen auftreten. Zudem setzt Phosphor die Übergangstemperatur von zähem zu sprödem Verhalten um bis zu 300°C herauf. Aus vorgenannten Gründen ist der Phosphorgehalt auf maximal 0,1 Gewichts-% begrenzt, wobei Gehalte von < 0,04 Gewichts-% aus oben genannten Gründen vorteilhaft angestrebt werden.Phosphorus P: is a trace element from iron ore and is dissolved in the iron lattice as a substitution atom. Phosphorus increases hardness by solid solution strengthening and improves hardenability. However, it is usually attempted to lower the phosphorus content as much as possible, since it is susceptible to segregation due to its low diffusion rate and greatly reduces the toughness. The addition of phosphorus to the grain boundaries can cause cracks along the grain boundaries during hot rolling. In addition, phosphorus increases the transition temperature from tough to brittle behavior by up to 300 ° C. For the aforementioned reasons, the phosphorus content is limited to a maximum of 0.1% by weight, with contents of <0.04% by weight being advantageously sought for the reasons stated above.

Schwefel S: Ist wie Phosphor als Spurenelement im Eisenerz gebunden. Er ist im Stahl im Allgemeinen unerwünscht, da er zu starker Seigerung neigt und stark versprödend wirkt, wodurch die Dehnungs- und Zähigkeitseigenschaften verschlechtert werden. Es wird daher versucht, möglichst geringe Mengen an Schwefel in der Schmelze zu erreichen (z. B. durch eine Tiefvakuumbehandlung). Aus vorgenannten Gründen ist der Schwefelgehalt auf maximal 0,1 Gewichts-% begrenzt. Insbesondere vorteilhaft ist die Begrenzung auf < 0,2 Gewichts-%, um die Ausscheidung von MnS zu vermindern.Sulfur S: Like phosphorus, it is bound as a trace element in iron ore. It is generally undesirable in steel because it tends to segregate and has a strong embrittlement, thereby degrading the elongation and toughness properties. It is therefore attempted to achieve the lowest possible amounts of sulfur in the melt (for example, by a deep vacuum treatment). For the aforementioned reasons, the sulfur content is limited to a maximum of 0.1% by weight. Particularly advantageous is the limitation to <0.2% by weight in order to reduce the excretion of MnS.

Stickstoff N: Ist ebenfalls ein Begleitelement aus der Stahlherstellung. Er verbessert im gelösten Zustand bei höher manganhaltigen Stählen mit größer gleich 4 Gewichts-% Mn die Festigkeits- und Zähigkeitseigenschaften. Niedriger Mn-legierte Stähle mit < 4 Gewichts-% Mn, die freien Stickstoff enthalten, neigen zu einem starken Alterungseffekt. Der Stickstoff diffundiert schon bei geringen Temperaturen an Versetzungen und blockiert diese. Er bewirkt damit einen Festigkeitsanstieg verbunden mit einem rapiden Zähigkeitsverlust. Ein Abbinden des Stickstoffes in Form von Nitriden ist beispielsweise durch Zulegieren von Aluminium, Vanadium, Niob oder Titan möglich. Aus vorgenannten Gründen ist der Stickstoffgehalt auf maximal 0,1 Gewichts-% begrenzt, wobei Gehalte von < 0,05 Gewichts-% zur weitgehenden Vermeidung der Bildung von AlN bevorzugt angestrebt werden.Nitrogen N: Is also an accompanying element of steelmaking. In the dissolved state, it improves the strength and toughness properties of steels containing more than 4% by weight of manganese-containing Mn. Low Mn-alloyed steels containing <4% by weight Mn containing free nitrogen tend to have a strong aging effect. The nitrogen diffuses at low temperatures at dislocations and blocks them. It causes an increase in strength combined with a rapid loss of toughness. Curing of the nitrogen in the form of nitrides is possible, for example, by alloying aluminum, vanadium, niobium or titanium. For the abovementioned reasons, the nitrogen content is limited to a maximum of 0.1% by weight, with contents of <0.05% by weight being preferred in order largely to avoid the formation of AlN.

Mikrolegierungselemente werden in der Regel nur in sehr geringen Mengen zugegeben (< 0,1 Gewichts-% pro Element). Sie wirken im Gegensatz zu den Legierungselementen hauptsächlich durch Ausscheidungsbildung können aber auch in gelöstem Zustand die Eigenschaften beeinflussen. Trotz der geringen Mengenzugaben beeinflussen Mikrolegierungselemente die Herstellungsbedingungen sowie die Verarbeitungs- und Endeigenschaften stark.Microalloying elements are usually added only in very small amounts (<0.1% by weight per element). They act in contrast to the alloying elements mainly by excretion formation but can also affect the properties in a dissolved state. Despite the small quantity additions, micro-alloying elements strongly influence the production conditions as well as the processing and final properties.

Typische Mikrolegierungselemente sind Vanadium, Niob und Titan. Diese Elemente können im Eisengitter gelöst werden und bilden mit Kohlenstoff und Stickstoff Carbide, Nitride und Carbonitride.Typical micro-alloying elements are vanadium, niobium and titanium. These elements can be dissolved in the iron grid and form carbides, nitrides and carbonitrides with carbon and nitrogen.

Vanadium V und Niob Nb: Diese wirken insbesondere durch die Bildung von Karbiden kornfeinend, wodurch gleichzeitig die Festigkeit, Zähigkeit und Dehnungseigenschaften verbessert werden. Gehalte von über 1,5 Gewichts-% bringen keine weiteren Vorteile. Für Vanadium und Niob wird optional bevorzugt ein Mindestgehalt von größer gleich 0,005 Gewichts-% und ein Maximalgehalt von 0,6 (V) bzw. 0,4 (Nb) Gewichts-% vorgesehen, in welchem die Legierungselemente vorteilhaft eine Kornfeinung bewirken. Zur Verbesserung der Wirtschaftlichkeit bei gleichzeitig optimaler Kornfeinung können die Gehalte an V weiterhin auf 0,01 Gewichts-% bis 0,3 Gewichts-% und die Gehalte an Nb auf 0,01 bis 0,1 Gewichts-% eingeschränkt werden.Vanadium V and niobium Nb: These act in particular through the formation of carbides grain refining, which simultaneously improves the strength, toughness and elongation properties. Levels of over 1.5% by weight bring no further benefits. For vanadium and niobium, a minimum content of greater than or equal to 0.005% by weight and a maximum content of 0.6 (V) or 0.4 (Nb)% by weight is optionally provided, in which the alloying elements advantageously bring about grain refinement. In order to improve economy while optimizing grain refining, the contents of V may be further restricted to 0.01% by weight to 0.3% by weight and the contents of Nb to 0.01% to 0.1% by weight.

Tantal Ta: Tantal wirkt ähnlich wie Niob als Karbidbildner kornfeinend und verbessert dadurch gleichzeitig die Festigkeit, Zähigkeit und Dehnungseigenschaften. Gehalte von über 0,5 Gewichts-% bewirken keine weitere Verbesserung der Eigenschaften. Daher wird optional ein Maximalgehalt von 0,5 Gewichts-% festgelegt. Bevorzugt werden ein Minimalgehalt von 0,005 und ein Maximalgehalt von 0,3 Gewichts-%, in welchem die Kornfeinung vorteilhaft bewirkt werden kann. Zur Verbesserung der Wirtschaftlichkeit und Optimierung der Kornfeinung wird insbesondere bevorzugt ein Gehalt von 0,01 Gewichts-% bis 0,1 Gewichts-% angestrebt.Tantalum Ta: Like niobium, tantalum acts as a carbide-forming agent that refines grain, thereby improving its strength, toughness and elongation properties. Contents of more than 0.5% by weight cause no further improvement in the properties. Therefore, a maximum content of 0.5% by weight is optionally set. Preference is given to a minimum content of 0.005 and a maximum content of 0.3% by weight, in which the grain refining can be advantageously effected. In order to improve the efficiency and optimize the grain refinement, a content of from 0.01% by weight to 0.1% by weight is particularly desirable.

Titan Ti: Wirkt als Karbidbildner kornfeinend, wodurch gleichzeitig die Festigkeit, Zähigkeit und Dehnungseigenschaften verbessert werden und vermindert die interkristalline Korrosion. Gehalte an Ti von über 1,5 Gewichts-% verschlechtern die Dehnungseigenschaften, weshalb ein Maximalgehalt an Ti von 1,5 Gewichts-% festgelegt wird. Optional wird ein Mindestgehalt von 0,005 und ein Maximalgehalt von 0,6 Gewichts-% festgelegt, in welchem Ti vorteilhaft ausgeschieden wird. Bevorzugt wird ein Minimalgehalt von 0,01 Gewichts-% und ein Maximalgehalt von 0,3 Gewichts-% vorgesehen, welcher ein optimales Ausscheidungsverhalten bei geringen Legierungskosten gewährleisten.Titanium Ti: As a carbide former, it refines grain, improving its strength, toughness, and elongation properties while reducing intergranular corrosion. Contents of Ti exceeding 1.5% by weight deteriorates the elongation properties, and therefore a maximum content of Ti of 1.5% by weight is set. Optionally, a minimum content of 0.005 and a maximum content of 0.6% by weight is determined, in which Ti is advantageously eliminated. Preferably, a minimum content of 0.01% by weight and a maximum content of 0.3% by weight are provided, which ensure optimum precipitation behavior at low alloying costs.

Zinn Sn: Zinn steigert die Festigkeit, reichert sich jedoch ähnlich wie Kupfer bei höheren Temperaturen unter der Zunderschicht und an den Korngrenzen an. Es führt durch Eindringen in die Korngrenzen zur Bildung niedrig schmelzender Phasen und damit verbunden zu Rissen im Gefüge und zu Lotbrüchigkeit, weshalb optional ein Maximalgehalt von ≤ 0,5 Gewichts-% vorgesehen wird. Bevorzugt werden aus oben genannten Gründen Gehalte < 0,2 Gewichts-% eingestellt. Insbesondere vorteilhaft zur Vermeidung niedrig schmelzender Phasen und Risse im Gefüge werden Gehalte von < 0,05 Gewichts-% bevorzugt.Tin Sn: Tin increases the strength but, like copper, accumulates at higher temperatures below the scale and grain boundaries. It leads by penetration into the grain boundaries to the formation of low-melting phases and, consequently, to cracks in the structure and solder brittleness, which is why a maximum content of ≤ 0.5% by weight is optionally provided. For reasons mentioned above, contents <0.2% by weight are preferably set. In particular, to avoid low-melting phases and cracks in the structure, contents of <0.05% by weight are preferred.

Kupfer Cu: Verringert die Korrosionsrate und steigert die Festigkeit. Gehalte von über 3 Gewichts-% verschlechtern die Herstellbarkeit durch Bildung niedrig schmelzender Phasen beim Vergießen und Warmwalzen weshalb ein Maximalgehalt von 3 Gewichts-% festgelegt wird. Optional wird ein Maximalgehalt von < 0,5 Gewichts-% vorgesehen, bei welchem das Auftreten von Rissen beim Gießen und Warmwalzen vorteilhaft verhindert werden kann. Als insbesondere vorteilhaft zur Vermeidung niedrig schmelzender Phasen und zur Vermeidung von Rissen haben sich Cu-Gehalte von < 0,1 Gewichts-% herausgestellt.Copper Cu: Reduces the corrosion rate and increases strength. Contents of over 3% by weight deteriorate the manufacturability by forming low-melting phases in potting and hot rolling, therefore, a maximum content of 3% by weight is set. Optionally, a maximum content of <0.5% by weight is provided, in which the occurrence of cracks during casting and hot rolling can be advantageously prevented. As particularly advantageous for avoiding low-melting phases and to avoid cracks, Cu contents of <0.1% by weight have been found.

Wolfram W: Wirkt als Karbidbildner und erhöht die Festigkeit und Warmfestigkeit. Gehalte an W von über 5 Gewichts-% verschlechtern die Dehnungseigenschaften, weshalb ein Maximalgehalt von 5 Gewichts-% festgelegt wird. Optional wird ein Maximalgehalt von 3 Gewichts-% und ein Minimalgehalt von 0,01 Gewichts-% festgelegt, in welchem vorteilhaft die Ausscheidung von Karbiden stattfindet. Insbesondere wird ein Minimalgehalt von 0,2 Gewichts-% und ein Maximalgehalt von 1,5 Gewichts-% bevorzugt, welcher ein optimales Ausscheidungsverhalten bei niedrigen Legierungskosten ermöglicht.Tungsten W: acts as a carbide former and increases strength and heat resistance. Contents of W of more than 5% by weight deteriorate the elongation properties, and therefore a maximum content of 5% by weight is set. Optionally, a maximum content of 3% by weight and a minimum content of 0.01% by weight is determined, in which advantageously the precipitation of carbides takes place. In particular, a minimum content of 0.2% by weight and a maximum content of 1.5% by weight are preferred, which enables optimum precipitation behavior at low alloying costs.

Kobalt Co: Erhöht die Festigkeit des Stahls, stabilisiert den Austenit und verbessert die Warmfestigkeit. Gehalte von über 8 Gewichts-% verschlechtern die Dehnungseigenschaften, weshalb ein Maximalgehalt von 8 Gewichts-% festgelegt wird. Optional wird ein Maximalgehalt von ≤ 5 Gewichts-% und ein Minimalgehalt von 0,01 Gewichts-% festgelegt, welche die Festigkeit und Warmfestigkeit vorteilhaft verbessern. Bevorzugt wird ein Minimalgehalt von 0,3 Gewichts-% und ein Maximalgehalt von 2 Gewichts-% vorgesehen, welcher neben den Festigkeitseigenschaften die Austenitstabilität vorteilhaft beeinflusst.Cobalt Co: Increases the strength of the steel, stabilizes the austenite and improves the heat resistance. Contents of more than 8% by weight deteriorate the elongation properties, which is why a maximum content of 8% by weight is set. Optionally, a maximum content of ≦ 5% by weight and a minimum content of 0.01% by weight are determined, which advantageously improve the strength and heat resistance. Preferably, a minimum content of 0.3% by weight and a maximum content of 2% by weight is provided, which advantageously influences the austenite stability in addition to the strength properties.

Zirkonium Zr: Wirkt als Karbidbildner und verbessert die Festigkeit. Gehalte an Zr von über 0,5 Gewichts-% verschlechtern die Dehnungseigenschaften, weshalb ein Maximalgehalt von 0,5 Gewichts-% festgelegt wird. Optional wird ein Maximalgehalt von 0,3 Gewichts-% und ein Minimalgehalt von 0,005 Gewichts-% festgelegt, da in diesem Bereich vorteilhaft Karbide ausgeschieden werden. Bevorzugt wird ein Minimalgehalt von 0,01 Gewichts-% und ein Maximalgehalt von 0,2 Gewichts-% vorgesehen, welche vorteilhaft eine optimale Karbidausscheidung bei niedrigen Legierungskosten ermöglichen.Zirconium Zr: acts as a carbide former and improves strength. Contents of Zr exceeding 0.5% by weight deteriorate the elongation properties, and therefore a maximum content of 0.5% by weight is set. Optionally, a maximum content of 0.3% by weight and a minimum content of 0.005% by weight are specified, since carbides are advantageously eliminated in this area. Preferably, a minimum content of 0.01% by weight and a maximum content of 0.2% by weight are provided, which advantageously allow optimal carbide precipitation at low alloying costs.

Bor B: Verzögert die Austenitumwandlung, verbessert die Warmumformeigenschaften von Stählen und erhöht die Festigkeit bei Raumtemperatur. Es entfaltet seine Wirkung bereits bei sehr geringen Legierungsgehalten. Gehalte oberhalb 0,15 Gewichts-% verschlechtern die Dehnungs- und Zähigkeitseigenschaften stark, weshalb der Maximalgehalt auf 0,15 Gewichts-% festgelegt wird. Optional wird ein Minimalgehalt von 0,001 Gewichts-% und ein Maximalgehalt von 0,08 Gewichts-% festgelegt, in welchem die festigkeitssteigernde Wirkung von Bor vorteilhaft genutzt wird. Bevorzugt werden ein Minimalgehalt von 0,002 Gewichts-% und ein Maximalgehalt von 0,01 Gewichts-%, welche eine optimale Nutzung zur Festigkeitssteigerung bei gleichzeitiger Verbesserung des Umwandlungsverhaltens ermöglichen.Boron B: Delays the austenite transformation, improves the hot working properties of steels and increases the strength at room temperature. It unfolds its effect even at very low alloy contents. Contents above 0.15% by weight greatly deteriorate the elongation and toughness properties, and therefore the maximum content is set to 0.15% by weight. Optionally, a minimum content of 0.001% by weight and a maximum content of 0.08% by weight is set, in which the strength-increasing effect of boron is used advantageously. Preference is given to a minimum content of 0.002% by weight and a maximum content of 0.01% by weight, which allow optimal use for increasing the strength while at the same time improving the conversion behavior.

Tellur Te: Verbessert die Korrosionsbeständigkeit und die mechanischen Eigenschaften sowie die Bearbeitbarkeit. Des Weiteren erhöht Te die Festigkeit von MnS, welches dadurch beim Warm- und Kaltwalzen weniger stark in Walzrichtung gelängt wird. Gehalte oberhalb 0,5 Gewichts-% verschlechtern die Dehnungs- und Zähigkeitseigenschaften, weshalb ein Maximalgehalt von 0,5 Gewichts-% festgelegt wird. Optional wird ein Minimalgehalt von 0,005 Gewichts-% und ein Maximalgehalt von 0,3 Gewichts-% festgelegt, welche mechanischen Eigenschaften vorteilhaft verbessern und die Festigkeit vorhandener MnS erhöhen. Weiterhin wird ein Minimalgehalt von 0,01 Gewichts-% und ein Maximalgehalt von 0,1 Gewichts-% bevorzugt, welche eine Optimierung der mechanischen Eigenschaften bei gleichzeitiger Reduktion der Legierungskosten ermöglichen.Tellurium Te: Improves corrosion resistance and mechanical properties as well as machinability. Furthermore, Te increases the strength of MnS, which is less elongated in the rolling direction during hot and cold rolling. Contents above 0.5% by weight deteriorate the elongation and toughness properties, and therefore a maximum content of 0.5% by weight is determined. Optionally, a minimum content of 0.005% by weight and a maximum content of 0.3% by weight are set, which advantageously improve mechanical properties and increase the strength of existing MnS. Furthermore, a minimum content of 0.01% by weight and a maximum content of 0.1% by weight are preferred, which allow an optimization of the mechanical properties while reducing the alloying costs.

Kalzium Ca: Wird zur Modifikation nichtmetallischer oxidischer Einschlüsse genutzt, welche sonst zu einem unerwünschten Versagen der Legierung durch Einschlüsse im Gefüge, welche als Spannungskonzentrationsstellen wirken und den Metallverbund schwächen, führen könnten. Des Weiteren verbessert Ca die Homogenität der erfindungsgemäßen Legierung. Um eine entsprechende Wirkung zu entfalten, ist optional ein Mindestgehalt von 0,0005 Gewichts-% notwendig. Gehalte von oberhalb 0,1 Gewichts-% bringen keinen weiteren Vorteil bei der Einschlussmodifikation, verschlechtern die Herstellbarkeit und sollten aufgrund des hohen Dampfdrucks von Ca in Stahlschmelzen vermieden werden. Daher ist ein Maximalgehalt von 0,1 Gewichts-% vorgesehen.Calcium Ca: Used to modify non-metallic oxide inclusions, which could otherwise lead to unwanted alloy failure due to inclusions in the microstructure, which act as stress concentration sites and weaken the metal composite. Furthermore, Ca improves the homogeneity of the alloy according to the invention. In order to develop a corresponding effect, a minimum content of 0.0005% by weight is optionally necessary. Contents above 0.1% by weight bring no further advantage in the inclusion modification, deteriorate the manufacturability and should be avoided due to the high vapor pressure of Ca in molten steel. Therefore, a maximum content of 0.1% by weight is provided.

Eine erfindungsgemäße Erzeugungsroute von der Erschmelzung des Stahls bis zum fertigen Stahlband mit einer geforderten Enddicke von weniger als 10 mm, vorzugsweise weniger als 4 mm, aus einem hochfesten manganhaltigen Stahl umfasst die Schritte:

  • – Erschmelzen einer Stahlschmelze enthaltend (in Gewichts-%): C: 0,0005 bis 0,9 Mn: mehr als 3,0 bis 12 Rest Eisen einschließlich unvermeidbarer stahlbegleitender Elemente, mit optionaler Zulegierung von einem oder mehreren der folgenden Elemente (in Gewichts-%): Al: bis 10 Si: bis 6 Cr: bis 6 Nb: bis 1,5 V: bis 1,5 Ti: bis 1,5 Mo: bis 3 Cu: bis 3 Sn: bis 0,5 W: bis 5 Co: bis 8 Zr: bis 0,5 Ta: bis 0,5 Te: bis 0,5 B: bis 0,15 P: max. 0,1, insbesondere < 0,04 S: max. 0,1, insbesondere < 0,02 N: max. 0,1, insbesondere < 0,05 Ca: bis 0,1
  • – Vergießen der Stahlschmelze zu einem Vorband mittels eines endabmessungsnahen horizontalen oder vertikalen Bandgießverfahrens oder Vergießen der Stahlschmelze zu einer Bramme oder Dünnbramme mittels eines horizontalen oder vertikalen Brammen- oder Dünnbrammengießverfahrens,
  • – Wiedererwärmen der Bramme oder Dünnbramme auf 1050°C bis 1250°C und anschließendes Warmwalzen der Bramme oder Dünnbramme zu einem Warmband oder Wiedererwärmen des endabmessungsnah erzeugten Vorbandes auf 1000°C bis 1200°C und anschließendes Warmwalzen des Vorbandes zu einem Warmband oder Warmwalzen des Vorbandes ohne Wiedererwärmen aus der Gießhitze zu einem Warmband mit optionalem Zwischenerwärmen zwischen einzelnen Walzstichen des Warmwalzens,
  • – Aufhaspeln des Warmbandes bei einer Haspeltemperatur zwischen 820°C und Raumtemperatur,
  • – Optionales Glühen des Warmbandes mit folgenden Parametern: Glühtemperatur: 580 bis 820°C, Glühdauer: 1 Minute bis 48 Stunden,
  • – Unter Vermeidung des Kaltwalzens bei Raumtemperatur, Walzen des Warmbandes mit einer geforderten Enddicke von weniger als 10 mm zu einem gewalzten Stahlband bei einer Temperatur vor dem ersten Stich von oberhalb 50 bis 400°C.
  • – Optionales Glühen des Stahlbandes mit folgenden Parametern: Glühtemperatur: 580 bis 820°C, Glühdauer: 1 Minute bis 48 Stunden.
  • – Optionales Beizen und/oder Dressieren des Stahlbandes
  • – Optionales Beschichten des Stahlbandes mit einer Korrosionsschutzbeschichtung
In Bezug auf weitere Vorteile wird auf die vorstehenden Ausführungen verwiesen.A production route according to the invention from the melting of the steel to the finished steel strip with a required final thickness of less than 10 mm, preferably less than 4 mm, of a high-strength manganese-containing steel comprises the steps:
  • Melting of a steel melt containing (by weight): C: 0.0005 to 0.9 Mn: more than 3.0 to 12 remainder of iron including unavoidable steel-supporting elements, with optional addition of one or more of the following elements (in weight %): Al: to 10 Si: to 6 Cr: to 6 Nb: to 1.5 V: to 1.5 Ti: to 1.5 Mo: to 3 Cu: to 3 Sn: to 0.5 W: to 5 Co: to 8 Zr: to 0.5 Ta: to 0.5 Te: to 0.5 B: to 0.15 P: max. 0.1, in particular <0.04 S: max. 0.1, in particular <0.02 N: max. 0.1, in particular <0.05 Ca: to 0.1
  • Pouring the molten steel into a preliminary strip by means of a horizontal or vertical continuous strip casting process, or casting the molten steel into a slab or thin slab by means of a horizontal or vertical slab or thin slab casting process,
  • - Reheating the slab or thin slab to 1050 ° C to 1250 ° C and then hot rolling the slab or thin slab to a hot strip or reheating the final near net produced Vorbandes to 1000 ° C to 1200 ° C and then hot rolling of the pre-strip to a hot strip or hot rolling of the pre-strip without reheating from the casting heat to a hot strip with optional intermediate heating between individual rolling passes of the hot rolling,
  • - coiling of the hot strip at a reel temperature between 820 ° C and room temperature,
  • - Optional annealing of the hot strip with the following parameters: annealing temperature: 580 to 820 ° C, annealing time: 1 minute to 48 hours,
  • - Avoiding cold rolling at room temperature, rolling the hot strip with a required final thickness of less than 10 mm to a rolled steel strip at a temperature before the first pass of above 50 to 400 ° C.
  • - Optional annealing of the steel strip with the following parameters: Annealing temperature: 580 to 820 ° C, annealing time: 1 minute to 48 hours.
  • - Optional pickling and / or dressing of the steel strip
  • - Optional coating of the steel strip with a corrosion protection coating
With regard to further advantages, reference is made to the above statements.

Übliche Dickenbereiche für Vorband sind 1 mm bis 35 mm sowie für Brammen und Dünnbrammen 35 mm bis 450 mm. Vorzugsweise ist vorgesehen, dass die Bramme oder Dünnbramme zu einem Warmband mit einer Dicke von 20 mm bis 1,5 mm warmgewalzt wird oder das endabmessungsnah gegossene Vorband zu einem Warmband mit einer Dicke von 8 mm bis 1 mm warmgewalzt wird. Das erfindungsgemäß hergestellte kaltgewalzte Stahlband hat eine Dicke von beispielsweise > 0,15 mm bis 10 mm.Typical thickness ranges for pre-strip are 1 mm to 35 mm and for slabs and thin slabs 35 mm to 450 mm. Preferably, it is provided that the slab or thin slab to a Hot strip is hot rolled to a thickness of 20 mm to 1.5 mm or hot rolled near the final near-surface pre-strip into a hot strip with a thickness of 8 mm to 1 mm. The cold-rolled steel strip produced according to the invention has a thickness of, for example,> 0.15 mm to 10 mm.

Für das Warmwalzen des Vorbandes aus der Gießhitze zu einem Warmband mit optionalem Zwischenerwärmen zwischen den einzelnen Walzstichen des Warmwalzens sind Wiedererwärm-Temperaturen im Bereich von 720°C bis 1200°C vorgesehen. Müssen nur noch wenige Walzstiche erfolgen, kann die Wiedererwärm-Temperatur am unteren Ende des Bereichs gewählt werden.For the hot rolling of the pre-strip from the casting heat to a hot strip with optional intermediate heating between the individual rolling passes of the hot rolling reheating temperatures in the range of 720 ° C to 1200 ° C are provided. If only a few rolling passes are required, the reheat temperature can be selected at the lower end of the range.

Das Warmband kann optional einer Wärmebehandlung im Temperaturbereich zwischen 580°C und 820°C für 1 Minute bis 48 h unterzogen werden, wobei höhere Temperaturen kürzeren Behandlungszeiten und umgekehrt zugeordnet werden. Die Glühung kann sowohl in einer Haubenglühe (längere Glühzeiten), als auch beispielsweise in einer Durchlaufglühe (kürzere Glühzeiten) erfolgen. Die optionale Glühung dient zur Reduktion der Festigkeit und/oder der Erhöhung des Restaustenitanteils des Warmbands vor dem Kaltwalzprozess, wodurch die Umformeigenschaften für den nachfolgenden Prozess vorteilhaft verbessert werden.The hot strip may optionally be subjected to a heat treatment in the temperature range between 580 ° C and 820 ° C for 1 minute to 48 hours, with higher temperatures being associated with shorter treatment times and vice versa. The annealing can be carried out both in a bell annealer (longer annealing times), as well as, for example, in a continuous annealing (shorter annealing times). The optional annealing serves to reduce the strength and / or increase the residual austenite part of the hot strip before the cold rolling process, which advantageously improves the forming properties for the subsequent process.

Im Anschluss an den Warmwalzvorgang erfolgt das Kaltwalzen bei erfindungsgemäß erhöhter Temperatur des Warmbandes mit dem Ziel, die für die Endanwendung benötigten Dicken von ≥ 0,15 mm bis 10 mm des Stahlbandes einzustellen. Hieran anschließend kann optional ein weiterer Glühprozess durchgeführt werden gegebenenfalls gekoppelt mit einem Beschichtungsprozess und abschließend einem Dressierprozess, mit dem die für die Endanwendung benötigte Oberflächenstruktur eingestellt wird.Following the hot rolling process, the cold rolling is carried out according to the invention increased temperature of the hot strip with the aim of adjusting the required thicknesses for the end use of ≥ 0.15 mm to 10 mm of the steel strip. Following this, optionally, a further annealing process can be carried out optionally coupled with a coating process and finally a skin-pass process with which the surface structure required for the end application is adjusted.

Vorzugsweise wird das Stahlband schmelztauch- oder elektrolytisch verzinkt oder metallisch, anorganisch oder organisch überzogen.Preferably, the steel strip is hot-dip or electrolytically galvanized or metallic, inorganic or organic coated.

Ein nach dem erfindungsgemäßen Verfahren hergestelltes Stahlband weist eine Zugfestigkeit Rm > 800 bis 2000 MPa und eine Bruchdehnung A80 von 3 bis 40 %, vorzugsweise > 8 bis 40 % auf. Hierbei sind hohen Festigkeiten tendenziell niedrigeren Bruchdehnungen zuzuordnen und umgekehrt.A steel strip produced by the process according to the invention has a tensile strength Rm> 800 to 2000 MPa and an elongation at break A80 of 3 to 40%, preferably> 8 to 40%. High strengths tend to be associated with lower elongations at break and vice versa.

Das erfindungsgemäß hergestellte kaltgewalzte Stahlband kann dann beispielsweise als Blechabschnitt, Coil oder Tafel durch Kaltumformung bei Raumtemperatur oder durch Halbwarmumformung bei Temperaturen von 60°C bis unterhalb der AC3, vorzugsweise < 450°C zu einem Bauteil verarbeitet werden, wobei durch das erhebliche Restumformvermögen auf eine Zwischenglühung je nach Anwendungsfall verzichtet werden kann.The cold-rolled steel strip produced according to the invention can then be processed, for example, as a sheet metal section, coil or sheet by cold forming at room temperature or by warm forging at temperatures of 60 ° C to below the AC3, preferably <450 ° C to form a component, which due to the considerable Resumability on a Intermediate annealing can be dispensed with depending on the application.

In weiteren Verarbeitungsstufen kann das erfindungsgemäß hergestellte kaltgewalzte Stahlband zu längs -oder spiralnahtgeschweißten Rohren verarbeitet werden, wobei auch hier durch das erhebliche Restumformvermögen des Stahlbandes auf eine Zwischenglühung je nach Anwendungsfall verzichtet werden kann. Das Rohr kann dabei eine äußere und/oder innere metallische, organische oder anorganische Beschichtung aufweisen.In further processing stages, the cold-rolled steel strip produced according to the invention can be processed into longitudinally or helically welded tubes, wherein here too, the considerable residual deformability of the steel strip means that intermediate annealing can be dispensed with, depending on the application. The tube may have an outer and / or inner metallic, organic or inorganic coating.

Das so gefertigte Rohr kann dann weiter verformt, beispielsweise gezogen oder aufgeweitet oder mittels Innenhochdruck umgeformt und zu einem Bauteil weiterverarbeitet werden.The tube produced in this way can then be further deformed, for example drawn or expanded, or shaped by means of hydroforming and further processed into a component.

Anwendungsbereiche sind dabei vor allem die Automobil- und Nutzfahrzeugindustrie sowie der Maschinenbau, weiße Ware, Bauwesen, und Anwendungen bei Temperaturen unterhalb 0°C sowie als Sicherheitsstahl. Sicherheitsstähle werden verwendet, um Fahrzeuge und Gebäude gegen Beschüsse und Ansprengungen zu schützen, und weisen eine hohe Härte und Zähigkeit auf.Areas of application are above all the automobile and commercial vehicle industry as well as mechanical engineering, white goods, construction, and applications at temperatures below 0 ° C as well as safety steel. Safety steels are used to protect vehicles and buildings against fire and impact, and have high hardness and toughness.

ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG QUOTES INCLUDE IN THE DESCRIPTION

Diese Liste der vom Anmelder aufgeführten Dokumente wurde automatisiert erzeugt und ist ausschließlich zur besseren Information des Lesers aufgenommen. Die Liste ist nicht Bestandteil der deutschen Patent- bzw. Gebrauchsmusteranmeldung. Das DPMA übernimmt keinerlei Haftung für etwaige Fehler oder Auslassungen.This list of the documents listed by the applicant has been generated automatically and is included solely for the better information of the reader. The list is not part of the German patent or utility model application. The DPMA assumes no liability for any errors or omissions.

Zitierte PatentliteraturCited patent literature

  • EP 2383353 A2 [0002] EP 2383353 A2 [0002]
  • DE 102012013113 A1 [0005] DE 102012013113 A1 [0005]

Claims (24)

Verfahren zur Herstellung eines kaltgewalzten Stahlbandes aus einem hochfesten manganhaltigen Stahl mit TRIP-Eigenschaften enthaltend (in Gewichts-%): C: 0,0005 bis 0,9 Mn: mehr als 3,0 bis 12 Rest Eisen einschließlich unvermeidbarer stahlbegleitender Elemente, mit optionaler Zulegierung von einem oder mehreren der folgenden Elemente (in Gewichts-%): Al: bis 10 Si: bis 6 Cr: bis 6 Nb: bis 1,5 V: bis 1,5 Ti: bis 1,5 Mo: bis 3 Cu: bis 3 Sn: bis 0,5 W: bis 5 Co: bis 8 Zr: bis 0,5 Ta: bis 0,5 Te: bis 0,5 B: bis 0,15 P: max. 0,1, insbesondere < 0,04 S: max. 0,1, insbesondere < 0,02 N: max. 0,1, insbesondere < 0,05 Ca: bis 0,1 dadurch gekennzeichnet, dass das Kaltwalzen auf eine geforderte Enddicke bei einer Temperatur vor dem ersten Stich von oberhalb 50°C bis 400°C erfolgt.A process for producing a cold rolled steel strip from a high strength manganese steel having TRIP properties (in% by weight): C: 0.0005 to 0.9 Mn: more than 3.0 to 12 remainder of iron including unavoidable steel supporting elements, with optional Admixture of one or more of the following elements (in weight%): Al: to 10 Si: to 6 Cr: to 6 Nb: to 1.5 V: to 1.5 Ti: to 1.5 Mo: to 3 Cu : to 3 Sn: to 0.5 W: to 5 Co: to 8 Zr: to 0.5 Ta: to 0.5 Te: to 0.5 B: to 0.15 P: max. 0.1, in particular <0.04 S: max. 0.1, in particular <0.02 N: max. 0.1, in particular <0.05 Ca: to 0.1, characterized in that the cold rolling to a required final thickness at a temperature before the first pass from above 50 ° C to 400 ° C. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Kaltwalzen auf die geforderte Enddicke bei einer Temperatur vor dem ersten Stich des Kaltwalzens von 70°C bis 250°C erfolgt.A method according to claim 1, characterized in that the cold rolling to the required final thickness at a temperature before the first pass of the cold rolling of 70 ° C to 250 ° C. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen den Walzstichen des Kaltwalzens eine Kühlung des Bandes auf eine Temperatur von 50°C bis 400°C, insbesondere auf eine Temperatur von 70°C bis 250°C, erfolgt.A method according to claim 1 or 2, characterized in that between the rolling passes of the cold rolling, a cooling of the strip to a temperature of 50 ° C to 400 ° C, in particular to a temperature of 70 ° C to 250 ° C, takes place. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass der Stahl (in Gewichts-%) enthält: C: 0,05 bis 0,42Method according to one of claims 1 to 3, characterized in that the steel contains (in% by weight): C: 0.05 to 0.42 Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass der Stahl (in Gewichts-%) enthält: Mn: > 5 bis < 10Method according to one of claims 1 to 4, characterized in that the steel contains (in weight%): Mn:> 5 to <10 Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass der Stahl (in Gewichts-%) enthält: Al: 0,1 bis 5, insbesondere > 0,5 bis 3Method according to one of claims 1 to 5, characterized in that the steel (in% by weight) contains: Al: 0.1 to 5, in particular> 0.5 to 3 Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Stahl (in Gewichts-%) enthält: Si: 0,05 bis 3, insbesondere > 0,1 bis 1,5Method according to one of claims 1 to 6, characterized in that the steel contains (in weight%): Si: 0.05 to 3, in particular> 0.1 to 1.5 Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Stahl (in Gewichts-%) enthält: Cr: 0,1 bis 4, insbesondere > 0,5 bis 2,5Method according to one of claims 1 to 7, characterized in that the steel contains (in% by weight): Cr: 0.1 to 4, in particular> 0.5 to 2.5 Verfahren nach den Ansprüchen 6 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass der Stahl (in Gewichts-%) enthält: Al + Si + Cr > 1,2Process according to claims 6 to 8, characterized in that the steel contains (in% by weight): Al + Si + Cr> 1.2 Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass der Stahl (in Gewichts-%) enthält: Nb: 0,005 bis 0,4, insbesondere 0,01 bis 0,1Method according to one of claims 1 to 10, characterized in that the steel contains (in weight%): Nb: 0.005 to 0.4, in particular 0.01 to 0.1 Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass der Stahl (in Gewichts-%) enthält: V: 0,005 bis 0,6, insbesondere 0,01 bis 0,3 Method according to one of claims 1 to 10, characterized in that the steel (in% by weight) contains: V: 0.005 to 0.6, in particular 0.01 to 0.3 Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, dass der Stahl (in Gewichts-%) enthält: Ti: 0,005 bis 0,6, insbesondere 0,01 bis 0,3Method according to one of claims 1 to 11, characterized in that the steel contains (in% by weight): Ti: 0.005 to 0.6, in particular 0.01 to 0.3 Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass der Stahl (in Gewichts-%) enthält: Mo: 0,005 bis 1,5, insbesondere 0,01 bis 0,6Method according to one of claims 1 to 12, characterized in that the steel contains (in% by weight): Mo: 0.005 to 1.5, in particular 0.01 to 0.6 Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, dass der Stahl (in Gewichts-%) enthält: Sn: < 0,2, insbesondere < 0,05Method according to one of claims 1 to 13, characterized in that the steel contains (in% by weight): Sn: <0.2, in particular <0.05 Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass der Stahl (in Gewichts-%) enthält: Cu: < 0,5, insbesondere < 0,1Method according to one of claims 1 to 14, characterized in that the steel contains (in% by weight): Cu: <0.5, in particular <0.1 Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 15, dadurch gekennzeichnet, dass der Stahl (in Gewichts-%) enthält: W: 0,01 bis 3, insbesondere 0,2 bis 1,5Method according to one of claims 1 to 15, characterized in that the steel contains (in% by weight): W: 0.01 to 3, in particular 0.2 to 1.5 Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 16, dadurch gekennzeichnet, dass der Stahl (in Gewichts-%) enthält: Co: 0,01 bis 5, insbesondere 0,3 bis 2Method according to one of claims 1 to 16, characterized in that the steel contains (in weight%): Co: 0.01 to 5, in particular 0.3 to 2 Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 17, dadurch gekennzeichnet, dass der Stahl (in Gewichts-%) enthält: Zr: 0,005 bis 0,3, insbesondere 0,01 bis 0,2Method according to one of claims 1 to 17, characterized in that the steel contains (in% by weight): Zr: 0.005 to 0.3, especially 0.01 to 0.2 Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 18, dadurch gekennzeichnet, dass der Stahl (in Gewichts-%) enthält: Ta: 0,005 bis 0,3, insbesondere 0,01 bis 0,1Method according to one of claims 1 to 18, characterized in that the steel (in% by weight) contains: Ta: 0.005 to 0.3, in particular 0.01 to 0.1 Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 19, dadurch gekennzeichnet, dass der Stahl (in Gewichts-%) enthält: Te: 0,005 bis 0,3, insbesondere 0,01 bis 0,1 Method according to one of claims 1 to 19, characterized in that the steel contains (in weight%): Te: 0.005 to 0.3, in particular 0.01 to 0.1 Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 20, dadurch gekennzeichnet, dass der Stahl (in Gewichts-%) enthält: B: 0,001 bis 0,08, insbesondere 0,002 bis 0,01Method according to one of claims 1 to 20, characterized in that the steel contains (in weight%): B: 0.001 to 0.08, in particular 0.002 to 0.01 Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 21, dadurch gekennzeichnet, dass der Stahl (in Gewichts-%) enthält: Ca: 0,005 bis 0,1Method according to one of claims 1 to 21, characterized in that the steel contains (in% by weight): Ca: 0.005 to 0.1 Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 22, dadurch gekennzeichnet, dass das kaltgewalzte Stahlband mit eine geforderten Enddicke von weniger als 10 mm, vorzugsweise weniger als 4 mm, hergestellt wird, umfassend die Schritte: – Erschmelzen einer Schmelze eines Stahls nach einem der Ansprüche 1, 4 bis 22, – Vergießen der Schmelze zu einem Vorband mittels eines endabmessungsnahen horizontalen oder vertikalen Bandgießverfahrens oder Vergießen der Stahlschmelze zu einer Bramme oder Dünnbramme mittels eines horizontalen oder vertikalen Brammen- oder Dünnbrammengießverfahrens, – Wiedererwärmen der Bramme oder Dünnbramme auf 1050°C bis 1250°C und anschließendes Warmwalzen der Bramme oder Dünnbramme zu einem Warmband oder Wiedererwärmen des endabmessungsnah erzeugten Vorbandes auf 1000°C bis 1200°C und anschließendes Warmwalzen des Vorbandes zu einem Warmband oder Warmwalzen des Vorbandes ohne Wiedererwärmen aus der Gießhitze zu einem Warmband mit optionalem Zwischenerwärmen zwischen einzelnen Walzstichen des Warmwalzens, – Aufhaspeln des Warmbandes bei einer Haspeltemperatur zwischen 820°C und Raumtemperatur, – Optionales Glühen des Warmbandes mit folgenden Parametern: Glühtemperatur: 580 bis 820°C, Glühdauer: 1 Minute bis 48 Stunden, – Kaltwalzen des Warmbandes oder des Vorbandes nach den Schritten gemäß der Ansprüche 1 bis 3, – Optionales Glühen des Stahlbandes mit folgenden Parametern: Glühtemperatur: 580°C bis 820°C, Glühdauer: 1 Minute bis 48 Stunden, – Optionales Beizen und/oder Dressieren des Stahlbandes, – Optionales Beschichten des Stahlbandes mit einer metallischen, organischen oder anorganischen Korrosionsschutzbeschichtung. Method according to one of claims 1 to 22, characterized in that the cold-rolled steel strip is produced with a required final thickness of less than 10 mm, preferably less than 4 mm, comprising the steps of: - melting a melt of a steel according to one of claims 1 , 4 to 22, - casting the melt to a Vorband by means of a close-to-horizontal horizontal or vertical strip casting or pouring the molten steel into a slab or thin slab by means of a horizontal or vertical slab or thin slab casting process, reheating the slab or thin slab to 1050 ° C to 1250 ° C and then hot rolling the slab or thin slab to a hot strip or reheating the near net produced Vorbandes to 1000 ° C to 1200 ° C and then hot rolling the pre-strip into a hot strip or hot rolling of the pre-strip without reheating from the casting heat to a hot strip with optional intermediate heating between individual rolling passes of hot rolling, - coiling of the hot strip at a reeling temperature between 820 ° C and room temperature, - optional annealing of the hot strip with the following parameters: annealing temperature: 580 to 820 ° C, annealing time: 1 minute to 48 hours, - cold rolling of the hot strip or the Vorbandes according to the steps according to claims 1 to 3, - optionally annealing the steel strip with the following parameters: annealing temperature: 580 ° C to 820 ° C, annealing time: 1 minute to 48 hours, - Optional pickling and / or dressing of the steel strip, Optional coating of the steel strip with a metallic, organic or inorganic corrosion protection coating. Verwendung eines Stahlbandes hergestellt nach dem Verfahren nach mindestens einem der Ansprüche 1 bis 23 zur Herstellung von Bauteilen durch Warm-, Kalt- oder Halbwarmumformung oder zur Herstellung von längs- oder spiralnahtgeschweißten Rohren oder zur Herstellung von Bauteilen für die Automobil- und Nutzfahrzeugindustrie sowie den Maschinenbau, weiße Ware und das Bauwesen oder zur Anwendung im Tieftemperaturbereich unterhalb 0°C bis –273°C oder als Sicherheitsstahl. Use of a steel strip produced by the method according to at least one of claims 1 to 23 for the production of components by hot, cold or warm forging or for the production of longitudinally or helically welded pipes or for the production of components for the automotive and commercial vehicle industry and mechanical engineering , white goods and building or for use in the low temperature range below 0 ° C to -273 ° C or as safety steel.
DE102016110661.5A 2016-06-09 2016-06-09 Process for producing a cold-rolled steel strip from a high-strength, manganese-containing steel Pending DE102016110661A1 (en)

Priority Applications (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102016110661.5A DE102016110661A1 (en) 2016-06-09 2016-06-09 Process for producing a cold-rolled steel strip from a high-strength, manganese-containing steel
KR1020187037616A KR20190020694A (en) 2016-06-09 2017-06-08 METHOD FOR MANUFACTURING COOLED ROLLED STEEL STRIP WITH TRIP CHARACTERISTICS CONTAINING HIGH-STRENGTH MANGEN-CONTAINING RIG
EP17730110.8A EP3469108A1 (en) 2016-06-09 2017-06-08 Method for producing a cold-rolled steel strip having trip-characteristics made of a high-strength mangan-containing steel
RU2018143508A RU2711696C1 (en) 2016-06-09 2017-06-08 Method of producing cold-rolled steel strip from high-strength manganese steel with trip-properties
US16/308,319 US20190256943A1 (en) 2016-06-09 2017-06-08 Method for producing a cold-rolled steel strip having trip-characteristics made of a high-strength mangan-containing steel
PCT/EP2017/063958 WO2017211952A1 (en) 2016-06-09 2017-06-08 Method for producing a cold-rolled steel strip having trip-characteristics made of a high-strength mangan-containing steel

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102016110661.5A DE102016110661A1 (en) 2016-06-09 2016-06-09 Process for producing a cold-rolled steel strip from a high-strength, manganese-containing steel

Publications (1)

Publication Number Publication Date
DE102016110661A1 true DE102016110661A1 (en) 2017-12-14

Family

ID=59061988

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE102016110661.5A Pending DE102016110661A1 (en) 2016-06-09 2016-06-09 Process for producing a cold-rolled steel strip from a high-strength, manganese-containing steel

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20190256943A1 (en)
EP (1) EP3469108A1 (en)
KR (1) KR20190020694A (en)
DE (1) DE102016110661A1 (en)
RU (1) RU2711696C1 (en)
WO (1) WO2017211952A1 (en)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2019209933A1 (en) * 2018-04-24 2019-10-31 Nucor Corporation Aluminum-free steel alloys and methods for making the same
CN109440010B (en) * 2018-12-20 2021-08-13 唐山钢铁集团高强汽车板有限公司 1100 MPa-grade high-strength strapping steel and production method thereof

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19727759A1 (en) * 1997-07-01 1999-01-07 Max Planck Inst Eisenforschung Lightweight steel and its use
US6358338B1 (en) * 1999-07-07 2002-03-19 Usinor Process for manufacturing strip made of an iron-carbon-manganese alloy, and strip thus produced
WO2005061152A1 (en) * 2003-12-23 2005-07-07 Salzgitter Flachstahl Gmbh Method for the generation of hot strips of light gauge steel
US20090074605A1 (en) * 2006-12-27 2009-03-19 Posco High manganese high strength steel sheets with excellent crashworthiness and method for manufacturing of it
US20100059196A1 (en) * 2004-12-21 2010-03-11 Salzgitter Flachstahlgmbh Method for Producing Hot Strips From Lightweight Steel
DE102009030324A1 (en) * 2009-06-24 2011-01-05 Voestalpine Stahl Gmbh Manganese steel and process for producing the same
EP2383353A2 (en) 2010-04-30 2011-11-02 ThyssenKrupp Steel Europe AG High tensile steel containing Mn, steel surface product made from such steel and method for producing same
DE102012013113A1 (en) 2012-06-22 2013-12-24 Salzgitter Flachstahl Gmbh High strength multiphase steel and method of making a strip of this steel having a minimum tensile strength of 580 MPa
DE102012111959A1 (en) * 2012-12-07 2014-06-12 Benteler Automobiltechnik Gmbh Method for producing a motor vehicle component and motor vehicle component

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4533391A (en) * 1983-11-07 1985-08-06 Allegheny Ludlum Steel Corporation Work-hardenable substantially austenitic stainless steel and method
DE102004061284A1 (en) * 2003-12-23 2005-07-28 Salzgitter Flachstahl Gmbh Production of a deformable hot strips made from light gauge steel used in the automobile industry comprises casting the melt in a horizontal strip casting unit close to the final measurements, and further processing
KR100742819B1 (en) * 2005-05-03 2007-07-25 주식회사 포스코 Cold rolled steel sheet having reduced plane anisotropy and process for producing the same
FR2944789B1 (en) 2009-04-22 2011-05-20 Rhodia Operations PROCESS FOR PREPARING A TERPENYLCYCLOHEXANOL
DE112013001144A5 (en) * 2012-02-25 2014-10-30 Technische Universität Bergakademie Freiberg Process for producing high-strength molded parts made of high-carbon and high-manganese austenitic cast steel with TRIP / TWIP properties
JP5793459B2 (en) * 2012-03-30 2015-10-14 新日鐵住金ステンレス株式会社 Heat-resistant ferritic stainless steel cold-rolled steel sheet excellent in workability, ferritic stainless hot-rolled steel sheet for cold-rolled material, and production method thereof
CN102912219A (en) * 2012-10-23 2013-02-06 鞍钢股份有限公司 High-strength plastic accumulation TRIP (Transformation-Induced Plasticity) steel plate and preparation method thereof
WO2014180456A1 (en) * 2013-05-06 2014-11-13 Salzgitter Flachstahl Gmbh Method for producing components from lightweight steel
FI126798B (en) * 2013-07-05 2017-05-31 Outokumpu Oy Delayed fracture resistant stainless steel and method for its production
CA2932068C (en) * 2013-12-13 2023-01-03 Outokumpu Oyj Method for producing high-strength duplex stainless steel
WO2015195062A1 (en) * 2014-06-16 2015-12-23 Hayat Fatih Steel with superior ductility and high strength and its manufacturing method
DE102015112886A1 (en) * 2015-08-05 2017-02-09 Salzgitter Flachstahl Gmbh High-strength aluminum-containing manganese steel, a process for producing a steel flat product from this steel and steel flat product produced therefrom

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19727759A1 (en) * 1997-07-01 1999-01-07 Max Planck Inst Eisenforschung Lightweight steel and its use
US6358338B1 (en) * 1999-07-07 2002-03-19 Usinor Process for manufacturing strip made of an iron-carbon-manganese alloy, and strip thus produced
WO2005061152A1 (en) * 2003-12-23 2005-07-07 Salzgitter Flachstahl Gmbh Method for the generation of hot strips of light gauge steel
US20100059196A1 (en) * 2004-12-21 2010-03-11 Salzgitter Flachstahlgmbh Method for Producing Hot Strips From Lightweight Steel
US20090074605A1 (en) * 2006-12-27 2009-03-19 Posco High manganese high strength steel sheets with excellent crashworthiness and method for manufacturing of it
DE102009030324A1 (en) * 2009-06-24 2011-01-05 Voestalpine Stahl Gmbh Manganese steel and process for producing the same
EP2383353A2 (en) 2010-04-30 2011-11-02 ThyssenKrupp Steel Europe AG High tensile steel containing Mn, steel surface product made from such steel and method for producing same
DE102012013113A1 (en) 2012-06-22 2013-12-24 Salzgitter Flachstahl Gmbh High strength multiphase steel and method of making a strip of this steel having a minimum tensile strength of 580 MPa
DE102012111959A1 (en) * 2012-12-07 2014-06-12 Benteler Automobiltechnik Gmbh Method for producing a motor vehicle component and motor vehicle component

Also Published As

Publication number Publication date
US20190256943A1 (en) 2019-08-22
RU2711696C1 (en) 2020-01-21
EP3469108A1 (en) 2019-04-17
KR20190020694A (en) 2019-03-04
WO2017211952A1 (en) 2017-12-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP3332047B1 (en) Production method of a flexibly-rolled steel sheet product and its use
EP2383353B1 (en) High tensile steel containing Mn, steel surface product made from such steel and method for producing same
EP3332046B1 (en) High-tensile manganese steel containing aluminium, method for producing a sheet-steel product from said steel and sheet-steel product produced according to this method
EP3535431B1 (en) Steel product with an intermediate manganese content for low temperature application and production method thereof
EP3504349B1 (en) Method for producing a high-strength steel strip with improved properties for further processing, and a steel strip of this type
WO2018083028A1 (en) Seamless tube of a medium manganese steel and method for the production thereof
EP2767601A1 (en) Cold rolled steel flat product for deep drawing applications and method for its production
EP3512968B1 (en) Method for producing a flat steel product made of a manganese-containing steel, and such a flat steel product
EP3512967A1 (en) Method for producing a re-shaped component from a manganese-containing flat steel product and such a component
WO2017013193A1 (en) Formable lightweight steel with improved mechanical properties and method for producing semi-finished products from said steel
EP3724359A1 (en) High-strength, hot-rolled flat steel product with high edge crack resistance and simultaneously high bake-hardening potential, and method for producing a flat steel product of this kind
DE102019104597A1 (en) Steel product made from lightweight structural steel containing manganese with a high energy absorption capacity in the event of sudden loads and low temperatures and the process for its manufacture
JP3374659B2 (en) Ultra-high tensile ERW steel pipe and method of manufacturing the same
DE102015112215A1 (en) High-alloy steel, in particular for the production of hydroformed tubes and method for producing such tubes from this steel
WO2018050637A1 (en) Method for producing a hot or cold strip and/or a flexibly rolled flat steel product made of a high-strength manganese steel and flat steel product produced by said method
WO2018050634A1 (en) Method for producing a shaped component from a medium-manganese flat steel product and such a component
EP3469108A1 (en) Method for producing a cold-rolled steel strip having trip-characteristics made of a high-strength mangan-containing steel
DE102016115618A1 (en) Process for producing a high-strength steel strip with improved properties during further processing and such a steel strip
WO2017157770A1 (en) Method for producing a hot-formed steel component, and hot-formed steel component
EP3749469B1 (en) Method for producing a component by hot-forming a precursor product made of steel containing manganese, and a hot-formed steel component
EP3964591A1 (en) Hot-rolled steel sheet product and method for producing a hot-rolled steel sheet product
KR20210014055A (en) High strength steel sheet and manufacturing method thereof

Legal Events

Date Code Title Description
R012 Request for examination validly filed