DE102015220195A1 - Aufgekohlter Legierungsstahl mit verbesserter Haltbarkeit und Verfahren zur Herstellung desselben - Google Patents

Aufgekohlter Legierungsstahl mit verbesserter Haltbarkeit und Verfahren zur Herstellung desselben Download PDF

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Abstract

Ein aufgekohlter Legierungsstahl umfasst, basierend auf dem Gesamtgewicht des Legierungsstahls, 0,1 bis 0,35 Gewichts-% an Kohlenstoff (C), 0,1 bis 2 Gewichts-% an Silizium (Si), 0,1 bis 1,5 Gewichts-% an Mangan (Mn), 3 bis 5,5 Gewichts-% an Chrom (Cr), 0,2 bis 0,5 Gewichts-% an Molybdän (Mo), 0 bis 0,07 Gewichts-% an Niob (Nb), 0 bis 0,3 Gewichts-% an Vanadium (V), 0 bis 0,2 Gewichts-% an Titan (Ti), 0 bis 0,015 Gewichts-% an Stickstoff (N), 0,002 bis 0,005 Gewichts-% an Bor (B) und einen Rest an Eisen (Fe). Ein Verfahren zur Herstellung desselbigen wird ebenfalls offenbart.

Description

  • Bezugnahme auf verwandte Anmeldungen
  • Diese Anmeldung beansprucht die Priorität der koreanischen Patentanmeldung mit der Nr. 10-2014-175183 , die am 8. Dezember 2014 beim koreanischen Patentamt eingereicht wurde, deren Offenbarungsgehalt hiermit durch Bezugnahme in ihrer Gesamtheit eingeschlossen wird.
  • Technisches Gebiet
  • Die vorliegende Erfindung betrifft einen aufgekohlten Legierungsstahl (auch bezeichnet als einsatzgehärteter, legierter Stahl; engl.: carburized alloy steel) mit verbesserter Haltbarkeit und ein Verfahren zur Herstellung desselbigen und insbesondere einen aufgekohlten Legierungsstahl mit einer geeigneten, ausbildenden Komponente und geeignetem ausbildendem Inhalt, um effektiv eine Aufkohlung an einer Oberfläche des Legierungsstrahls zu erwirken und folglich die Härte, Festigkeit, Robustheit, Ermüdungsfestigkeit, Dauerhaltbarkeit und dergleichen zu verbessern und ein Verfahren zur Herstellung desselbigen.
  • Stand der Technik
  • In der Fahrzeugindustrie werden verschiedene umweltfreundliche Fahrzeuge mit der Zielsetzung des Verringerns des Ausstoßes von Kohlendioxid auf 95 g/km, welches eine Reduzierung von 27% im Vergleich zu einem derzeitigen Betrag ist, bis 2021 gemäß europäischen Richtlinien entwickelt. Ferner streben Fahrzeughersteller danach eine Technologie zu entwickeln, um eine Motorgröße zu verringern und um einen Kraftstoffverbrauch zu verbessern, um 23,2 km/l (54,5 Meilen/Gallone) zu erreichen, welches ein zu erfüllender Wert des durchschnittlichen Firmenraftstoffverbrauchs (corporate average fuel economy; CAFE) in den USA ab 2025 ist.
  • Insbesondere wurden hochperformante und hocheffiziente Motortechnologien und Getriebe zum Maximieren der Kraftstoffersparnis von Fahrzeugen entwickelt und diese Technologie umfasst einen Anstieg der Anzahl an Gängen, ein neues Anfahrkonzept, ein hocheffektives Zweipumpensystem, eine Fusions-Hybridtechnologie, Technologien in Bezug auf ein automatisches/manuelles Fusions-Getriebe und ein Hybrid-Getriebe und dergleichen.
  • Ein Legierungsstahl, der in der Technologie in Bezug auf Getriebe verwendet wird, wird in Trägern, Zahnrädern, Wellen, Synchronnaben und dergleichen des Getriebes verwendet. Ein Verwendungsverhältnis des Legierungsstahls beträgt derzeit ungefähr 58 bis 62 Gewichts-% basierend auf dem Gesamtgewicht des Getriebes. Insbesondere wird in den Gängen des Getriebes und dergleichen die Entwicklung von in ihrer Größe verringerten, hochfesten und hochhaltbaren (langlebigen) Materialien mit reduziertem Gewicht benötigt.
  • Im Allgemeinen stellen die Gänge eines Fahrzeuggetriebes Teile dar, die eine Rolle des direkten Übertragens von Motorleistung an ein differenzial System und das effektive Übertragen von Rotation oder Leistung zwischen zwei oder mehr Wellen durchführen, sodass Motorleistung in einen Antriebszustand des Fahrzeugs übertragen wird. Da Biegebelastung und Kontaktbelastung simultan aufgenommen werden, werden hohe physikalische Eigenschaften, wie Härte, Festigkeit, Robustheit, Ermüdungsfestigkeit und Dauerfestigkeit benötigt.
  • Als eine Alternative zu der vorgenannten Anforderung wird derzeit aufgekohlter Stahl, wie beispielweise SCM820PRH umfassend 0,17 bis 0,23 Gewichts-% an Kohlenstoff (C), 0,5 bis 0,7 Gewichts-% an Silizium (Si), 0,45 bis 0,75 Gewichts-% an Mangan (Mn), 1,95 bis 2,25 Gewichts-% an Chrom (Cr), 0,015 bis 0,035 Gewichts-% an Molybdän (Mo), 0,0015 Gewichts-% an Sauerstoff (O2) und dergleichen verwendet.
  • Jedoch tritt in dem aufgekohlten Stahl ein Ermüdungsversagen, wie beispielsweise ein Abbrechen der Getriebezähne einfach aufgrund eines Mangels an Biegefestigkeit und dergleichen auf und ein Ermüdungsschaden, wie beispielweise Lochfraß, tritt einfach aufgrund eines Mangels an Ermüdungsfestigkeit und dergleichen auf.
  • Daher hat der vorliegende Erfinder versucht einen aufgekohlten Legierungsstahl mit verbesserten physischen Eigenschaften, wie beispielweise Härte, Festigkeit, Zähigkeit, Ermüdungsfestigkeit, Dauerhaltbarkeit und ein Verfahren zur Herstellung desselbigen zu entwickeln.
  • Zusammenfassung
  • Die vorliegende Offenbarung erfolgt in einer Anstrengung einen aufgekohlten Legierungsstahl umfassend Kohlenstoff (C), Silizium (Si), Mangan (Mn), Chrom (Cr), Molybdän (Mo), Niob (Nb), Vanadium (V), Titan (Ti), Stickstoff (N), Bor (B) und dergleichen, um physikalische Eigenschaften, wie beispielsweise Härte, Festigkeit und Robustheit zu verbessern und folglich eine verbesserte Haltbarkeit aufzuweisen, und ein Verfahren zur Herstellung desselbigen zur Verfügung zu stellen.
  • Eine Beispielhafte Ausführungsform der vorliegenden Erfindung sieht einen aufgekohlten Legierungsstahl vor, umfassend: basierend auf einem Gesamtgewicht des Legierungsstahls 0,1 bis 0,35 Gewichts-% an Kohlenstoff (C), 0,1 bis 2 Gewichts-% an Silizium (Si), 0,1 bis 1,5 Gewichts-% an Mangan (Mn), 3 bis 5,5 Gewichts-% an Chrom (Cr), 0,2 bis 0,5 Gewichts-% an Molybdän (Mo), mehr als 0 Gewichts-% und 0,07 Gewichts-% oder weniger an Niob (Nb), mehr als 0 Gewichts-% und 0,3 Gewichts-% oder weniger an Vanadium (V), mehr als 0 Gewichts-% und 0,2 Gewichts-% oder weniger an Titan (Ti), mehr als 0 Gewichts-% und 0,015 Gewichts-% oder weniger an Stickstoff (N), 0,02 bis 0,005 Gewichts-% an Bor (B) und einen Rest Eisen (Fe)(engl.: balance of iron).
  • In bestimmten Ausführungsformen kann ein Anteil an Kohlenstoff (C) 0,18 bis 0,33 Gewichts-%, ein Anteil an Silizium (Si) 0,69 bis 1,06 Gewichts-%, ein Anteil an Mangan (Mn) 0,74 bis 0,98 Gewichts-%, ein Anteil an Chrom (Cr) 3,2 bis 5,3 Gewichts-%, ein Anteil an Molybdän (Mo) 0,29 bis 0,38 Gewichts-%, ein Anteil an Niob (Nb) 0,062 bis 0,064 Gewichts-%, ein Anteil an Vanadium (V) 0,19 bis 0,27 Gewichts-%, ein Anteil an Titan (Ti) 0,14 bis 0,18 Gewichts-%, ein Anteil an Stickstoff (N) 0,0051 bis 0,0056 Gewichts-% und ein Anteil an Bor (B) 0,0026 bis 0,0043 Gewichts-% betragen.
  • In bestimmten Ausführungsformen kann ein Anteil an Kohlenstoff (C) 0,18 Gewichts-%, ein Anteil an Silizium (Si) 1,06 Gewichts-%, ein Anteil an Mangan (Mn) 0,98 Gewichts-%, ein Anteil an Chrom (Cr) 5,3 Gewichts-%, ein Anteil an Molybdän (Mo) 0,38 Gewichts-%, ein Anteil an Niob (Nb) 0,064 Gewichts-%, ein Anteil an Vanadium (V) 0,27 Gewichts-%, ein Anteil an Titan (Ti) 0,14 Gewichts-%, ein Anteil an Stickstoff (N) 0,0051 Gewichts-% und ein Anteil an Bor (B) 0,0026 Gewichts-% betragen.
  • In bestimmten Ausführungsformen kann eine Getriebekomponente eines Fahrzeugs einen aufgekohlten Legierungsstahl gemäß der vorliegenden Veröffentlichung umfassen.
  • Gemäß einer weiteren beispielhaften Ausführungsform der vorliegenden Erfindung wird ein Verfahren zur Herstellung eines aufgekohlten Legierungsstahls zu Verfügung gestellt, umfassend: einen ersten Schritt des Herstellens des Legierungsstrahls umfassend, basierend auf einem Gesamtgewicht des Legierungsstahls, 0,1 bis 0,35 Gewichts-% an Kohlenstoff (C), 0,1 bis 2 Gewichts-% an Silizium (Si), 0,1 bis 1,5 Gewichts-% Mangan (Mn), 3 bis 5,5 Gewichts-% an Chrom (Cr), 0,2 bis 0,5 Gewichts-% an Molybdän (Mo), mehr als 0 Gewichts-% und 0,07 Gewichts-% oder weniger an Niob (Nb), mehr als 0 Gewichts-% und 0,3 Gewichts-% oder weniger an Vanadium (V), mehr als 0 Gewichts-% und 0,2 Gewichts-% oder weniger an Titan (Ti), mehr als 0 Gewichts-% und 0,015 Gewichts-% oder weniger an Stickstoff (N), 0,002 bis 0,005 Gewichts-% an Bor (B) und einen Rest Eisen (Fe) und dergleichen. Ein zweiter Schritt umfasst das Aufkohlen durch Wärmebehandlung des Legierungsstahls bei ungefähr 880 bis 940°C für ungefähr 1,5 bis 2 Stunden. In einem dritten Schritt wird der aufgekohlte Legierungsstahl mit Öl bei ungefähr 80 bis 120°C abgeschreckt. In einem vierten Schritt wird der mit Öl angeschreckte Legierungsstahl bei ungefähr 170 bis 200°C für ungefähr ein bis drei Stunden temperiert.
  • Hier, in manchen Ausführungsformen, kann ein Anteil des Kohlenstoffs (C) 0,18 bis 0,33 Gewichts-%, ein Anteil an Silizium (Si) 0,69 bis 1,06 Gewichts-%, ein Anteil an Mangan (Mn) 0,74 bis 0,98 Gewichts-%, ein Anteil an Chrom (Cr) 3,2 bis 5,3 Gewichts-%, ein Anteil an Molybdän (Mo) 0,29 bis 0,38 Gewichts-%, ein Anteil an Niob (Nb) 0,062 bis 0,064 Gewichts-%, ein Anteil an Vanadium (V) 0,19 bis 0,27 Gewichts-%, ein Anteil an Titan (Ti) 0,14 bis 0,18 Gewichts-%, ein Anteil an Stickstoff (N) 0,0051 bis 0,0056 Gewichts-% und ein Anteil an Bor (B) 0,0026 bis 0,0043 Gewichts-% betragen.
  • In bestimmten Ausführungsformen kann ein Anteil an Kohlenstoff (C) 0,18 Gewichts-%, ein Anteil an Silizium (Si) 1,06 Gewichts-%, ein Anteil an Mangan (Mn) 0,98 Gewichts-%, ein Anteil an Chrom (Cr) 5,3 Gewichts-%, ein Anteil an Molybdän (Mo) 0,38 Gewichts-%, ein Anteil an Niob (Nb) 0,064 Gewichts-%, ein Anteil an Vanadium (V) 0,27 Gewichts-%, ein Anteil an Titan (Ti) 0,14 Gewichts-%, ein Anteil an Stickstoff (N) 0,0051 Gewichts-% und ein Anteil an Bor (B) 0,0026 Gewichts-% betragen.
  • In manchen Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung aufweisend die vorgenannte Zusammensetzung ist es möglich die Haltbarkeit, wie beispielweise Härte, Festigkeit, Robustheit, Ermüdungsfestigkeit und Dauerhaltbarkeit eines aufgekohlten Legierungsstahls zu verbessern und das Verfestigen des aufgekohlten Legierungsstahls zu vereinfachen und folglich einen Freiheitsgrad bei der Gestaltung eines Fahrzeugs sicherzustellen und Herstellungskosten zu reduzieren durch eine Dickenreduzierung, eine Gewichtsreduzierung von 20% und dergleichen.
  • Detaillierte Beschreibung
  • Begriffe oder Wörter, die in der vorliegenden Offenbarung und den Ansprüchen verwendet werden, sollen nicht als einschränkend auf typische oder wörterbuchgemäße Bedeutungen ausgelegt werden, sondern sollten breit ausgelegt werden, um mit dem technischen Grundgedanken der vorliegenden Erfindung einherzugehen, basierend auf dem Prinzip, dass ein Erfinder geeignet das Konzept der Begriffe festlegen kann, um seine/ihre Erfindung auf die beste Weise zu beschreiben.
  • Im Folgenden werden bestimmte Ausführungsformen der Erfindung im Detail beschrieben. Die vorliegende Offenbarung betrifft einen aufgekohlten Legierungsstahl mit verbesserter Haltbarkeit und ein Verfahren zu Herstellung desselbigen. Gemäß einem Aspekt betrifft die vorliegende Erfindung einen aufgekohlten Legierungsstahl mit verbesserter Haltbarkeit.
  • Der aufgekohlten Legierungsstahl mit verbesserter Haltbarkeit gemäß bestimmten Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung umfasst, basierend auf einem Gesamtgewicht des Legierungsstahls, 0,1 bis 0,35 Gewichts-% an Kohlenstoff (C), 0,1 bis 2,0 Gewichts-% an Silizium (Si), 0,1 bis 1,5 Gewichts-% an Mangan (Mn), 3 bis 5,5 Gewichts-% an Chrom (Cr), 0,2 bis 0,5 Gewichts-% an Molybdän (Mo), mehr als 0 Gewichts-% und 0,07 Gewichts-% oder weniger an Niob (Nb), mehr als 0 Gewichts-% und 0,3 Gewichts-% oder weniger an Vanadium (V), mehr als 0 Gewichts-% und 0,2 Gewichts-% oder weniger an Titan (Ti), mehr als 0 Gewichts-% und 0,015 Gewichts-% oder weniger an Stickstoff (N), 0,002 bis 0,005 Gewichts-% an Bor (B) und einen Rest Eisen (Fe), eine unvermeidbare Unreinheit und dergleichen.
  • In bestimmten Ausführungsformen kann ein Anteil an Kohlenstoff (C) 0,18 Gewichts-%, ein Anteil an Silizium (Si) 1,06 Gewichts-%, ein Anteil an Mangan (Mn) 0,98 Gewichts-%, ein Anteil an Chrom (Cr) 5,3 Gewichts-%, ein Anteil an Molybdän (Mo) 0,38 Gewichts-%, ein Anteil an Niob (Nb) 0,064 Gewichts-%, ein Anteil an Vanadium (V) 0,27 Gewichts-%, ein Anteil an Titan (Ti) 0,14 Gewichts-%, ein Anteil an Stickstoff (N) 0,0051 Gewichts-% und ein Anteil an Bor (B) 0,0026 Gewichts-% betragen.
  • In bestimmten Ausführungsformen können die Unreinheiten Aluminium (Al), Sauerstoff (O), Phosphor (P), Schwefel (S) und dergleichen umfassen. In bestimmten Ausführungsformen kann ein Anteil (auch bezeichnet als Inhalt bzw. Gehalt; engl.: content) an Aluminium (Al) 0,006 Gewichts-%, ein Anteil an Sauerstoff (O) 0,0004 Gewichts-%, ein Anteil an Phosphor (P) 0,011 Gewichts-% und ein Anteil an Schwefel (S) 0,005 Gewichts-% betragen.
  • Genauer gesagt begründet sich der Grund dafür, warum ein nummerischer Wert eines Inhaltstoffs, der den wärmefesten gegossenen Stahl gemäß bestimmten Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung einschränkt, wie folgt.
  • (1) 0,1 bis 0,35 Gewichts-% an Kohlenstoff (C)
  • Kohlenstoff (C) ist das festeste dazwischenliegende matrixverstärkende Element unter den chemischen Komponenten und wird mit einem Element, wie beispielweise Chrom (Cr) kombiniert, um ein Karbid auszubilden und folglich die Festigkeit, Härte, und dergleichen zu verbessern und eine Rolle des Erhöhens von Oberflächenhärte während des Aufkohlens zu erhöhen.
  • Für die vorgenannte Rolle wird es bevorzugt, dass der Anteil an Kohlenstoff (C) ungefähr 0,1 bis 0,35 Gewichts-% basierend auf dem Gesamtgewicht des Legierungsstahls beträgt. Hier, wenn das Verhältnis von Kohlenstoff (C) weniger als 0,1 Gewichts-% beträgt, kann die Festigkeit des Legierungsstahls reduziert sein und es kann schwierig sein die Härte durch Aufkohlen sicherzustellen. Auf der anderen Seite, wenn das Verhältnis von Kohlenstoff (C) mehr als 0,35 Gewichts-% beträgt, erhöht sich die Kernhärte des Legierungsstahls aufgrund von exzessiver Aufkohlung, um die Gesamthärte des Legierungsstrahls zu reduzieren.
  • (2) 0,1 bis 2 Gewichts-% an Silizium (Si)
  • Silizium (Si) nimmt eine Rolle des Unterdrückens des Ausbildens eines Pinlochs des Legierungsstahls als ein Desoxidierer ein, wodurch die Festigkeit des Legierungsstahls durch einen Verfestigungseffekt der stabilen Lösung sich erhöht, indem er sich in einer Matrix löst und die Aktivität von Kohlenstoffen (C) und dergleichen erhöht. Für die vorgenannte Rolle wird es bevorzugt, dass der Anteil an Silizium (Si) ungefähr 0,1 bis 2 Gewichts-% basierend auf dem Gesamtgewicht der Legierung beträgt. Hier, wenn das Verhältnis von Silizium (Si) weniger als ungefähr 0,1 Gewichts-% beträgt, tritt der Effekt des Desoxidierens kaum auf und auf der anderen Seite, in dem Fall, wenn der Anteil an Silizium (Si) mehr als ungefähr 2 Gewichts-% beträgt, wird der Verfestigungseffekt der festen Lösung der Matrix exzessiv erhöht, um die Herstellbarkeit, eine Aufkohlungseigenschaft und dergleichen zu reduzieren.
  • (3) 0,1 bis 1,5 Gewichts-% an Mangan (Mn)
  • Mangan (Mn) nimmt eine Rolle des Verbesserns einer Abschreckungseigenschaft des Legierungsstahls ein und verbessert die Festigkeit des Legierungsstahls und dergleichen. Für die vorgenannte Rolle wird es bevorzugt, dass der Anteil an Mangan (Mn) ungefähr 0,1 bis 1,5 Gewichts-% beträgt. In dem Fall, in dem der Anteil an Mangan (Mn) weniger als ungefähr 0,1 Gewichts-% beträgt, kann eine ausreichende Abschreckungseigenschaft und dergleichen nicht sichergestellt werden und auf der anderen Seite, in dem Fall, in dem der Anteil an Mangan (Mn) mehr als ungefähr 1,5 Gewichts-% beträgt, kann eine Körnchengrenzenoxidation auftreten und die mechanischen Eigenschaften des Legierungsstahls können sich verschlechtern.
  • (4) 3 bis 5,5 Gewichts-% an Chrom (Cr)
  • Chrom (Cr) nimmt eine Rolle des Verbesserns einer Abschreckungseigenschaft des Legierungsstahls ein, stellt simultan eine Härtbarkeit und Verkleinerung eines Gewebe des Legierungsstahls sicher und begünstigt die Aufkohlung und reduziert eine Aufkohlungszeit, indem es mit Kohlenstoff (C) reagiert, um ein feines Karbid auszubilden. Für die vorgenannte Rolle wird es daher bevorzugt, dass der Anteil an Chrom (Cr) ungefähr 3 bis 5,5 Gewichts-% beträgt. Hier, wenn der Anteil an Chrom (Cr) weniger als ungefähr 3 Gewichts-% beträgt, wird eine Effekt der Karbidbildung reduziert und auf der anderen Seiten, wenn der Anteil an Chrom (Cr) mehr als ungefähr 5,5 Gewichts-% beträgt, verringert sich die Festigkeit des Legierungsstahls, eine Körnchengrenzenoxidation tritt auf und Effekt gemäß einem Anstieg des Anteils ist unwesentlich, um einen Anstieg der Herstellungskosten zu erwirken.
  • (5) 0,2 bis 0,5 Gewichts-% an Molybdän (Mo)
  • Molybdän (Mo) nimmt eine Rolle des Verbesserns der Aushärtbarkeit, Festigkeit und dergleichen des Legierungsstahls nach dem Abschrecken mit Öl oder dem Temperieren ein und stellt eine Widerstandsfestigkeit im Hinblick auf eine Versprödung sicher. Für die vorgenannte Rolle wird es bevorzugt, dass der Anteil an Molybdän (Mo) ungefähr 0,2 bis 0,5 Gewichts-% beträgt. Hier, wenn der Anteil an Molybdän (Mo) weniger als ungefähr 0,2 Gewichts-% beträgt, können die Aushärtbarkeit und Festigkeit des Legierungsstahls und dergleichen nicht ausreichend sichergestellt werden und auf der anderen Seite, wenn der Anteil an Molybdän (Mo) mehr als 0,5 Gewichts-% beträgt, kann die Verarbeitbarkeit und Herstellbarkeit des Legierungsstahls und dergleichen reduziert sein.
  • (6) Mehr als 0 Gewichts-% und 0,07 Gewichts-% oder weniger an Niob (Nb)
  • Niob (Nb) wird mit Stickstoff kombiniert, um ein Nitrid und dergleichen auszubilden, um eine Rolle der Verkleinerung der Kristallkörnchen vorzunehmen, erhöht eine Rekristallisierungstemperatur und vereinfacht eine Hochtemperaturaufkohlung und verbessert folglich die Aushärtbarkeit und Festigkeit des Legierungsstahls und dergleichen. Für die vorgenannte Rolle wird es bevorzugt, dass der Anteil an Niob (Nb) mehr als 0 Gewichts-% und ungefähr 0,07 Gewichts-% oder weniger beträgt. Im Folgenden, wenn der Anteil an Niob (Nb) 0,07 Gewichts-% beträgt, kann ein Effekt des Niobs (Nb) gesättigt sein, die Festigkeit kann reduziert sein und die Verarbeitbarkeit und Herstellbarkeit und dergleichen können reduziert sein.
  • (7) Mehr als 0 Gewichts-% und 0,3 Gewichts-% oder weniger an Vanadium (V)
  • Vanadium (V) nimmt eine Rolle des Ausbildens von Ausfällungen, wie beispielsweise Karbiden, des Verfestigens eines Matrixgewebes durch einen Ausfällungsverfestigungseffekt, des Verbesserns einer Festigkeit und Abnutzungsfestigkeit und der Verkleinerung von Kristallkörnchen ein. Für die vorgenannte Rolle wird es bevorzugt, dass der Anteil an Vanadium (V) mehr als 0 Gewichts-% und ungefähr 0,3 Gewichts-% oder weniger beträgt. Hier, wenn der Anteil an Vanadium (V) mehr als ungefähr 0,3 Gewichts-% beträgt, kann die Festigkeit und Härte des Legierungsstahls und dergleichen weiterreduziert werden.
  • (8) mehr als 0 Gewichts-% und 0,2 Gewichts-% oder weniger an Titan (Ti)
  • Titan (Ti) nimmt eine Rolle des Ausbildens von Karbonnitrid ein, um das Wachstum von Kristallkörnchen zu unterdrücken und eine Hochtemperaturstabilität, Festigkeit, Robustheit und dergleichen zu verbessern. Für die vorgenannte Rolle wird es bevorzugt, dass der Anteil an Titan (Ti) mehr als 0 Gewichts-% und ungefähr 0,2 Gewichts-% oder weniger beträgt. Hier, wenn der Anteil an Titan (Ti) mehr als 0,2 Gewichts-% beträgt, kann sich eine grobe Ausfällung ausbilden und aufgrund einer Reduzierung bei einer Niedrigtemperaturaufpralleigenschaft und der Sättigung des Effekts, können Herstellungskosten ansteigen.
  • (9) mehr als 0 Gewichts-% und 0,015 Gewichts-% oder weniger an Stickstoff (N)
  • Stickstoff (N) nimmt eine Rolle des Verkleinerns von Austenitkristallkörnchen ein und verbessert die Zugfestigkeit, Streckgrenze und Dehnung des Legierungsstahls und dergleichen. Für die vorgenannte Rolle wird es bevorzugt, dass der Anteil an Stickstoff (N) mehr als 0 Gewichts-% und ungefähr 0,015 Gewichts-% oder weniger beträgt. Hier, wenn der Anteil an Stickstoff (N) ungefähr 0,015 Gewichts-% oder weniger beträgt, kann eine Sprödigkeit hervorgerufen werden und eine Haltbarkeit und dergleichen können reduziert werden.
  • (10) 0,002 bis 0,005 Gewichts-% an Bor (B)
  • Bor (B) nimmt eine Rolle des Verbesserns der Aushärtbarkeit des Legierungsstahls und dergleichen ein, und bis dato wird es bevorzugt, dass der Anteil an Bor (B) ungefähr 0,002 bis 0,005 Gewichts-% beträgt. Hier, wenn der Anteil an Bor (B) weniger als 0,002 Gewichts-%beträgt, kann es schwierig sein eine ausreichende Härtbarkeit des Legierungsstahls sicherzustellen und auf der anderen Seite, wenn der Anteil an Bor (B) mehr als ungefähr 0,005 Gewichts-% beträgt, kann die Festigkeit und Dehnbarkeit des Legierungsstahls und dergleichen reduziert sein, um eine Stoßfestigkeit und dergleichen zu reduzieren.
  • Da der aufgekohlte Legierungsstahl der die vorgenannten Zusammensetzung gemäß bestimmten Ausführungsformen der Erfindung aufweist, eine verbesserte Härte, Festigkeit, Robustheit, Ermüdungsfestigkeit und Dauerhaltbarkeit aufweist, ist es vorteilhaft, dass der aufgekohlte Legierungsstahl bei Fahrzeugteilen und dergleichen eingesetzt wird. Es ist insbesondere vorteilhaft, dass der aufgekohlte Legierungsstahl bei Automatikgetrieben oder Handschaltgetrieben (manuellen Getrieben) und dergleichen eingesetzt wird und unter den Getrieben ist es insbesondere vorteilhaft, dass der aufgekohlte Legierungsstahl bei Trägern, feststehenden Zahnkränzen, Zahnrädern, Wellen, Synchronnaben oder dergleichen eingesetzt wird.
  • Im Folgenden betreffen weitere Ausführungsformen gemäß einem weiteren Aspekt der vorliegenden Erfindung ein Verfahren zur Herstellung eines aufgekohlten Legierungsstahls mit verbesserter Haltbarkeit.
  • Der aufgekohlte Legierungsstahl mit verbesserter Haltbarkeit gemäß der vorliegenden Erfindung kann geeigneter Weise durch einen Fachmann in Bezug auf eine öffentlich bekannte Technologie hergestellt werden. Um es genauer auszudrücken umfasst das Verfahren zur Herstellung des aufgekohlten Legierungsstahls mit verbesserter Haltbarkeit gemäß bestimmten Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung einen ersten Schritt des Herstellens eines Legierungsstahls zum Aufkohlen umfassend, basierend auf dem Gesamtgewicht des Legierungsstahls, 0,1 bis 0,35 Gewichts-% an Kohlenstoff (C), 0,1 bis 2 Gewichts-% an Silizium (Si), 0,1 bis 1,5 Gewichts-% an Mangan (Mn), 3 bis 5,5 Gewichts-% an Chrom (Cr), 0,2 bis 0,5 Gewichts-% an Molybdän (Mo), mehr als 0 Gewichts-% und 0,07 Gewichts-% oder weniger an Niob (Nb), mehr als 0 Gewichts-% und 0,3 Gewichts-% oder weniger an Vanadium (V), mehr als 0 Gewichts-% und 0,2 Gewichts-% oder weniger an Titan (Ti), mehr als 0 Gewichts-% und 0,015 Gewichts-% oder weniger an Stickstoff (N), 0,002 bis 0,005 Gewichts-% an Bor (B) und einen Rest (ein Gleichgewicht) an Eisen (Fe), eine unvermeidbare Unreinheit und dergleichen. In einem zweiten Schritt durchläuft der Legierungsstahl eine Aufkohlungswärmebehandlung bei ungefähr 880 bis 940°C für ungefähr 1,5 bis 2 Stunden. Ein dritter Schritt umfasst das Abschrecken mit Öl (engl: oil quenching) des aufgekohlten, wärmebehaltenden Legierungsstahls bei ungefähr 80 bis 120°C. In einem vierten Schritt wird der mit Öl abgeschreckte Legierungsstahl bei ungefähr 170°C bis 200°C für ungefähr ein bis drei Stunden temperiert.
  • In bestimmten Ausführungsformen ist in dem zweiten Schritt in dem Fall, in dem eine Wärmebehandlungstemperatur weniger als 880°C beträgt, da eine Wärmebehandlungszeit ansteigt, die Produktivität unter Umständen reduziert, und in dem Fall, in dem eine Wärmebehandlungszeit weniger als 1,5 Stunden beträgt, sind die Zeiten des Bereitstellens, des Injizierens und des Verteilens von Kohlenstoffen (C) kurz und folglich kann eine Aufkohlung nicht ausreichend durchgeführt werden.
  • Auf der anderen Seite in dem zweiten Schritt, in dem Fall, in dem die Wärmebehandlungstemperatur mehr als ungefähr 940°C beträgt, kann die Rekristallisierung des Legierungsstahls auftreten, um mechanische Eigenschaften zu verringern und in dem Fall, in dem die Wärmebehandlungszeit mehr als 2 Stunden beträgt, bestehen Bedecken, dass eine übermäßige Aufkohlung und eine thermische Verformung auftreten und die Herstellungskosten ansteigen.
  • In dem dritten Schritt, in dem Fall, in dem eine Ölabschreckungstemperatur weniger als 80°C beträgt, oder in dem vierten Schritt, in dem Fall, in dem die Temperierungstemperatur weniger als ungefähr 170°C beträgt, kann es schwierig sein die Festigkeit und Robustheit des Legierungsstahls aufgrund der Ausbildung von Restaustenit sicherzustellen. In dem Fall, in dem, die Ölabschreckungstemperatur mehr als 120°C beträgt oder in dem Fall, in dem die Temperierungstemperatur mehr als ungefähr 200°C beträgt, kann eine Ermüdungseigenschaft (Dauerhaltbarkeit) des Legierungsstahls und dergleichen sich aufgrund eines Anstiegs des Restaustenits während eines schnellen Abkühlungsvorgangs verschlechtern und in dem Fall, in dem die Temperierungszeit mehr als ungefähr 3 Stunden beträgt, kann es schwierig sein die Haltbarkeit und dergleichen zu verbessern, aufgrund einer schnellen Reduzierung der Härte des Legierungsstahls.
  • In dem ersten Schritt kann in bestimmten Ausführungsformen ein Anteil an Kohlenstoff (C) 0,18 Gewichts-%, ein Anteil an Silizium (Si) 1,06 Gewichts-%, ein Anteil an Mangan (Mn) 0,98 Gewichts-%, ein Anteil an Chrom (Cr) 5,3 Gewichts-%, ein Anteil an Molybdän (Mo) 0,38 Gewichts-%, ein Anteil an Niob (Nb) 0,64 Gewichts-%, ein Anteil an Vanadium (V) 0,27 Gewichts-%, ein Anteil an Titan (Ti) 0,14 Gewichts-%, ein Anteil an Stickstoff (N) 0,0051 Gewichts-% und ein Anteil an Bor (B) 0,0026 Gewichts-% betragen. In bestimmten Ausführungsformen kann eine Unreinheit Aluminium (Al), Sauerstoff (O), Phosphor (P), Schwefel (S) und dergleichen umfassen. In bestimmten Ausführungsformen kann der Anteil an Aluminium (Al) 0,006 Gewichts-%, ein Anteil von Sauerstoff (O) 0,0004 Gewichts-%, ein Anteil an Phosphor (P) 0,11 Gewichts-% und ein Anteil an Schwefel (S) 0,005 Gewichts-% betragen.
  • [Beispiele]
  • Im Folgenden werden Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung im Detail durch die Beispiele beschrieben. Diese Beispiele dienen nur zur Darstellung bestimmter Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung und es ist für den Fachmann ersichtlich, dass der Schutzumfang der vorliegenden Erfindung nicht durch diese Beispiele eingeschränkt werden soll.
  • Um die physischen Eigenschaften des aufgekohlten Legierungsstahls mit verbesserter Haltbarkeit gemäß der vorliegenden Offenbarung zu vergleichen, wurden Vergleichsbeispiele und Beispiele aufweisend die Komponenten, wie in der folgenden Tabelle beschrieben, gemäß den Bedingungen der Aufkohlungstemperatur und -zeit, der Abschreckungsöltemperatur, und der Temperierungstemperatur und -zeit, die in der folgenden Tabelle 2 beschrieben sind, angewendet. [Tabelle 1]
    Einteilung Einheit Vergleichsbeispiel 1 Vergleichsbeispiel 2 Vergleichs beispiel 3 Beispiel 1 Beispiel 2
    C gw% 0,21 0,20 0,19 0,33 0,18
    Si gw% 0,62 0,61 0,62 0,69 1,06
    Mn gw% 0,64 0,60 0,57 0,74 0,98
    Cr gw% 2,05 3,63 3,74 3,2 5,3
    Mo gw% 0,39 - 0,18 0,29 0,38
    Nb gw% 0,028 0,028 0,027 0,062 0,064
    V gw% - - - 0,19 0,27
    Ti gw% - 0,002 - 0,18 0,14
    B gw% - 0,012 - 0,0043 0,0026
    N gw% 0,0078 0,0065 0,0082 0,0056 0,0051
    Al gw% 0,03 0,008 0,012 0,007 0,006
    O gw% 0,0005 0,001 0,001 0,0005 0,0004
    P gw% 0,012 0,01 0,01 0,012 0,011
    S gw% 0,005 0,007 0,007 0,005 0,005
  • Tabelle 1 ist eine Tabelle, in der die ausbildenden Komponenten und die Anteile der Vergleichsbeispiele 1 bis 3 gemäß dem existierenden Legierungsstahl und den ausbildenden Komponenten und die Anteile der Beispiele 1 und 2 gemäß der vorliegenden Erfindung verglichen werden und Unreinheiten von Aluminium (Al), Sauerstoff (O), Phosphor (P), und Schwefel (S) einen sehr geringen Anteil darstellen, die in den Vergleichsbeispielen und den Beispielen umfasst sind. [Tabelle 2]
    Einteilung Vergleichsbeispiel 1 Vergleichsbeispiel 2 Vergleichs beispiel 3 Beispiel 1 Beispiel 2
    Aufkohlungstemperatur (°C) / Stunden (h) 930/2 940/1,67 930/1,83 880/1,5 940/1,83
    Abschreckungsöltemperatur (°C) 110 100 110 80 120
    Tempertierungs temperatur (°C) / Stunden (h) 180/2 170/2 190/2,5 170/1,5 190/3
  • Tabelle 2 ist eine Tabelle, in der unter den Herstellbedingungen von Vergleichsbeispielen 1 bis 3 und Beispielen 1 und 2, die die ausbildenden Komponenten und die Inhalte gemäß Tabelle 1 aufweisen, die Aufkohlungstemperaturen und Aufkohlungszeiten, die Abschreckungsöltemperaturen und die Temperierungstemperaturen und -zeiten verglichen werden. Hier erfüllen alle die Vergleichsbeispiele 1 bis 3 und Beispiele 1 und 2 die Aufkohlungstemperatur- und -zeit, die Abschreckungsöltemperatur und die Temperierungstemperatur- und -zeit gemäß den Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung. [Tabelle 3]
    Einteilung Vergleichsbeispiel 1 Vergleichsbeispiel 2 Vergleichs beispiel 3 Beispiel 1 Beispiel 2
    Oberflächenhärte (HV) 740 730 740 810 815
    Kernhärte(HV) 495 507 514 560 575
    Zugfestigkeit (kgf/cm2) 3 106 1207 1218 1202 1232
    Dehngrenze (kgf/cm2) 957 3 107 1091 1082 1108
    Aufkohlungstiefe (mm) 0,71 0.,71 0,73 0,76 0,78
    Stoßwert(J) 27,8 24,6 39,8 46,4 47,2
    Rotationsbiege festigkeit (K) 105 11,5 125 142 144
    Kontaktermüdungs lebensdauer (Anzahl, Zyklus) 4,150,000 8,370,000 9,020,000 11,200,000 12,400,000
  • Tabelle 3 ist eine Tabelle, in der nach Vergleichsbeispielen 1 bis 3 und Beispielen 1 bis 2 mit den ausbildenden Komponenten und den Inhalten gemäß Tabelle 1 gemäß den Bedingungen von Tabelle 2 hergestellt wurden, und die Oberflächenhärte, die Kernhärte, die Zugfestigkeit, die Dehngrenze, die Aufkohlungstiefe, die Stoßwerte, die Rotationsbiegefestigkeit und die Kontaktermüdung verglichen werden.
  • Die Oberflächenhärte und Kernhärte wurden gemäß dem KS B 0811 Messverfahren unter Verwendung des Micro-Vickers-Hardness-Testgerätes gemessen. In dem Fall der Rotationsbiegefestigkeit wurde das L10-Leben gemäß dem KS B ISO 1143 Messverfahren unter der Bedingung des maximalen Biegemoments von ungefähr 20 kgfm, einer Rotationsgeschwindigkeit von ungefähr 200 bis 3000 U/min, einer maximalen Last von ungefähr 100 kg oder weniger und einer elektrischen Leistung mit drei Phasen bei 220 V und 7 kW unter Verwendung eines gängigen Leitungsdurchmessers von ungefähr 4 mm durch das Rotationsbiegedauerfestigkeitsmessgerät gemessen. Das L10-Leben ist die Ermüdungslebensdauer der Probe und bedeutet die gesamte Rotationsanzahl des Rotationsbiegedauerfestigkeitstestgerätes bis ungefähr 10% der Probe beschädigt ist. Ferner, in dem Fall, der Kontaktermüdung wurde die Rotationsgeschwindigkeit der Rolle für den Kontaktermüdungstest gemessen bevor Risse sich in der Probe ausbildendeten mit den Randbedingungen des Oberflächendrucks von ungefähr 332 kg/mm2, der Schmiermitteltemperatur von ungefähr 80°C und der Schmiermittelmenge von ungefähr 1,2 l/min bei Verwendung der Kontaktermüdungsexperimentiervorrichtung.
  • Beispiele 1 und 2 zeigten Werte der Oberflächenhärte und Kernhärte, die beide unerwartet größer als die der Vergleichsbeispiele 1 bis 3 waren, die Werte der Zugfestigkeit und der Dehngrenze waren am höchsten im Beispiel 2, die Aufkohltiefe von den Beispielen 1 und 2 war größer als die der Vergleichsbeispiele 1 bis 3 und der Stoßwert, die Rotationsbiegefestigkeit und die Kontaktermüdungslebensdauer der Beispiele 1 und 2 waren unerwartet besser im Vergleich zu denen der Vergleichsbeispiele 1 bis 3.
  • Daher konnte bestätigt werden, dass in den Beispielen 1 und 2 gemäß den Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung, im Vergleich zu den Vergleichsbeispielen 1 bis 3, die Oberflächenhärte unerwartet besser um ungefähr 10% war, die Kernhärte unerwartet besser um ca. 12% war, die Zugfestigkeit und die Dehngrenze unerwartet besser um ungefähr 5% waren, die Auskohlungstiefe unerwartet besser um ungefähr 7% war, der Stoßwert ungefähr um 52% besser war, die Rotationsbiegefestigkeit unerwartet besser um ungefähr 24% war, und die Kontaktermüdungslebensdauer unerwartet besser um ungefähr 72% war.
  • Insbesondere kann bestätigt werden, dass da Beispiel 2 gemäß einer Ausführungsform der vorliegenden Erfindung physikalische Eigenschaften aufweist, die unterwartet besser im Vergleich zu denen von Beispiel 1 sowie den Vergleichsbeispielen 1 bis 3 waren, die ausbildende Komponente und der Inhalt von Beispiel 2 im Vergleich zu Beispiel 1 unter bestimmten Bedingungen zu bevorzugen sind.
  • Wie oben beschrieben wurde, wurde die vorliegende Erfindung in Bezug auf spezifische Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung beschrieben, jedoch dienen diese Ausführungsformen nur dem Zwecke der Darstellung und die vorliegende Erfindung ist nicht darauf beschränkt. Ausführungsformen, die beschrieben wurden, können durch den Fachmann auf dem Gebiet der vorliegenden Erfindung verändert oder modifiziert werden, ohne von dem Schutzumfang der vorliegenden Erfindung abzuweichen und verschiedene Veränderungen und Modifikationen sind innerhalb des technischen Geistes der vorliegenden Erfindung und dem äquivalenten Schutzumfang der Ansprüche, die im Folgenden beschrieben werden, möglich.
  • ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG
  • Diese Liste der vom Anmelder aufgeführten Dokumente wurde automatisiert erzeugt und ist ausschließlich zur besseren Information des Lesers aufgenommen. Die Liste ist nicht Bestandteil der deutschen Patent- bzw. Gebrauchsmusteranmeldung. Das DPMA übernimmt keinerlei Haftung für etwaige Fehler oder Auslassungen.
  • Zitierte Patentliteratur
    • KR 10-2014-175183 [0001]
  • Zitierte Nicht-Patentliteratur
    • KS B ISO 1143 [0048]

Claims (7)

  1. Aufgekohlter Legierungsstahl, umfassend: basierend auf einem Gesamtgewicht des Legierungsstahls 0,1 bis 0,35 Gewichts-% an Kohlenstoff (C), 0,1 bis 2 Gewichts-% an Silizium (Si), 0,1 bis 1,5 Gewichts-% an Mangan (Mn), 3 bis 5,5 Gewichts-% an Chrom (Cr), 0,2 bis 0,5 Gewichts-% an Molybdän (Mo), 0 bis 0,07 Gewichts-% an Niob (Nb), 0 bis 0,3 Gewichts-% an Vanadium (V), 0 bis 0,2 Gewichts-% an Titan (Ti), 0 bis 0,015 Gewichts-% an Stickstoff (N), 0,002 bis 0,005 Gewichts-% an Bor (B) und einen Rest Eisen (Fe).
  2. Aufgekohlter Legierungsstahl nach Anspruch 1, bei dem ein Anteil an Kohlenstoff (C) 0,18 bis 0,33 beträgt, ein Anteil an Silizium (Si) 0,69 bis 1,06 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Mangan (Mn) 0,74 bis 0,98 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Chrom (Cr) 3,2 bis 5,3 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Molybdän (Mo) 0,29 bis 0,38 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Niob (Nb) 0,062 bis 0,064 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Vanadium (V) 0,19 bis 0,27 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Titan (Ti) 0,14 bis 0,18 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Stickstoff (N) 0,0051 bis 0,0056 Gewichts-% beträgt, und ein Anteil an Bor (B) 0,0026 bis 0,0043 Gewichts-% beträgt.
  3. Aufgekohlter Legierungsstahl nach Anspruch 1 oder 2, bei dem ein Anteil an Kohlenstoff (C) 0,18 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Silizium (Si) 1,06 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Mangan (Mn) 0,98 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Chrom (Cr) 5,3 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Molybdän (Mo) 0,38 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Niob (Nb) 0,64 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Vanadium (V) 0,27 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Titan (Ti) 0,14 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Stickstoff (N) 0,0051 Gewichts-% beträgt und ein Anteil an Bor (B) 0,0026 Gewichts-% beträgt.
  4. Getriebekomponente eines Fahrzeuges umfassend den Legierungsstahl nach einem der Ansprüche 1 bis 3.
  5. Verfahren zur Herstellung eines aufgekohlten Legierungsstahls, umfassend: einen ersten Schritt des Herstellens des Legierungsstahls, wobei der Legierungsstahl umfasst: basierend auf einem Gesamtgewicht des Legierungsstahls, 0,1 bis 0,35 Gewichts-% an Kohlenstoff (C), 0,1 bis 2 Gewichts-% an Silizium (Si), 0,1 bis 1,5 Gewichts-% an Mangan (Mn), 3 bis 5,5 Gewichts-% an Chrom (Cr), 0,2 bis 0,5 Gewichts-% an Molybdän (Mo), 0 bis 0,07 Gewichts-% an Niob (Nb), 0 bis 0,3 Gewichts-% an Vanadium (V), 0 bis 0,2 Gewichts-% an Titan (Ti), 0 bis 0,015 Gewichts-% an Stickstoff (N), 0,002 bis 0,005 Gewichts-% an Bor (B) und einen Rest an Eisen (Fe), einen zweiten Schritt des Aufkohlens durch Wärmebehandlung des Legierungsstahls bei 880 bis 940°C für 1,5 bis 2 Stunden; einen dritten Schritt des Abschreckens mit Öl des aufgekohlten Legierungsstahls bei 80 bis 120°C; und einen vierten Schritt des Temperierens des mit Öl abgeschreckten Legierungsstahls bei 170 bis 200°C für 1 bis 3 Stunden.
  6. Verfahren nach Anspruch 5, bei dem der Anteil an Kohlenstoff (C) 0,18 bis 0,33 beträgt, ein Anteil an Silizium (Si) 0,69 bis 1,06 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Mangan (Mn) 0,74 bis 0,98 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Chrom (Cr) 3,2 bis 5,3 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Molybdän (Mo) 0,29 bis 0,38 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Niob (Nb) 0,062 bis 0,064 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Vanadium (V) 0,19 bis 0,27 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Titan (Ti) 0,14 bis 0,18 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Stickstoff (N) 0,0051 bis 0,0056 Gewichts-% beträgt, und ein Anteil an Bor (B) 0,0026 bis 0,0043 Gewichts-% beträgt.
  7. Verfahren nach Anspruch 5 oder 6, bei dem ein Anteil an Kohlenstoff (C) 0,18 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Silizium (Si) 1,06 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Mangan (Mn) 0,98 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Chrom (Cr) 5,3 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Molybdän (Mo) 0,38 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Niob (Nb) 0,064 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Vanadium (V) 0,27 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Titan (Ti) 0,14 Gewichts-% beträgt, ein Anteil an Stickstoff (N) 0,0051 Gewichts-% beträgt, und ein Anteil an Bor (B) 0,0026 Gewichts-% beträgt.
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CN111893384A (zh) * 2020-07-31 2020-11-06 东北大学 一种高止裂性能贝氏体大梁钢及其制备方法
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