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Die
Erfindung betrifft Verfahren und Vorrichtungen zur Regelung der
Strömungsgeschwindigkeit und zum Abbremsen von nichtferromagnetischen, elektrisch
leitfähigen Flüssigkeiten und Schmelzen durch
elektrische Magnetfelder beim Durchfluss durch ein kanal- oder rohrartiges
Leitelement, insbesondere beim Abstich von metallurgischen Behältern wie
Hochöfen und Schmelzöfen
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Die
DE 2 023 901 sowie die
DE 2 101 547 beschreiben
ein elektromagnetisches Ventil oder eine elektromagnetische Pumpe,
die ein an eine Ausströmöffnung im Bodenbereich
eines Behälters zur Aufnahme einer Schmelze angeschlossenes,
schräg aufwärts gerichtetes Abzapfrohr umgibt.
Die Pumpe besteht aus einer oder mehreren mehrphasengespeisten elektromagnetischen
Spulen, die in dem durch das Abzapfrohr fließenden Schmelzestrom
ein magnetisches Wanderfeld mit einer von der Phasenfolge abhängigen
Richtung erzeugen, das zur Regelung der Ausströmgeschwindigkeit
des Schmelzestroms eine Kraft auf den Schmelzestrom in oder entgegen
dessen Strömungsrichtung ausübt.
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Aus
der
DE 1 949 982 sowie
der
DE 2 248 052 ist
eine elektromagnetische Förderrinne zur Entnahme von flüssigem
Metall aus einem Schmelz- oder Warmhalteofen bekannt, die einen
schräg ansteigenden Rinnenkörper aufweist, der
mit seinem unteren Ende in den Ofen einmündet. Unter dem
Rinnenkörper ist ein Induktor, der beispielsweise durch die
Statorwicklung eines Drehstromlinearmotors gebildet wird, zur Erzeugung
eines elektromagnetischen Wanderfeldes angeordnet, das eine offene Strömung
flüssigen Metalls gegen die Schwerkraft im Rinnenkörper
der Förderrinne bewirkt.
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Diese
aus dem Stand der Technik bekannten elektromagnetischen Pumpen zur
Entnahme von Metallschmelzen aus metallurgischen Behältern über Fließkanäle
oder Förderrinnen und zur Regelung der Ausströmgeschwindigkeit
der Schmelzeströme arbeiten mit elektromagnetischen Wanderfeldern,
die durch elektrische Spulenanordnungen erzeugt werden, die geschlossene
beispielsweise als Rohre ausgebildete Abflusskanäle umschließen
und die bei Verwendung von offenen Förderrinnen für
die Schmelzeströme unter den Förderrinnen angeordnet sind.
Zur Erzeugung derartiger elektromagnetischer Wanderfelder bedarf
es einer aufwendigen Anordnung von mehreren elektrischen Spulen über
eine größere Länge der Abflusskanäle
beziehungsweise der Förderrinnen für die Schmelzeströme.
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Aus
der
DE 2 333 802 ist
ein elektrodynamisches Dosiergerät für Metallschmelzen
bekannt, das für Gießereien zum Ablassen von kleinen
Mengen von Schmelzen bestimmt ist. Die Kräfte, die mit
einem derartigen Dosiergerät in einem Schmelzestrom erzeugt
werden, reichen bei weitem nicht aus, um einen Schmelzestrom im
Stichlochkanal eines Hochofens abzubremsen oder gar anzuhalten.
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Die
DE 1 949 053 offenbart ein
elektromagnetisches Ventil zur Beeinflussung der Strömungsgeschwindigkeit
und der Strömungsrichtung einer Metall- oder Metalllegierungsschmelze
in einer rohrförmigen Rinne. Die Wirkungsweise des Ventils
beruht darauf, dass durch den durch die Rinne fließenden Schmelzestrom
ein externer elektrischer Strom geleitet wird und der Schmelzestrom
gleichzeitig von einem externen Magnetfeld durchsetzt wird, derart, dass
auf den in der Rinne befindlichen und von dem Magnetfeld durchsetzten
Abschnitt des Schmelzestroms eine Kraft in oder entgegengesetzt
zur Strömungsrichtung des Schmelzestroms ausgeübt
wird. Dieses elektromagnetische Dosierventil ist nur für
Induktionsrinnen in Ringöfen und Ausflussrinnen von Schmelzöfen
und Gießpfannen vorgesehen. Ein weiterer Nachteil dieses
Dosierventils besteht darin, dass zur Einleitung des elektrischen
Stroms in den Schmelzestrom Elektroden benötigt werden,
die in unmittelbarem Kontakt mit der Schmelze stehen und damit einem
erheblichen Verschleiß unterliegen.
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Bei
dem aus der
DE 694
19 598 T2 bekannten Abstichverfahren für Hochöfen
wird ein Leitungsrohr verwendet, das mit der Außenseite
eines Eisenschmelzeabstichlochs verbunden wird und auf dessen Außenmantel
elektromagnetische Spulen zur Erzeugung eines Wechselmagnetfeldes
angeordnet sind, das auf die durch das Leitungsrohr strömende Eisenschmelze
und Schmelzeschlacke wirkt. Mit dieser Vorrichtung werden zwei Ziele
verfolgt:
- 1. Durch die Erzeugung eines Drehfeldes
mit den Elektromagnetspulen wie bei einem Drehstromelektromotor
soll der Schmelzestrom im Stichlochkanal des Hochofens in eine Drehbewegung
versetzt werden, um nach dem Prinzip einer Zentrifuge das Roheisen
und die Schlacke zu trennen. Nachteilig an dieser Lösung
ist die gegenseitige Überlagerung der normalen Abflussgeschwindigkeit
und der Drehgeschwindigkeit des Schmelzestroms, so dass der Verschleiß im
Stichlochkanal durch die erhöhte Geschwindigkeit des Schmelzestroms
und durch die auf den Schmelzestrom wirkende Zentrifugalkraft stark
ansteigt. Ein Abbremsen vielweniger ein Anhalten des Schmelzestroms
ist nicht möglich.
- 2. Es soll eine Kraft in Richtung der Mittelachse des Stichlochkanals
ausgeübt werden, derart, dass wiederum Roheisen und Schlacke
voneinander getrennt werden und außerdem der Roheisenfluss
durch die Querschnittsverengung aufgrund des Schlackestroms im äußeren
Bereich des Stichlochkanals durch die Querschnittsverengung des
Stichlochkanals gehemmt und abgebremst wird. Nachteilig an dieser
Lösung ist neben dem schlechten Wirkungsgrad die Tatsache, dass
im Wesentlichen die äußere Schicht des Eisenschmelze-Schlackestrom
im Stichlochkanal durch die Wechselmagnetfelder beeinflusst wird und
eine Führung der Magnetlinien in die inneren Schichten
des Schmelze-Schlackegemisches, insbesondere in den zentralen Bereich
des Schmelze-Schlackestroms um die Mittelachse des Stichlochkanals
nicht beziehungsweise nur schwach möglich ist. Gerade in
diesem zentralen Bereich des Schmelze-Schlackestroms sind, hydrodynamisch
bedingt, die Fließgeschwindigkeit und der Strömungsdruck
am höchsten. Eine Abbremsung der Strömung erfolgt
nur indirekt durch die Verengung des Durchströmquerschnitts
des Stichlochkanals für die Eisenschmelze und prinzipbedingt
nur in den äußeren Schichten und damit unvollständig.
Ein vollständiges Anhalten des Schmelzestroms ist nicht
möglich.
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Beiden
Lösungen ist gemeinsam, dass sie nur mit Wechselmagnetfeldern
funktionieren.
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Die
DE 2 110 401 beschreibt
das kontinuierliche Abziehen von Roheisen aus einem Hochofen mittels
einer Wechselstrom-Magnetpumpe, die um einen dem Stichkanal nachgeordneten
rohrförmigen Abflusskanal angeordnet ist. Mit der Magnetpumpe wird
im Roheisen-Abflusskanal ein magnetisches Wanderfeld erzeugt, das
sich linear in einer Richtung oder in der entgegengesetzten Richtung
axial verschiebt. Durch das magnetische Wanderfeld wird ein Zieheffekt
auf das flüssige Roheisen im Abflusskanal ausgeübt.
Je nach den gegebenen Umständen und Erfordernissen kann
mittels der Wechselstrom-Magnetpumpe der Fluss des Roheisens beschleunigt,
gedrosselt oder auch abgesperrt werden.
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Bei
dieser Magnetpumpe sind die Windungen der Induktionsspulen konzentrisch
um den Abflusskanal geführt. Diese Spulenanordnung bietet zwar
Vorteile bei der Förderung von elektrisch leitfähigen
Medien bezogen auf den sich ergebenden Volumenstrom, ist aber für
das Anhalten eines Schmelzestroms ungünstig, weil zwangsläufig
die Magnetfeldstärke und damit die sich ergebenden Haltekräfte im
Zentrum des Abflusskanals schwächer sind, das heißt,
gerade dort, wo hydrodynamisch bedingt der Druck des Schmelzestroms
am größten ist.
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Der
Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, Verfahren und Vorrichtungen
zur Regelung der Strömungsgeschwindigkeit und zum Abbremsen
eines Schmelzestroms durch Magnetfelder insbesondere beim Abstich
von metallurgischen Behältern wie Hochöfen und
Schmelzöfen zu entwickeln, die die vorerwähnten
Nachteile bekannter Verfahren und Vorrichtungen zur Regelung der
Strömungsgeschwindigkeit von Schmelzeströmen vermeiden
und die es ermöglichen, durch Magnetkrafteinwirkung eine
Bremswirkung zu erzeugen, die unmittelbar auf einen Schmelzestrom über
dessen gesamten Strömungsquerschnitt bis zum Stillstand
des Schmelzestroms einwirkt. Dabei soll ausschließlich
mit induzierten Wirbelströmen gearbeitet werden, so dass
die Vorrichtungen vollständig kontaktlos arbeiten und verschleißanfällige
Kontakte zur Einleitung von elektrischem Strom vermieden werden.
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Diese
Aufgabe wird erfindungsgemäß gelöst durch
das Verfahren mit den Merkmalen des Patentanspruchs 1 und das Verfahren
mit den Merkmalen des Patentanspruchs 4 sowie die Regelvorrichtung mit
den Merkmalen des Patentanspruchs 14 und die Regelvorrichtung mit
den Merkmalen des Patentanspruchs 32.
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Die
Unteransprüche beinhalten vorteilhafte und zweckmäßige
Weiterbildungen der Verfahren nach Patentanspruch 1 und Patentanspruch
4 sowie der Regelvorrichtungen nach Patentanspruch 14 und Patentanspruch
32.
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Das
erfindungsgemäße erste Verfahren zur Regelung
der Strömungsgeschwindigkeit und zum Abbremsen von nichtferromagnetischen,
elektrisch leitfähigen Flüssigkeiten und Schmelzen
durch elektrische Magnetfelder beim Durchfluss durch ein kanal-
oder rohrartiges Leitelement, insbesondere beim Abstich von metallurgischen
Behältern wie Hochöfen und Schmelzöfen
ist dadurch gekennzeichnet, dass der Flüssigkeits- bzw.
Schmelzestrom in einem geschlossenen Leitelement durch mindestens
ein stationäres Magnetfeld mit gleichbleibender Polarität
geleitet wird, derart, dass die Magnetfeldlinien den Schmelzestrom über
dessen gesamten Querschnitt transversal durchdringen, dass innerhalb
des Magnetfeldes rechtwinklig zu den Magnetfeldlinien Spannungen
induziert werden, deren Höhe proportional der örtlichen
Fließgeschwindigkeit des Schmelzestroms und der örtlichen
Stärke des Magnetfeldes ist, dass die Spannungen über
den Strömungsquerschnitt des Schmelzestroms örtlich
unterschiedlich starke elektrische Wirbelströme erzeugen,
die radial und axial zur Strömungsrichtung des Schmelzestroms
gerichtet sind, wobei durch das Zusammenwirken von Magnetfeld und
Wirbelströmen örtlich unterschiedlich starke Kräfte
erzeugt werden, die die Strömungsgeschwindigkeit des Schmelzestroms
beeinflussen, und dass das Strömungsprofil des Schmelzestroms
mit steigender Magnetfeldstärke vergleichmäßigt
und verlangsamt wird.
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Das
erfindungsgemäße zweite Verfahren zur Regelung
der Strömungsgeschwindigkeit und zum Abbremsen von nichtferromagnetischen,
elektrisch leitfähigen Flüssigkeiten und Schmelzeströmen durch
elektrische Magnetfelder beim Durchfluss durch ein kanal- oder rohrartiges
Leitelement, insbesondere beim Abstich von metallurgischen Behältern wie
Hochöfen und Schmelzöfen beruht darauf, dass der
Flüssigkeits- bzw. Schmelzestrom in einem geschlossenen
Leitelement durch ein stationäres magnetisches Wechselfeld
oder durch ein mehrpoliges elektromagnetisches Wanderfeld mit wechselnder Polarität
geleitet wird, derart, dass die Magnetfeldlinien den Schmelzestrom über
dessen gesamten Querschnitt transversal durchdringen und in dem
Schmelzestrom eine Spannung induziert wird, durch die in dem Schmelzestrom
axiale Wirbelströme in Richtung des Schmelzestroms erzeugt
werden, und dass durch das Zusammenwirken von Magnetfeld und Wechselströmen
Kräfte erzeugt werden, die die Strömungsgeschwindigkeit
des Schmelzestroms verringern und beschleunigen und den Schmelzestrom
anhalten können.
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Bei
dem ersten Verfahren werden in dem Bereich des Schmelzestroms mit
der höchsten Strömungsgeschwindigkeit, insbesondere
in dem zentralen Bereich des Schmelzestroms, die größten
auf den Schmelzestrom wirkenden Kräfte erzeugt.
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Durch
das Zusammenwirken des Elektromagnetfeldes mit gleichbleibender
Polarität, des magnetischen Wechselfeldes und des elektromagnetischen Wanderfeldes
mit den Wirbelströmen wird eine Kraft erzeugt, welche bei
gleichzeitiger Verringerung der Turbulenzen aufgrund einer erhöhten
magnetischen Viskosität der Schmelze die Strömungsgeschwindigkeit
des Schmelzestroms vermindert.
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Durch
das Zusammenwirken des magnetischen Wechselfeldes beziehungsweise
der magnetischen Wechselfelder und der Wirbelströme wird
eine der Fließrichtung des Schmelzestroms entgegengerichtete
Kraft erzeugt, die die Strömungsgeschwindigkeit des Schmelzestroms
verringern und den Schmelzestrom anhalten kann. Durch das Zusammenwirken
eines elektromagnetischen Wanderfeldes mit den Wirbelströmen
kann der Schmelzestrom angehalten und die Strömungsrichtung
des Schmelzestroms umgekehrt werden.
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Durch
eine Veränderung des Magnetfeldes mit gleichbleibender
Polarität, des magnetischen Wechselfeldes und des elektrischen
Wandermagnetfeldes wird eine Verstärkung oder Verringerung
der auf den Schmelzestrom einwirkenden Kräfte erreicht.
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Die
Frequenz des elektromagnetischen Wechselfeldes und des Wandermagnetfeldes
sowie des die Magnetfelder erzeugenden elektrischen Stroms kann
verändert und unterschiedlichen Gegebenheiten angepasst
werden.
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Bei
dem Magnetfeld mit gleichbleibender Polarität und bei dem
Wandermagnetfeld wirkt der magnetische Fluss in einem geschlossenen
Magnetkreis beim Eintritt des Schmelzestroms in das Magnetfeld und
beim Austritt des Schmelzestroms aus dem Magnetfeld des Magnetkreises
entgegen der Fließrichtung des Schmelzestroms auf diesen
abbremsend. Auf diese Weise wird eine additive Wirkung auf den Schmelzestrom
erzielt.
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Durch
die Hintereinanderschaltung von mehreren in sich geschlossenen Magnetkreisen
mit einer doppelten Ausnutzung des Magnetflusses von Magnetfeldern
mit gleichbleibender Polarität kann die Bremswirkung auf
den Schmelzestrom zusätzlich gesteigert werden.
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In
dem Schmelzestrom in Stichlochkanälen von Hochöfen
oder in anderen Schmelzeströmen, in welchen flüssiges
Metall und Schlacke enthalten sind, ist die Wirkung der Magnetfelder
mit gleichbleibender Polarität, von Wechselmagnetfeldern
und elektromagnetischen Wanderfeldern in den flüssigen Metallen
und in den Schlacken sehr unterschiedlich. Dadurch kann diese unterschiedliche
Wirkung auch zur Trennung von flüssigem Metall und Schlacke
genutzt werden.
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Vorrichtungen
zur Regelung der Strömungsgeschwindigkeit und zum Abbremsen
von Schmelzeströmen, die gemäß den vorstehend
beschriebenen Verfahren arbeiten und die insbesondere beim Abstich
von Hochöfen eingesetzt werden, sind nachfolgend anhand
schematischer Zeichnungsfiguren erläutert, die folgendes
darstellen:
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1 eine
perspektivische Darstellung einer Regelvorrichtung mit einem Magnetfeld
gleichbleibender Polarität zur Regelung der Strömungsgeschwindigkeit
und zum Abbremsen eines Schmelzestroms,
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2a einen
Längsschnitt durch das Leitrohr der Regelvorrichtung mit
dem Geschwindigkeitsprofil des Schmelzestroms,
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2b einen
Querschnitt des Leitrohres der Regelvorrichtung mit den den Schmelzestrom
transversal durchdringenden Magnetfeldlinien,
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2c einen
Querschnitt des Leitrohres der Regelvorrichtung mit den durch das
Magnetfeld in dem Schmelzestrom induzierten unterschiedlichen Spannungen,
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2d einen
Querschnitt des Leitrohres der Regelvorrichtung mit den in dem Schmelzestrom
erzeugten radialen Wirbelströmen,
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2e einen
Längsschnitt des Leitrohres der Regelvorrichtung mit dem
durch Lorentz-Kräfte aufgrund radialer Wirbelströme
und Magnetfelder abgeflachten Geschwindigkeitsprofil des Schmelzestroms,
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2f einen
Querschnitt des Leitrohres der Regelvorrichtung mit dem Verlauf
der radialen Wirbelströme durch den Schmelzestrom und die
Wand des Leitrohres,
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3a einen
Längsschnitt des Leitrohres der Regelvorrichtung nach Linie
A-A der 1 mit dem Magnetfeld der Regelvorrichtung,
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3b einen
Längsschnitt des Leitrohres der Regelvorrichtung entsprechend
Linie A-A der 1 mit den durch das Magnetfeld
in dem Schmelzestrom induzierten Spannungen,
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3c einen
Längsschnitt des Leitrohres der Regelvorrichtung nach Linie
A-A der 1 mit den in dem Schmelzestrom
erzeugten axialen Wirbelströmen,
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3d einen
Längsschnitt des Leitrohres der Regelvorrichtung mit dem
Verlauf der axialen Wirbelströme durch den Schmelzestrom
und die Wand des Leitrohres,
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4 einen
Querschnitt des mit Kühlkanälen ausgerüsteten
Leitrohres der Regelvorrichtung,
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5 eine
weitere Ausführungsform der mit einem Magnetfeld gleichbleibender
Polarität arbeitenden Regelvorrichtung,
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6 die
Prinzipdarstellung einer Regelvorrichtung mit einer Hintereinanderschaltung
von zwei Magnetfeldern gleichbleibender Polarität,
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7a einen
Längsschnitt der Regelvorrichtung nach Linie B-B der 6 mit
den erzeugten axialen Wirbelstromfeldern,
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7b die
mit der Regelvorrichtung nach 6 erzeugten
radialen Wirbelstromfelder,
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8 die
Prinzipdarstellung einer mit magnetischen Wechselfeldern betriebenen
Regelvorrichtung,
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9 die
Prinzipdarstellung einer auf einem Pol des Magnetkerns einer Regelvorrichtung
angeordneten Induktionsspule aus supraleitendem Material, die
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10 und 11 die
Anordnung der Vorrichtung zur Regelung der Strömungsgeschwindigkeit
und zum Abbremsen eines Schmelzestroms vor der Auslauföffung
des Stichlochkanals eines Hochofens, die
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12a und 12b einen
Schieber zum Absperren der Auslauföffnung des Stichlochkanals eines
Hochofens in Offen- und Schließstellung, die
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13a und 13b eine
Schwenkklappe zum Absperren der Auslauföffnung des Stichlochkanals
in Offen- und Schließstellung,
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14 einen
durch ein Außenrohr und ein Innenrohr gebildeten Stichlochkanal,
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15 das
mit einem kombinierten Heiz- und Kühlsystem ausgestattete
Außen- und Innenrohr des Stichlochkanals,
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16 das
Schema einer mit einem elektromagnetischen Wanderfeld arbeitenden
Regelvorrichtung,
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17 die
praktische Ausführungsform der Regelvorrichtung nach 16 und
die
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18a und 18b den
Verlauf der resultierenden Magnetflussdichte des elektromagnetischen
Wanderfeldes zu zwei verschiedenen Zeitpunkten, das mit einem mit
Drehstrom betriebenen Induktionsspulensystem der Regelvorrichtung
gemäß den 16 und 17 erzeugt
wird.
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Die
Regelvorrichtung 1 nach 1, die bevorzugt
beim Abstich von Hochöfen zur Regelung der Strömungsgeschwindigkeit
und zum Abbremsen eines Schmelzestroms 2 durch ein stationäres
elektrisches Magnetfeld 3 mit gleichbleibender Polarität eingesetzt
wird, weist einen Kern 4 aus ferromagnetischem Material
auf, der als ein Joch 5 mit zwei Polen 6, 7 ausgebildet
ist, die einen Spalt 8 zur Aufnahme eines geschlossenen
Leitelements 9 in Form eines Rohres 10 aus einem
elektrisch leitfähigen Material, zum Beispiel Kupfer, zum
Durchleiten des Schmelzestroms 2 bilden.
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Der
laminare Schmelzestrom 2, der in Pfeilrichtung a durch
das Leitrohr 10 fließt, weist das in 2a dargestellte
Geschwindigkeitsprofil 11 auf.
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Auf
dem Joch 5 sitzen zwei mit Gleichstrom betriebene Induktionsspulen 12, 13 zur
Erzeugung des Magnetfeldes 3 gleichbleibender Polarität
zwischen den beiden Polen 6, 7, das durch Feldlinien 14 charakterisiert
ist, die den Schmelzestrom 2 gemäß 2b über
dessen gesamten Querschnitt transversal durchdringen.
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2c veranschaulicht,
dass aufgrund des Geschwindigkeitsprofils 11 des Schmelzestroms 2 in Kombination
mit dem stationären Magnetfeld 3 mit gleichbleibender
Polarität in Abhängigkeit von der örtlichen
Strömungsgeschwindigkeit des Schmelzestroms 2 unterschiedlich
starke Spannungen 15 quer zu den Feldlinien 14 des
Magnetfeldes 3 in dem Schmelzestrom 2 induziert
werden, die in der stationären Grenzschicht des Schmelzestroms 2 bis
auf den Wert null abfallen.
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Um
die elektrische Potenzialdifferenz auszugleichen, fließen
gemäß 2d Wirbelströme 16, 17 radial
zur Strömungsrichtung a des Schmelzestroms 2.
Des Weiteren fließen axial zur Strömungsrichtung a
des Schmelzestroms 2 Wirbelströme, wie dies nachfolgend
erläutert wird.
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Durch
das Zusammenwirken von Magnetfeld 3 und radialen Wirbelströmen 16, 17 entstehen
im Schmelzestrom 2 die sogenannten Lorentz-Kräfte 18,
die der Strömungsrichtung a des Schmelzestroms 2 entgegengerichtet
sind. Dadurch wird das Geschwindigkeitsprofil 11 des Schmelzestroms 2 abgeflacht,
so dass der Schmelzestrom insgesamt durch die Unterdrückung
von Verwirbelungen vergleichmäßigt und verlangsamt
wird, wie dies 2e verdeutlicht.
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Gemäß der
Darstellung der 2f wird durch das elektrisch
leitfähige Material, insbesondere Kupfer, des Leitrohres 10 der
Regelvorrichtung 1 die Stärke der radialen Wirbelströme 16, 17 stark
angehoben, da dann die Wirbelströme außer durch
den Schmelzestrom 2 zusätzlich durch die Wand
des Leitrohres 10 fließen. Dadurch wird die Bremswirkung
auf den Schmelzestrom 2 entsprechend verstärkt.
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Der
Längsschnitt des Leitrohres 10 der Regelvorrichtung 1 nach 3a gemäß der
Schnittlinie A-A der 1 zeigt den Verlauf der quer
zum Schmelzestrom 2 und in Richtung a des Schmelzestroms
verlaufenden Feldlinien 14 des Magnetfeldes 3,
das sich in und quer zur Strömungsrichtung a des Schmelzestroms 2 erstreckt.
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Gemäß 3a tritt
der Schmelzestrom 2 im Bereich 19 in das Magnetfeld 3 ein
und verlässt dieses wieder im Bereich 20.
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Beim
Eintreten des Schmelzestroms 2 in das Magnetfeld 3 wird
in dem Schmelzestrom in einer Ebene senkrecht zu den Magnetfeldlinien 14 eine
in 3b dargestellte Spannung 21 induziert,
durch die nach der Regel von Lenz Wirbelströme 22 gemäß 3c zum
Ausgleich der Potenzialdifferenz in dem Schmelzestrom 2 erzeugt
werden. Die Wirbelströme 22 fließen axial
zur Strömungssrichtung a des Schmelzestroms 2 bis
außerhalb des Bereichs des Magnetfeldes 3.
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Durch
das Zusammenwirken von Magnetfeld 3 und Wirbelströmen 22 entstehen
im Schmelzestrom 2 Lorentz-Kräfte 23,
die der Strömungsrichtung a des Schmelzestroms 2 entgegengerichtet
sind und die dadurch eine Bremswirkung auf den Schmelzestrom 2 ausüben,
durch die die Strömungsgeschwindigkeit des Schmelzestroms
herabgesetzt wird.
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Beim
Verlassen des Austrittsbereichs 20 des Magnetfeldes 3 entstehen
in dem Schmelzestrom 2 Wirbelströme 24,
die durch Zusammenwirken mit dem Magnetfeld 3 wiederum
Lorentz-Kräfte 25 erzeugen, die der Strömungsrichtung
a des Schmelzestroms 2 entgegengerichtet sind und damit
eine zusätzliche Bremswirkung zu der Bremswirkung der Lorentz-Kräfte 23 im
Eintrittbereich 19 des Schmelzestroms 2 in das
Magnetfeld 3 auslösen.
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Durch
das Zusammenwirken der radialen Wirbelströme 16, 17 und
der axialen Wirbelströme 22, 24 mit dem
Magnetfeld 3 entstehen Lorentz-Kräfte 18, 23, 25,
die eine große Bremswirkung auf den Schmelzestrom 2 ausüben.
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Gemäß der
Darstellung der 3d wird durch das elektrisch
leitfähige Material, insbesondere Kupfer, des Leitrohres 10 der
Regelvorrichtung 1 die Stärke der axialen Wirbelströme 22, 24 stark
angehoben, da dann die Wirbelströme außer durch
den Schmelzestrom 2 zusätzlich durch die Wand
des Leitrohres 10 fließen. Dadurch wird die Bremswirkung
auf den Schmelzestrom 2 entsprechend verstärkt.
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Gemäß 4 ist
das aus elektrisch gut leitendem Material wie Kupfer hergestellt
Leitrohr 10 der Regelvorrichtung 1 mit Kühlkanälen 26 ausgerüstet,
durch die ein Kühlmedium geleitet wird, um zu verhindern,
dass das Leitrohr von der flüssigen Schmelze des Schmelzestroms 2 angegriffen
wird.
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Durch
die Kühlung setzt sich an der Innenwand 10a des
Leitrohres 10 eine erstarrte Schmelzeschicht 27 des
Schmelzestroms 2 ab, die als Schutzschicht gegen einen
Verschleiß des Leitrohres 10 wirkt. Wenn sich
die Schmelzeschicht durch Verschleiß an irgendeiner Stelle
verdünnt, stellt sich durch die an dieser Stelle aufgrund
der verringerten Rohrwandstärke gesteigerte Kühlwirkung
auf die Schmelze sofort eine örtliche Erstarrung der Schmelze
ein mit dem Ergebnis eines Wiederaufbaus der Schutzschicht an dieser
Stelle. Dadurch wird ein Verschleiß der Innenwand 10a des
Leitrohres 10 durch den Schmelzestrom 2 verhindert.
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Mit
dem Verfahren und der Vorrichtung zur Regelung der Strömungsgeschwindigkeit
und zum Abbremsen des Schmelzestroms kann der Abstichvorgang bei
Hochöfen verlängert und die Strömungsgeschwindigkeit
des Schmelzestroms in einer solchen Weise verringert werden, dass
ein permanenter Abstich möglich ist und damit letztendlich
auf das Verschließen und erneute Öffnen der Stichlöcher
verzichtet werden kann.
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Da
die Bremswirkung der Lorentz-Kräfte proportional der Strömungsgeschwindigkeit
des Schmelzestroms ist, werden die Turbulenzen, die eine lokale
Geschwindigkeitserhöhung bewirken, in dem ausfließenden
Schmelzestrom reduziert.
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Um
die Wirkung der Magnetfelder auf den Schmelzestrom möglichst
intensiv zu gestalten und den Wirkungsgrad der Regelvorrichtung
zu optimieren, müssen die geometrischen Abmessungen der Bauelemente
der Regelvorrichtung folgende Anforderungen erfüllen:
Der
Spalt zwischen dem in dem Leitrohr 10 geführten Schmelzestrom 2 und
den Enden der beiden Pole 6, 7 muss möglichst
klein sein. Das gleiche gilt für die Wandstärke
des Rohres 10, wobei die Rohrwandstärke den Sicherheitsanforderungen
beim Ausströmen und Leiten von extrem heißen Schmelzeströmen 2 entsprechen
muss. Wenn das neue Verfahren zur Regelung der Strömungsgeschwindigkeit
und zum Abbremsen von Schmelzeströmen durch Magnetfelder
mit der herkömmlichen Stichlochtechnik für den
Abstich von Hochöfen kombiniert wird, müssen der
Abstand der Enden der Pole 6, 7 sowie der Durchmesser
des Leitrohres 10 so gewählt werden, dass die
Einrichtungen einer Stichlochstopfmaschine sowie die Bohrkrone und
die Bohrstange zum Öffnen des Stichlochkanals durch das
Leitrohr 10 in dem Spalt 8 zwischen den Enden
der beiden Pole 6, 7 des Magnetkerns beziehungsweise
des Jochs 5 hindurchgeführt werden können.
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5 zeigt
eine weitere Ausführungsform 28 der Regelvorrichtung
zur Erzeugung von elektrischen Magnetfeldern gleichbleibender Polarität,
deren Kern 4 zur Verstärkung des Magnetfeldes 3 als
Doppeljoch 29 mit zwei Jochen 5, 5a ausgebildet
ist, auf denen vier Induktionsspulen 12, 13, 30, 31 angeordnet
sind.
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6 veranschaulicht
eine Regelvorrichtung 32 mit einer Hintereinanderschaltung
von zwei Elektromagnetfeldern 3, 3a gleichbleibender
Polarität, durch die ein in 7a im
Längsschnitt nach Linie B-B der 6 dargestelltes
mittleres axiales Wirbelstromfeld 33 mit einer erheblich
gesteigerten Stromstärke erzeugt wird, das zusätzlich
durch die in 7b gezeigten radialen Wirbelstromfelder 34, 35 verstärkt
wird, so dass eine deutliche Erhöhung des Gesamtwirkungsgrades
und der Bremswirkung der Regelvorrichtung auf einen Schmelzestrom
erreicht wird.
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Bei
der in 8 dargestellten Vorrichtung 36 zur Regelung
der Strömungsgeschwindigkeit, zum Abbremsen und zum Halten
eines Schmelzestroms 2 sowie zum Umkehren der Strömungsrichtung
a des Schmelzestroms 2 baut sich zwischen den beiden Polen 6a, 7a ein
elektromagnetisches Wechselfeld 3b auf, das durch die auf
den Polen 6a, 7a angeordneten, nicht dargestellten
Induktionsspulen, die mit Wechselstrom betrieben werden, erzeugt
wird. In dem Schmelzestrom 2 werden innerhalb des magnetischen
Wechselfeldes 3b Wirbelströme 37, 38 induziert,
die durch Zusammenwirken mit dem magnetischen Wechselfeld 3b Lorentz-Kräfte 39, 40 erzeugen,
die abstoßend wirken.
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Der
Aufbau der Regelvorrichtung 36 mit einem magnetischen Wechselfeld 3b gemäß 8 entspricht
dem Aufbau der Regelvorrichtung 1 mit einem Magnetfeld 3 gleichbleibender
Polarität gemäß 1.
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Bei
der Beeinflussung von Schmelzeströmen durch magnetische
Wechselfelder können durch eine Veränderung der
Frequenz dieser Felder und des die Magnetfelder erzeugenden elektrischen
Stroms die Wirbelströme und die Lorentz-Kräfte
verändert und damit unterschiedlichen Gegebenheiten angepasst werden.
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Die
Induktionsspulen können aus supraleitendem Material hergestellt
werden. Ein Supraleiter hat den Vorteil, dass er den elektrischen
Strom verlustfrei leitet. Dadurch sind sehr hohe Stromdichten auf
engem Raum möglich, so dass sehr starke Magnetfelder mit
geringem Energieeinsatz und Platzbedarf sowie niedrigen Kosten erzeugt
werden können.
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9 zeigt
eine Induktionsspule 41 der beiden als Supraleiter ausgebildeten
Induktionsspulen zur Erzeugung von Magnetfeldern der Regelvorrichtung 1.
Die Induktionsspule 41 ist auf einem Pol 7 des Polpaares 6, 7 angeordnet,
aus dem die Magnetfeldlinien 14 austreten, und ist vorzugsweise
aus einem hochtemperatursupraleitenden Material hergestellt, das
seine supraleitenden Eigenschaften in mehr oder weniger stark gekühltem
Zustand entwickelt. Die Induktionsspule 41 ist in eine
Kammer 42 eingebaut, die aus einer oder mehreren Lagen
aus hochwärmeisolierendem Material 43 besteht.
Die Induktionsspule 41 ruht im Zentrum der Kammer 42 in
einem Kühlbad 44 aus Flüssiggas, vorzugsweise
Stickstoff, das durch die bei seiner Verdunstung entstehende Verdampfungskälte
am Siedepunkt gehalten wird, der unterhalb der kritischen Temperatur
des supraleitenden Materials der Induktionsspule 41 liegen
muss. Da sich durch die Verdunstung das flüssige Gas im Laufe
der Zeit verbraucht, muss je nach Verbrauch Flüssigkeit
in die Kammer nachgefüllt werden. Mittels einer elektrischen
Schaltvorrichtung wird die supraleitende Induktionsspule je nach
Bedarf mit elektrischem Strom be- beziehungsweise entladen.
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Aus 10 ist
die Anordnung der Regelvorrichtung 28 zur Erzeugung von
auf einen Schmelzestrom im Stichlochkanal 45 eines Hochofens 46 wirkenden
Bremskräften mittels elektrischer Magnetfelder gleichbleibender
Polarität als Vorsatzeinrichtung vor der Auslauföffnung 47 des
Stichlochkanals 45 mit einem Anschluss des Stichlochkanals
an das Leitrohr 10 der Regelvorrichtung 28 ersichtlich.
Auf der Arbeitsbühne 48 an der Außenwand 49 des
Hochofens 46 ist ein Tisch 50 verfahrbar, auf
welchem die Regelvorrichtung 28 als geschlossener Kasten 51 gemäß 11 angeordnet
ist. Mittels Justiereinrichtungen 52 kann der Kasten 51 der
Regelvorrichtung 28 in eine Position gebracht werden, in
der die Achse des Stichlochkanals 45 koaxial zur Achse
des Leitrohres 10 der Regelvorrichtung 28 für
die Durchleitung des Schmelzestroms 2 verläuft.
-
Wenn
die Regelvorrichtung 28 zusammen mit der herkömmlichen
Stichlochtechnik bei Hochöfen eingesetzt wird, werden die
Auslauföffnung 47 des Stichkanals 45 und
die Einlauföffnung 53 des Leitrohres 10 der
Regelvorrichtung 28 zum Abbremsen des Schmelzestroms 2 zunächst
dichtend miteinander verbunden und anschließend wird der
Stichlochkanal 45 in der Wand 54 des Hochofens 46 mit einer
herkömmlichen Bohreinrichtung durch das Leitrohr 10 der
Regelvorrichtung 28 hindurch aufgebohrt.
-
Bei
der in den 10 und 11 dargestellten
Regelvorrichtung 28, die aus 5 ersichtlich
ist, ist zur Verbesserung des Gesamtwirkungsgrades das Doppeljoch 29 zur
Führung und Leitung des Magnetflusses, der gemäß 5 durch
die vier Induktionsspulen 12, 13, 30, 31 erzeugt
wird, als ein geschlossener Kasten 51 ausgebildet, der
sämtliche Bestandteile der Regelvorrichtung umschließt.
In der Schemadarstellung gemäß 11 ist
die Vorderseite des Kastens 51 abgenommen.
-
Der
freie Raum 55 des die Induktionsspulen 12, 13, 30, 31 und
das Leitrohr 10 aufnehmenden geschlossenen Kastens 51 ist
mit feinkörnigem fließfähigem Material,
vorzugsweise Sand ausgefüllt, um Beschädigungen
der beiden Joche 5, 5a des Doppeljochs 29 und
der Induktionsspulen 12, 13, 30, 31 auch
in dem Fall zu vermeiden, wenn bei betrieblichen Schäden
Risse im Leitrohr 10 entstehen sollten und dadurch bedingt
flüssiges Rohreisen oder Schlacke innerhalb des Kastens 51 austreten
kann.
-
Durch
den Sand wird die ausgetretene Schmelze aufgefangen und zur Erstarrung
gebracht. Durch eine Ablauföffnung 56 im Boden 57 des
Kastens 51 kann der Sand abgelassen werden.
-
In
den 12a und 12b ist
ein mechanischer Schieber 58 dargestellt, der gemäß 10 zwischen
der Auslauföffnung 47 des Stichlochkanals 45 eines
Hochofens 46 und der Einlauföffnung 53 des
Leitrohres 10 der Vorrichtung 28 zur Regelung der
Strömungsgeschwindigkeit sowie zum Abbremsen des aus dem
Stichlochkanal 45 austretenden Schmelzestroms 2 angeordnet
wird. Der Schieber 58, der aus hochtemperaturbeständigem
Material besteht und auf seiner Innenseite mit feuerfester Keramik
belegt ist, wird in seitlichen Führungen 59, 60 gehalten
und geführt und durch einen Anschlag 61, der den
Schieber 58 übergreift, in der Schließstellung
arretiert. Wenn der Schmelzestrom 2 in dem Leitrohr 10 durch
die Wirkung der Magnetfelder abgebremst beziehungsweise nahezu abgebremst
ist, wird der Schieber 58 geschlossen. Auf diese Weise
kann der aus dem Stichlochkanal 45 unter dem Innendruck des
Hochofens 46 austretende Schmelzestrom 2 nach
der Abbremsung durch die Magnetfelder der Regelvorrichtung 28 für
längere Zeit unterbrochen werden. Sollte die im Stichlochkanal
zurückgehaltene Schmelze erstarren, kann diese durch Heizvorrichtungen,
wie sie nachstehend anhand von 14 beschrieben
werden, wieder aufgeschmolzen werden, um einen erneuten Abstich
einzuleiten.
-
Die 13a und 13b zeigen
ein Absperrorgan zum Unterbrechen des Schmelzestroms 2,
das als Schwenkklappe 62 ausgebildet ist, die auf ihrer
dem Stichlochkanal 45 zugewandten Seite mit feuerfestem
Material belegt ist. Die Schwenkklappe 62 wird in der vor
den Stichlochkanal 45 eingeschwenkten Schließstellung
von Anschlägen 63 gehalten.
-
Der
Schieber 58 gemäß den 12a und 12b und
die Schwenkklappe 62 gemäß den 13a und 13b können
sowohl zwischen der Auslauföffnung 47 des Stichlochkanals 45 und
der Einlauföffnung 53 des Leitrohres 10 der
Regelvorrichtung 28 zum Regeln der Strömungsgeschwindigkeit
und zum Abbremsen des Schmelzestroms 2 im Stichlochkanal 45 als
auch vor der Auslauföffnung 64 des Leitrohres 10 der
Regelvorrichtung 28 angeordnet werden.
-
Der
in 14 gezeigte Stichlochkanal 45 des Hochofens 46 wird
durch ein Außenrohr 65 und ein in diesem axial
verschiebbares Innenrohr 66 gebildet, wobei das Außenrohr 65 fest
mit der Ausmauerung 67 des Hochofens 46 verbunden
ist. Beide Rohre 65, 66 bestehen aus einem hochfesten,
vorzugsweise keramischen Material und das Material des Innenrohres 66,
das dazu dient, den Abrasionsverschleiß durch das ausfließende
Roheisen und die ausfließende Schmelze aufzuhalten, ist
zusätzlich widerstandsfähig gegen Abrasion.
-
Das
Innenrohr 66 besteht aus Rohrabschnitten 68, die
zur Kompensation des auftretenden Abrasionsverschleißes
in bestimmten Zeitabständen durch neue Rohrabschnitte 68a ersetzt
werden, wobei die Innenrohrabschnitte 68a durch die Auslauföffnung 47 des
Stichlochkanals 45 entgegen der Strömungsrichtung
a des Schmelzestroms 2 in das Außenrohr 65 eingeschoben
und dabei gleichzeitig verschlissene Rohrabschnitte 68b durch
die Einlauföffnung 69 des Stichlochkanals 45 aus
dem Außenrohr 65 heraus in den Hochofen 46 geschoben
werden. Der Innenrohrabschnitt 68b, durch den der Schmelzestrom 2 in
den Stichlochkanal 45 des Hochofens 46 eintritt,
ragt um ein bestimmtes Maß zum Schutz des Außenrohres 65 und
der Außenmauerung 67 des Hochofens 46 gegen
Abrasionsverschleiß in den Hochofen hinein. Dieser Innenrohrabschnitt 68b übernimmt
die Funktion des sogenannten Pilzes auf der Innenseite der Ausmauerung
eines Hochofens beim herkömmlichen Abstichverfahren. Der
zeitliche Abstand des Einschiebens neuer Rohrabschnitte 68a wird
so gewählt, dass eine Zerstörung der Innenrohrabschnitte 68 vermieden
und dadurch eine Berührung der Schlacke oder der Schmelze
mit dem Außenrohr 65 ausgeschlossen wird.
-
Zwischen
dem Außenrohr 65 und den Innenrohrabschnitten 68 befindet
sich ein Schmiermittel 70 auf mineralischer Basis, das
bei den hohen Temperaturen des ausfließenden Eisens und
der ausfließenden Schlacke seine volle Gleitfähigkeit
entfaltet.
-
Außenrohr 65 und
Innenrohr 66 des in 15 veranschaulichten
Stichlochkanals 45 sind mit einem kombinierten Heiz- und
Kühlsystem ausgestattet, das aus mindestens einer auf dem
Außenrohr 65 angebrachten Hohlwendel 71 aus
elektrisch leitendem Material, vorzugsweise Kupfer, besteht, wobei
ein die Wendel 71 durchströmendes Kühlmittel eine
Erstarrung der im Stichlochkanal 45 nach dem Abbremsen
eines Schmelzestroms 2 durch die Magnetfelder einer Regelvorrichtung 28 zum
Abbremsen des Schmelzestroms nach einem Abstich zurückgehaltenen
Schmelze bewirkt und wobei zum Einleiten eines erneuten Abstichvorgangs
die an einen hochfrequenten Wechselstrom mit hohen Stromstärken angeschlossene
Wendel 71 in der im Stichlochkanal 45 erstarrten
Schmelze große Wirbelströme zum Aufschmelzen der
Schmelze erzeugt.
-
Durch
dieses Stichlochkanalkonzept wird es möglich, den früher
beim Abstichvorgang gefürchteten Effekt des Erstarrens
beziehungsweise Einfrierens des Schmelzestroms im Stichlochkanal
in positiver Weise nutzbar zu machen und zum Verschließen
des Stichlochkanals heranzuziehen und zum Einleiten eines erneuten
Abstichvorgangs große Wirbelströme vorzugsweise
im äußeren Umfangsbereich des Roheisenstopfens
im Stichlochkanal zum Aufschmelzen des Stopfens zu erzeugen. Das
Aufschmelzen beginnt an der Grenzfläche des im Stichlochkanal
erstarrten Stopfens zur Innenwand des Stichlochkanals, so dass der
Stopfen durch den Innendruck des Hochofens aus dem Stichlochkanal
herausgedrückt wird, bevor der Stopfen bis zum Kern vollkommen
aufgeschmolzen ist.
-
Die
Vorrichtung 72 nach 16 zur
Regelung der Strömungsgeschwindigkeit und zum Abbremsen
eines nichtferromagnetischen Schmelzestroms 2 bis zum Stillstand
ist gekennzeichnet durch einen Kern 73 aus einem ferromagnetischen,
wirbelstromdämpfenden Material, vorzugsweise einem Transformatorenblech,
mit mehreren in Reihe angeordneten Polpaaren 74, die einen
Spalt 75 zur Aufnahme eines als Rohr 10 ausgebildeten
Leitelementes für den Schmelzestrom 2 bilden,
sowie auf den Polschuhen 76, 77 der Pole 78, 79 der
Polpaare 74 angeordnete Induktionsspulen 80, 81,
die mit einem Drehstrom mit einer einmaligen Nutzung der drei Phasen
L1, L2, L3 zur Erzeugung eines zweipoligen elektromagnetischen Wanderfeldes
mit einem Maximum und einem Minimum der Feldstärke gespeist werden.
-
Ein
Nachteil der Regelvorrichtung nach 16 besteht
darin, dass sich die Amplitude der Feldstärke bei der Wanderung
von einem Polpaar zum nächsten in den Zwischenstellungen
abschwächt. Um die Amplitudenabschwächung zu vermeiden
beziehungsweise zu vermindern, wird die Regelvorrichtung 72 in der
Praxis gemäß der Darstellung in 17 mit
einer vermehrten Anzahl der Polpaare 74 und mit einer mehrmaligen
Nutzung jeder Phase L1, L2, L3 des Drehstroms zur Erzeugung eines
mehrpoligen Wandermagnetfeldes mit dem in den 18a und 18b dargestellten
Verlauf der Magnetflussdichte ausgeführt, bei dem die zuvor
anhand von 6 beschriebene Technik der Wirbelstromverstärkung
mit deren doppelter Ausnutzung zur Anwendung gelangt.
-
- 1
- Regelvorrichtung
(1)
- 2
- Schmelzestrom
- 3
- Magnetfeld
(1 und 6)
- 3a
- Magnetfeld
(6)
- 3b
- magnetisches
Wechselfeld (8)
- 4
- Kern
- 5
- Joch
- 5a
- Joch
(5)
- 6
- Pol
von 5
- 6a
- Pol
(8)
- 7
- Pol
von 5
- 7a
- Pol
(8)
- 8
- Spalt
zwischen 6 und 7
- 9
- Leitelement
- 10
- Leitrohr
- 10a
- Innenwand
von 10
- 11
- Geschwindigkeitsprofil
von 2
- 12
- Induktionsspule
auf 5
- 13
- Induktionsspule
auf 5
- 14
- Feldlinie
von 3
- 15
- Spannung
in 2 (2c)
- 16
- Wirbelstrom
in 2 (2d)
- 17
- Wirbelstrom
in 2 (2d)
- 18
- Lorentz-Kraft
in 2 (2e)
- 19
- Eintrittsbereich
von 3 für 2
- 20
- Austrittsbereich
von 3 für 2
- 21
- Spannung
in 2 (3b)
- 22
- Wirbelstrom
in 2 (3c)
- 23
- Lorentz-Kraft
in 2 (3c)
- 24
- Wirbelstrom
in 2 (3c)
- 25
- Lorentz-Kraft
in 2 (3c)
- 26
- Kühlkanal
in 10
- 27
- Schmelzeschicht
auf 10a
- 28
- Regelvorrichtung
(5)
- 29
- Doppeljoch
von 28
- 30
- Induktionsspule
auf 5 (5)
- 31
- Induktionsspule
auf 5a (5)
- 32
- Regelvorrichtung
(6)
- 33
- mittleres
axiales Wirbelstromfeld (7a)
- 34
- radiales
Wirbelstromfeld (7b)
- 35
- radiales
Wirbelstromfeld (7b)
- 36
- Regelvorrichtung
(8)
- 37
- Wirbelstrom
(8)
- 38
- Wirbelstrom
(8)
- 39
- Lorentz-Kraft
(8)
- 40
- Lorentz-Kraft
(8)
- 41
- Induktionsspule
(9)
- 42
- Kammer
für 41
- 43
- Isoliermaterial
von 42
- 44
- Kühlbad
in 42
- 45
- Stichkanal
von 46
- 46
- Hochofen
- 47
- Auslauföffnung
von 45
- 48
- Arbeitsbühne
- 49
- Außenwand
von 46
- 50
- Tisch
auf 48
- 51
- Kasten
von 28
- 52
- Justiereinrichtung
für 51
- 53
- Einlauföffnung
von 10
- 54
- Wand
von 46
- 55
- freier
Raum von 51
- 56
- Ablauföffnung
in 57
- 57
- Boden
von 51
- 58
- Schieber
- 59
- seitliche
Führung von 58
- 60
- seitliche
Führung von 58
- 61
- Anschlag
für 58
- 62
- Schwenkklappe
- 63
- Anschlag
für 62
- 64
- Auslauföffnung
von 10
- 65
- Außenrohr
von 45
- 66
- Innenrohr
von 45
- 67
- Ausmauerung
von 46
- 68
- Rohrabschnitt
von 66
- 68a
- neuer
Rohrabschnitt von 66
- 68b
- verschlissener
Rohrabschnitt von 66
- 69
- Einlauföffnung
von 45
- 70
- Schmiermittel
zwischen 65 und 68
- 71
- Hohlwendel
auf 65
- 72
- Regelvorrichtung
(16 und 17)
- 73
- Kern
- 74
- Polpaar
- 75
- Spalt
von 74 für 10
- 76
- Polschuh
von 78
- 77
- Polschuh
von 79
- 78
- Pol
von 74
- 79
- Pol
von 74
- 80
- Induktionsspule
auf 76
- 81
- Induktionsspule
auf 77
- a
- Strömungsrichtung
von 2
-
ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG
-
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Zitierte Patentliteratur
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- - DE 2023901 [0002]
- - DE 2101547 [0002]
- - DE 1949982 [0003]
- - DE 2248052 [0003]
- - DE 2333802 [0005]
- - DE 1949053 [0006]
- - DE 69419598 T2 [0007]
- - DE 2110401 [0009]