DE102008049716A1 - Use of the sensible heat of the raw gas in the flow stream gasification - Google Patents

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Abstract

Ein Verfahren zur Flugstromvergasung von festen und flüssigen Brennstoffen kombiniert in einem dem Vergasungsraum nachgeordneten, in Zonen unterteilten Reaktionsraum die nichtkatalytische Rohgaskonvertierung mit der chemischen Quenchung, um die fühlbare Wärme des Rohgases zur Erzeugung chemisch gebundener Energie zu nutzen. Dazu wird trockener fester oder flüssiger Brennstoff gemeinsam mit Wasserdampf oder Kohlendioxid in eine oder mehrere Zonen des Reaktionsraumes dem heißen Rohgas zugeführt.A method of entrained flow gasification of solid and liquid fuels combines, in a zone-subdivided reaction space downstream of the gasification space, the non-catalytic crude gas conversion with chemical quenching to utilize the sensible heat of the raw gas to produce chemically-bonded energy. For this purpose, dry solid or liquid fuel is fed together with steam or carbon dioxide into one or more zones of the reaction space to the hot raw gas.

Description

Die Erfindung betrifft einen Reaktor zur Vergasung von festen und flüssigen Brennstoffen im Flugstrom bei Temperaturen größer 1.300°C und Drücken zwischen Umgebungsdruck und 10 MPa (100 bar) mit einem freien Sauerstoff enthaltenden Oxidationsmittel.The The invention relates to a reactor for the gasification of solid and liquid Fuels in the flow stream at temperatures greater 1,300 ° C and pressures between ambient pressure and 10 MPa (100 bar) with a free oxygen-containing oxidant.

Die Erfindung bezieht sich auf eine Flugstromvergasung unterschiedlicher fester und flüssiger Brennstoffe mit einem freien Sauerstoff enthaltenden Oxidationsmittel unter normalem oder erhöhtem Druck bis 10 MPa. Feste Brennstoffe sind dabei zu Staub aufgemahlene Kohlen unterschiedlichen Inkohlungsgrades, Petrolkokse sowie andere mahlbare Feststoffe mit einem Heizwert größer 7 MJ/kg. Unter flüssigen Brennstoffen sind Öle oder Öl-Feststoff-Suspensionen zu verstehen. In der Technik der Gaserzeugung ist die autotherme Flugstromvergasung langjährig bekannt. Das Verhältnis von Brennstoff zum sauerstoffhaltigen Vergasungsmittel wird dabei so gewählt, dass man Temperaturen erreicht, die über dem Schmelzpunkt der Asche, in der Regel > 1300°C, liegen. Dann wird die Asche zu flüssiger Schlacke aufgeschmolzen, die gemeinsam mit dem Vergasungsgas oder getrennt den Vergasungsraum verlässt und anschließend gekühlt wird. Eine solche Vorrichtung geht aus DE 197 181 317 A1 hervor. Eine ausführliche Beschreibung eines solchen mit einem Kühlschirm ausgerüsteten Vergasungsreaktors findet sich in J. Carl u. a. „NOELL-KONVERSIONSVERFAHREN; EF-Verlag für Energie- und Umwelttechnik GmbH 1996 . Die darin beschriebene direkte Kühlung des > 1300°C heißen Vergasungsgases durch das Einspritzen von Wasser erhöht den Wasserdampfgehalt des Rohgases und führt zu erheblichen wärmetechnischen Verlusten und zur Verringerung des Wirkungsgrades des Gesamtprozesses. Es gibt umfangreiche Bemühungen, solche Verluste zu minimieren. So werden verschiedene Verfahren entwickelt, die durch eine indirekte Kühlung des heißen Verga sungsgases in Abhitzekesseln Mitteldruckdampf erzeugen und auf diesem Wege die thermischen Verluste teilweise minimieren. Genannt sei beispielsweise das Prenflow-Verfahren, das in P. Casero u. a. „Puertollano IGCC-Plant. Present Position and Future Competitiveness”, the 7th European Gasification Conference, 25th–27th April 2006 in Barcelona, Spanien , beschrieben wurde. Nachteilig sind hierbei die hohe Störanfälligkeit der für die indirekte Kühlung verwendeten Abhitzekessel, sowie die nicht optimale Erzeugung von Mitteldruckdampf. Einen anderen Weg zur Nutzung der fühlbaren Wärme des heißen Vergasungsgases kennzeichnet das E-Gas-Verfahren, bei dem eine Kohle-Wasser-Emulsion in das heiße Vergasungsgas eingedüst wird, um durch endotherme Vergasungsreaktionen der Kohle mit dem Wasserdampf und CO2 des Vergasungsgases zusätzlich Wasserstoff und Kohlenmonoxid herzustellen und damit einen Teil der fühlbaren Wärme in die gewünschte chemisch gebundene Energie zu überführen. Diesen Vorgang bezeichnet man als chemisches Quenchen. Eine ausführliche Darstellung findet sich in „Coal and Petroleum Coke Gasification Application for Coproduction of Hydrogen, Power and Steam” , vorgestellt in der o. g. Konferenz. Nachteilig ist hierbei, dass durch die Verdampfung des Wasseranteiles aus der Kohle-Wasser-Emulsion ein Teil der fühlbaren Wärme schon verbraucht wird und damit nicht für die endotherme Reaktion zur Verfügung steht. Eine weitere Möglichkeit zur Behandlung des heißen Vergasungsgases beschreibt das Patent DE 4318444 C2 mit der nichtkatalytischen CO-Konvertierung. Durch stufenweises Einspritzen von Wasser in das > 1300°C heiße Rohgas wird der Wasserdampfgehalt erhöht und damit das CO-H2-Gleichgewicht zu gewünschten höheren H2-Gehalten verschoben. Dies bringt den Nachteil, dass durch die Verdampfung des Wassers ein wesentlicher Teil sowohl der fühlbaren Wärme des Rohgases sowie der Reaktionswärme der nichtkatalytischen CO-Konvertierung verbraucht werden.The invention relates to an entrainment gasification of various solid and liquid fuels with a free oxygen-containing oxidant under normal or elevated pressure to 10 MPa. Solid fuels are pulverized coal of different rank, petroleum cokes and other grindable solids with a calorific value greater than 7 MJ / kg. By liquid fuels are meant oils or oil-solid suspensions. In the technology of gas generation, the autothermal entrained flow gasification is known for many years. The ratio of fuel to the oxygen-containing gasification agent is chosen so that it reaches temperatures that are above the melting point of the ash, usually> 1300 ° C. Then the ash is melted into liquid slag which leaves the gasification chamber together with the gasification gas or separately and is then cooled. Such a device goes out DE 197 181 317 A1 out. A detailed description of such a gas screen equipped with a cooling screen can be found in J. Carl et al. "NOELL CONVERSION PROCEDURE; EF-Verlag for energy and environmental technology GmbH 1996 , The described therein direct cooling of> 1300 ° C gasification gas by injecting water increases the water vapor content of the raw gas and leads to significant thermal losses and to reduce the efficiency of the overall process. There are extensive efforts to minimize such losses. Thus, various methods are developed, the gas generated by indirect cooling of the hot Verga gas in waste heat boilers medium pressure steam and partially minimize the thermal losses in this way. For example, the Prenflow method, which is described in US Pat P. Casero et al. "Puertollano IGCC Plant. Present Position and Future Competitiveness ", the 7th European Gasification Conference, 25th-27th April 2006 in Barcelona, Spain , has been described. Disadvantages here are the high susceptibility to failure of the waste heat boiler used for the indirect cooling, as well as the non-optimal generation of medium-pressure steam. Another way to use the sensible heat of the hot gasification gas is characterized by the E-gas method in which a carbon-water emulsion is injected into the hot gasification gas to additionally hydrogen and by endothermic gasification reactions of the coal with the water vapor and CO2 of the gasification gas Produce carbon monoxide and thus convert a portion of the sensible heat into the desired chemically bound energy. This process is called chemical quenching. A detailed presentation can be found in "Coal and Petroleum Coke Gasification Application for Coproduction of Hydrogen, Power and Steam" , presented in the above conference. The disadvantage here is that part of the sensible heat is already consumed by the evaporation of the water content from the carbon-water emulsion and thus is not available for the endothermic reaction. Another way to treat the hot gasification gas describes the patent DE 4318444 C2 with noncatalytic CO conversion. By stepwise injecting water into the> 1300 ° C hot raw gas, the water vapor content is increased and thus shifted the CO-H2 equilibrium to desired higher H2 contents. This has the disadvantage that the evaporation of the water consumes a substantial portion of both the sensible heat of the raw gas and the heat of reaction of the non-catalytic CO conversion.

Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist die Vermeidung der genannten Nachteile.task The present invention avoids the disadvantages mentioned.

Die Aufgabe wird durch die in Anspruch 1 genannte Lehre gelöst.The The object is achieved by the teaching mentioned in claim 1.

Erfindungsgemäß wird die chemische Quenchung mit der nichtkatalytischen Rohgaskonvertierung verbunden, was folgende weitere Vorteile bietet:

Die Zuführung von Wasserdampf anstelle von Wasser lässt eine intensivere Nutzung der fühlbaren Wärme des Vergasungsgases zusätzlich für die chemische Quenchung zu. Die simultan ablaufende nichtkatalytische Rohgaskonvertierung erlaubt die Nutzung der exotheremen Konvertierungsreaktion für die chemische Quenchung und sorgt damit für eine Erhöhung der H2- und CO Menge im Vergasungsgas. Die trockene pneumatische Zuführung des Brennstaubes verringert Energieverluste gegenüber den wasserhaltigen Brennstaub-Wasser-Emulsionen.According to the invention, the chemical quenching is combined with the non-catalytic crude gas conversion, which offers the following further advantages:

The addition of water vapor instead of water allows a more intensive use of the sensible heat of the gasification gas in addition to the chemical quenching. The simultaneous non-catalytic raw gas conversion allows the use of the exothermic conversion reaction for the chemical quenching and thus increases the amount of H2 and CO in the gasification gas. The dry pneumatic supply of the fuel dust reduces energy losses compared to the hydrous fuel-water emulsions.

Die Erfindung wird im Folgenden als Ausführungsbeispiel in einem zum Verständnis erforderlichen Umfang anhand einer Figur erläutert. Dabei zeigt:The Invention will be described below as an exemplary embodiment To an extent necessary for understanding on the basis of a Figure explained. Showing:

1 einen Vergasungsreaktor mit kombinierter chemischer Quenchung und nichtkatalytischer Rohgaskonvertierung. 1 a gasification reactor with combined chemical quenching and non-catalytic raw material gas conversion.

Einem Vergasungsreaktor nach 1 mit einer Bruttoleistung von 500 MW werden stündlich 92 Mg Braunkohle mit einem Feuchtegehalt von 12 Ma% über den Vergasungsbrenner 1 zugeführt und mit Sauerstoff vergast. Bei einer Vergasungstemperatur von 1.525°C entstehen daraus im Vergasungsraum 2 168.627 Nm3/h Rohgas, das gemeinsam mit der zu Schlacke verflüssigten Asche über die Vergasungs- und Schlackeabführung 3 in die erste Zone 4.1 des Reaktionsraumes 4 gelangt. Das Rohgas weist folgende Analyse auf: H2 1637 kmol/h entsprechend 24,27 Vol% CO 3743 kmol/h entsprechend 55,48 Vol% CO2 469 kmol/h entsprechend 6,96 Vol% H2O 833 kmol/h entsprechend 12,34 Vol% After a gasification reactor 1 With a gross output of 500 MW, 92 Mg of brown coal with a moisture content of 12 Ma% are combusted per hour via the gasification burner 1 supplied and gasified with oxygen. At a gasification temperature of 1,525 ° C arise from it in the gasification room 2 168,627 Nm3 / h raw gas, which together with the ash liquefied to slag via the gasification and slag removal 3 in the first zone 4.1 of the reaction space 4 arrives. The raw gas has the following analysis: H2 1637 kmol / h corresponding 24.27 Vol% CO 3743 kmol / h corresponding 55.48% by volume CO2 469 kmol / h corresponding 6,96 Vol% H2O 833 kmol / h corresponding 12.34 Vol%

Die erzeugte Menge der gewünschten Komponenten H2 + CO beträgt 120.580 Nm3/h. Der 1. Stufe 4.1 des nachfolgenden Reaktionsraumes 4 werden neben dem Rohgas pneumatisch 10 Mg/h der genannten Braunkohle über den Anschluss 7 sowie 10 Mg/h über den Anschluss 8 Wasserdampf zugeführt. Durch die Kombination von chemischer Quenchung mit ihrer endothermen Reaktion und der nichtkatalytischen Rohgaskonvertierung sinkt die Temperatur auf 1.150°C, wobei sich die Menge an H2 + CO auf 142.382 Nm3/h erhöht, wie nachfolgende Analyse zeigt: H2 2325 kmol/h entsprechend 29,05 Vol% CO 4028 kmol/h entsprechend 50,34 Vol% CO2 639 kmol/h entsprechend 7,98 Vol% H2O 946 kmol/h entsprechend 11,82 Vol% The amount of desired components H2 + CO produced is 120,580 Nm3 / h. The 1st stage 4.1 the subsequent reaction space 4 In addition to the raw gas, pneumatically 10 Mg / h of the lignite mentioned above the connection 7 as well as 10 mg / h over the connection 8th Steam supplied. Combining chemical quenching with its endothermic reaction and noncatalytic conversion of crude gas, the temperature drops to 1,150 ° C, with the amount of H2 + CO increasing to 142,382 Nm3 / h, as the following analysis shows: H2 2325 kmol / h corresponding 29.05% CO 4028 kmol / h corresponding 50.34 Vol% CO2 639 kmol / h corresponding 7.98 Vol% H2O 946 kmol / h corresponding 11.82% by volume

Mit der genannten Temperatur von 1.150°C tritt das Rohgas in die zweite Stufe 4.2 des Reaktionsraumes 4 ein, wo nochmals 20 Mg/h Wasserdampf über den Anschluss 10 zugeführt werden, wobei eine Verschiebung des H2:CO-Gleichgewichtes stattfindet, wie aus der nachfolgende Analyse zu ersehen ist: H2 2676 kmol/h entsprechend 29,37 Vol% CO 3677 kmol/h entsprechend 40,36 Vol% CO2 990 kmol/h entsprechend 10,86 Vol% H2O 1705 kmol/h entsprechend 18,71 Vol% With the mentioned temperature of 1,150 ° C, the raw gas enters the second stage 4.2 of the reaction space 4 where again 20 mg / h steam over the port 10 with a shift in the H2: CO equilibrium, as can be seen from the following analysis: H2 2676 kmol / h corresponding 29.37 Vol% CO 3677 kmol / h corresponding 40.36 Vol% CO2 990 kmol / h corresponding 10.86 Vol% H2O 1705 kmol / h corresponding 18.71% by volume

Es ist auch möglich, über den Anschluss 9 zusätzlich in die Stufe 4.2 Brennstoff einzuspeisen.It is also possible over the connection 9 in addition to the stage 4.2 Feed fuel.

Neben Wasserdampf kann über die Anschlüsse 8 und 10 auch Kohlendioxid oder eine Kohlendioxid-Wasserdampfmischung eingespeist werden.In addition to water vapor can through the connections 8th and 10 also carbon dioxide or a carbon dioxide-steam mixture can be fed.

Das behandelte Rohgas verlässt nunmehr die 2. Zone 4.2 des Reaktionsraumes 4 mit einer Temperatur von 1000°C über die Rohgasabführung 5 und kann in nachfolgenden Prozessen weiterbehandelt werden, wie beispielsweise Abhitzekessel und Einrichtungen zur Staubabscheidung. Die Schlacke wird über den Schlackeabzug 6 aus dem Vergasungsreaktor abgezogen.The treated raw gas now leaves the second zone 4.2 of the reaction space 4 with a temperature of 1000 ° C via the raw gas discharge 5 and can be further treated in subsequent processes, such as waste heat boilers and dust removal equipment. The slag goes over the slag vent 6 withdrawn from the gasification reactor.

Anstelle von Wasserdampf kann dem Rohgas in der 1. Zone 4.1 des Reaktionsraumes 4 auch CO2 zugeführt werden.Instead of water vapor can the raw gas in the 1st zone 4.1 of the reaction space 4 also be supplied CO2.

Dann erhalten wir bei einer Zuführung von 9,7 Mg/h eine Rohgasmenge von 143.552 Nm3/h, wobei das H2:CO-Gleichgewicht zum CO verschoben ist, wie die weitere Analyse zeigt: H2 2050 kmol/h entsprechend 26,77 Vol% CO 4355 kmol/h entsprechend 56,87 Vol% CO2 560 kmol/h entsprechend 7,31 Vol% H2O 661 kmol/h entsprechend 8,63 Vol% Then, at a feed of 9.7 Mg / h, we obtain a crude gas quantity of 143,552 Nm3 / h, with the H2: CO equilibrium shifted to CO, as the further analysis shows: H2 2050 kmol / h corresponding 26.77% by volume CO 4355 kmol / h corresponding 56.87% CO2 560 kmol / h corresponding 7.31% by volume H2O 661 kmol / h corresponding 8.63% by volume

Natürlich können den Zonen 1 und 2 des Reaktionsraumes weitere Zonen hinzugefügt werden, wobei sich der H2 + CO Anteil weiter erhöhen lässt. Dies geht mit einem entsprechend komplexeren Regel- und Steueraufwand einher.Naturally can zones 1 and 2 of the reaction chamber more zones be added, where the H2 + CO share continues increase. This goes with a corresponding more complex rules and tax burden associated.

Eine besondere Ausgestaltung der Erfindung ist gegeben durch einen Reaktor zur Vergasung von festen und flüssigen Brennstoffen im Flugstrom bei Temperaturen größer 1.300°C und Drücken zwischen Umgebungsdruck und 10 MPa (100 bar), wobei feste Brennstoffe staubfein aufgemahlene Kohlen unterschiedlichen Inkohlungsgrades, Petrolkokse oder andere feste kohlenstoffhaltige Stoffe sind und flüssige Brennstoffe, die Öle oder Öl-Feststoff-Suspensionen sein können mit einem freien Sauerstoff enthaltenden Oxidationsmittel, wobei dem Vergasungsraum 2 des Vergasungsreaktors ein Reaktionsraum 4 nachgeordnet ist, der in ein, zwei oder mehrere Zonen unterteilt ist, in die zusätzlich feste trockene oder flüssige Brennstoffe gemeinsam mit Wasserdampf eingeführt werden, um die nichtkatalytische Rohgaskonvertierung und die chemische Quenchung simultan durchzuführen.A particular embodiment of the invention is given by a reactor for the gasification of solid and liquid fuels in the air stream at temperatures greater than 1300 ° C and pressures between vice and 10 MPa (100 bar), where solid fuels are pulverized coal of varying degrees of coalification, petroleum cokes or other solid carbonaceous substances, and liquid fuels, which may be oils or oil-solid suspensions, with a free oxygen-containing oxidant, the gasification space 2 the gasification reactor, a reaction space 4 subordinate, which is divided into one, two or more zones, are introduced in the additional solid dry or liquid fuels together with water vapor to perform the non-catalytic raw gas conversion and the chemical quenching simultaneously.

In einer besonderen Weiterbildung der Erfindung werden in die Zone 4.1 des Reaktionsraumes feste und/oder flüssige Brennstoffe gemeinsam mit Kohlendioxid eingespeist.In a particular embodiment of the invention are in the zone 4.1 the reaction space solid and / or liquid fuels fed together with carbon dioxide.

In einer besonderen Weiterbildung der Erfindung werden in die Zone 4.1 des Reaktionsraumes 4 feste und/oder flüssige Brennstoffe gemeinsam mit Wasserdampf und Kohlendioxid eingespeist.In a particular embodiment of the invention are in the zone 4.1 of the reaction space 4 solid and / or liquid fuels fed together with water vapor and carbon dioxide.

In einer besonderen Weiterbildung der Erfindung wird das die Zonen 4.1 und 4.2 des Reaktionsraumes verlassende teilbehandelte Rohgas anschließend einem Abhitzekessel sowie einer Einrichtung zur Staubabscheidung zugeführt.In a particular embodiment of the invention, this is the zones 4.1 and 4.2 The partially treated crude gas leaving the reaction space is subsequently fed to a waste heat boiler and to a device for separating out dust.

Die Erfindung umfasst auch ein Verfahren zur Vergasung von festen und flüssigen Brennstoffen im Flugstrom bei Temperaturen größer 1.300°C und Drücken zwischen Umgebungsdruck und 10 MPa (100 bar) mit einem freien Sauerstoff enthaltenden Oxidationsmittel wobei dem Vergasungsraum (2) des Vergasungsreaktors ein Reaktionsraum (4) nachgeordnet ist, in den zusätzlich feste trockene oder flüssige Brennstoffe (7) mit Wasserdampf (8) eingeführt werden.The invention also includes a process for the gasification of solid and liquid fuels in the air stream at temperatures greater than 1300 ° C and pressures between ambient pressure and 10 MPa (100 bar) with a free oxygen-containing oxidant wherein the gasification space ( 2 ) of the gasification reactor, a reaction space ( 4 ), in which additional solid dry or liquid fuels ( 7 ) with water vapor ( 8th ).

11
Vergasungsbrennercombustor
22
Vergasungsraumgasification chamber
33
Vergasungs- und Schlackeabführunggasification and slag removal
44
Reaktionsraumreaction chamber
4.14.1
erste Zone des Reaktionsraumesfirst Zone of the reaction space
4.24.2
zweite Zone des Reaktionsraumessecond Zone of the reaction space
55
RohgasabführungRohgasabführung
66
Schlackeabgangslag removal
77
Anschluss zusätzlicher Brennstoffconnection additional fuel
88th
Anschluss erste Zone Wasserdampfconnection first zone of water vapor
99
Anschluss zweite Zone Brennstoffconnection second zone fuel
1010
Anschluss zweite Zone Wasserdampfconnection second zone of water vapor

ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNGQUOTES INCLUDE IN THE DESCRIPTION

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Claims (8)

Reaktor zur Vergasung von festen und flüssigen Brennstoffen im Flugstrom bei Temperaturen größer 1.300°C und Drücken zwischen Umgebungsdruck und 10 MPa (100 bar) mit einem freien Sauerstoff enthaltenden Oxidationsmittel dadurch gekennzeichnet, dass dem Vergasungsraum (2) des Vergasungsreaktors ein Reaktionsraum (4) nachgeordnet ist, in den zusätzlich feste trockene oder flüssige Brennstoffe (7) gemeinsam mit Wasserdampf (8) einführbar sind, wobei eine nichtkatalytische Rohgaskonvertierung und eine chemische Quenchung simultan durchführbar sind.Reactor for the gasification of solid and liquid fuels in the flow stream at temperatures greater than 1300 ° C and pressures between ambient pressure and 10 MPa (100 bar) with a free oxygen-containing oxidant, characterized in that the gasification chamber ( 2 ) of the gasification reactor, a reaction space ( 4 ), in which additional solid dry or liquid fuels ( 7 ) together with steam ( 8th ) can be introduced, wherein a non-catalytic raw gas conversion and a chemical quenching can be carried out simultaneously. Reaktor nach Anspruch 1 dadurch gekennzeichnet, dass der Reaktionsraum in mindestens zwei Zonen (4.1, 4.2) unterteilt ist, wobei der dem Vergasungsraum nähergelegenen, ersten Zone (4.1) der zusätzliche Brennstoff (7) und Wasserdampf (8) zuführbar sind und der dem Vergasungsraum weiter entfernt liegenden, zweiten Zone (4.2) weiterer Wasserdampf (10) zuführbar ist.Reactor according to claim 1, characterized in that the reaction space in at least two zones ( 4.1 . 4.2 ), wherein the gas zone closer to the first zone ( 4.1 ) the additional fuel ( 7 ) and water vapor ( 8th ) are fed and the second zone ( 4.2 ) further water vapor ( 10 ) can be fed. Reaktor nach Anspruch 2 dadurch gekennzeichnet, dass in die zweite Zone (4.2) zusätzlicher Brennstoff (9) zuführbar ist.Reactor according to claim 2, characterized in that in the second zone ( 4.2 ) additional fuel ( 9 ) can be fed. Reaktor nach einem der vorstehenden Ansprüche dadurch gekennzeichnet, dass in den Reaktionsraum (4) Kohlendioxid CO2 eingespeisbar ist.Reactor according to one of the preceding claims, characterized in that in the reaction space ( 4 ) Carbon dioxide CO2 can be fed in. Reaktor nach Anspruch 4 dadurch gekennzeichnet, dass das Kohlendioxid CO2 gemeinsam mit dem Wasserdampf (8, 10) in den Reaktionsraum eingespeisbar ist.Reactor according to claim 4, characterized in that the carbon dioxide CO2 together with the water vapor ( 8th . 10 ) can be fed into the reaction space. Reaktor nach Anspruch 4 bis 5 dadurch gekennzeichnet, dass das Kohlendioxid CO2 gemeinsam mit dem Brennstoff (7, 9) in den Reaktionsraum eingespeisbar ist.Reactor according to claim 4 to 5, characterized in that the carbon dioxide CO2 together with the fuel ( 7 . 9 ) can be fed into the reaction space. Reaktor nach einem der Ansprüche 2 bis 6 dadurch gekennzeichnet, dass das Kohlendioxid CO2 in die erste Zone (4.1) des Reaktionsraumes eingespeisbar ist.Reactor according to one of claims 2 to 6, characterized in that the carbon dioxide CO2 in the first zone ( 4.1 ) of the reaction space can be fed. Reaktor nach einem der vorstehenden Ansprüche dadurch gekennzeichnet, dass das die Zonen 4.1 und 4.2 des Reaktionsraumes verlassende teilbehandelte Rohgas anschließend einem Abhitzekessel sowie einer Einrichtung zur Staubabscheidung zuführbar ist.Reactor according to one of the preceding claims, characterized in that the zones 4.1 and 4.2 The partially treated crude gas leaving the reaction space can then be fed to a waste heat boiler and to a device for separating out dust.
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