DE10134776C2

DE10134776C2 - Verfahren zur Herstellung metallischer nicht-rotationssymmetrischer Ringe mit über den Umfang konstanter Wanddicke, sowie Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens

Info

Publication number: DE10134776C2
Application number: DE10134776A
Authority: DE
Inventors: Wilfried Foerster; Joachim Schlegel; Dieter Wamser; Roland Stephan
Original assignee: Mannesmannroehren Werke AG
Current assignee: Vodafone GmbH
Priority date: 2000-07-12
Filing date: 2001-07-06
Publication date: 2003-04-24
Anticipated expiration: 2021-07-07
Also published as: DE10134776A1

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Herstellung metallischer nicht-rotationssymmetrischer Ringe mit über den Umfang konstanter Wanddicke, insbesondere Nockenringe gemäß dem Oberbegriffen der Patentansprüche 1 und 23.

Im Zuge des Bestrebens, den spezifischen Spritverbrauch bei Automobilen und Nutz fahrzeugen zu senken, wird auf mögliche Gewichtsreduzierungen des Fahrzeuges be sonderer Wert gelegt. Eines der möglichen Einsparungspotentiale wird in der Nocken welle gesehen. Ein erster Schritt war, die volle gegossene oder geschmiedete Nocken welle durch eine Hohlwelle zu ersetzen, wobei die einzelnen Nockenringe auf die Hohlwelle geschoben und diese mit der Hohlwelle verbunden werden. Als Verbin dungstechnik werden Aufschrumpfen, Löten oder Schweißen gewählt. In neuerer Zeit wurde versucht, das Innen-Hochdruck-Umformen (IHU vgl. DE 37 04 092 C1)) als Verbindungstechnik zu nutzen. Um neben dem Reibschluss auch einen Formschluss als Sicherung nutzen zu können, müssen die Ringe eine nicht-rotationssymmetrische Form aufweisen.

Nach dem Stand der Technik sind folgende bekannte Technologien zur Herstellung nicht-rotationssymmetrischer Ringe einsetzbar. Bei einem ersten Verfahren wird ein warmgewalztes dickwandiges Rohr als Ausgangsmaterial eingesetzt. Das dickwandige Rohr wird als Stange in einen Mehrspindler mit Stangenlader eingesetzt, wo aus der dicken Wand durch CNC-Drehen und -Fräsen die gewünschte nicht-rotationssymmetri sche Form herausgearbeitet wird. Die fertig gedrehten bzw. gefrästen nicht-rotations symmetrischen Ringe werden abschließend gehärtet und angelassen. Nachteil dieser Verfahrensweise ist der hohe Materialeinsatz (< 30% Ausbringen) und der hohe Auf wand bei der CNC-Dreh- und -Fräsbearbeitung.

Bei einem anderen Verfahren wird ein Profilrohr eingesetzt, dessen Querschnittsform der gewünschten Endform sehr nahe kommt. Von diesem Profilrohr werden Abschnitte abgetrennt und die Fasen an den Stirnseiten entweder durch einen separaten Dreh vorgang oder durch Trommeln angebracht. Nachteilig bei diesem Verfahren sind die hohen Material-Einsatzkosten für das gezogene Profilrohr und die geringe Taktzeit beim Abtrennen der Abschnitte sowie der Zusatzaufwand für das Anarbeiten der Fa sen.

Es sei noch verwiesen auf die DE 195 26 900 A1, die allgemein ein Verfahren zur Herstellung von Ringen aus einem Rohrmaterial durch spanende Bearbeitung aufzeigt, sowie die DE 44 46 076 C1, die ein Fertigungsverfahren für gesondert gefertigte Steuernocken offenbart, wobei hier durch einen Prozeßwärme-Verzug die betriebsfähige Umfangskontur erzeugt wird.

Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Herstellung nicht rotationssymmetrischer Ringe mit über den Umfang konstanter Wanddicke, insbesondere Nockenringe anzugeben, das mit geringerem Materialeinsatz und kürzeren Taktzeiten im Vergleich zum bekannten Stand der Technik auskommt.

Diese Aufgabe wird ausgehend von den Oberbegriffen in Verbindung mit den kennzeichnenden Merkmalen der Ansprüche 1 und 23 gelöst. Vorteilhafte Weiterbildungen sind jeweils Gegenstand von Unteransprüchen.

Nach der Lehre der Erfindung werden vom Rohr gleich breite Rohringe abgetrennt und diese allseits mechanisch bearbeitet. Anschließend wird durch eine ein- oder zweistu fige Kaltumformung die von der Rotationssymmetrie abweichende Form hergestellt. Dabei muss sichergestellt werden, dass das Rohr bzw. der abgetrennte Rohring ein Gefüge aufweist, das eine Kaltumformung ohne Anrisse zulässt. Unter Beachtung der Flächenkonstanz auf der Basis der Querschnittsfläche des fertigen nicht-rotationssym metrischen Ringes wird ein Optimum bezüglich des Außen- und Innendurchmessers des bearbeiteten Kreisringes angestrebt.

Das vorgeschlagene Verfahren hat den Vorteil, dass der Materialeinsatz gering und das Ausbringen hoch ist. Noch durchschlagender ist der Effekt, dass für die mechani sche Bearbeitung der Ringe einschließlich des Anarbeitens der Fasen nur kurze Takt zeiten benötigt werden. Auch die abschließende Kaltumformung ist in kurzer Taktfolge möglich. Das Trennen ist dann besonders produktiv, wenn das Rohr kontinuierlich warm abgetrennt wird. Bezüglich des Warmabtrennens als auch der mechanischen Bearbeitung der abgetrennten Ringe wird am Beispiel der Herstellung von Wälzlager ringen auf die DE 197 34 563 C1 verwiesen. Die für die Kreisringe erforderlichen Drehoperationen reduzieren sich auf wenige Schritte, da die Herstellung der aufwendigen Rillenkontur der Wälzlagerringe entfällt. Für die Kaltumformung wird vorzugsweise ein Prägen mittels zweier Formbacken in waagerechter Anordnung vorgeschlagen. Dieses Verfahren ist leicht automatisierbar und mit geringen Taktzeiten ausführbar bei nur ge ringen Werkzeugkosten.

Alternativ ist die Kaltumformung vom Kreisring zum nicht-rotationssymmetrischen Ring auch mittels einer Formmatrize oder eines Prägedorns möglich. Im ersteren Fall wer den die Kreisringe durch die Matrize gedrückt, im zweiten Fall über den Prägedom ge schoben. Die erforderlichen Umformkräfte sind höher, da die beim Drücken bzw. Schieben zu überwindenden Reibungskräfte nicht unerheblich sind.

Im Regelfall ist eine einstufige Kaltumformung für viele Anwendungen ausreichend. Bei sehr eingeengten Toleranzforderungen, d. h. geringes Schleifaufmaß ist eventuell eine zweistufige Kaltumformung erforderlich. Beispielsweise würde dem bereits beschriebe nen Prägen als erste Kaltumformstufe ein Nachkalibrieren als zweite Stufe nachge schaltet. Dabei ist das Werkzeug um 90° versetzt geteilt und das Kalibrieren auf die Radien gerichtet.

Auch das bekannte Innenhochdruckumformverfahren (IHU) kann für die gewünschte Kaltumformung genutzt werden. Dazu werden in einem schließbaren Gesenk mehrere Kreisringe nebeneinander angeordnet und über einen Hochdruckanschluss in die ge wünschte Form von innen her gepresst.

Der bekannte Wälzlagerstahl, insbesondere 100 Cr 6 hat sich in der Wälzlagerindustrie bestens bewährt. Da der Abrollvorgang Nocke-Kipphebel mit Rolle beim Verbren nungsmotor etwa der Beanspruchung eines Wälzlagers entspricht, bietet sich der Ein satz des bekannten Wälzlagerstahles auch für diesen Verwendungszweck an. In be kannter vorteilhafter Weise wird ein geregelt endgewalztes Rohr eingesetzt, das ein Gefüge aufweist, welches dem auf kugeligen Zementit geglühten Gefüge (GKZ) ähn lich ist (DE 195 13 314 A1). Der Einsatz eines solchen geregelt endgewalzten Rohres hat den Vorteil, dass auf die aufwendige GKZ-Glühung und auf eine Adjustieren ver zichtet werden kann, da das anschließende Warmabtrennen ein Adjustieren und Rich ten des warmgewalzten Rohres nicht erfordert. Die geringe Härte im Bereich von 230- 250 HB nach dem Warmabtrennen ermöglicht eine Kaltumformung mit geringem Druck, so dass der Auffederungseffekt klein ist.

Bei besonderen Anforderungen kann es zweckmäßig sein, zur Vermeidung kleinster Mikroanrisse im Zuge der Kaltverformung nach dem Warmabtrennen die Rohringe einer Glühung auf kugeligem Zementit (GKZ) zu unterwerfen. Alternativ kann vorab das Rohr einer solchen Glühung unterzogen werden, bevor es abgetrennt wird.

Als weitere Maßnahme zur Vermeidung von Mikroanrissen wird vorgeschlagen, nach der Kaltumformung und vor dem Härten die nichtrotationssymmetrischen Ringe einer Rekristatlisationsglühung zu unterwerfen.

Zur Durchführung der Kaltumformung wird ein Formwerkzeug mit zwei Backen vorge schlagen, wobei die Innenkontur der einen Backe etwa einem Halbkreis und die Innen kontur der damit zusammenwirkenden zweiten Backe in etwa einem Trapez entspricht. Die Höhe des Trapezes ist größer als der Radius des Halbkreises der ersten Backe. Diese vorgeschlagene Form der Backen hat den Zweck, dass in dem Bereich, in dem die von der Kreisform abweichende Kontur angeformt werden soll, an bestimmten Stel len in der Backenkontur Freiräume verbleiben und somit kein schädlicher Zwang auf das Werkstück ausgeübt wird. Diese Zwänge können zu inneren Spannungen führen, die beim Härten und Anlassen den Verzug negativ beeinflussen. Da die Spannungs größe bei jedem Ring anders ausfällt, können die Toleranzvorgaben nur schwer einge halten werden.

Die Trapezkontur der zweiten Backe ist auch dadurch gekennzeichnet, dass die ge schlossene kürzere Seite schwach konvex gekrümmt ist und die beiden Schenkel in einem Radiusabschnitt übergehen, dessen Radius etwas kleiner ist, als der Radius der Innenkontur der ersten Backe.

Um Spannungsspitzen im Kantenbereich der Backen abzubauen, sind beide Backen im Bereich der Trennstelle mit je einer abgerundeten Fase versehen.

Je nach Wanddicke kann es vorteilhaft sein, die Formbacken so zu konstruieren, dass die Höhe des Trapezes entweder senkrecht oder parallel zur Trennstelle der Form backen liegt.

Weitere Vorteile und Einzelheiten der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung eines in einer Abfolge von wesentlichen Verfahrens schritten dargestellten Ausführungsbeispieles.

Es zeigen:

Fig. 1 in schematischer Form die möglichen Fertigungswege zur Herstellung nichtrotationssymmetrischer Ringe, insbesondere Nockenringe

Fig. 2 Darstellung des Ausgangsrohres

Fig. 3 schematisch das Warmabtrennen

Fig. 4 die allseitige mechanische Bearbeitung

Fig. 5 das Prägen zum Nockenring

Fig. 6a, b Vorderansicht und Draufsicht einer Backe eines Formwerkzeuges

Fig. 7a, b Vorderansicht und Draufsicht der zweiten Backe eines Formwerkzeuges

Fig. 8 das Detail X in Fig. 7b

In Fig. 1 sind die erfindungsgemäß möglichen Fertigungswege zur Herstellung nichtrotationssymmetrischer Ringe, insbesondere Nockenringe schematisch darge stellt.

Ausgangspunkt ist ein warmgefertigtes Rohr aus einem Wälzlagerstahl, insbesondere 100 Cr 6, das wahlweise geregelt endgewalzt (linke Seite) oder nach dem Walzen auf kugeligem Zementit geglüht (GKZ) worden ist. Das Abtrennen kann ein Warmabtren nen oder ein Kaltsägen sein. Die so gefertigten Rohringe werden allseitig mechanisch bearbeitet, wobei im Falle des Warmabtrennens vor der mechanischen Bearbeitung auch eine Glühung der abgetrennten Rohringe auf kugeligem Zementit (GKZ) als Op tion vorgesehen ist. Die so gefertigten Rohlinge bilden das Ausgangsprodukt für die nichtrotationssymmetrischen Ringe. Durch eine prägende Kaltumformung werden die Kreisringe in die gewünschte Form beispielsweise in die Form eines Nockenringes ge presst. Die Nockenringe werden als Schlussbehandlung gehärtet und danach angelas sen, um die gewünschte Endfestigkeit bzw. Härte zu erhalten. Optional ist vorgesehen, die Nockenringe nach der Kaltumformung und vor der Schlussbehandlung rekris tallisierend zu glühen.

In den Fig. 2-5 sind für ein konkretes Beispiel die wesentlichen Verfahrensschritte zur Herstellung eines Nockenringes dargestellt. Gemäß Fig. 2 wird als Ausgangsma terial ein geregelt endgewalztes warmfertiges Rohr 1 aus einem Wälzlagerstahl, insbe sondere 100 Cr 6 ex Kühlbett, d. h. nicht adjustiert und ungerichtet einer Warm trennanlage zugeführt. Der Außendurchmesser 2 des Rohres 1 beträgt für dieses Ausführungsbeispiel 39,6 mm mit einer Wanddicke 3 von 5,25 mm. Die Anlieferungs länge liegt bei sechs Meter.

In der Warmtrennanlage wird das Rohr 1 auf 720°C vorgewärmt und mittels dreier achsparallel um 120° versetzt angeordneter Schneidwalzen 7 vom Rohr 1 kontinuier lich Rohringe 4 warm abgetrennt (Fig. 3). Der Außendurchmesser 6 des Rohringes 4 beträgt 39,55 mm und die Breite 5 ca. 9,5 mm. Die Härte liegt bei etwa HB 240. Die mechanische Bearbeitung des Rohringes 4 erfolgt in einer mehrstufigen Bearbeitungs station, bei der das zu bearbeitende Werkstück taktweise im Kreis transportiert wird (Fig. 4). In diesem Ausführungsbeispiel ist die mechanische Bearbeitung ein CNC-Dre hen in zwei Einspannungen. Mit zwei Werkzeugen 8.1, 8.2 werden die beiden Stirnflä chen und mit einem weiteren Werkzeug 9 die Innenkontur bearbeitet und die Fasen angearbeitet. Nach dem Umspannen auf einen Spanndom wird mit einem weiteren Werkzeug 10 die Mantelfläche bearbeitet. Nach dieser mechanischen Bearbeitung weist der Kreisring 11 einen Außendurchmesser 12 von 38,45 mm und eine Wand dicke 13 von 4,07 mm auf. Die Breite 14 beträgt 8,2 mm.

Die hier angewendete Kaltumformung, um aus dem Kreisring 11 einen Nockenring 17 zu formen, ist ein Prägen mittels zweier Formbacken 15.1, 15.2 bzw. 15.1', 15.2' (Fig. 5). Wahlweise liegt die Teilungsebene senkrecht (linke Hälfte) oder parallel (rechte Hälfte) zur Mitte der höchsten Abmessung des herzustellenden Nockenringes 17. Die Innenkontur 16 bzw. 16' der Formbacken 15.1, 15.2 bzw. 15.1', 15.2' ist so ge wählt, dass unter Berücksichtigung der elastischen Auffederung als auch der Maßän derung nach dem Härten und Anlassen die angestrebte Endform möglichst genau er reicht wird.

Nach dem Prägen weist der Nockenring 17 eine Höhe 18 von 40,8 mm, eine Wand dicke 19 von 4,07 mm und eine Breite 20 von 8.2 mm auf. Der obere kleinere Radius 21 beträgt 14,06 mm und der untere große Radius 22 beträgt 18,24 mm.

In den Fig. 6a, b und 7a, b sind in einer Vorder- und Draufsicht die Formbacken 15.1, 15.2 des Formwerkzeuges dargestellt. Die Teilungsebene liegt senkrecht zur Höhe 18 des Nockenringes 16 (Fig. 5). Charakteristisch ist, dass die hier unten darge stellte erste Formbacke 15.1 eine Innenkontur 16.1 aufweist, die einem Halbkreis ent spricht. Die zweite damit zusammenwirkende Formbacke 15.2 zeigt dagegen eine In nenkontur 16.2, die einem Trapez ähnelt, wobei die offene lange Seite 24 des Trape zes der offenen Seite 25 der ersten Formbacke 15.1 zugewandt ist. Die kürzere Seite 26 des Trapezes ist vorzugsweise schwach konvex gekrümmt mit einem Radius 1,5 × kleinem Radius 21. An diese kurze Seite 26 schließen sich zwei kurze gerade Abschnitte 23, 23' an, die dann abgerundet übergehen in einen Radiusabschnitt 27, 27'. Wesentlich ist, dass der Radius dieses Radiusabschnittes 27, 27' größer ist, als der Radius des Halbkreises der ersten Formbacke 15.1. Zum Abbau der Spannungsspitzen im Kantenbereich 28, 28' sind diese besonders ausgestaltet wie das Detail X in Fig. 8 zeigt. An den gekrümmten Abschnitten des Halbkreises mit dem Radius R, schließt sich der abgerundete Kantenbereich 28, 28' an, der dann übergeht in die Stirnseite 30 der Formbacke 15.1. Die Übergänge sind durch ineinander übergehende Abrundungen mit den Radien r₁; r₂ gekennzeichnet.

Bezugszeichenliste

1

Rohr

2

Außendurchmesser Rohr

3

Wanddicke Rohr

4

Rohring

5

Breite Rohring

6

Außendurchmesser Rohring

7

Schneidwalze

8.1

;

8.2

Werkzeug (Stirnfläche)

9

Werkzeug (Innenkontur)

10

Werkzeug (Mantelfläche)

11

Kreisring

12

Außendurchmesser Kreisring

13

Wanddicke Kreisring

14

Breite Kreisring

15.1

;

15.2

Formbacke

16.1

;

16.2

Innenkontur Formbacke

17

Nockenring

18

Höhe Nockenring

19

Wanddicke Nockenring

20

Breite Nockenring

21

kleiner Radius Nockenring

22

großer Radius Nockenring

23

,

23

' gerader Abschnitt

24

offene lange Seite Trapez

25

offene Seite erste Formbacke

26

kurze Seite Trapez

27

,

27

' Radiusabschnitt

28

,

28

' Kantenbereich

30

Stirnseite Formbacke

Claims

1. Verfahren zur Herstellung metallischer nicht-rotationssymmetrischer Ringe mit über den Umfang konstanter Wanddicke, insbesondere Nockenringe, ausge hend von einem warmgewalzten Stahlrohr, von dem einzelne Abschnitte abgetrennt, mechanisch bearbeitet, anschließend gehärtet und angelassen werden, dadurch gekennzeichnet, dass vom Rohr (1) gleich breite Rohringe (4) abgetrennt, danach allseits mechanisch bearbeitet werden und die von der Rotationssymmetrie abweichende Form durch eine Kaltumformung hergestellt wird, wobei das Rohr (1) oder der abgetrennte Rohring (4) ein für eine Kaltumformung geeignetes Gefüge aufweist.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die mechanische Bearbeitung eine mehrstufige Drehoperation in nur einer Einrichtung ist und der Drehoperation eine Eingabe vor und eine Ausgabe nachgeschaltet ist, wobei bei allen Stufen der Drehoperation das Werkstück steht.

3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Drehoperation ein separates Schleifen der Mantelfläche der abge trennten Rohringe (4) vorgeschaltet ist und die Drehoperation in nur einer Ein spannung erfolgt.

4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass das Schleifen als Centerless-Schleifen im kontinuierlichen Durchgang er folgt.

5. Verfahren nach den Ansprüchen 2-4, dadurch gekennzeichnet, dass die Drehoperation folgende Einzelschritte beinhaltet

a) Ausbohren
b) Stirnflächen bearbeiten
c) Fasen innen und außen andrehen

6. Verfahren nach Anspruch 2 und 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Bearbeitung der Mantelfläche Bestandteil der Drehoperation mit einer zweiten Aufspannung ist.

7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-6, dadurch gekennzeichnet, dass die Kaltumformung ein Prägen mittels zweier Formbacken ist.

8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Entnahme der Kreisringe (11) aus der Drehmaschine für das Prägen genutzt wird.

9. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass das Prägen im Auslaufbereich der Drehmaschine integriert ist.

10. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-6, dadurch gekennzeichnet, dass die Kaltumformung mittels einer Formmatrize erfolgt, durch die die Kreis ringe schrittweise gedrückt werden.

11. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-6, dadurch gekennzeichnet, dass die Kaltumformung mittels eines Prägedornes erfolgt, über den die Kreis ringe schrittweise geschoben werden.

12. Verfahren nach einem der Ansprüche 7-11, dadurch gekennzeichnet, dass die Kaltumformung zweistufig ist und der Hauptumformung ein Kalibrieren nachgeschaltet ist.

13. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-6, dadurch gekennzeichnet, dass die Kaltumformung mittels Innenhochdruckumformverfahren (IHU) erfolgt, wobei mehrere Kreisringe (11) in einem schließbaren Gesenk mit Hochdruckan schluss angeordnet werden.

14. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-13, dadurch gekennzeichnet, dass als Werkstoff für das Rohr (1) ein Wälzlagerstahl, insbesondere 100 Cr 6 eingesetzt wird.

15. Verfahren nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, dass das Rohr (1) geregelt endgewalzt wird mit einem Gefüge, das dem auf ku geligen Zementit geglühten Gefüge (GKZ) ähnlich ist.

16. Verfahren nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, dass die Härte des Rohres (1) etwa HB 240 beträgt.

17. Verfahren nach den Ansprüchen 1-16 dadurch gekennzeichnet, dass die Abtrennung vom Rohr (1) in einem kontinuierlichen Prozeß warm er folgt.

18. Verfahren nach den Ansprüchen 1-16 dadurch gekennzeichnet, dass die Abtrennung von Rohr (1) kalt durch Sägen erfolgt.

19. Verfahren nach Anspruch 17 dadurch gekennzeichnet, dass nach der Warmabtrennung und vor der mechanischen Bearbeitung der Rohring (4) einer Glühung auf kugeligem Zementit (GKZ) unterworfen wird.

20. Verfahren nach Ansprüch 14 dadurch gekennzeichnet, dass das Rohr (1) nach dem Walzen einer Glühung auf kugeligem Zementit (GKZ) unterworfen wird.

21. Verfahren nach den Ansprüchen 1-14, 20 dadurch gekennzeichnet, dass die Abtrennung vom Rohr (1) kalt durch Sägen erfolgt.

22. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-21 dadurch gekennzeichnet, dass nach der Kaltumformung der nichtrotationssymmetrische Ring (17) vor dem Härten einer Rekristallisationsglühung unterworfen wird.

23. Vorrichtung zur Durchführung der Kaltumformung nach Anspruch 1 mit einem zwei Formbacken aufweisenden Formwerkzeug, dessen Innenkontur der Fertig kontur des nichtrotationssymmetrischen Ringes (17) angenähert ist dadurch gekennzeichnet, dass die Innenkontur (16.1, 16.1') einer Formbacke (15.1, 15.1') etwa einem Halbkreis und die Innenkontur (16.2, 16.2') der zusammenwirkenden zweiten Formbacke (15.2, 15, 2') in etwa einem Trapez entspricht und die Höhe des Tra pezes größer ist als der Radius des Halbkreises der ersten Formbacke (15.1, 15.1').

24. Vorrichtung nach Anspruch 23 dadurch gekennzeichnet, dass die geschlossene kurze Seite (26) des Trapezes schwach konvex ge krümmt ist.

25. Vorrichtung nach Anspruch 23 und 24 dadurch gekennzeichnet, dass von der kürzeren Seite (26) des Trapezes sich zwei kurze gerade Ab schnitte (23, 23') erstrecken, die dann übergehen in einen Radiusabschnitt (27, 27'), wobei der Radius größer ist, als der Radius der Innenkontur (16.1, 16.1') der ersten Formbacke (15.1, 15.1').

26. Vorrichtung nach den Ansprüchen 23-25 dadurch gekennzeichnet, dass die Höhe des Trapezes senkrecht zur Trennstelle der Formbacken (15.1, 15.2) liegt.

27. Vorrichtung nach den Ansprüchen 23-25 dadurch gekennzeichnet, dass die Höhe des Trapezes parallel zur Trennstelle der Formbacken (15.1'; 15.2') liegt.

28. Vorrichtung nach den Ansprüchen 23-27 dadurch gekennzeichnet, dass die Innenkontur (16.1, 16.1'; 16.2, 16.2') beider Formbacken (15.1, 15.1'; 15.2, 15.2') im Bereich der Trennstelle mit je einem abgerundeten Kantenbe reich (28, 28') versehen ist.