DE10100724A1 - Hochdruckgasentladungslampe mit Kühleinrichtung - Google Patents
Hochdruckgasentladungslampe mit KühleinrichtungInfo
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Abstract
Es wird eine Hochdruckgasentladungslampe mit Kühleinrichtung beschrieben, die sich insbesondere dadurch auszeichnet, dass die Lampe mit einer solchen erhöhten Leistung betreibbar ist, dass durch eine Erhöhung der Temperatur der kältesten Stelle im Lampeninnenraum ein erhöhter Gasdruck erzeugt wird, wobei die Kühleinrichtung (7, 71, 83, 82) so angeordnet und dimensioniert ist, dass bei der erhöhten Leistung eine Entglasung des Lampenkolbens und eine Kondensation des Füllgases im wesentlichen verhindert wird. Weiterhin wird eine Beleuchtungseinheit mit einer solchen Hochdruckgasentladungslampe sowie einem Netzteil zum Betreiben der Lampe beschrieben. Damit werden nicht nur die spektralen Eigenschaften des Lichtes deutlich verbessert, sondern die Lampe arbeitet aufgrund des höheren Gasdrucks bei einer höheren Betriebsspannung, so dass bei gleichem Lampenstrom eine entsprechend höhere Lampenleistung erzielt wird. Andererseits wird bei gleicher Lampenleistung ein nur geringerer Strom benötigt, so dass die Elektroden eine wesentlich längere Lebensdauer aufweisen. All dies wird erreicht, ohne die Geometrie der Lampe zu verändern.
Description
Die Erfindung betrifft eine Hochdruckgasentladungslampe mit einer Kühleinrichtung
sowie eine Beleuchtungseinheit mit einer solchen Lampe.
Hochdruckgasentladungslampen (HID-[high intensity discharge]-Lampen) und ins
besondere UHP-(ultra high performance)Lampen werden auf Grund ihrer optischen
Eigenschaften u. a. bevorzugt zu Projektionszwecken eingesetzt.
Für diese Anwendungen wird eine möglichst punktförmige Lichtquelle gefordert, so dass
der sich zwischen den Elektrodenspitzen ausbildende Lichtbogen eine Länge von etwa 0,5
bis 2,5 mm nicht überschreiten soll. Weiterhin ist eine möglichst hohe Lichtstärke bei
möglichst natürlicher spektraler Zusammensetzung des Lichtes erwünscht.
Diese Eigenschaften können mit UHP-Lampen am besten erreicht werden. Bei der
Entwicklung dieser Lampen müssen jedoch zwei wesentliche Forderungen gleichzeitig
erfüllt werden:
Einerseits darf die höchste Temperatur an der inneren Oberfläche des Entladungsraums nicht so hoch werden, dass eine Entglasung des im allgemeinen aus Quarzglas gefertigten Lampenkolbens auftritt. Dies kann deshalb problematisch sein, weil durch die starke Konvektion innerhalb des Entladungsraums der Lampe der Bereich oberhalb des Licht bogens besonders stark erwärmt wird.
Einerseits darf die höchste Temperatur an der inneren Oberfläche des Entladungsraums nicht so hoch werden, dass eine Entglasung des im allgemeinen aus Quarzglas gefertigten Lampenkolbens auftritt. Dies kann deshalb problematisch sein, weil durch die starke Konvektion innerhalb des Entladungsraums der Lampe der Bereich oberhalb des Licht bogens besonders stark erwärmt wird.
Andererseits muss die kälteste Stelle an der inneren Oberfläche des Entladungsraums
(Brennraum) noch eine so hohe Temperatur aufweisen, dass sich das Quecksilber dort
nicht niederschlägt sondern insgesamt in ausreichendem Maße in verdampftem Zustand
erhalten bleibt. Dies ist in besonderem Maße bei Lampen mit gesättigter Gasfüllung zu
beachten.
Diese beiden widerstrebenden Forderungen führen dazu, dass die maximal zulässige
Differenz zwischen der höchsten und der niedrigsten Temperatur (im allgemeinen an der
oberen und unteren Innenseite des Entladungsraums) relativ gering ist. Da jedoch durch
die innere Konvektion hauptsächlich der Bereich oberhalb des Entladeraums erwärmt wird
und dessen Temperatur durch entsprechende Gestaltung des Lampenkolbens nur in engen
Grenzen reduziert werden kann, ist die Einhaltung der maximalen Differenz relativ
schwierig, und einer Leistungssteigerung der Lampe sind enge Grenzen gesetzt.
Schließlich stellen diese Forderungen häufig auch dann ein Problem dar, wenn die
Lichtleistung der Lampe gedimmt werden soll, da dies in den meisten Fällen zu einer
Abkühlung und Kondensation des Gases und damit zu einer Beeinträchtigung der
spektralen Eigenschaften des erzeugten Lichtes führt.
Eine Aufgabe, die der Erfindung zugrunde liegt, besteht deshalb darin, eine Hochdruck
gasentladungslampe der eingangs genannten Art und insbesondere eine für Projektions
zwecke geeignete UHP-Lampe zu schaffen, deren spektrale Eigenschaften in einem
erweiterten Leistungsbereich deutlich verbessert sind.
Eine weitere Aufgabe besteht darin, eine Beleuchtungseinheit mit einer Hochdruckgas
entladungslampe sowie einem Netzteil zu schaffen, mit der eine solche Lampe in der Weise
betreibbar ist, dass ihre spektralen Eigenschaften in einem erweiterten Leistungsbereich
deutlich verbessert sind.
Gelöst wird die erstgenannte Aufgabe gemäß Anspruch 1 mit einer Hochdruckgasent
ladungslampe mit einer Kühleinrichtung, die sich dadurch auszeichnet, dass die Lampe mit
einer solchen erhöhten Leistung betreibbar ist, dass durch eine Erhöhung der Temperatur
(i. a. der kältesten Stelle) im Lampeninnenraum ein erhöhter Gasdruck erzeugt wird, wobei
die Kühleinrichtung so angeordnet und dimensioniert ist, dass bei der erhöhten Leistung
eine Entglasung des Lampenkolbens und eine Kondensation des Füllgases im wesentlichen
verhindert wird.
Ein wesentlicher Vorteil dieser Lösung besteht darin, dass nicht nur die spektralen Eigen
schaften des Lichtes deutlich verbessert sind, sondern dass die Lampe aufgrund des
höheren Gasdrucks bei einer höheren Betriebsspannung arbeitet, so dass bei gleichem
Lampenstrom eine entsprechend höhere Lampenleistung erzielt wird. Andererseits wird bei
gleicher Lampenleistung ein nur geringerer Strom benötigt. Dies hat zur Folge, dass die
Elektroden, die bei den für Projektionsanwendungen interessanten Elektronenabständen
von etwa 0,5 bis 2,5 mm normalerweise einem besonders hohen Verschleiß unterliegen,
nunmehr eine wesentlich längere Lebensdauer aufweisen. All dies kann erreicht werden,
ohne die Geometrie der Lampe zu verändern.
Die zweitgenannte Aufgabe wird gemäß Anspruch 7 mit einer Beleuchtungseinheit mit
einer erfindungsgemäßen Hochdruckgasentladungslampe sowie einem Netzteil zum
Betreiben der Lampe gelöst, die sich dadurch auszeichnet, dass das Netzteil eine erste
Ansteuerschaltung zur Versorgung der Lampe mit einer Leistung, bei der durch eine
Erhöhung der Temperatur (i. a. der kältesten Stelle) im Lampeninnenraum ein erhöhter
Gasdruck erzeugt wird, sowie einen Ausgangsanschluss aufweist, an dem ein Informations
signal über die Höhe der Lampenspannung anliegt und der zur Verbindung mit einer
zweiten Ansteuerschaltung zum Betreiben einer den Kühlmittelstrom erzeugenden Quelle
in Abhängigkeit von der Höhe der Lampenspannung in der Weise vorgesehen ist, dass
sowohl eine Entglasung des Lampenkolbens, als auch eine Kondensation des Füllgases im
wesentlichen verhindert wird.
Ein Vorteil dieser Lösung besteht darin, dass die Lampe und die Kühleinrichtung in auf
einander abgestimmter Weise betrieben werden können. Dies betrifft insbesondere die
eingestellte Ausgangsleistung der Lampe und die Lampenspannung, da diese von dem
Gasdruck in der Lampe abhängig ist, so dass die Licht-Ausgangsleistung um einen Faktor
von zwischen etwa 1,5 und 3 gegenüber der Nennleistung der Lampe ohne Kühlung
erhöht werden kann, ohne dass eine Entglasung des Lampenkolbens zu beobachten ist.
An dieser Stelle sei erwähnt, dass aus der JP-6-52836 zwar eine Halogen-Metalldampf
lampe bekannt ist, die einen Luftkanal aufweist, mit dem eine Luftströmung auf einen
oberen Teil der äußeren Oberfläche eines Leuchtrohres gerichtet wird. Mit dieser
Luftströmung soll die Lebensdauer der Lampe durch eine möglichst gleichmäßige
Temperaturverteilung verlängert werden. Abgesehen davon, dass damit eine Verbesserung
der spektralen Eigenschaften des Lichtes nicht zu erzielen ist, besteht hierbei ein Problem
darin, dass die Temperatur an der kältesten Stelle besonders empfindlich gegen jede
Luftströmung ist, da der Temperaturgradient dort (d. h. an der unteren Seite des Lampen
kolbens) wesentlich geringer ist, als an der oberen Seite. Der zulässige Bereich der Luft
strömung, durch den keine Kondensation von Quecksilbers verursacht wird, ist somit sehr
gering, so dass an die Präzision des Kühlsystems hohe Anforderungen gestellt und enge
Toleranzen eingehalten werden müssen. Andernfalls würden durch die Kondensation von
Quecksilber das Spektrum des abgestrahlten Lichtes und die Brennspannung sogar noch
verschlechtert bzw. vermindert werden. Weiterhin wird vorgeschlagen, eine Glasplatte
horizontal in den Reflektor einzusetzen, um eine unerwünschte Abkühlung der Lampen
unterseite zu verhindern. Diese Maßnahme erfordert jedoch nicht nur einen erheblichen
Aufwand, sondern sie wirkt sich auch negativ auf die optische Leistungsfähigkeit der
Lampe aus.
Die Unteransprüche haben vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung zum Inhalt.
Die Ausführung gemäß Anspruch 2 ist insbesondere in dem Fall vorteilhaft, in dem die
Leistung der Lampe einstellbar ist.
Mit den Ausführungen gemäß den Ansprüchen 3 bis 6 wird die Wirksamkeit der Kühlung
weiter verbessert, so dass die Lampenleistung weiter erhöht oder der Lampenstrom ent
sprechend vermindert werden kann und sich auch die spektralen Eigenschaften des Lichtes
weiter verbessern.
Die Ausführung gemäß Anspruch 8 betrifft eine komplette Beleuchtungseinheit mit einem
Netzteil für die Lampe sowie die Kühleinrichtung, so dass sich durch die Zusammen
fassung entsprechende Kostenvorteile ergeben.
Die Ausführung gemäß Anspruch 9 betrifft eine Optimierung der Kühlung in Abhängig
keit von der Ausgangsleistung der Lampe, so dass gemäß Anspruch 10 auch eine Dimmung
der Ausgangsleistung ohne Beeinträchtigung der spektralen Eigenschaften des Lichtes
möglich ist. Die Ausführungen gemäß den Ansprüchen 11 und 12 haben besondere
Vorteil im Hinblick auf ein schnelles Einschalten bzw. Wieder-Einschalten der Lampe.
Weitere Einzelheiten, Merkmale und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus der
folgenden Beschreibung einer bevorzugten Ausführungsform anhand der Zeichnung. Es
zeigt:
Fig. 1 eine schematische Darstellung einer UHP-Lampe im Querschnitt;
Fig. 2 eine sich ohne Kühlung einstellende Temperaturverteilungen im Bereich des
Brennraums der Elektroden; und
Fig. 3 eine Temperaturverteilung im Bereich des Brennraums der Elektroden mit einer
erfindungsgemäßen Kühlung.
Fig. 1 zeigt schematisch einen Querschnitt durch eine erfindungsgemäße UHP-Lampe
mit einem Reflektorgehäuse 1, dessen Öffnung vorzugsweise mit einer Frontscheibe 2
abgeschlossen ist. Die Frontscheibe 2 bildet eine Lichtaustrittsfläche und dient zum Schutz
der Umgebung im Falle einer Zerstörung der Lampe. Sie kann auch als Filterscheibe für
das erzeugte Licht ausgelegt sein. Im Bereich der Öffnung des Reflektorgehäuses 1 sind
entlang seines Umfangs eine Mehrzahl von Lüftungsschlitzen 31, 32 angeordnet.
Eine Elektrodenanordnung 4 erstreckt sich von dem der Öffnung gegenüberliegenden
Ende des Reflektorgehäuses in dieses hinein. Die Elektrodenanordnung 4 umfasst im
wesentlichen eine erste Elektrode 41 sowie eine zweite Elektrode 42, die sich in einem
Lampenkolben 43 befinden, und zwischen deren gegenüberliegenden Spitzen in einem
Brennraum (Entladungsraum) des Lampenkolbens eine Lichtbogen-Entladung angeregt
wird. Die jeweils anderen Enden der Elektroden 41, 42 sind mit elektrischen Anschlüssen
5, 6 der Lampe verbunden, über die durch ein Netzteil 80 die zum Betrieb der Lampe
erforderliche Versorgungsspannung zugeführt wird.
Neben der Elektrodenanordnung 4 erstreckt sich weiterhin ein Luftkanal 7 mit einer
Düsenöffnung 71 in das Reflektorgehäuse 1. Der Luftkanal 7 ist an eine Luftdruckquelle
83 angeschlossen, so dass ein Luftstrom durch die Düsenöffnung 71 auf den Brennraum
431 gerichtet werden kann, der das Reflektorgehäuses 1 über die Lüftungsschlitze 31, 32
wieder verlässt.
Ein besonderer Vorteil dieser Anordnung besteht darin, dass der Luftkanal 7 außerhalb des
Lichtkegels der Lampe liegt und somit keine nennenswerten Lichtverluste auftreten.
Weiterhin kann der Luftkanal 7 in relativ einfacher Weise zusammen mit der Elektroden
anordnung 4 von hinten in das Reflektorgehäuses 1 eingebracht und montiert werden.
Alternativ zu der Darstellung in Fig. 1 kann der Luftkanal 7 auch durch eine zusätzliche
Öffnung in dem Reflektorgehäuse 1 oberhalb des Bereiches des Brennraums geführt und
dadurch der Luftstrom auf diesen Bereich gerichtet werden.
Schließlich ist es auch möglich, im Inneren des Reflektorgehäuses 1 Elemente zum geeig
neten Beeinflussen des Luftstroms anzuordnen, um auf diese Weise dessen Wirksamkeit zu
erhöhen.
Die erfindungsgemäße Lampe wird vorzugsweise mit dem Netzteil 80 betrieben, das einen
Eingangsanschluss E für eine allgemeine Netzspannung aufweist. Es umfasst eine erste
Ansteuerschaltung 81 zur Versorgung der Lampe sowie eine zweite Ansteuerschaltung 82
zum Betreiben einer den Luftstrom erzeugenden Quelle 83. Weiterhin ist eine Über
wachungs- und Steuereinrichtung 84 vorgesehen, mit der die an der Lampe anliegende
Lampenspannung gemessen wird. Alternativ dazu kann die zweite Ansteuerschaltung 82
mit der Quelle 83 zu einer gesonderten Kühleinheit kombiniert sein, wobei in diesem Fall
die Überwachungs- und Steuereinrichtung 84 vorzugsweise einen Ausgangsanschluss
aufweist, der zur Verbindung mit der Kühleinheit vorgesehen ist und an dem ein zum
Beispiel digitales Informationssignal über die Höhe der Lampenspannung anliegt.
Zur Erläuterung der Wirkungsweise der erfindungsgemäßen Kühlung sei zunächst anhand
von Fig. 2 der Bereich des Brennraums (Entladungsraum) 431 der Elektrodenanordnung
4 näher erläutert. Fig. 2 zeigt die einander gegenüberliegenden Bereiche der Elektroden
41, 42 sowie ihre Spitzen 411, 421, die sich in den Brennraum 431 des Lampenkolbens 43
erstrecken und zwischen denen sich im Betriebszustand der Lampe ein Lichtbogen 432
ausbildet.
In diesem Zustand werden der Brennraum 431 und die umgebenden Bereiche des
Lampenkolbens 43 in unterschiedlichem Maße erwärmt. Die höchste Temperatur T1 am
Lampenkolben tritt an der in der Betriebsstellung der Lampe oberen Innenseite des Brenn
raums 431 auf, während die Temperatur T2 an der gegenüberliegenden unteren Innenseite
des Brennraums niedriger als T1 ist. Auf Grund des Temperaturgradienten durch die
Wand des Brennraums, die im allgemeinen aus Quarzglas besteht, ist die Temperatur T3
an der oberen Außenseite des Brennraums niedriger als die Temperatur T1 an der dortigen
Innenseite, jedoch gleichzeitig die höchste Temperatur an der Außenseite des Brennraums.
Schließlich ist auch die Temperatur T4 an der unteren Außenseite des Brennraums
niedriger als die Temperatur T2 an der unteren Innenseite. Die genannten Stellen sind in
der Figur mit den Buchstaben T1 bis T4 bezeichnet. Somit ergeben sich unter anderem
folgende Zusammenhänge: T2 < T1, T1 < T3 und T2 < T4.
Beim Entwurf der Lampe und der Optimierung der Lichtausbeute ist zu berücksichtigten,
dass diese Temperaturen folgende Bedingungen erfüllen müssen:
Die höchste Temperatur T1 an der oberen Innenseite des Brennraums darf nicht so hoch sein, dass die Gefahr einer Entglasung des Quarzglases besteht. Die niedrigste Temperatur T2 an der unteren Innenseite des Brennraums muss andererseits so hoch sein, dass das Quecksilber sich dort nicht niederschlägt, sondern in Form von Dampf erhalten bleibt. Für die Differenz T1 - T2 zwischen diesen beiden Temperaturen gilt, dass sie durch Konvektion und Wärmetransport in dem heißen Plasma bestimmt wird. Dies bedeutet, dass die Differenz proportional zu dem Gasdruck in dem Brennraum ist und somit eine kritische Größe insbesondere bei UHP-Lampen darstellt.
Die höchste Temperatur T1 an der oberen Innenseite des Brennraums darf nicht so hoch sein, dass die Gefahr einer Entglasung des Quarzglases besteht. Die niedrigste Temperatur T2 an der unteren Innenseite des Brennraums muss andererseits so hoch sein, dass das Quecksilber sich dort nicht niederschlägt, sondern in Form von Dampf erhalten bleibt. Für die Differenz T1 - T2 zwischen diesen beiden Temperaturen gilt, dass sie durch Konvektion und Wärmetransport in dem heißen Plasma bestimmt wird. Dies bedeutet, dass die Differenz proportional zu dem Gasdruck in dem Brennraum ist und somit eine kritische Größe insbesondere bei UHP-Lampen darstellt.
Zur Erzielung der eingangs genannten Eigenschaften und Vorteile der erfindungsgemäßen
Lampe wird ein möglichst hoher Gasdruck (Druck des Quecksilberdampfes) angestrebt.
Dieser Druck ist gemäß folgender Formel von der Temperatur T der kältesten Stelle im
Lampeninnenraum abhängig: pHg [bar] = 2,5.105 e8150 K/T. Für einen Druck von zum
Beispiel 200 bar ist somit bereits eine Temperatur T der kältesten Stelle von 1150 K
erforderlich.
Die Erhöhung des Gasdrucks wird also durch eine Erhöhung der Temperatur der kältesten
Stelle im Lampeninnenraum bewirkt. Um die Lampe bei einer entsprechend erhöhten
Leistung betreiben zu können, ist erfindungsgemäß die Kühleinrichtung so angeordnet
und dimensioniert, dass eine Entglasung des Lampenkolbens verhindert wird, ohne dass
das Füllgas kondensiert.
Die erfindungsgemäße Kühlung trägt diesen Anforderungen und Randbedingungen ins
besondere durch die Anordnung und Gestaltung des Luftkanals 7 sowie dessen Düsen
öffnung 71 Rechnung. Mit dieser Kühlung wird ein Luftstrom 72 gemäß der Darstellung
durch die Pfeile in Fig. 3 schräg auf den Bereich oberhalb des Brennraums 431 gerichtet.
Dies hat eine Veränderung der Temperaturverteilung zur Folge. Die höchste Temperatur
T3 an der Außenseite des Brennraums wird durch die Kühlung auf eine Temperatur T13
vermindert und gleichzeitig in Strömungsrichtung an der Außenseite verschoben. Ent
sprechend wird auch die höchste Temperatur T1 an der Innenseite des Brennraums auf
eine Temperatur T11 vermindert und in Strömungsrichtung verschoben. Die niedrigste
Temperatur T14 an der Außenseite des Brennraums befindet sich dort, wo der Luftstrom
auf den Lampenkolben 43 trifft. Innerhalb des Brennraums 431 ist an dessen unterer Seite
entgegen der Strömungsrichtung verschoben die Temperatur T12 oder, bei besonders
starker Luftströmung, an dessen oberer Seite entgegen der Strömungsrichtung verschoben,
die Temperatur T122 als niedrigste Temperatur zu finden.
Mit der erfindungsgemäßen Kühlung ist es möglich, die Lampenleistung bei gegebener
und unveränderter Geometrie zu erhöhen, ohne dass dadurch die sehr kritische höchste
Temperatur T1 an der oberen Innenseite des Brennraums ansteigt. Selbst in dem Fall, in
dem die Temperatur T11 aufgrund unvorhergesehener Umstände doch ansteigen und eine
lokale Entglasung des Lampenkolbens verursachen sollte, stört diese den nutzbaren Licht
kegel nicht, da sie gemäß Fig. 3 in einem durch die Elektroden abgeschatteten Bereich
liegen würde.
Durch die erhöhte Lampenleistung sinkt die Temperatur T2 der kältesten Stellen in dem
Brennraum trotz der zusätzlichen Kühlung nicht ab. Somit tritt für einen großen Para
meterbereich keine Kondensation von Quecksilber auf. Wesentlich hierbei ist die gleich
zeitige Einstellung von Kühlmittelstrom und Lampenleistung, wobei der Kühlmittelstrom
im allgemeinen in Abhängigkeit von der Lampenleistung gesteuert wird. Bei alleiniger
Kühlung der Lampe (auch wenn diese gezielt auf die Oberseite gerichtet ist) ohne Er
höhung der Leistung würde das Quecksilber insbesondere bei den hier verwendeten
Lampen mit gesättigter Gasfüllung sofort kondensieren, so dass sich die Eigenschaften der
Lampe in unerwünschtem Maße verschlechtern würden.
Hierzu wurden Vergleichsversuche durchgeführt, bei denen eine für 100 Watt Nenn
leistung dimensionierte UHP-Lampe über mehr als 4.000 Stunden mit einer erhöhten
Leistung von 150 Watt betrieben wurde. Ohne die erfindungsgemäße Kühlung wurde
bereits nach wenigen hundert Stunden eine starke Entglasung beobachtet, während mit der
erfindungsgemäßen Kühlung keine Entglasung festgestellt werden konnte.
Weiterhin zeigte sich, dass eine für 100 Watt Nennleistung dimensionierte UHP-Lampe
sogar mit 200 Watt betrieben werden konnte, ohne dass die Temperaturen innerhalb des
Brennraums die kritischen Grenzen überschritten. Das gleiche Ergebnisse zeigte sich bei
einer für 150 Watt dimensionierten UHP-Lampe, die mit 350 Watt mit der erfindungs
gemäßen Kühlung betrieben wurde. Insgesamt ergab sich, dass die maximale (erhöhte)
Leistung dieser Lampen deutlich über 300 Watt hinaus vergrößert werden konnte, ohne
die anderen Lampeneigenschaften zu beeinträchtigen. Allgemein kann die Ausgangsleistung
der Lampen bei Anwendung der Kühlung um einen Faktor von 1,5 bis etwa 3 erhöht
werden. Ferner kann es sinnvoll sein, die Größe der Elektroden an die möglichen höheren
Ströme anzupassen.
Weiterhin hat sich gezeigt, dass schon eine relativ schwache Luftströmung von etwa 1 bis
10 Litern pro Minute ausreicht, um eine deutliche Kühlungswirkung zu erzielen. Je
genauer die Luftströmung auf die obere Seite des Brennraums gerichtet und fokussiert
wird, desto geringer ist der erforderliche Luftstrom, um dort eine Kühlung zu erzielen. Um
die erforderliche Luftströmung möglichst gering zu halten, ist es deshalb sinnvoll, eine
Düse 71 zu verwenden, deren Querschnitt sich in Richtung auf den Auslass verengt. Dabei
haben sich innere Durchmesser von zwischen 1,6 und 4 mm als besonders vorteilhaft
erwiesen. Alternativ dazu ist es auch möglich, ein einfaches Rohr mit einem Durchmesser
zwischen 1 und 5 mm ohne Düse zu verwenden.
Die den Luftstrom erzeugende Quelle 83 kann ein einfacher Ventilator, ein Radialgebläse
oder eine kleine Pumpe sein, der/die so dimensioniert ist, dass der erforderliche Druck
bzw. die erforderliche Strömungsgeschwindigkeit erzielt wird. Es hat sich gezeigt, dass am
Eingang des in Fig. 1 gezeigten und mit einer Düse 71 abgeschlossenen Luftkanals 7, der
eine Länge von etwa 150 mm hat, ein Luftdruck in der Größenordnung von 50 Pa erfor
derlich ist. Berücksichtigt man weitere Verluste zum Beispiel durch ein vorgeschaltetes
Luftfilter, so ist ein Druck von etwa 100 Pa im allgemeinen ausreichend.
Da bei Anwendung der erfindungsgemäßen Kühlung der Lampenkolben kleiner sein kann,
wird auch die Einschaltdauer, die erforderlich ist, um etwa 30 Prozent der Betriebslicht
leistung zu erzielen, erheblich verkürzt. Zu diesem Zweck wird die Kühlung vorzugsweise
erst dann eingeschaltet, wenn die Lampenspannung einen vorbestimmten minimalen Wert
überschreitet.
Ein weiterer Vorteil dieser Kühlung besteht darin, dass in dem Fall, in dem die Kühlung
nach dem Abschalten der Lampe zum Beispiel für etwa 10 bis 30 Sekunden aufrechter
halten wird, das Gas (Quecksilber) relativ schnell kondensiert und damit der innere Gas
druck abnimmt. Die Kondensation erfolgt dabei nicht an den Elektroden, sondern an der
Innenwand des Brennraums 431, und zwar in erster Linie in dem Bereich, in dem der
Luftstrom auf den Lampenkolben 43 einwirkt. Dadurch ist bereits wenige Sekunden nach
dem Abschalten der Lampe eine erneute Zündung mit relativer geringer Zündspannung
möglich.
Um für eine gegebene Dimensionierung des Lampenkolbens 43 und des Brennraums 431
eine möglichst hohe Ausgangsleistung und einen hohen Betriebsdruck der Lampe zu
erzielen, ist eine möglichst intensive Kühlung und somit ein starker Luftstrom erforderlich.
Eine Grenze ist diesbezüglich jedoch durch die Kondensation von Quecksilber in dem
Brennraum 431 gegeben. Es hat sich nun gezeigt, dass der Beginn der Kondensation an der
kältesten Stelle in dem Brennraum, die nicht unbedingt an dessen unterer Seite liegen
muss, durch Überwachung eines Absinkens der Lampenspannung erfasst werden kann. Auf
diese Weise ist es möglich, durch Auswertung und Rückkopplung der mit der Über
wachungs- und Steuereinrichtung 84 erfassten Lampenspannung auf die zweite Ansteuer
schaltung 82 den Luftstrom so zu regeln, dass er zwar möglichst stark ist, nicht jedoch so
stark, dass für eine mit der ersten Ansteuerschaltung 81 eingestellte Lampen-Lichtleistung
eine die Lampeneigenschaften beeinträchtigende Kondensation auftritt. Umgekehrt kann
also die Lichtleistung der Lampe durch optimierte Kühlung maximiert werden, wobei sich
durch die Rückkopplung ein stabiler Betriebszustand einstellt.
Ein weiterer Vorteil der Kombination der erfindungsgemäßen Lampe mit dem Netzteil 80
der oben genannten Art ergibt sich bei einem Betrieb der Lampe mit unterschiedlichen
Lichtleistungen. Insbesondere in dem Fall, in dem die Lampe gedimmt wird, können
durch entsprechende Verminderung der Kühlung gemäß obiger Beschreibung stets die
optimalen Betriebszustände (Gasdruck) im Inneren des Brennraums aufrechterhalten
werden. Dies hat zur Folge, dass auch bei reduzierter Lichtleistung die Eigenschaften der
Lampe insbesondere im Hinblick auf das Farbspektrum des abgestrahlten Lichtes nicht
beeinträchtigt werden. Auf diese Weise wird der nutzbare Dimmbereich bei erfindungs
gemäßen UHP-Lampen, der sich bei bekannten UHP-Lampen nur bis etwa 80 Prozent der
maximalen Lichtleistung erstreckt, auf einen Bereich von bis zu 40 Prozent oder noch
weniger erweitert, da durch entsprechende Verminderung oder Abschaltung der Kühlung
in Abhängigkeit von einem erfassten Absinken der Spannung an der Lampe eine Konden
sation von Quecksilber weitgehend verhindert werden kann.
Um im Falle einer mechanischen Beschädigung des Lampenkolbens ein Austreten von
Quecksilber in die Umgebung zu verhindern, kann die Überwachungs- und Steuerein
richtung 84 auch so ausgelegt sein, dass eine mit einer solchen Beschädigung verbundene
Unterbrechung des Lampenstroms erfasst und dann die den Luftstrom erzeugende Quelle
83 abgeschaltet und gegebenenfalls eine entsprechende Blendeneinrichtung (nicht darge
stellt) an den Lüftungsschlitzen 31, 32 des Reflektorgehäuses 1 geschlossen wird.
Claims (13)
1. Hochdruckgasentladungslampe mit Kühleinrichtung,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Lampe mit einer solchen erhöhten Leistung betreibbar ist, dass durch eine
Erhöhung der Temperatur im Lampeninnenraum ein erhöhter Gasdruck erzeugt wird,
wobei die Kühleinrichtung (7, 71, 83, 82) so angeordnet und dimensioniert ist, dass bei
der erhöhten Leistung eine Entglasung des Lampenkolbens und eine Kondensation des
Füllgases im wesentlichen verhindert wird.
2. Hochdruckgasentladungslampe nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Kühleinrichtung (7, 71, 83, 82) in Abhängigkeit von der Leistungsaufnahme der
Lampe gesteuert wird.
3. Hochdruckgasentladungslampe nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Kühleinrichtung (7, 71, 83, 82) durch Mittel zum Erzeugen und Richten eines
Kühlmittelstroms auf einen Bereich des Lampenkolbens (43) mit der höchsten Temperatur
gebildet ist.
4. Hochdruckgasentladungslampe nach Anspruch 3,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Kühleinrichtung einen Luftkanal (7) sowie eine damit verbundene
Luftdruckquelle (83) zur Erzeugung des Kühlmittelstroms umfasst, der auf einen Bereich
gerichtet wird, der in einer Betriebsstellung der Lampe oberhalb von gegenüberliegenden
Elektrodenspitzen (411, 421) einer Elektrodenanordnung (4) liegt.
5. Hochdruckgasentladungslampe nach Anspruch 4,
dadurch gekennzeichnet,
dass der Luftkanal (7) mit einer Düse (71) mit einem inneren Durchmesser von zwischen
0,5 und 5 mm abgeschlossen ist.
6. Hochdruckgasentladungslampe nach Anspruch 4,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Luftdruckquelle (83) so ausgelegt ist, dass durch den Luftkanal (7) ein Luftstrom
mit einer Intensität von zwischen 1 und 20 Litern pro Minute geführt werden kann.
7. Beleuchtungseinheit mit einer Hochdruckgasentladungslampe nach einem der
Ansprüche 1 bis 6 sowie einem Netzteil zum Betreiben der Lampe,
dadurch gekennzeichnet,
dass das Netzteil (80) eine erste Ansteuerschaltung (81) zur Versorgung der Lampe mit
einer Leistung, bei der durch eine Erhöhung der Temperatur im Lampeninnenraum ein
erhöhter Gasdruck erzeugt wird, sowie einen Ausgangsanschluss aufweist, an dem ein
Informationssignal über die Höhe der Lampenspannung anliegt und der zur Verbindung
mit einer zweiten Ansteuerschaltung zum Betreiben einer den Kühlmittelstrom
erzeugenden Quelle (83) in Abhängigkeit von der Höhe der Lampenspannung in der
Weise vorgesehen ist, dass sowohl eine Entglasung des Lampenkolbens als auch eine
Kondensation des Füllgases im wesentlichen verhindert wird.
8. Beleuchtungseinheit nach der Anspruch 7,
dadurch gekennzeichnet,
dass das Netzteil (80) die zweite Ansteuerschaltung (82) zum Betreiben einer den
Kühlmittelstrom erzeugenden Quelle (83) umfasst.
9. Beleuchtungseinheit nach Anspruch 7,
dadurch gekennzeichnet,
dass das Netzteil (80) eine Überwachungs- und Steuereinrichtung (84) aufweist, mit der
die an der Lampe absinkende Lampenspannung erfasst wird und mit der in Abhängigkeit
von einem Absinken oder Ansteigen dieser Spannung die zweite Ansteuerschaltung (82) so
angesteuert wird, dass der durch die Quelle (83) erzeugte Kühlmittelstrom so weit
vermindert bzw. erhöht wird, dass im wesentlichen keine Kondensation des Füllgases in
der Lampe und keine Entglasung des Lampenkolbens auftritt.
10. Beleuchtungseinheit nach Anspruch 9,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Lichtleistung der Lampe mit der ersten Ansteuerschaltung (81) dimmbar ist, wobei
der Kühlmittelstrom bei einer mittleren Dimmung verminderbar und bei einer starken
Dimmung abschaltbar ist.
11. Beleuchtungseinheit nach Anspruch 9,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Überwachungs- und Steuereinrichtung (84) die zweite Ansteuerschaltung (82) so
ansteuert, dass der Kühlmittelstrom nach dem Einschalten der Lampe erst dann
eingeschaltet wird, wenn die Lampenspannung einen vorbestimmten minimalen Wert
überschreitet.
12. Beleuchtungseinheit nach Anspruch 9,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Überwachungs- und Steuereinrichtung (84) die zweite Ansteuerschaltung (82) so
ansteuert, dass der Kühlmittelstrom für eine vorbestimmte Zeitdauer nach dem Abschalten
der Lampe aufrechterhalten wird.
13. Beleuchtungseinheit nach Anspruch 9,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Überwachungs- und Steuereinrichtung (84) den Lampenstrom erfasst und bei einer Unterbrechung des Lampenstroms die zweite Ansteuerschaltung (82) so angesteuert,
dass der Kühlmittelstrom abgeschaltet wird.
dass die Überwachungs- und Steuereinrichtung (84) den Lampenstrom erfasst und bei einer Unterbrechung des Lampenstroms die zweite Ansteuerschaltung (82) so angesteuert,
dass der Kühlmittelstrom abgeschaltet wird.
Priority Applications (7)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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