DE10065125A1 - Verfahren und Vorrichtung zur Modellierung einer Temperatur im Abgassystem eines Verbrennungsprozesses - Google Patents
Verfahren und Vorrichtung zur Modellierung einer Temperatur im Abgassystem eines VerbrennungsprozessesInfo
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Abstract
Vorgestellt wird eine Modellierung einer Temperatur im Abgassystem eines Verbrennungsmotors, bei der der Einfluß der Verdampfung von kondensiertem Wasser im Abgassystem auf die Temperatur berücksichtigt wird und bei der zusätzlich der Abtransport von kondensiertem Wasser durch die Abgasströmung berücksichtigt wird.
Description
Die Erfindung betrifft die Modellierung einer Temperatur im
Abgassystem eines Verbrennungsprozesses, insbesondere im
Abgassystem eines Verbrennungsmotors nach einem Kaltstart.
Aus der DE 43 38 342 ist eine Temperaturmodellierung
bekannt, die den Einfluß der Verdampfung von Kondenswasser
auf die Abgastemperatur berücksichtigt.
Im Rahmen der bekannten Temperaturmodellierung wird die seit
dem Start aufintegrierte Kraftstoff- oder Luftmasse mit
einem vorbestimmten Schwellwert verglichen. Solange der
Schwellwert nicht erreicht ist, wird ein Flüssigkeitssignal
als Indikator für das Auftreten von Kondenswasser im
Abgassystem erzeugt. Wasser entsteht bei der Verbrennung und
kondensiert im zunächst noch kalten Abgassystem.
Treffen Kondensat-Tröpfchen im Abgasstrom auf die bereits
erhitzte Abgassonde, kann diese durch thermische Effekte
zerstört werden. Als bekannte Gegenmaßnahme wird die
Aufheizung der Abgassonde durch eine elektrische Heizung
solange verzögert, bis das Abgassystem kein flüssiges Wasser
mehr enthält. Dafür gibt der oben genannte Schwellwert die
aufintegrierte Energiemenge an, die für die Verdampfung des
Kondenswassers nötig ist.
Als Folge kann bspw. das Einschalten der Abgassondenheizung
bis zur Überschreitung des genannten Schwellwertes verzögert
werden.
Die Höhe des Schwellwertes wird nach der DE 43 38 342
vergrößert, wenn beim letzten Lauf des Motors das
Kondenswasser im Abgassystem nicht vollständig verdampft
wurde und somit von einer vergrößerten Kondenswassermenge
auszugehen ist. Der Schwellwert wird ebenfalls vergrößert,
wenn die Starttemperatur des Motors besonders niedrig ist.
Diese Temperaturmodellierung ermöglicht eine Verzögerung der
Nutzung der vollen elektrischen Heizleistung bis das
Kondenswasser im Abgassystem verdampft ist.
Bei der bekannten Temperaturmodellierung wird nur der Effekt
der Verdampfung des Wasser berücksichtigt.
Dagegen sieht der Gegenstand der vorliegenden Ansprüche eine
Modellierung einer Temperatur im Abgassystem eines
Verbrennungsmotors vor, bei der neben dem Einfluß der
Verdampfung zusätzlich der Abtransport von kondensiertem
Wasser durch die Abgasströmung berücksichtigt wird.
Die Erfindung berücksichtigt damit, dass im Warmlauf im
Abgassystem eine Zwei-Phasenströmung aus Abgas und Kondensat
vorliegt. Das Kondensat wird als Wandfilm an der Rohrwand
und in der Gassströmung transportiert. Im Leerlauf bilden
sich Kondensatansammlungen, die nicht durch den Wandfilm an
der Rohrwand transportiert werden. Erst bei Erhöhung des
Gasdurchsatzes bei Teillast wird die Kondensatansammlung
mitgerissen und als Tropfen im Gasstrom transportiert.
Wenn bei der Temperaturmodellierung nur der
Verdampfungseinfluß berücksichtigt wird, wird die
elektrische Heizwirkung nicht zu früh, manchmal aber unnötig
spät aufgesteuert.
Die erfindungsgemäße Berücksichtigung des Abtransports von
Wasser durch die Abgasströmung bei der
Temperaturmodellierung erlaubt in diesen Fällen eine
schnellere Aufsteuerung der Heizleistung. Daraus resultiert
eine frühere Betriebsbereitschaft der Abgassonde und damit
ein früherer Übergang von der gesteuerten
Kraftstoffzumessung (open loop) nach einem Kaltstart zur
geregelten Kraftstoffzumessung (closed loop). Dadurch lassen
sich die Abgasemissionen in der Warmlaufphase weiter
verringern.
Dieser Vorteil tritt verstärkt bei Abgassystemen auf, bei
denen sich konstruktionbedingt größere Wassermengen vor der
Abgassonde ansammeln können. Dies ist beispielsweise bei
Abgassystemen der Fall, bei denen die Abgassonde (oder
mehrere Abgassonden) aufgrund der Temperaturverhältnisse und
des verfügbaren Einbauraums in größerem Abstand von den
Auslaßventilen angeordnet sind. Wasser kann sich auch
bevorzugt in Turboladern, an Flanschen oder an elastischen
Rohrteilen des Abgassystems vor der Abgassonde sammeln.
Steuert man bei diesen Randbedingungen die Sondenheizung
allein aufgrund von Temperaturmodellen oder der verfügbaren
Aufheizenergie, kann die Sondenheizung erst sehr spät
eingeschaltet werden, was umgekehrt den Vorteil der
erfindungsgemäßen Berücksichtigung von
Wassertransporteffekten vergrößert.
Bei Anwendungen, bei denen die Abgasanforderungen eine frühe
Beheizung der Abgassonde bedingen, können Ausfälle der
Abgassonde durch Keramikbruch als Wasserschlagfolge
vermieden werden.
Ausführungsbeispiele der Erfindung sind in den Figuren
dargestellt und werden weiter unten beschrieben.
Fig. 1 zeigt das technische Umfeld der Erfindung.
Fig. 2 zeigt ein Blockschaltbild einer
Temperaturmodellierung.
Fig. 3 offenbart ein Ausführungsbeispiel der Erfindung, das
an die Temperaturmodellierung nach Fig. 2 anknüpft.
Zur Fig. 1: Der Brennkraftmaschine 100 wird über einen
Ansaugtrakt 102 Luft/Kraftstoff-Gemisch zugeführt und die
Abgase werden in einen Abgaskanal 104 abgegeben. Im
Ansaugtrakt 102 sind - in Stromrichtung der angesaugten Luft
gesehen - ein Luftmengenmesser oder Luftmassenmesser 106,
beispielsweise ein Heißfilm-Luftmassenmesser, eine
Drosselklappe 108 mit einem Sensor 110 zur Erfassung des
Öffnungswinkels der Drosselklappe 108 und eine oder mehrere
Einspritzdüsen 112 angebracht. Die dargestellte Anordnung
der Einspritzdüsen entspricht einer Saugrohreinspritzung.
Die Erfindung ist aber auch bei einer
Benzindirekteinspritzung verwendbar. Im Abgaskanal 104 sind
- in Stromrichtung des Abgases gesehen - eine erste
Abgassonde 114, ein Katalysator 116 und eine zweite
Abgassonde 118 angeordnet. An der Brennkraftmaschine 100
sind ein Drehzahlsensor 120 und ein Temperatursensor 121
angebracht. Weiterhin besitzt die Brennkraftmaschine 100
Zündkerzen 122 zur Zündung des Luft/Kraftstoff-Gemisches in
den Zylindern. Die Ausgangssignale mL des Luftmengenmessers
oder Luftmassenmessers 106, alpha des Sensors 110 zur
Erfassung des Öffnungswinkels der Drosselklappe 108, Lambda1
der ersten Abgassonde 114, Lambda2 der zweiten Abgassonde
118, n des Drehzahlsensors 120 und TBKM des
Temperatursensors 121 werden einem zentralen Steuergerät 124
über entsprechende Verbindungsleitungen zugeführt. Das
Steuergerät 124 wertet die Sensorsignale aus und steuert
über weitere Verbindungsleitungen die Einspritzdüse bzw. die
Einspritzdüsen 112 und die Zündkerzen 122 an.
Fig. 2 zeigt ein Blockschaltbild einer
Temperaturmodellierung. Am Eingang einer Kennlinie 200 liegt
ein Signal mL für den Luftmassenstrom an, das von dem in
Fig. 1 dargestellten Sensor 106 ausgegeben wird. Durch
einen gestrichelten Pfeil ist angedeutet, daß für die
Kennlinie 200 auch andere Eingangssignale in Frage kommen,
aus denen die Abgastemperatur abgeschätzt werden kann,
beispielsweise die pro Zeiteinheit zugemessene
Kraftstoffmenge mK. Dies gilt auch für die anderen Blöcke
der Fig. 2, für die der Luftmassenstrom mL ein
Eingangssignal darstellt, ebenso für die Fig. 3. In der
Kennlinie 200 sind Grundwerte TStat für die Abgastemperatur
bei stationären Betriebsbedingungen in Abhängigkeit vom
Luftmassenstrom mL abgelegt. Der Ausgang der Kennlinie 200
ist mit dem Eingang des Filters 206 verbunden.
Ein weiterer Eingang des Filters 206 ist mit einem Ausgang
einer Kennlinie 210 verbunden, in der Werte für die
Zeitkonstante cAbg des Filters 206 in Abhängigkeit vom
Luftmassenstrom mL abgelegt sind. Am Eingang der Kennlinie
210 liegt ein Signal mL für den Luftmassenstrom an. Am
Ausgang des Filters 206 wird ein Signal TAbg für die
Abgastemperatur stromauf des Katalysators 116
bereitgestellt. Der Ausgang des Filters 206 ist mit einem
Eingang eines Filters 212 verbunden. Ein weiterer Eingang
des Filters 212 ist mit einem Ausgang einer Kennlinie 214
verbunden, in der Werte für die Zeitkonstante cKat des
Filters 212 in Abhängigkeit vom Luftmassenstrom mL abgelegt
sind. Am Eingang der Kennlinie 214 liegt ein Signal mL für
den Luftmassenstrom an. Am Ausgang des Filters 212 wird ein
Signal TKat für die Temperatur des Katalysators 116
bereitgestellt.
Sowohl das Filter 206 als auch das Filter 212 besitzen
zusätzlich zu den bereits beschriebenen Eingängen noch je
einen Steuereingang, über den jeweils eine
Begrenzungsfunktion aktiviert werden kann, die das
Ausgangssignal des Filters auf einen vorgebbaren Maximalwert
begrenzt. Die beiden Steuereingänge sind mit je einem
Ausgang einer Steuerung 216 verbunden. Die Steuerung 216
besitzt vier Eingänge. An einem ersten Eingang liegt ein
Signal TBKM für die Temperatur der Brennkraftmaschine 100
an, an einem zweiten Eingang das Signal mL für den
Luftmassenstrom, an einem dritten Eingang ein Signal n für
die Drehzahl der Brennkraftmaschine 100 und an einem vierten
Eingang das Signal TKat für die Temperatur des Katalysators
116, das am Ausgang des Filters 212 abgegriffen wird. Die
Steuerung 216 ermittelt, ob im Abgaskanal 104 stromauf des
Katalysators 116 bzw. im Katalysator 116 mit Kondenswasser
zu rechnen ist. Ist stromauf des Katalysators 116 mit
Kondenswasser zu rechnen, so gibt die Steuerung 216 ein
Begrenzungssignal an das Filter 206 ab. Ist im Katalysator
116 mit Kondenswasser zu rechnen, so gibt die Steuerung 216
ein Begrenzungssignal an das Filter 212 ab.
Dem in Fig. 2 dargestellten Blockschaltbild liegt folgendes
Funktionsprinzip zugrunde:
Mit Hilfe der Kennlinie 200 wird aus dem Signal mL für den Luftmassenstrom ein Grundwert TStat für die Abgastemperatur ermittelt. Der Grundwert TStat gibt die Abgastemperatur stromauf des Katalysators 116 bei stationären Betriebsbedingungen an.
Mit Hilfe der Kennlinie 200 wird aus dem Signal mL für den Luftmassenstrom ein Grundwert TStat für die Abgastemperatur ermittelt. Der Grundwert TStat gibt die Abgastemperatur stromauf des Katalysators 116 bei stationären Betriebsbedingungen an.
Der zeitliche Verlauf der Abgastemperatur TAbg stromauf des
Katalysators 116 wird durch das Filter 206 nachgebildet. Das
Filter 206 ist Üblicherweise als Tiefpaß-Filter ausgelegt,
dessen Zeitkonstante cAbg vom Luftmassenstrom mL abhängt.
Diese Abhängigkeit ist in der Kennlinie 210 abgelegt.
Solange im Abgaskanal 104 stromauf des Katalysators 116
Kondenswasser vorhanden ist, wird die Temperatur dort nicht
Über einen Maximalwert von ca. 50 bis 60 Grad Celsius
ansteigen. Über einen Steuereingang kann das Filter 206
veranlaßt werden, nur Temperaturwerte auszugeben, die
kleiner als der genannte Maximalwert sind. Dies wird immer
dann der Fall sein, wenn die Steuerung 216 nach
entsprechender Auswertung ihrer Eingangssignale feststellt,
daß mit Kondenswasser im Abgaskanal 104 stromauf des
Katalysators 116 zu rechnen ist. über den Steuereingang des
Filters 206 wird dann die Begrenzung aktiviert, die solange
bestehen bleibt, bis nicht mehr mit dem Vorhandensein von
Kondenswasser zu rechnen ist. Einzelheiten zum Aufbau und
zur Funktionsweise der Steuerung 216 werden in der Fig. 3
und dem dazugehörigen Text beschrieben.
Die vom Filter 206 ausgegebene Temperatur TAbg kann jeder
beliebigen Funktionseinheit zugeführt werden, die diesen
Temperaturwert als Eingangsgröße benötigt. Im hier
beschriebenen Ausführungsbeispiel wird die Temperatur TAbg
darüber hinaus einem weiteren Filter 212 zugeführt, um auch
die Temperatur TKat des Katalysators 116 zu ermitteln. Falls
die Temperatur TKat des Katalysators 116 nicht benötigt
wird, können das Filter 212 und auch die Kennlinie 214
entfallen. Das Filter 212 ist in der Regel ebenfalls als
Tiefpaß-Filter ausgebildet und soll den zeitlichen Verlauf
der Erwärmung des Katalysators nachbilden. Das Filter 212
besitzt eine vom Luftmassenstrom mL abhängige Zeitkonstante
cKat, die mit Hilfe der Kennlinie 214 ermittelt wird. Auch
beim Filter 212 ist eine Begrenzung der ausgegebenen
Temperaturwerte auf eine Temperatur von ca. 50 bis 60 Grad
Celsius vorgesehen. Diese Begrenzung wird von der Steuerung
216 dann aktiviert, wenn diese feststellt, daß im
Katalysator 116 mit Kondenswasser zu rechnen ist. Die von
dem Filter 212 ausgegebene Temperatur TKat kann in beliebige
Funktionseinheiten eingespeist werden, die diese Temperatur
als Eingangsgröße benötigen.
Fig. 3 zeigt eine Prinzipdarstellung des internen Aufbaus
der Steuerung 216 aus Fig. 2 als Ausführungsbeispiel der
Erfindung. Am Signaleingang eines Integrators 300 liegt das
Signal mL für den Luftmassenstrom an. Der Integrator 300
integriert dieses Signal und stellt an seinem Ausgang ein
Signal mLI für die integrierte Luftmasse bereit. Über einen
Steuereingang kann der Integrator 300 zurückgesetzt werden.
Der Steuereingang ist mit dem Ausgang einer Erkennungsstufe
302 verbunden, die erkennt, wenn die Brennkraftmaschine 100
gestartet wird. Am Eingang der Erkennungsstufe 302 liegt das
Signal n für die Drehzahl der Brennkraftmaschine 100 an. Der
Ausgang des Integrators 300 ist mit einem ersten Eingang
eines Vergleichers 304 verbunden. Der zweite Eingang des
Vergleichers 304 ist mit dem Ausgang eines Festwertspeichers
308 verbunden, in dem ein Schwellwert Abg1 abgelegt ist. Der
Schwellwert Abg1 wird so dimensioniert, daß im Abgaskanal
stromauf des Katalysators 116 in der Regel gerade kein
Kondenswasser mehr vorhanden ist, wenn die seit Starten der
Brennkraftmaschine 100 aufintegrierte Luftmasse mLI den
Schwellwert Abg1 überschreitet. Ob diese Überschreitung
vorliegt, wird im Vergleicher 304 festgestellt. Der
Vergleicher 304 vergleicht das Signal mLI mit dem Wert Abg1
und stellt an seinem Ausgang ein Signal bereit, wenn mLI
größer als Abg1 ist. Dieses Signal wird an den Steuereingang
des Filters 206 aus Fig. 2 weitergeleitet und bewirkt daß
die Begrenzungsfunktion des Filters 206 deaktiviert wird,
das heißt, ab sofort kann die nachgebildete Abgastemperatur
TAbg stromauf des Katalysators 116 über den Grenzwert von
ca. 50 bis 60.C ansteigen, da in diesem Bereich nicht mehr
mit Kondenswasser zu rechnen ist.
Diese Funktion entspricht dem Stand der Technik. Die
erfindungsgemäße Ausgestaltung ergibt sich durch die
Funktion der zusätzlichen Blöcke 305-307 und 309-311.
Der Ausgangswert mLI wird zusätzlich einem Vergleicher 305
zugeführt. Weiter empfängt der Vergleicher 305 das Produkt
aus dem Schwellwert ABG1 aus Block 308 und einem
Anteilsfaktor AF aus einem Block 306. Der Anteilsfaktor AF
ist auf Werte beschränkt, die kleiner als 1 sind. Das
Produkt wird in der Verknüpfungstelle 307 gebildet.
Block 305 liefert ein Ausgangssignal an die Und-Verknüpfung
309, wenn das Integral mLI den Wert des Produktes AF.ABG1
überschreitet.
Parallel liefert Block 310 ein Ausgangssignal an die Und-
Verknüpfung 309, wenn der Momentanwert des Abgasmassenstroms
einen vorbestimmten Schwellwert aus Block 311 überschreitet.
Als Maß für den Abgasmassenstrom kann beispielsweise das
Ansaugluftmassensignal mL oder das
Kraftstoffmassenflußsignal mK verwendet werden.
Die zusätzlichen Blöcke 305 bis 307 und 309 bis 311 liefern
folgende Funktion: In Betriebszuständen, in denen die
durchgesetzte Abgasenergie einen Anteil AF (AF < 1) der
Energieschwelle ABG1 (Taupunktende) erreicht hat, wird nach
einmaligem Ansaugluftdurchsatz mL < mL_Schwelle das Signal
an den Filter 206 ausgegeben und so die Begrenzung der
modellierten Abgastemperatur aufgehoben. Insbesondere kann
dadurch auch die Abgassondenheizleistung hochgesteuert
werden.
Claims (2)
1. Verfahren zur Modellierung einer Temperatur im
Abgassystem eines Verbrennungsmotors, bei dem der Einfluß
der Verdampfung von kondensiertem Wasser im Abgassystem auf
die Temperatur berücksichtigt wird, dadurch gekennzeichnet,
daß die Modellierung zusätzlich den Abtransport von
kondensiertem Wasser durch die Abgasströmung berücksichtigt.
2. Vorrichtung zur Modellierung einer Temperatur im
Abgassystem eines Verbrennungsmotors, bei dem der Einfluß
der Verdampfung von kondensiertem Wasser im Abgassystem auf
die Temperatur berücksichtigt wird, dadurch gekennzeichnet,
daß Mittel vorhanden sind, die zusätzlich den Abtransport
von kondensiertem Wasser durch die Abgasströmung bei der
Modellierung berücksichtigen.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE10065125A DE10065125B4 (de) | 2000-12-28 | 2000-12-28 | Verfahren und Vorrichtung zur Modellierung einer Temperatur im Abgassystem eines Verbrennungsprozesses |
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Publications (2)
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DE10065125A1 true DE10065125A1 (de) | 2002-07-04 |
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Cited By (3)
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DE112008000617B4 (de) * | 2007-03-07 | 2017-01-05 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Steuervorrichtung für einen Verbrennungsmotor |
EP3252288A4 (de) * | 2015-01-30 | 2018-12-26 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Motoreinheit |
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2000
- 2000-12-28 DE DE10065125A patent/DE10065125B4/de not_active Expired - Fee Related
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