DE10020096A1

DE10020096A1 - Stufenlos verstellbares Toroidgetriebe

Info

Publication number: DE10020096A1
Application number: DE10020096A
Authority: DE
Inventors: Shinji Yasuhara; Kazuo Rokkaku; Takao Tamagawa; Shoji Eguchi; Yoshihiro Ono; Masao Goto
Original assignee: Koyo Seiko Co Ltd
Current assignee: JTEKT Corp
Priority date: 1999-04-22
Filing date: 2000-04-22
Publication date: 2001-01-11
Also published as: GB2352454A; GB0010085D0; US6402658B1; GB2352454B

Abstract

Beim stufenlos verstellbaren Toroidgetriebe bestehen Scheiben (2, 3) aus wärmebeständigem Lagerstahl und Rollen (12, 13) aus Keramik. Der wärmebeständige Lagerstahl enthält 0,8-1,5 Gewichtsprozent C, 0,5-2,0 Gewichtsprozent Si, 0,3-2,0 Gewichtsprozent Mn, 1,3-1,98 Gewichtsprozent Cr und 0,3-1,0 Gewichtsprozent Mo, wobei (Si + Mo) 1,0 Gewichtsprozent oder mehr beträgt. Da die Rollen (12, 13) aus Keramik mit höherer Wärmebeständigkeit bestehen, tritt beim stufenlos verstellbaren Toroidgetriebe selbst unter Hochlastbedingungen und bei hoher Drehgeschwindigkeit kein Zusammenhaften der Scheiben (2, 3, 5) und Rollen (12, 13) und keine Beschädigung der Laufbahnflächen auf. Ferner ist es selbst bei Einsatz bei extrem niedrigen Temperaturen, bei dem nicht genügend Öl zwischen den Scheiben (2, 3, 5) und Rollen (12, 13) vorhanden ist, unwahrscheinlich, dass die Scheiben (2, 3, 5) und Rollen (12, 13) mit damit einhergehender Beschädigung der Scheiben (2, 3, 5) oder Rollen (12, 13) zusammenhaften oder beschädigt werden. Die Scheiben (2, 3, 5) und Rollen (12, 13) des stufenlos verstellbaren Toroidgetriebes weisen eine höhere Wärmebeständigkeit auf und haben eine lange Lebensdauer und dienen somit jederzeit der zuverlässigen Kraftübertragung.

Description

Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf ein stufenlos verstellbares Toroidgetriebe z. B. für den Einsatz in Automatikgetrieben für Fahrzeu ge.

Zur Zeit gibt es ein dem Stand der Technik entsprechendes stufenlos verstellbares Toroidgetriebe, wie in Fig. 2 dargestellt. Bei diesem stu fenlos verstellbaren Toroidgetriebe sind eine erste Eingangsscheibe 81, eine Ausgangsscheibe 82 und eine zweite Eingangsscheibe 83 in dieser Reihenfolge koaxial angeordnet. Die erste und die zweite Eingangs scheibe 81, 83 und die Ausgangsscheibe 82 drehen sich unabhängig voneinander. Das Getriebe weist ferner eine erste Rolle 85 und eine zweite Rolle 86 auf. Die erste Rolle 85, die zum Übertragen von Kraft von einer ersten Eingangsscheibe 81 auf die Ausgangsscheibe 82 dient, ist zwischen der ersten Eingangsscheibe 81 und der Ausgangsscheibe 82 angeordnet. Die zweite Rolle 86 zum Übertragen von Kraft von der zweiten Eingangsscheibe 83 auf die Ausgangsscheibe 82 ist zwischen der zweiten Eingangsscheibe 83 und der Ausgangsscheibe 82 vorgese hen.

Die erste Rolle 85 dreht sich um eine Drehwelle 84, deren Achse die Drehwelle der beiden Scheiben 81, 82 kreuzt, während die Rolle in Reibkontakt mit am Umfang angeordneten aus konkav gebogenen Flä chen der ersten Eingangsscheibe 81 bzw. der Ausgangsscheibe 82 ge bildeten Laufbahnen 81A, 82A steht. Dadurch überträgt die erste Rolle 85 Kraft von der ersten Eingangsscheibe 81 auf die Ausgangsscheibe 82. Ferner dreht sich die zweite Rolle 86 um eine Drehwelle 89, deren Achse die Drehwelle der beiden Scheiben 82, 83 kreuzt, während die Rolle in Reibkontakt mit am Umfang angeordneten aus konkav geboge nen Flächen der zweiten Eingangsscheibe 83 bzw. der Ausgangsscheibe 82 gebildeten Laufbahnen 83A, 82A steht. Dadurch überträgt die zweite Rolle 86 Kraft von der zweiten Eingangsscheibe 83 auf die Ausgangs scheibe 82.

Wie von der durchgezogenen Linie oder der strichpunktierten Linie in Fig. 2 dargestellt, gilt folgendes: je größer der Winkel, in dem die Drehwellen 84, 89 der ersten und der zweiten Rolle 85, 86 aus einer in axiale Richtung gesehen senkrechter Position zu den Wellen der Schei ben 81, 82, 83 geneigt sind, desto größer ist das Übersetzungsverhältnis (Untersetzungsverhältnis) der ersten und der zweiten Eingangsscheibe 81, 83 zur Ausgangsscheibe 82.

Beim oben beschriebenen herkömmlichen stufenlos verstellbaren To roidgetriebe war es gängige Praxis, die Scheiben und Rollen aus Lager stahl mit hohem Kohlenstoffanteil (z. B. Japanese Industrial Standards (JIS) G4805 SUJ2) zu fertigen.

Bei den stufenlos verstellbaren Toroidgetrieben unterliegen die Kon taktstellen zwischen Scheiben und Rollen jedoch strengen Schmierbe dingungen hinsichtlich der Grenzschmierung, und die Temperaturen der Scheiben und Rollen steigen schnell an, wenn sich die Scheiben und Rollen drehen oder gleiten. Infolgedessen haben stufenlos verstellbare Toroidgetriebe den Nachteil, dass die Scheiben und Rollen eine kurze Lebensdauer haben.

Ferner steigt beim stufenlos verstellbaren Toroidgetriebe der Druck auf die Kontaktflächen zwischen den Scheiben und Rollen an, z. B. um un gefähr 4 GPa (Gigapascal). Daher bildet sich kein ausreichender Ölfilm zwischen den Kontaktflächen der Scheiben und Rollen, wenn aufgrund der hohen Viskosität des Schmieröls insbesondere bei niedrigen Tempe raturen (z. B. -40°C) nicht genügend Schmieröl zwischen den Schei ben und Rollen vorhanden ist. Infolgedessen ist es nachteilig, dass beim stufenlos verstellbaren Toroidgetriebe die Scheiben und Rollen leicht zusammenhalten und/oder die Laufbahnflächen der Scheiben be schädigt werden.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein stufenlos verstellbares Toroidgetriebe bereitzustellen, das hinsichtlich der Wärmebeständigkeit und Lebensdauer verbessert ist, ein Zusammenhaften der Scheiben und Rollen sowie eine Beschädigung der Laufbahnflächen selbst bei niedri gen Temperaturen oder schneller Drehung verhindern kann und somit jederzeit eine zuverlässiges Kraftübertragung gewährleistet.

Die Lösung dieser Aufgabe erfolgt erfindungsgemäß mit den Merkmalen von Anspruch 1.

In einer Ausführungsform der Erfindung bestehen die Eingangsscheibe, die Ausgangsscheibe und die Rolle aus wärmebeständigem Lagerstahl.

Bei der oben genannten Ausführungsform hat sich herausgestellt, dass durch die Fertigung der Scheiben und der Rolle des stufenlos verstell baren Toroidgetriebes aus wärmebeständigem Lagerstahl der in An spruch 1 genannten Zusammensetzung die Hochtemperaturfestigkeit und Härte der Scheiben und der Rolle gewährleistet werden können, wodurch eine längere Lebensdauer verglichen mit den Scheiben und der Rolle aus Lagerstahl mit hohem Kohlenstoffanteil (JIS G4805 SUJ2) erreicht werden kann.

Hinsichtlich des Einsatzes von wärmebeständigem Lagerstahl in der vorliegenden Erfindung sind nachstehend die Gründe für die Einschrän kung der Mengen an Legierungskomponenten aufgeführt:
C: mindestens 0,8 Gewichtsprozent C sind erforderlich, um Martensit mit im Grundmetall gelöstem C zu verstärken und die Härte des Stahls nach dem Tempern zu gewährleisten sowie die Lebensdauer hinsichtlich der Rollermüdung zu verbessern. Zu große Mengen an C führen jedoch zur Bildung sehr großer Mengen an Karbid, wodurch sich die Lebens dauer hinsichtlich der Rollermüdung verschlechtert; somit beträgt die Obergrenze für C 1,5 Gewichtsprozent;
Si: mindestens 0,5 Gewichtsprozent Si sind erforderlich, um insbeson dere einen Härteverlust nach dem Tempern durch Interaktion von in einem Grundmetall gelöstem Si mit Mo zu verhindern und als Deoxida tor bei der Herstellung eines Stahlblocks zu fungieren. Zu große Men gen an Si führen jedoch zu einer beträchtlichen Verschlechterung der Bearbeitbarkeit und Schmiedbarkeit; somit beträgt die Obergrenze für Si 2,0 Gewichtsprozent, vorzugsweise jedoch weniger als 1,0 Gewichts prozent;
Mn: mindestens 0,3 Gewichtsprozent Mn sind erforderlich, um die Fes tigkeit von Martensit im Grundmetall zu vergrößern und die Härte und Lebensdauer hinsichtlich der Rollermüdung des Stahls durch Verbesse rung der Härtbarkeit des Stahls zu verbessern. Zu große Mengen an Mn verschlechtern jedoch in beträchtlichem Maße die Bearbeitbarkeit; so mit beträgt die Obergrenze für Mn 2,0 Gewichtsprozent;
Cr: mindestens 1,3 Gewichtsprozent Cr sind erforderlich, um ein Karbid zu bilden und die Lebensdauer von Stahl hinsichtlich der Rollermüdung bei hohen Temperaturen zu verbessern. Zu große Mengen an Cr führen jedoch zu einem Härteverlust nach dem Tempern, so dass sich die Le bensdauer hinsichtlich der Rollermüdung bei hohen Temperaturen ver schlechtert; somit beträgt die Obergrenze für Cr 1,98 Gewichtsprozent;
Mo: mindestens 0,3 Gewichtsprozent Mo, vorzugsweise 0,5 Gewichts prozent Mo sind erforderlich, um eine Auflösung in einem Grundmetall zu ermöglichen und dadurch die Härte nach dem Tempern und die Le bensdauer hinsichtlich der Rollermüdung zu verbessern. Zu große Men gen an Mo verhindern jedoch diese Effekte und führen zu einer Kosten erhöhung; somit beträgt die Obergrenze für Mo 1,0 Gewichtsprozent;
Si + Mo: 1,0 Gewichtsprozent oder mehr sind erforderlich, um eine größere Härte und eine höhere Lebenserwartung hinsichtlich der Roll ermüdung bei hohen Temperaturen nach dem Hochtemperatur- Tempern zu erreichen.

Bei einer Ausführungsform der Erfindung bestehen die Eingangsscheibe und die Ausgangsscheibe aus wärmebeständigem Lagerstahl und die Rolle aus Keramik.

Gemäß der oben genannten Ausführungsform drehen sich beim erfin dungsgemäßen stufenlos verstellbaren Toroidgetriebe die Rolle aus Ke ramik und die Scheiben aus wärmebeständigem Lagerstahl, wobei sie in Reibkontakt miteinander stehen. Durch diesen Reibkontakt wird zwi schen den Scheiben und der Rolle eine große Wärme erzeugt. Die Rol len mit kleineren Flächenbereichen weisen eine höhere Temperatur auf als die Eingangs-/Ausgangsscheiben mit größeren Flächenbereichen, die leicht Wärme abgeben. Da jedoch wärmebeständigere Keramik für die erfindungsgemäßen Rollen verwendet wird, selbst wenn das stufen los verstellbare Toroidgetriebe unter Hochlastbedingungen und/oder bei hoher Drehgeschwindigkeit eingesetzt wird, tritt kein Zusammenhaften der Scheiben und der Rolle und keine Beschädigung der Laufbahnflä chen auf. Ferner ist es unwahrscheinlich, dass die Scheiben und die Rolle sich festfressen oder beschädigt werden, selbst wenn wegen einer extrem niedrigen Betriebstemperatur nicht genügend Öl zwischen Scheibe und Rolle vorhanden ist, so dass dieses Getriebe jederzeit zu verlässig Kraft überträgt.

Im folgenden wird die Erfindung anhand der detaillierten Beschreibung und der Zeichnungen, die nur zur Erläuterung dienen und somit die vorliegende Erfindung nicht einschränken, genauer beschrieben. Es zei gen:

Fig. 1 eine Teilschnittansicht einer ersten Ausführungsform und einer zweiten Ausführungsform des erfindungsgemäßen stu fenlos verstellbaren Toroidgetriebes; und

Fig. 2 eine Teilschnittansicht eines dem Stand der Technik ent sprechenden stufenlos verstellbaren Toroidgetriebes:

Nachstehend wird die vorliegende Erfindung anhand der in den Zeich nungen dargestellten Ausführungsformen genauer beschrieben.

Fig. 1 zeigt eine erste Ausführungsform eines erfindungsgemäßen stu fenlos verstellbaren Toroidgetriebes. Bei dieser ersten Ausführungsform umfasst das stufenlos verstellbare Toroidgetriebe eine erste und eine zweite Eingangsscheibe 2, 3, die an einer Eingangswelle 1 befestigt sind, und eine Ausgangsscheibe 5, die zwischen der ersten und der zweiten Eingangsscheibe 2, 3 angeordnet und koaxial mit und unabhän gig von der ersten und der zweiten Eingangsscheibe 2, 3 drehbar ist. Diese Ausgangsscheibe 5 ist über ein (nicht gezeigtes) Lager drehbar auf der Eingangswelle 1 gelagert, so dass Kraft von einem um ein An triebsteil 5A gewickelten Riemen 6 an der Ausgangsseite abgenommen wird.

Die erste Eingangsscheibe 2 weist eine am Umfang angeordnete und als konkav gebogene Fläche ausgebildete Laufbahn 8 auf, die gegen über einer am Umfang angeordneten und als konkav gebogene Fläche ausgebildeten Laufbahn 7 der Ausgangsscheibe 5 vorgesehen ist, wäh rend die zweite Eingangsscheibe 3 eine am Umfang angeordnete Lauf bahn 11 aufweist, die als konkav gebogene Fläche ausgebildet ist und gegenüber einer am Umfang angeordneten Laufbahn 10 der Ausgangs scheibe 5, die als konkav gebogene Fläche ausgebildet ist, vorgesehen ist. Eine erste Rolle 12 ist zwischen der Laufbahn 8 der ersten Ein gangsscheibe 2 und der Laufbahn 7 der Ausgangsscheibe 5 angeordnet, während eine zweite Rolle 13 zwischen der Laufbahn 11 der zweiten Eingangsscheibe 3 und der Laufbahn 10 der Ausgangsscheibe 5 vorge sehen ist. Die erste Rolle 12 dreht sich, wobei sie in Reibkontakt mit den Laufbahnen 8, 7 der Scheiben 2, 5 steht, wodurch die Drehkraft von der Eingangsscheibe 2 auf die Ausgangsscheibe 5 übertragen wird. Die zweite Rolle 13 dreht sich, wobei sie in Reibkontakt mit den Laufbahnen 11, 10 der Scheiben 3, 5 steht, wodurch die Drehkraft von der Eingangs scheibe 3 auf die Ausgangsscheibe 5 übertragen wird.

Die erste und die zweite Rolle 12, 13 weisen Drehwellen 15 bzw. 16 auf, deren Achsen die Eingangswelle 1 kreuzen. Diese Drehwellen 15, 16 werden derart gesteuert, dass sie symmetrische Neigungswinkel θ1, θ2 relativ zu der dazwischenliegenden Ausgangsscheibe 5 aufweisen. Wenn der Neigungswinkel θ1 groß wird, verkleinert sich das Unterset zungsverhältnis; wenn der Neigungswinkel θ2 groß wird, verringert sich das Übersetzungsverhältnis.

Bei dieser ersten Ausführungsform bestehen die Eingangsscheiben 2, 3, die Ausgangsscheibe 5 sowie die erste und die zweite Rolle 12, 13 aus wärmebeständigem Lagerstahl. Dieser wärmebeständige Lagerstahl enthält Kohlenstoff (C) in einer Menge von 0,8-1,5 Gewichtsprozent, Silizium (Si) in einer Menge von 0,5-2,0 Gewichtsprozent und Mangan (Mn) in einer Menge von 0,3-2,0 Gewichtsprozent. Dieser wärmebe ständige Lagerstahl enthält ferner Chrom (Cr) in einer Menge von 1,3-1,98 Gewichtsprozent und Molybdän (Mo) in einer Menge von 0,3-1,0 Gewichtsprozent, wobei bei Si und Mo sichergestellt ist, dass ihr Ge samtgehalt 1,0 Gewichtsprozent oder mehr beträgt, und die restlichen Bestandteile der Zusammensetzung Eisen und unvermeidbare Verun reinigungen sind.

Bei dem stufenlos verstellbaren Toroidgetriebe des oben genannten Typs drehen sich bei Drehung der Eingangswelle 1 die erste und die zweite Scheibe 2, 3 mit. Diese Eingangsscheiben 2, 3 drehen die in Reib kontakt mit den Laufbahnen 8, 11 der Eingangsscheiben 2, 3 stehenden Rollen 12, 13. Die in Reibkontakt mit den Laufbahnen 7, 10 der Aus gangsscheibe 5 stehenden Rollen 12, 13 drehen die Ausgangsscheibe 5. Dadurch wird die Drehkraft der Welle 1 auf die Ausgangsscheibe 5 übertragen.

Bei diesem stufenlos verstellbaren Toroidgetriebe konnte experimentell nachgewiesen werden, dass die Scheiben 2, 3, die Scheibe 5 und die Rollen 12, 13 aus wärmebeständigem Lagerstahl der oben beschriebe nen Zusammensetzung eine Hochtemperaturfestigkeit und Härte der Scheiben 2, 3 und der Scheibe 5 gewährleisten, und dass dadurch eine längere Lebensdauer als die der Teile aus Lagerstahl mit hohem Koh lenstoffanteil (JIS SUJ2) erreicht werden kann.

Insbesondere kann beim wärmebeständigen Lagerstahl aufgrund seines C-Gehalts von 0,8 Gewichtsprozent oder mehr eine Härte nach dem Tempern gewährleistet und die Lebensdauer hinsichtlich der Rollermü dung verbessert werden. Beim wärmebeständigen Lagerstahl kann we gen seines C-Gehalts von 1,5 Gewichtsprozent oder weniger die Erzeu gung großer Mengen an Karbid und somit eine Verschlechterung der Lebensdauer hinsichtlich der Rollermüdung vermieden werden.

Ferner kann der wärmebeständige Lagerstahl aufgrund seines Si- Gehalts von 0,5 Gewichtsprozent oder mehr als Deoxidator bei der Her stellung eines Stahlblocks fungieren, und außerdem kann Si im Grund metall gelöst sein und dadurch insbesondere zur Vermeidung eines Härteverlustes nach dem Tempern durch die Interaktion mit dem unten beschriebenen Mo beitragen. Ferner wird durch den Si-Gehalt von 2,0 Gewichtsprozent oder weniger die Bearbeitbarkeit und Schmiedbarkeit des wärmebeständigen Lagerstahls nicht beeinträchtigt.

Ferner kann dieser wärmebeständige Lagerstahl aufgrund seines Mn- Gehalts von 0,3 Gewichtsprozent oder mehr die Härtbarkeit von Stahl verbessern, die Festigkeit des Martensit im Grundmetall erhöhen und die Härte und Lebensdauer hinsichtlich der Rollermüdung des Stahls verbessern. Außerdem beeinträchtigt dieser wärmebeständige Lager stahl wegen seines Mn-Gehalts von 2,0 Gewichtsprozent oder weniger nicht die Bearbeitbarkeit.

Ferner kann dieser wärmebeständige Lagerstahl aufgrund seines Cr- Gehalts von 1,3 Gewichtsprozent oder mehr ein Karbid bilden und da durch die Lebensdauer hinsichtlich der Rollermüdung unter hohen Tem peraturen verbessern. Außerdem kann bei diesem wärmebeständigen Lagerstahl wegen seines Cr-Gehalts von 1,98 Gewichtsprozent oder weniger ein Härteverlust nach dem Tempern vermieden und somit die Lebensdauer hinsichtlich der Rollermüdung bei hohen Temperaturen verbessert werden.

Ferner kann bei diesem wärmebeständigen Lagerstahl aufgrund seines Mo-Gehalts von 0,3 Gewichtsprozent oder mehr die Härte nach dem Tempern sowie die Lebensdauer hinsichtlich der Rollermüdung verbes sert und wegen seines Mo-Gehalts von 1,0 Gewichtsprozent oder weni ger eine Kostenerhöhung vermieden werden.

Ferner können bei diesem wärmebeständigen Lagerstahl aufgrund sei nes Gesamtgehalts von Si in Gewichtsprozent und seines Mo-Gehalts in Gewichtsprozent von 1,0 Gewichtsprozent oder mehr nach dem Tem pern eine sehr große Härte und lange Lebensdauer hinsichtlich der Rollermüdung bei hohen Temperaturen erzielt werden.

Außerdem ist bei der oben beschriebenen Ausführungsform der Si- Gehalt in Gewichtsprozent auf 2,0 Gewichtsprozent oder weniger in derjenigen Zusammensetzung des wärmebeständigen Lagerstahls, die bei den Scheiben 2, 3, der Scheibe 5 und den Rollen 12, 13 des stufenlos verstellbaren Toroidgetriebes zum Einsatz kommt, eingestellt. Wenn jedoch der Si-Gehalt auf weniger als 1,0 Gewichtsprozent eingestellt ist, können Verschlechterungen der Bearbeitbarkeit und der Schmied barkeit zuverlässiger verhindert werden.

Als nächstes wird eine zweite Ausführungsform der vorliegenden Erfin dung wie die erste Ausführungsform anhand von Fig. 1 beschrieben. Der grundlegende Aufbau und die grundlegenden Funktionen des stu fenlos verstellbaren Toroidgetriebes gemäß der zweiten Ausführungs form entsprechen in etwa denen der ersten Ausführungsform. Daher wird auf deren Beschreibung verzichtet.

Die zweite Ausführungsform unterscheidet sich von der ersten Ausfüh rungsform dahingehend, dass die erste und die zweite Rolle 12, 13 aus Keramik bestehen. Das heißt, dass bei der zweiten Ausführungsform die erste und die zweite Rolle 12, 13 aus Keramik bestehen, wohinge gen die Eingangsscheiben 2, 3 und die Ausgangsscheibe 5 aus wärme beständigem Lagerstahl bestehen.

Beim stufenlos verstellbaren Toroidgetriebe des oben beschriebenen Typs drehen sich bei Drehung der Eingangswelle 1 die erste und die zweite Scheibe 2, 3 mit. Die erste und die zweite Eingangsscheibe 2, 3 drehen die in Reibkontakt mit den Laufbahnen 8, 11 der Eingangsschei ben 2, 3 stehenden Rollen 12, 13. Die in Reibkontakt mit den beiden Laufbahnen 7, 10 der Ausgangsscheibe 5 stehenden Rollen 12, 13 dre hen die Ausgangsscheibe 5. Dadurch wird die Drehkraft der Welle 1 auf die Ausgangsscheibe 5 übertragen.

Während ein stufenlos verstellbares Toroidgetriebe aufgrund des hohen Kontaktflächendrucks (z. B. 4 GPa) eine große Wärme erzeugt, wird die Wärmebeständigkeit der Rollen 12, 13 durch den Einsatz von Rollen 12, 13 aus Keramik weiter verbessert. Das heißt, dass bei Verwendung von Rollen 12, 13 aus Keramik mit höherer Wärmebeständigkeit und Scheiben 2, 3 aus wärmebeständigem Lagerstahl Festfressen und Be schädigung selten auftreten. Ferner kann, wie beim Einsatz des Getrie bes bei extrem niedrigen Temperaturen von z. B. -40°C, selbst wenn keine ausreichende Menge an Öl zwischen den Scheiben und Rollen vorhanden ist, ein Zusammenhaften der Scheiben 2, 3, 5 und der Rollen 12, 13 sowie Beschädigung der Laufbahnen 8, 11, 7, 10 dank des Einsat zes von Keramik für die Rollen 12, 13 vermieden werden. Entsprechend können die Scheiben 2, 3,5 und die Rollen 12, 13 des stufenlos verstell baren Toroidgetriebes jederzeit der zuverlässigen Kraftübertragung dienen. Das heißt, dass das stufenlos verstellbare Toroidgetriebe unter Hochlast und/oder bei hohen Drehgeschwindigkeiten eingesetzt werden kann. Ferner kann aufgrund der Tatsache, dass sich die Rollen so gut wie nie festfressen, durch niedriges Einstellen der Ölmenge der Bewe gungswiderstand des Öls reduziert werden, so dass der Wirkungsgrad des stufenlos verstellbaren Toroidgetriebes verbessert werden kann.

Claims

1. Stufenlos verstellbares Toroidgetriebe mit mindestens einer Ein gangsscheibe (2, 3), die auf einer Seite eine konkav gebogene Laufbahn (8, 11) aufweist, einer Ausgangsscheibe (5), die auf ei ner Seite eine konkav gebogene Laufbahn (7, 10) aufweist, wobei die Laufbahn (7, 10) der Ausgangsscheibe (5) gegenüber der Laufbahn (8, 11) der Eingangsscheibe (2, 3) angeordnet ist, und einer Rolle (12, 13), die eine Kraft von der Eingangsscheibe (2, 3) auf die Ausgangsscheibe (5) überträgt, wobei sie in Reibkontakt sowohl mit der Laufbahn (8, 11) der Eingangsscheibe (2, 3) als auch mit der Laufbahn (7, 10) der Ausgangsscheibe (5) steht, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens eine der Scheiben (2, 3, 5) und Rollen (12, 13) aus ei nem wärmebeständigem Lagerstahl besteht ist, wobei der Lager stahl enthält:
C in einer Menge von 0,8 Gewichtsprozent oder mehr und 1,5 Gewichtsprozent oder weniger;
Si in einer Menge von 0,5 Gewichtsprozent oder mehr und 2,0 Gewichtsprozent oder weniger;
Mn in einer Menge von 0,3 Gewichtsprozent oder mehr und 2,0 Gewichtsprozent oder weniger;
Cr in einer Menge von 1,3 Gewichtsprozent oder mehr und 1,98 Gewichtsprozent oder weniger;
Mo in einer Menge von 0,3 Gewichtsprozent oder mehr und 1,0 Gewichtsprozent oder weniger;
Gesamtgehalt an Si und Mo von 1,0 Gewichtsprozent oder mehr; und
restliche Bestandteile bestehend aus Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen.

2. Stufenlos verstellbares Toroidgetriebe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Eingangsscheibe (2, 3), die Ausgangs scheibe (5) und die Rolle (12, 13) aus wärmebeständigem Lager stahl besteht sind.

3. Stufenlos verstellbares Toroidgetriebe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Eingangsscheibe (2, 3) und die Aus gangsscheibe (5) aus wärmebeständigem Lagerstahl und die Rol le (12, 13) aus Keramik bestehen.