DD278407A1 - HIGH PRESSURE SENSOR - Google Patents
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Abstract
Die Erfindung betrifft einen Hochdrucksensor, der mittels der bewaehrten Planartechnologie herstellbar ist, keine handelsunueblichen dicken Ausgangsscheiben erfordert und eine solche Empfindlichkeit aufweist, dass er fuer Druecke von etwa 50 MPa und hoeher vorteilhaft eingesetzt werden kann. Das wird dadurch erreicht, dass der monokristalline Siliziumchip in seinem zentralen Bereich eine durchgehende Oeffnung aufweist und dass der Gegenkoerper, mit dem der Siliziumchip verbunden ist, aus einem Material besteht, das einen dem Silizium angepassten thermischen Ausdehnungskoeffizienten aber von denen des Silizium abweichende elastomechanische Koeffizienten besitzt. Vorzugsweise besteht der Gegenkoerper aus Borsilikatglas und ist mittels anodischen Bondens mit dem Siliziumchip verbunden. Der Siliziumchip kann vorteilhafter Weise als Kreisringscheibe ausgebildet sein, in deren oberer Stirnflaeche je ein radiales und ein tangentiales Widerstandspaar integriert ist. Fig. 2The invention relates to a high-pressure sensor which can be produced by means of the proven planar technology, does not require commercially viable thick output disks and has such a sensitivity that it can be used for pressures of about 50 MPa and more advantageously. This is achieved by virtue of the fact that the monocrystalline silicon chip has a continuous opening in its central region and that the counter body to which the silicon chip is connected is made of a material which has a coefficient of thermal expansion adapted to the silicon but has elastomechanical coefficients different from those of the silicon , The counter body preferably consists of borosilicate glass and is connected to the silicon chip by means of anodic bonding. The silicon chip may advantageously be formed as an annular disk, in the upper Stirnflaeche each have a radial and a tangential resistance pair is integrated. Fig. 2
Description
In vorteilhafter Ausgestaltung der Erfindung besteht der Gegenkörper aus Borsilikatglas und ist mittels anodischen Bondens mit dem Siliziumchip verbunden.In an advantageous embodiment of the invention, the counter body consists of borosilicate glass and is connected by means of anodic bonding with the silicon chip.
Nach einer bevorzugten Ausführung ist der Siliziumchip eine kreisringförmige Scheibe mit einem äußeren Durchmesser von 10mm und einem inneren Durchmesser von 6,8mm sowie einer Dicke von 0,4mm. In der oberen Stirnfläche des Siliziumchips, der aus einem Ausgangsmaterial der Orientierung (100) gefertigt wurde, sind je ein radiales und ein tangentiales Widerstandspaar integriert, die jeweils in der (110) Richtung ausgerichtet sind. Die Erfindung ist jedoch nicht auf Siliziumscheiben der Orientierung (100) beschränkt, sondern kann beispielsweise auch bei (HO)-Scheiben mit in der (111) Richtung ausgerichteten Widerständen Anwendung finden. Der Gegenkörper als Glas besitzt vorzugsweise die gleichen äußeren Abmessungen wie der Siliziumchip und besitzt bei o.g. Ausführungsbeispiel eine Dicke von 3mm.According to a preferred embodiment, the silicon chip is an annular disk with an outer diameter of 10 mm and an inner diameter of 6.8 mm and a thickness of 0.4 mm. In the upper end face of the silicon chip made of a raw material of orientation (100), there are integrated respectively a pair of radial and a tangential pairs of resistors respectively aligned in the (110) direction. However, the invention is not limited to silicon wafers of orientation (100), but may for example be applied to (HO) wafers with resistors oriented in the (111) direction. The counter body as a glass preferably has the same outer dimensions as the silicon chip and has at o.g. Embodiment a thickness of 3mm.
Ausführungsbeispielembodiment
Die vorliegende Erfindung wird nachstehend an einem Ausführungsbeispiel näher erläutert, wobei die dazugehörigen Zeichnungen zeigen:The present invention will be explained in more detail below with reference to an exemplary embodiment, the attached drawings showing:
Fig. 1: die Draufsicht auf den SiliziumchipFig. 1: the top view of the silicon chip
Fig. 2: ein Schnittbild des DruckwandlersFig. 2: a sectional view of the pressure transducer
Fig. 3: die Abhängigkeit von T, - T, undFig. 3: the dependence of T, - T, and
Fig. 4: von der Dicke des Glasgegenkörpers bei zwei verschiedenen Dicken der SiliziumchipFig. 4: of the thickness of the glass counter-body at two different thicknesses of the silicon chip
Fig. 1 zeigt einen ringförmig ausgebildeten Siliziumchip 1 der Orientierung (100). Auf der oberen kreisförmigen Stirnfläche des Siliziumchips 1 sind integrierte Widerstandspaare in (110) Richtung angeordnet, wobei jeweils ein Widerstandspaar 2 radial und ein Widerstandspaar 3 tangential ausgerichtet ist.1 shows an annular silicon chip 1 of orientation (100). Arranged on the upper circular end face of the silicon chip 1 are integrated resistor pairs in the (110) direction, with one resistance pair 2 being aligned radially and one resistor pair 3 tangentially in each case.
Wieeus Fig. 2 zu entnehmen ist, besteht der erfindungsgemäße Druckwandler aus einer kreisringförmigen Siliziumscheibs 1 der Dicke h 1, die mit einem Gegenkörper 4 aus Borsilikatglas mit der Dicke h 2 vorzugsweise durch anodisches Bonden verbunden ist Die Siliziumscheibe weist in der Mitte eine Öffnung mit dem Radius R1 auf, so daß sie durch den zu messenden Druck allseitig umspült wird - hydrostatische Druckbelastung. Zur Befestigung des Druckwandlers in einem nicht dargestellten Gehäuse kann vorteilhaft ein Röhrchen 5 Anwendung finden, das auf der einen Seite mit dem Glaskörper 4, z. B. durch eine Epoxydharz-Klebeverbindung und auf der anderen Seite mittels Schweißen mit dem Gehäuse verbunden ist. Das Röhrchen 5, das gegebenenfalls auch durch einen Stab aus Vollmaterial ersetzt sein kann, besitzt einen dem Borsilikatglas angepaßten thermischen Ausdehnungskoeffizienten und kann vorteilhaft aus einer Eisen-Nickel-Legierung bestehen. Die Befestigung kann jedoch auch ohne Röhrchen 5 auf andere geeignete Weise erfolgen.Wieeus Fig. 2 is shown, the pressure transducer according to the invention consists of an annular silicon wafer 1 of thickness h 1, which is preferably connected by anodic bonding with a counter body 4 made of borosilicate glass with the thickness h 2 The silicon wafer has an opening in the middle with the Radius R1, so that it is lapped by the pressure to be measured on all sides - hydrostatic pressure load. For attachment of the pressure transducer in a housing, not shown, can advantageously use a tube 5 application, on the one hand with the glass body 4, z. B. is connected by an epoxy resin adhesive bond and on the other side by welding to the housing. The tube 5, which may optionally also be replaced by a rod made of solid material, has a thermal expansion coefficient adapted to the borosilicate glass and may advantageously consist of an iron-nickel alloy. However, the attachment can be done without tubes 5 in any other suitable manner.
Wesentlich für die Erfindung ist die bewußte Fehlanpassung in den elastomechanischcn Konstanten zwischen dem Siliziumchip und dem Gegenkörper. Als elastomechanische Konstanten sind der Elastizitätsmodul E sowie die Querzahl ν zu verstehen. Zum Vergleich für die elastomechanischen Konstanten wird häufig der Ausdruck Ε/1-ν verwendet. Dieser Ausdruck weist bei den genannten Materialien folgende Werte auf: Silizium Ε/1-ν= 182GPa Borsilikatglas Ε/1-ν = 80GPaEssential for the invention is the deliberate mismatch in the elastomechanichcn constants between the silicon chip and the counter body. Elastomechanical constants are the modulus of elasticity E and the transverse number ν. For comparison, the expression Ε / 1-ν is often used for the elastomechanical constants. This expression has the following values for the materials mentioned: silicon Ε / 1-ν = 182GPa borosilicate glass Ε / 1-ν = 80GPa
Wird nun wie in F>g. 2 angedeutet der Wandler einer hydrostatischen Druckbelastung durch den Druck ρ ausgesetzt, so entsteht an den Widerstandsorten eine radiale Spannung T, und eine tangentiale Spannung T1. Infolge der genannten Fehlanpassung in den elastomechanischen Konstanten sind die Spannungen T, und T1 unterschiedlich. Der Glaskörper hat infolge eines um den Faktor 2,6 kleineren Elastizitätsmoduls und seiner größeren Querzahl (Faktor 2,6) bei Druckeinwirkung das Bestreben, sieh erheblich mehr zu verkleinern als der Siliziumchip. Es induziert somit über die Verbindungsstelle Spannungen in dem Siliziumverformungskörper und es hat sich gezeigt, daß die Differenz T, - T1 an den Widerstandsorten dem Druck ρ proportional ist. Die Differenz T, - T, kann vorteilhafterweise durch eine aus den vier integrierten Widerständen gebildeten Meßbrücken in ein elektrisches Signal umgeformt werden. Der Einfluß des Glasgegenkörpers und damit auch die Spannungsdifferenz T1 - Tt ist bei vorgegebenen R1, R2 und R3 abhängig von den Größen h1 und h2 und dem Druck p.Now as in F> g. 2 indicated the converter subjected to a hydrostatic pressure load by the pressure ρ, the result is a radial stress T, and a tangential stress T 1 at the resistance locations. As a result of said mismatch in the elastomechanical constants, the voltages T 1 and T 1 are different. The glass body has as a result of a smaller by a factor of 2.6 modulus of elasticity and its larger cross number (factor of 2.6) under pressure the tendency, sieh considerably smaller than the silicon chip. It thus induces stresses in the silicon deformation body via the joint, and it has been found that the difference T, - T 1 at the points of resistance is proportional to the pressure ρ. The difference T, - T, can advantageously be converted into an electrical signal by a measuring bridges formed from the four integrated resistors. The influence of the glass counter-body and thus also the voltage difference T 1 - T t is given R1, R2 and R3 depends on the sizes h1 and h2 and the pressure p.
Fig. 3 zeigt die Abhängigkeit von T1 - T, von der Dicke des Glaskörpers bei der Dicke h 2 des Siliziumchips von 0,4 mm, bei einem Abstand der Widerstandsmitte vom Zentrum R3 von 4,1 mm, bei R1 = 3,4mm, R2 = 5mm und bei einem Druck ρ = 40MPa. Gemäß Fig.3 ergibt sich für h 2 = 3 mm, die Spannungsdifferenz T1 - T, = 14,6MPa. Das führt zu einer relativenFig. 3 shows the dependence of T 1 - T, of the thickness of the glass body at the thickness h 2 of the silicon chip of 0.4 mm, with a distance of the center of resistance from the center R3 of 4.1 mm, at R1 = 3.4mm , R2 = 5mm and at a pressure ρ = 40MPa. According to Figure 3 results for h 2 = 3 mm, the voltage difference T 1 - T, = 14.6 MPa. That leads to a relative
Widerstandsänderung der Radialwiderstände — = 0,017%/MPasowiederTangeritialwiderstände — = -0,017%/MPa.Resistance change of the radial resistors - = 0.017% / MPas the tangeritial resistances - = -0.017% / MPa.
P PP P
Ein so dimensionierter Druckwandler hat bei 100MPa eine relative Widerstandsänderung r, = -T1 = 1,7% und gewährleistet damit die Bereitstellung eines ausreichenden Signals für die Auswertelektronik.Such a dimensioned pressure transducer has a relative resistance change at 100 MPa r, = -T 1 = 1.7% and thus ensures the provision of a sufficient signal for the evaluation electronics.
Bei gleicher relativer Widerstandsänderung ließe sich ein Druckwandler für den Bereich bis 1000 MPa aufbauen, wenn h 2 gleich 0,2 mm gewählt wird (T, - T, = 1,4MPa). Die Beispiele zeigen, daß der Einfluß des Glasgegenkörpers auf T, - T, mit sinkender Dicke abnimmt. Damit wird deutlich, daß für hohe Drücke ρ > 1000MPa sehr dünne Glasgegenkörper erforderlich wären, was die Herstellung erschweren kann. Ebenso kann eine Verringerung der relativen Widerstandsänderung durch eine Vergrößerung der Dicke h1 erreicht wernen, was aus Fig.4 zu entnehmen ist, wo gegenüber Fig.3 nur h1 auf 3mm vergrößert wurde. Es wird deutlich, daß bei h2 - 1mm eine maximale Differenz Tt - T1 = -5,5MPa eireicht werden kann, was einer relativen Widerstandsstruktur vonWith the same relative change in resistance, it would be possible to build up a pressure transducer for the range up to 1000 MPa if h 2 is chosen to be 0.2 mm (T, - T, = 1.4 MPa). The examples show that the influence of the glass counter-body on T, - T decreases with decreasing thickness. This makes it clear that for very high pressures ρ> 1000 MPa very thin glass counterparts would be required, which can complicate the production. Likewise, a reduction in the relative change in resistance can be achieved by increasing the thickness h1, which can be seen from FIG. 4, where only h1 was increased to 3 mm compared to FIG. It can be seen that at h2 - 1mm a maximum difference T t - T 1 = -5,5MPa can be reached, giving a relative resistance structure of
— = - — = -0,0062%/M Pa P P- = - - = -0.0062% / M Pa P P
entspricht.equivalent.
Die Kurve zeigt ferner einen deutlichen Sättigungseffekt für h2 > 6mm.The curve also shows a significant saturation effect for h 2 > 6mm.
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