DD243943A1 - METHOD FOR RECYCLING DISPERSION SALT ACIDS - Google Patents
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Abstract
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Rezyklisierung der bei organischen Chlorierungsprozessen als Entfallprodukt anfallenden, noch organische Chlorierungsprodukte enthaltenden Salzsaeure indem zur Rueckgewinnung der in der Entfallsalzsaeure enthaltenen Wertkomponente Chlor, diese dem Chloralkalielektrolyseprozess nach dem Diaphragmaverfahren unter Verwendung fluorplastmodifizierter Diaphragmen in einer solchen Menge zugefuehrt wird, dass die zugesetzte Salzsaeuremenge der bei dem normalen Diaphragmaprozess auftretende Natronlaugestromausbeuteverlusten aequivalent ist.The invention relates to a process for the recycling of organic acid chlorination as waste product still containing organic chlorination products hydrochloric acid by the recovery of the components contained in the decalcified acid value component, this is the Chloralkalielektrolyseprozess after Diaphragmaverfahren using Fluorplastmodifizierter diaphragms supplied in such an amount that the added salt amount of acid occurring in the normal Diaphragmaprozess sodium hydroxide feed yield losses is equivalent.
Description
Wird die Salzsäurezugabe über die sich nach Gleichung 1 ergebende Konzentration erhöht, so treten Natronlaugestromausbeuteverluste auf, die sich durch Gleichung 2 ausdrücken lassen:If the addition of hydrochloric acid is increased beyond the concentration resulting from Equation 1, losses of sodium hydroxide solution yield, which can be expressed by equation 2, occur:
GHC1 G HC1
^liaOH = I^ liaOH = I
1HaDH + 0HCl . 1 HaDH + 0 HCl.
AyNaOH = Natronlaugestromausbeuteverlust gegenüber dem Prozeßabiauf ohne Salzsäurezusatz .AyNaOH = Natronlaugestromausbeuteverlust compared to the Prozeßabiauf without hydrochloric acid addition.
Es wurde gefunden, daß bei Anwendung eines mit Fluorplast modifizierten Diaphragmas der Zusatz von Entfallsalzsäure zu der in den Elektrolyseur einlaufenden Sole in der sich nach Gleichung 1 ergebenden Konzentration keine nachteiligen Folgen für den Elektrolyseprozeß hat und daß die bei Einsatz von unmodifizierten Asbestdiaphragmen in diesem Fall auftretende schnelle Verstopfung des Diaphragmas nicht auftritt.It has been found that, when using a diaphragm modified with fluoroplastics, the addition of decalinic acid to the brine entering the electrolyzer at the concentration resulting from Equation 1 has no adverse effects on the electrolysis process and that in this case occurs when unmodified asbestos diaphragms are used fast blockage of the diaphragm does not occur.
Die Erfindung soll nachstehend an einem Beispiel näher erläutert werden.The invention will be explained in more detail below by way of example.
Vier identische,hintereinander geschaltete Laborelektrolyseure mit 100cm2 Elektrodenfläche, ausgerüstet mit fluorplastmodifiziertem formstabilem Diaphragma mit 20% PTFE-Gehalt und dimensionsstabiler Anode, werden mit einer Stromstärke von 18Abei einerTemperaturvon80°Cbei einer durch eine Überlaufvorrichtung von 20cm über oberer Katodenkante fixierten Anolytstandshöhe im Dauerbetrieb getestet. Zu den Elektrolyseuren 1 und 2 werden nach 8stündigem Betrieb mit Normalsole aus einem Methanolchlorierungsprozeß stammende Entfallsalzsäure mit einer Verunreinigung von etwa 1g Chloral/I in einer Konzentration von 0,15MoI HCI/I einlaufenden Sole zugesetzt. Diese Konzentration ergibt sich nach Gleichung 1 aus den durchschnittlichen Natronlaugestromausbeuten vorheriger Betriebsperioden der ElektrolyseureFour identical series-connected laboratory electrolyzers with 100 cm 2 electrode area equipped with fluoroplast-modified dimensionally stable diaphragm with 20% PTFE content and dimensionally stable anode are tested at a current of 18A at a temperature of 80 ° C at an anolyte level fixed by an overflow device of 20 cm above the top of the cathode. To electrolysers 1 and 2 are added after 8 hours of operation with normal brine from a Methanolchlorierungsprozeß originating decalinic acid with an impurity of about 1 g chloral / I in a concentration of 0.15MoI HCl / I incoming brine. This concentration is calculated according to Equation 1 from the average caustic soda leaching yields of previous operating periods of the electrolyzers
Die Elektrolyseure 3 und 4 werden unter gleichen Bedingungen wie die Elektrolyseure 1 und 2 aber ohne Salzsäurezusatz betrieben. The electrolyzers 3 and 4 are operated under the same conditions as the electrolyzers 1 and 2 but without the addition of hydrochloric acid.
Es werden täglich dreimal Natronlaugekonzentration, Natriumchloratgehalt und Natronlaugestromausbeute der abfließenden Bäderlauge sowie Chlorstromausbeute und Chlorkonzentration im austretenden Anodengas ermittelt. In Tabelle 1 sind die über eine Betriebsdauer von 100 Tagen gebildeten arithmetischen Mittelwerte angeführt. Für die Zellen 1 und 2 ist neben der gemessenen Laugestromausbeute die unter der Voraussetzung berechnete Laugestromausbeute, daß die Laugestromausbeuteverluste nur durch Neutralisation der zugesetzten Salzsäure verursacht werden, mit angeführt.There are determined three times daily sodium hydroxide, sodium chlorate and sodium hydroxide yield of effluent bath liquor and chlorine flow yield and chlorine concentration in the exiting anode gas. Table 1 gives the arithmetic mean over an operating time of 100 days. For cells 1 and 2, in addition to the measured Laugestromausbeute the calculated calculated on the assumption Laugestromausbeute that the Laugestromausbeuteverluste be caused only by neutralization of the added hydrochloric acid, with.
Kennwert Mit Salzsäurezusatz ohne SalzsäurezusatzCharacteristic value With addition of hydrochloric acid without addition of hydrochloric acid
. ZeIIeNr. ZeIIeNr. , ZeIIeNr. ZeIIeNr., ZeIIeNr. ZeIIeNr. , ZeIIeNr. ZeIIeNr.
1 2 3 41 2 3 4
Durchschnittl. Laugekonzentration Mol/l 3,64 3,60 3,13 3,10Avg. Lye concentration mol / l 3.64 3.60 3.13 3.10
Durchschnittl. Natriumchloratgehalt der Bäderlauge g/lAvg. Sodium chlorate content of the bath liquor g / l
Laugestromausbeute gemessen % Laugestromausbeute berechnet % Chlorstromausbeute % Chlorgehalt im Anodengas %Leach flow yield measured% Leach flow yield calculated% Chlorine flow yield% chlorine content in the anode gas%
Aus den in Tabelle 1 angeführten Daten ist ersichtlich, daß bei der Zugabe von Entfallsalzsäure zu der einlaufenden Sole inFrom the data given in Table 1 it can be seen that in the addition of decalinic acid to the incoming brine in
Mengen, die dem Natronlaugestromausbeuteverlust (1-yNaOH) beim Normalprozeß äquivalent sind, keine zusätzlicheQuantities that are equivalent to the sodium leachate yield loss (1-yNaOH) in the normal process, no additional
Natronlaugestromausbeuteverluste auftreten.Natronlaugestromausbeutische losses occur.
Die Natronlaugekonzentration in der abfließenden Bäderlauge ist höher, der Natriumchloratgehalt der abfließenden Bäderlauge ist niedriger und die Chlorstromausbeute sowie die Chlorkonzentration im Anodengas ist höher als beim Elektrolyseprozeß ohne Salzsäurezusatz. Die Laugestromausbeute ist in beiden Fällen gleich. Die die Effektivität des ElektrolyseprozessesThe sodium hydroxide concentration in the effluent bath liquor is higher, the sodium chlorate content of the spent bath liquor is lower and the chlorine flow yield and the chlorine concentration in the anode gas is higher than in the electrolysis process without addition of hydrochloric acid. The leachate yield is the same in both cases. The effectiveness of the electrolysis process
charakterisierenden Werte werden also positiv beeinflußt.characterizing values are thus positively influenced.
Es ergibt sich dadurch die Möglichkeit, mit dem Chloralkalielektrolyseprozeß nach dem Diaphragmaverfahren einen Teil der in organischen Chlorierungsprozessen anfallenden Salzsäure ohne besondere Vorbehandlung, d. h. ohne Entfernung derThis results in the possibility, with the Chloralkalielektrolyseprozeß after Diaphragmaverfahren part of the costs incurred in organic chlorination of hydrochloric acid without special pretreatment, d. H. without removing the
organischen Verunreinigungen, zu rezyklisieren und die in der Salzsäure enthaltene Wertkomponente Chlor ohne zusätzlicheorganic impurities, to recycle and the value contained in the hydrochloric acid value component chlorine without additional
Investitionen und zusätzlichen Energieverbrauch zurückzugewinnen.Regain investment and additional energy consumption.
Claims (3)
= Natronlaugestromausbeute in Bruchteilen von eins.Cnsoh = NaOH concentration in mol / l in the effluent bath liquor
= Caustic soda yield in fractions of one.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DD28367885A DD243943A1 (en) | 1985-12-04 | 1985-12-04 | METHOD FOR RECYCLING DISPERSION SALT ACIDS |
Applications Claiming Priority (1)
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DD28367885A DD243943A1 (en) | 1985-12-04 | 1985-12-04 | METHOD FOR RECYCLING DISPERSION SALT ACIDS |
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Publication Number | Publication Date |
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DD243943A1 true DD243943A1 (en) | 1987-03-18 |
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ID=5573748
Family Applications (1)
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DD28367885A DD243943A1 (en) | 1985-12-04 | 1985-12-04 | METHOD FOR RECYCLING DISPERSION SALT ACIDS |
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DD (1) | DD243943A1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19607667A1 (en) * | 1996-02-29 | 1997-09-04 | Krupp Uhde Gmbh | Process for recycling waste hydrochloric acid |
-
1985
- 1985-12-04 DD DD28367885A patent/DD243943A1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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DE19607667A1 (en) * | 1996-02-29 | 1997-09-04 | Krupp Uhde Gmbh | Process for recycling waste hydrochloric acid |
WO1997031859A1 (en) * | 1996-02-29 | 1997-09-04 | Krupp Uhde Gmbh | Process for recycling waste hydrochloric acid |
DE19607667C2 (en) * | 1996-02-29 | 2000-11-02 | Krupp Uhde Gmbh | Process for recycling waste hydrochloric acid |
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