CZ9903549A3 - Process for preparing hydrated aluminium oxide from ammonium aluminium sulfate - Google Patents
Process for preparing hydrated aluminium oxide from ammonium aluminium sulfate Download PDFInfo
- Publication number
- CZ9903549A3 CZ9903549A3 CZ19993549A CZ354999A CZ9903549A3 CZ 9903549 A3 CZ9903549 A3 CZ 9903549A3 CZ 19993549 A CZ19993549 A CZ 19993549A CZ 354999 A CZ354999 A CZ 354999A CZ 9903549 A3 CZ9903549 A3 CZ 9903549A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- ammonium
- sulfate
- reaction
- aluminum
- ammonium sulfate
- Prior art date
Links
Landscapes
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
Abstract
Description
Oblast technikyTechnical field
Vynález se týká způsobu výroby dobře filtrovatelného hydratovaného oxidu hlinitého ze síranu hlinito-amonného.The present invention relates to a process for the production of well-filterable hydrated alumina from ammonium aluminum sulfate.
Dosavadní stav technikyBACKGROUND OF THE INVENTION
Hydrolýza síranu hlinito-amonného amoniakem ve vodném prostředí je klasická chemická reakce, při které vzniká hydrátovaný oxid hlinitý jako pevná fáze a roztok síranu amonného podle rovnice:Hydrolysis of aluminum-ammonium sulphate with ammonia in aqueous medium is a classical chemical reaction, which produces hydrated alumina as a solid and ammonium sulphate solution according to the equation:
NH4AI (SO4)2 . 12 H2O + 3 NH3 -> A1(OH)3 + 2(NH4)2SO4 + 9H2O. (1)NH 4 Al (SO 4 ) 2 . 12 H 2 O + 3 NH 3 -> A1 (OH) 3 + 2 (NH 4) 2 SO 4 + 9H 2 O. (1)
Poznámka: Síranem hlinito-amonným se rozumí pro účely tohoto vynálezu sloučenina daná vzorcem: NH4A1 (SO4)2. x H2O, kde x je 0 až 12.Note: For the purposes of this invention, aluminum ammonium sulphate is a compound given by the formula: NH 4 A1 (SO 4 ) 2 . x H 2 O where x is 0 to 12.
Podle reakčních podmínek však může vznikat různá forma hydratovaného oxidu hlinitého (A1(OH)3, AIO(OH) a další) gelové, amorfní nebo i krystalické struktury [Remy H.: Anorganická chemie I, SNTL, 1961, Gažo J. a kol.: Všeobecná a anorganická chémia, ALFA, Bratislava, 1978], Vlastnosti vznikající sraženiny hydratovaného oxidu hlinitého velmi silně závisejí na podmínkách a způsobu provedení reakce [Kirk-Othmer: Encyclopedia of Chemical Technology, 3.Ed., Vol. 2, Willey-Interscience, 1978; Jílek A., Koťa J.: Vážková analýza a elektroanalýza, II. díl, Technicko-vědecké vydavatelství, Praha, 1951],Depending on the reaction conditions, however, different forms of hydrated alumina (Al (OH) 3 , AlO (OH) and others) may be formed by gel, amorphous or even crystalline structures [Remy H .: Inorganic Chemistry I, SNTL, 1961, Gažo J. et al. .: General and Inorganic Chemistry, ALFA, Bratislava, 1978], The properties of the resulting hydrated alumina precipitate depend very strongly on the conditions and method of the reaction [Kirk-Othmer: Encyclopedia of Chemical Technology, 3. Ed., Vol. 2, Willey-Interscience, 1978; Jílek A., Koťa J .: Gravimetric Analysis and Electroanalysis, II. díl, Technical and Scientific Publishing House, Prague, 1951],
Definováni reakčních podmínek i provedeni reakce tak, aby při dodržení podmínek vznikal vždy dobře filtrovatelný produkt, je důležité pro zvládnutí procesu v technologickém měřítku. Hydrolýza nejen síranu hlinito-amonného, ale obecně hlinitých solí amoniakem, alkalickým hydroxidem nebo jinou bazickou sloučeninou je dobře známou reakcí. Velkým úskalím tohoto hydrolytického procesu je však dodržení takových podmínek, aby vznikající ·· «·«·Defining the reaction conditions as well as carrying out the reaction so that a well-filterable product is produced at all times while maintaining the conditions is important to manage the process on a technological scale. Hydrolysis of not only aluminum ammonium sulfate, but generally aluminum salts with ammonia, alkaline hydroxide or other basic compound is a well known reaction. However, the big drawback of this hydrolytic process is keeping the conditions so that the resulting ·· «·« ·
9999
9 9 ·9 9 ·
9 9 Λ • ··* 9999 9 Λ • ·· * 999
99
9· 99 sraženina měla dobré sedimentační i filtrační vlastnosti, které by umožnily rychlou a účinnou separaci pevné fáze ze suspenze vzniklé po reakci. V podmínkách laboratorního postupu i malotonážní technologie není taková separace problémem, ale při velkotonážní technologii (například v měřítku 600 tun zpracovávaného síranu hlinito-amonného denně) se stává úzkým místem celého procesu a efektivní zvládnutí separační operace je nutnou podmínkou realizovatelnosti. Je tedy třeba reakční podmínky, při nichž vzniká reprodukovatelně vždy dobře filtrovatelná sraženina hydratovaného oxidu hlinitého, jasně vymezit. Řešení tohoto problému, aplikovatelné v technologickém měřítku, podle známých informací dosud nikdo nezveřejnil a nikdo výrobu neprovozuje.The precipitate had good sedimentation and filtration properties that would allow rapid and efficient separation of the solid from the post-reaction slurry. Under laboratory conditions and low tonnage technology, such separation is not a problem, but with large tonnage technology (for example, on a scale of 600 tons of processed aluminum-ammonium sulphate per day), it becomes a bottleneck in the process and effective management of the separation operation is a necessary condition for feasibility. Thus, the reaction conditions in which a hydratable alumina precipitate that is reproducibly reproducible at all times must be clearly defined. The solution to this problem, applicable on a technological scale, according to known information, has not yet been published and no one operates production.
V malotonážním měřítku byla hydrolýza síranu hlinito-amonného prováděna v podniku Monokrystaly Turnov [Pemer B., Kvapil Jiří., Kvapil Josef, Havrdlík M.: přednáška na 2. konferenci o oxidu hlinitém v Ústí nad Labem] reakcí pevného síranu hlinito-amonného s plynným amoniakem ve vrstvě a následným promytím sraženiny hydratovaného oxidu hlinitého. Tento způsob výroby by však byl pravděpodobně nezvládnutelný ve velkotonážním měřítku vzhledem k potížím se zaváděním plynu do vrstvy roztávajících se krystalů.On a small scale scale, the hydrolysis of aluminum-ammonium sulfate was performed in Monokrystaly Turnov [Pemer B., Kvapil Jiri., Kvapil Josef, Havrdlik M .: lecture at the 2nd alumina conference in Usti nad Labem] by reaction of solid aluminum-ammonium sulfate with gaseous ammonia in the layer followed by washing of the hydrated alumina precipitate. However, this manufacturing process would probably be unmanageable on a large scale due to the difficulty of introducing gas into the melting crystal layer.
Pro vznik dobře filtrovatelného hydratovaného oxidu hlinitého je klíčový způsob dávkování síranu hlinito-amonného. Laboratorními pokusy bylo zjištěno, že pokud se dávkuje síran hlinito-amonný ve formě vodného roztoku k roztoku amoniaku a síranu amonného za jinak stejných podmínek, vzniká objemná sraženina obsahující částice hydratovaného oxidu hlinitého typu micel. Tyto částice obsahují značné množství vody, takže když byl síran hlinitoamonný dávkován v roztoku při množství reakčních složek 100 g síranu hlinito-amonného, 90 g síranu amonného, 110 % stechiometricky potřebného množství amoniaku,celkový objem vody při reakci 220 ml, vzniklá sraženina vázala prakticky veškerou vodu, reakční směs téměř neobsahovala kapalnou fázi a reakční nádobu vyplnil velmi špatně filtrovatelný hydrogel. Aby vůbec vznikl systém s oddělenými fázemi a bylo možno reakční směs vylít z nádoby, bylo nutno přidat vodu.For the formation of a well filterable hydrated alumina, the method of dosing aluminum ammonium sulfate is crucial. Laboratory experiments have shown that when aluminum ammonium sulphate in the form of an aqueous solution is metered into a solution of ammonia and ammonium sulphate under otherwise identical conditions, a bulky precipitate containing hydrated micelle alumina particles is formed. These particles contain a considerable amount of water, so that when ammonium aluminum sulfate was dosed in solution at 100 g of ammonium sulfate, 90 g of ammonium sulfate, 110% stoichiometrically needed ammonia, the total water volume in the reaction was 220 ml, the precipitate formed practically bound all of the water, the reaction mixture was almost free of the liquid phase, and the reaction vessel was filled with a very poorly filterable hydrogel. Water had to be added to create a separate phase system and to pour the reaction mixture out of the vessel.
·· Μ«· *φ »» • * * · · · 4 » 4 4 4 ί ? · · ♦ 4 «444 • · · · · · 4 4 444 444 • 4 4 444 4 » ·· · »44 44 «4 44·· Μ · · • • • • 4 • • * * · · 4 · 444 · · · · · · · 4 444 444 · · · 4 444 4 · · · · 44 44 «4 44
Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION
Pro vznik dobře filtrovatelné sraženiny je třeba, aby síran hlinito-amonný byl vnesen do roztoku hydroxidu amonného ve formě krystalů. Reakce pak proběhne topochemicky, takže výsledná pevná částice hydratovaného oxidu hlinitého je velikostí a tvarem podobná krystalu síranu hlinito-amonného. Není výhodné, aby místo primárních krystalů vstupovaly do reakce částice podrceného či umletého spečeného síranu hlinito-amonného, neboť se jedná o tvrdé částice s podstatně horší reakční kinetikou, což prodlužuje reakční dobu za vzniku velmi nekvalitního produktu.To form a well-filterable precipitate, ammonium aluminum sulfate should be introduced into the ammonium hydroxide solution as crystals. The reaction then proceeds topochemically so that the resulting hydrated alumina solid particle is similar in size and shape to an ammonium aluminum sulfate crystal. It is not preferred that crushed or ground sintered aluminum ammonium sulfate particles enter the reaction instead of primary crystals, since they are hard particles with considerably worse reaction kinetics, which extends the reaction time to produce a very poor product.
Řešením problému výroby dobře filtfovatelného hydratovaného oxidu hlinitého ze síranu hlinito-amonného se jeví způsob podle předkládaného vynálezu, jehož podstata spočívá vtom, že se do vodného roztoku obsahujícího hydroxid amonný přidává krystalický síran hlinito-amonný, přičemž molámí poměr hydroxidu amonného a síranu hlinito-amonného je trvale větší než tři, teplota reakční směsi je 15 - 95 °C, nejlépe 50 °C. Při kontinuálním provedení se pevný síran hlinito-amonný přidává do roztoku obsahujícího vedle amoniaku též síran amonný.A solution to the problem of producing well-filterable hydrated alumina from ammonium sulfate is to provide a process according to the present invention which comprises adding to the aqueous solution containing ammonium hydroxide crystalline aluminum ammonium sulfate, with a molar ratio of ammonium hydroxide to aluminum ammonium sulfate. the temperature of the reaction mixture is 15-95 ° C, preferably 50 ° C. In a continuous embodiment, solid ammonium sulfate is added to a solution containing ammonium sulfate in addition to ammonia.
Vynález je založen na stanovení neodvoditelných podmínek srážecí reakce (1):The invention is based on the determination of the non-deductible conditions of the precipitation reaction (1):
1. Síran hlinito-amonný je do reakční směsi vnášen ve formě krystalů.1. Aluminum ammonium sulfate is introduced into the reaction mixture in the form of crystals.
2. Hydroxid amonný je přítomen v přebytku vůči stechiometrii podle reakce (1) tak, aby v reakční suspenzi po skončení reakce bylo pH nad 8, s výhodou 9-10, neboť pro dobrou filtrovatelnost sraženiny hydratovaného oxidu hlinitého je důležitá dostatečná alkalita prostředí po celou reakční dobu.2. The ammonium hydroxide is present in excess of the stoichiometry of reaction (1) such that the pH of the reaction suspension after completion of the reaction is above 8, preferably 9-10, since sufficient alkalinity of the environment is important for good filterability of the hydrated alumina precipitate. reaction time.
3. Je výhodné, aby roztok, k němuž jsou přidávány krystaly síranu hlinito-amonného, obsahoval též síran amonný. Přítomnost síranu amonného (který je současně reakčním produktem) v roztoku na počátku reakce nemá významný vliv na filtrovatelnost vznikající suspenze hydratovaného oxidu hlinitého, ale zvyšuje koncentraci síranu amonného v roztoku separovaném při dalším zpracování suspenze. Recykláží roztoku při jeho současném sycení amoniakem lze dosáhnout významných energetických úspor při izolaci síranu amonného jako vedlejšího produktu reakce.3. It is preferred that the solution to which the ammonium sulfate crystals are added also comprises ammonium sulfate. The presence of ammonium sulfate (which is also the reaction product) in the solution at the start of the reaction does not have a significant effect on the filterability of the resulting hydrated alumina suspension, but increases the concentration of ammonium sulfate in the solution separated during further suspension processing. By recycling the solution while it is saturated with ammonia, significant energy savings can be achieved by isolating ammonium sulfate as a by-product of the reaction.
4. Z hlediska odporu filtračního koláče při následné separaci fází reakční suspenze je nejvhodnější teplota při reakci cca 50°C. Při teplotě výrazně nižší (20 - 30°C) i výrazně vyšší (80°C) odpor filtračního koláče roste, jak dokládá příklad 2.4. In view of the resistance of the filter cake during the subsequent phase separation of the reaction slurry, a reaction temperature of about 50 ° C is most suitable. At a temperature significantly lower (20-30 ° C) and significantly higher (80 ° C), the resistance of the filter cake increases, as shown in Example 2.
9999
9999 ·· · • · · • · · 9 • · · ·9999 ·· · 9 · 9 · · · ·
·9 · ·· 9 · ·
9 99 9
9 9 9 · · • 99 ··9 9 9 · · 99 ··
9 99 9
9 99 9
999 9999 9
999999
Příklady provedeníExamples
Příklad 1:Example 1:
Pevný síran hlinito-amonný (100 g) o střední velikosti krystalů 0,4 mm byl za míchání přidán k 220 ml roztoku obsahujícího 90 g síranu amonného amonného o takové teplotě, aby výsledná teplota při reakci dosáhla 45 - 55 °C, a amoniak v množství odpovídajícím 0,818- , 1,011- , 1,023- a 1,096-ti násobku stechiometrické potřeby vyplývající z rovnice (1). Po 10ti minutách míchání byla suspenze přefiltrována. Filtrace byla provedena na Kafarovově filtračním článku, který umožňuje provádět běžné vakuové filtrace suspenzí standardním způsobem s nastavením vakua. Vakuum při filtraci bylo udržováno na hodnotě 13,3 kPa (100 Torr), byl měřen objem filtrátu v závislosti na čase, sestrojena filtrační křivka a vypočten měmý odpor koláče rk [Purchas D.B.. Industrial Filtration of Liquids, Leonard Hill Books, London, 1971] (viz tabulka 1).Solid aluminum-ammonium sulfate (100 g) with a mean crystal size of 0.4 mm was added with stirring to 220 ml of a solution containing 90 g of ammonium sulfate at a temperature such that the resulting reaction temperature reached 45-55 ° C, and ammonia in the an amount corresponding to 0.818-, 1.011-, 1.023- and 1.096 times the stoichiometric need resulting from equation (1). After stirring for 10 minutes, the suspension was filtered. Filtration was performed on a Kafarov filter element, which allows conventional vacuum filtration of the suspensions to be carried out in a standard vacuum-adjusted manner. The filtration vacuum was maintained at 100 torr, the volume of the filtrate versus time was measured, a filter curve was constructed, and the cup resistance r k was calculated [Purchas DB. Industrial Filtration of Liquids, Leonard Hill Books, London, 1971] (see Table 1).
Sraženina hydratovaného oxidu hlinitého byla zbavována nečistot (síranových a amonných iontů) rozplavením ve vodě a následnou filtrací. Toto rozplavení s následnou filtrací bylo provedeno celkem 5x.The hydrated alumina precipitate was freed of impurities (sulfate and ammonium ions) by washing with water and subsequent filtration. This wash with subsequent filtration was performed 5 times in total.
Sraženina byla pak vysušena při 105 °C do konstantní hmotnosti.The precipitate was then dried at 105 ° C to constant weight.
Specifikace produktu:Product Specifications:
hydratovaný oxid hlinitý obsahující 60 % A12O3.hydrated alumina containing 60% Al 2 O 3 .
Následující tabulka udává vliv přebytku amoniaku při reakci na odpor koláče při filtraci suspenze:The following table shows the effect of excess ammonia in response to cake resistance when slurry filtration:
Tabulka 1: Vliv přebytku amoniaku na měmý odpor filtračního koláče rk při filtraci suspenzeTable 1: Effect of excess ammonia on the cup filter resistance r k when slurry filtration
Pozn.: Tk je měmý odpor filtračního koláče vztažený na objem filtrátu. V prvním sloupci tabulky jsou uvedeny poměry látkových množství (v mol) amoniaku a síranu hlinito-amonného.Note: Tk is the resistance of the filter cake relative to the volume of the filtrate. In the first column of the table, the ratios of the amounts of the substances (in moles) of ammonia and aluminum ammonium sulphate are given.
Z údajů v tabulce 1 je vidět, že při nedodržení reakční podmínky nadstechio-metrického množství amoniaku významně vzroste odpor filtračního koláče.From the data in Table 1 it can be seen that if the reaction condition of the above-stoichiometric amount of ammonia is not observed, the resistance of the filter cake increases significantly.
Příklad 2:Example 2:
Pevný síran hlinito-amonný (100 g) o střední velikosti krystalů 0,4 mm byl za míchání přidán k 220 ml roztoku obsahujícího 90 g síranu amonného o takové teplotě, aby výsledná teplota při reakci odpovídala hodnotám uvedeným v tabulce 2, a amoniak v množství 1,1-násobku stechiometrické potřeby vyplývající z rovnice (1). Po 10 minutách míchání byla suspenze přefiltrována. Filtrace byla provedena na Kafarovově filtračním článku, který umožňuje provádět běžné vakuové filtrace suspenzí standardním způsobem s měřením vakua. Vakuum při filtraci bylo udržováno na hodnotě 13,3 kPa (100 Torr), byl měřen objem filtrátu v závislosti na čase, sestrojena filtrační křivka a vypočten měrný odpor koláče rk (viz tabulka 2).Solid aluminum-ammonium sulfate (100 g) with a mean crystal size of 0.4 mm was added with stirring to 220 ml of a solution containing 90 g of ammonium sulfate at a temperature such that the resulting reaction temperature was as shown in Table 2, and ammonia in an amount 1.1 times the stoichiometric need resulting from equation (1). After stirring for 10 minutes, the suspension was filtered. Filtration was carried out on a Kafarov filter cell, which allows conventional vacuum filtration of the suspensions in a standard vacuum measurement method. The filtration vacuum was maintained at 100 torr, the volume of the filtrate versus time was measured, a filter curve was constructed, and the resistivity of the cake r k was calculated (see Table 2).
Sraženina hydratovaného oxidu hlinitého byla promývána od nečistot (síranových a amonných iontů) rozplavením ve vodě a následnou opětnou filtrací. Toto rozplavení s následnou filtrací bylo provedeno celkem 5x.The hydrated alumina precipitate was washed from impurities (sulfate and ammonium ions) by washing with water and subsequent re-filtration. This wash with subsequent filtration was performed 5 times in total.
Sraženina byla pak vysušena při 105 °C do konstantní hmotnosti.The precipitate was then dried at 105 ° C to constant weight.
Specifikace produktu:Product Specifications:
hydrátovaný oxid hlinitý obsahující 60 % AI2O3.hydrated alumina containing 60% Al2O3.
Tabulka 2: Vliv reakční teploty na odpor filtračního koláče při filtraci suspenzeTable 2: Effect of reaction temperature on filter cake resistance when slurry filtration
Z tabulky 2 je vidět, že nejvhodnější reakční teplota je cca 50 °C, neboť při této teplotě je nejmenší odpor filtračního koláče.From Table 2 it can be seen that the most suitable reaction temperature is about 50 ° C, since at this temperature the filter cake has the lowest resistance.
• · · · · · · · · · · ··· ··· ···· • ·· · · · ·· ······ ··· ··· · · • · · ····· ·· · ·• · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ·· · ·
Příklad 3: Kontinuální provedeníExample 3: Continuous execution
Do kontinuálního míchaného reaktoru o užitečném objemu 2 litry byl čerpán 30%ní roztok síranu amonného průtokem 2 litry za hodinu a vibračním dávkovačem přisypáván síran hlinito-amonný o velikosti částic 0,2 - 2 mm (1 kg/h). Ke dnu reaktoru byl přiváděn plynný amoniak tak, aby bylo zajištěno potřebné pH (zvoleno pH 9) reakce. Reaktor byl míchán čtyřlopatkovým vrtulovým míchadlem. Vnějším regulovaným ohřevem byla udržována teplota v reaktoru na optimální hodnotě (50 °C). Ze suspenze vytékající z reaktoru byly odebírány vzorky na filtrační testy. Výsledné hodnoty měrného odporu filtračního koláče rk jsou uvedeny v následující tabulce:30% ammonium sulphate solution was pumped into a continuous 2 liter stirred reactor at a flow rate of 2 liters per hour and an ammonium aluminum sulphate having a particle size of 0.2 - 2 mm (1 kg / h) was added via a vibration feeder. Ammonia gas was fed to the bottom of the reactor to provide the necessary pH (pH 9 selected) of the reaction. The reactor was stirred with a four-blade propeller stirrer. External controlled heating maintained the reactor temperature at an optimum value (50 ° C). Samples were taken from the reactor slurry for filtration tests. The resulting resistivity values of the filter cake rk are shown in the following table:
Tabulka 3: Měrný odpor filtračního koláče ru při filtraci vzorků suspenze hydratovaného oxidu hlinitého odebíraných z kontinuálního reaktoruTable 3: Filter cake specific resistance when filtering hydrated alumina slurry samples taken from a continuous reactor
Průmyslová využitelnostIndustrial applicability
Hydrolýza síranu hlinito-amonného amoniakem, při níž vznikne dobře fíltrovatelný hydratovaný oxid hlinitý, je aplikovatelná při velkotonážním zpracování této sloučeniny na hydratovaný oxid hlinitý.Hydrolysis of the ammonium aluminum sulfate with ammonia to form a well-filterable hydrated alumina is applicable in the large-scale processing of this compound to hydrated alumina.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ19993549A CZ290158B6 (en) | 1999-10-07 | 1999-10-07 | Process for preparing hydrated aluminium oxide from ammonium aluminium sulfate |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ19993549A CZ290158B6 (en) | 1999-10-07 | 1999-10-07 | Process for preparing hydrated aluminium oxide from ammonium aluminium sulfate |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ9903549A3 true CZ9903549A3 (en) | 2001-05-16 |
| CZ290158B6 CZ290158B6 (en) | 2002-06-12 |
Family
ID=5466913
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ19993549A CZ290158B6 (en) | 1999-10-07 | 1999-10-07 | Process for preparing hydrated aluminium oxide from ammonium aluminium sulfate |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ290158B6 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111498882A (en) * | 2020-04-29 | 2020-08-07 | 沈阳工业大学 | Method for preparing coarse-particle aluminum hydroxide from aluminum ammonium sulfate solution |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ2009812A3 (en) * | 2009-12-04 | 2011-04-27 | Výzkumný ústav anorganické chemie, a. s. | Process for preparing aluminium salicylate |
-
1999
- 1999-10-07 CZ CZ19993549A patent/CZ290158B6/en not_active IP Right Cessation
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111498882A (en) * | 2020-04-29 | 2020-08-07 | 沈阳工业大学 | Method for preparing coarse-particle aluminum hydroxide from aluminum ammonium sulfate solution |
| CN111498882B (en) * | 2020-04-29 | 2022-10-25 | 沈阳工业大学 | Method for preparing coarse-particle aluminum hydroxide from aluminum ammonium sulfate solution |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ290158B6 (en) | 2002-06-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2519037C2 (en) | Production of calcium carbonate with surface subjected to reactive processing and it application | |
| CN102612563B (en) | The preparation method of monovalence succinate | |
| CN101754932A (en) | Process for the production of barium sulfate | |
| CN101952204A (en) | Ferric arsenate powder | |
| CZ9903549A3 (en) | Process for preparing hydrated aluminium oxide from ammonium aluminium sulfate | |
| FI63383B (en) | FOERFARANDE FOER FRAMSTAELLNING AV FOSFORSYRA | |
| US4100264A (en) | Process for the preparation of calcium carbonate for use in fluorescent lamp phosphors | |
| US20090176118A1 (en) | Method for manufacturing aluminum salt solution, aluminum salt solution, aluminum salt, water purifying apparatus using the same, and articles manufactured by using the same | |
| NL8401114A (en) | METHOD FOR PREPARING ZEOLITE A AND PRODUCTS OBTAINED | |
| CN105837431B (en) | A kind of method that sodium acetate is detached in sodium acetate and sodium sulphate mixed system | |
| RU2384564C2 (en) | Method of producing dihydrate of cobalt (ii) oxalate | |
| RU2218305C1 (en) | Method to produce fine-grained chemically settled calcium carbonate with spherical form of particles | |
| RU2258039C1 (en) | Chromium oxide production process | |
| RU2371389C1 (en) | Method of producing gypsum | |
| JPH082915A (en) | Production of copper oxide | |
| CA1329917C (en) | Process for the production of alkali metal chlorate | |
| CN110092364A (en) | A kind of preparation method of high-purity optical glass additive metaphosphoric acid zinc | |
| CN115340077B (en) | Preparation method of high-purity lanthanum phosphate | |
| RU2787475C2 (en) | Crystal form of calcium epoxysuccinate, its production method, and use for production of tartaric acid | |
| CN101939304B (en) | Improved process for making triphenylboron-pyridine compound | |
| CN115340076B (en) | Preparation method of yttrium phosphate | |
| US4226842A (en) | Preparation of crystalline cryolite | |
| RU2206509C1 (en) | METHOD FOR PREPARING LEAD TUNGSTATE PbWO4 | |
| KR890002151B1 (en) | Preparation method of synthetic zeolite from halloysite and bentonite | |
| WO2021194384A1 (en) | Method for producing the crystalline form of calcium cis-2,3-epoxysuccinate |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20071007 |