CZ9902506A3 - Způsob kladení potrubí - Google Patents
Způsob kladení potrubí Download PDFInfo
- Publication number
- CZ9902506A3 CZ9902506A3 CZ19992506A CZ250699A CZ9902506A3 CZ 9902506 A3 CZ9902506 A3 CZ 9902506A3 CZ 19992506 A CZ19992506 A CZ 19992506A CZ 250699 A CZ250699 A CZ 250699A CZ 9902506 A3 CZ9902506 A3 CZ 9902506A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- pipe laying
- laying according
- trench
- pipe
- pipes
- Prior art date
Links
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02F—DREDGING; SOIL-SHIFTING
- E02F5/00—Dredgers or soil-shifting machines for special purposes
- E02F5/02—Dredgers or soil-shifting machines for special purposes for digging trenches or ditches
- E02F5/10—Dredgers or soil-shifting machines for special purposes for digging trenches or ditches with arrangements for reinforcing trenches or ditches; with arrangements for making or assembling conduits or for laying conduits or cables
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02F—DREDGING; SOIL-SHIFTING
- E02F5/00—Dredgers or soil-shifting machines for special purposes
- E02F5/02—Dredgers or soil-shifting machines for special purposes for digging trenches or ditches
- E02F5/12—Dredgers or soil-shifting machines for special purposes for digging trenches or ditches with equipment for back-filling trenches or ditches
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Sewage (AREA)
- Underground Structures, Protecting, Testing And Restoring Foundations (AREA)
- Road Paving Structures (AREA)
- Pipe Accessories (AREA)
Description
KladepLtřubek
Oblast techniky
Předložený vynález se týká jednoho možného způsobu kladení potrubí a zasypání výkopu jednou nebo více vrstvami tixotropního materiálu.
Dosavadní stav techniky
Klasické způsoby kladení potrubí a zasypání výkopu kladou nároky na bezpečnost člověka, jehož přítomnost na dně výkopu je nezbytná pro položení trubek, a dále na kvalitu uložení ( zvláště pak na šířku a kvalitu zhutnění podkladního lože trubek) a na kvalitu obsypu trubky.
Způsob pokládání trubek podle vynálezu usnadňuje výše zmíněnou problematiku díky zrušení podkladního lože a seřízení trubek (rektifíkace v hloubi výkopu; dále k tomu přispívá i dokonalý obsyp ( či obetonování) trubek a dobrá pevnost zásypového materiálu, ve kterém však přesto lze nadále kopat a hloubit.
Postup podle vynálezu výhodně umožňuje vyhloubit výkop o nižší šířce než je stanoveno v předepsaných normách a vynechat výškové seřízení trubek na dně výkopu před jeho zasypáním.Proto tento způsob šetří pracovní materiál a pro pracovníky snižuje rizika, namáhavost a celkovou dobu práce.
Zmíněný způsob je založen na využití vlastností vztlakové síly v kapalině a tixotropní povahy zásypového materiálu. Kladení trubek, při kterém se využívají vlastnosti statického vztlaku v kapalině jsou známy • · • · · · · • · ··· ··· • · · « · « ·
-2při kterém se využívají vlastnosti statického vztlaku v kapalině jsou známy obzvláště v bažinatých územích, kde trubky mohou být uloženy do bahna usazeného na dně tak, aby držely stěny výkopu.
Patent DE-A-2 905 146 popisuje jeden možný způsob budování podzemních potrubí, který spočívá ve vyhloubení výkopu a v jeho následném zasypání tixotropní suspenzí ( např. suspenzí bentonitu), která podpírá stěny výkopu.
Po nalití zmíněné suspenze do výkopu se na jeho dno položí trubky. Popsaný postup nevyžaduje výškové seřízení a nevyužívá vlastnosti statického vztlaku.
Patent US-A-3 993 192 se týká klínů pro ropovod, které omezují vybočení potrubí během kladení. Tyto klíny jsou plastické nádržky , které lze vsunout do sebe . Naplní se určitým množstvím zeminy v závislosti na tlaku, který má působit na potrubí. Popsané klíny v tomto dokumentu nemají za účel výškové seřízení (rektifikaci) potrubí.
Předmět vynálezu
Způsob kladení podle vynálezu zahrnuje následující pracovní úkony:
a) Vyhloubení výkopu o šířce Š a hloubce Η, na jehož dno položíme spojené trubky.
b) Umístění a výškové seřízení opěrných systémů schopných kontrolovat pohyb jednotlivých spojených trubek.
c) Zasypání zmíněného výkopu do určité výšky V tixotropním materiálem ve stavu sol ( tekutý koloidní roztok) tak, aby trubky vystoupily vlivem statického vztlaku.
• · · · · · · ·· · · ···· · · « · * * # · • · · · · · · · · • · · · · · · ······ • · · · · <* · ···· ···· ··· ·· ·· ··
-3d) Odstranění opěrných systémů, když tixotropní materiál je ve stavu gel (tuhý koloidní roztok) a jednotlivé trubky se již nemohou vychýlit.
e) Případné dodatečné zasypání výkopu.
Šířka výkopu Šje stanovena v závislosti na vnějším průměru trubky: šířka je rovna vnějšímu průměru trubky zvýšenému o 200 mm v případě, že nepočítáme s pažením,a o 450mm,když naopak pažení bereme v úvahu. Šířka je poté popřípadě zaokrouhlena na nejbližší decimetr.
V případě betonové trubky je vnějším průměrem trubky vnější průměr hrdla.
Pažením rozumíme snímatelné opěrné zařízení uložené podél stěn výkopu a zajišťující bezpečnost pracovníků pracujících na dně výkopu. Toto pažení je povinné, pokud hloubka výkopu je větší než 1350 mm.
Podle klasického kladení je šířka výkopu určena údaji ve svazku ěíslo 70 ze Souhrnu Všeobecných Technických doložek vztahujících se na veřejné práce schváleného dekretem ěíslo 92- 72 dne 16. ledna 1992. Tato šířka je součtem vnějšího průměru trubky a konstanty rovnající se 800 mm pro každý průměr nižší nebo rovný 600 mm a 1000 mm pro každý průměr nad 600 mm.
Způsob kladení potrubí podle vynálezu snižuje šířku výkopu o 350 až 800 mm vzhledem k šířce výkopu předepsané ve svazku ě.70.
Po vyhloubení výkopu se jednotlivé trubky spojí na jeho dně a nejméně 3 opěrné systémy se umístí do výkopu. Tyto systémy se nastaví do určité výšky a pak se upevní na boční stěny výkopu. Jsou umístěny
-4• · ·· · 0 0 · · 0 0 0 00 0 » · · 0 · 0 0 ·
0 0 · 0 · 0 0 0 0 0 0 00 00 000000
0 0 0 · 0 0 0000 0000 000 ·0 00 00 nad články potrubí a zamezují jejich vybočení a omezují jejich vzestupné pohyby.
Opěmé systémy jsou desky, nejlépe kovové, se světlou štěrbinou ústící do spodní části desky a nastavenou směrem ke dnu výkopu. Šířka štěrbiny odpovídá přesně vnějšímu průměru článků potrubí. Dno tohoto světlého otvoru je polokruhovité a jeho průměr značně odpovídá vnějšímu průměru trubek. Výška štěrbiny je vyšší než vnější průměr trubek.
Vzdálenost mezi opěrnými systémy závisí na vlastnostech trubek; a to na jejich vnitřním průměru, vnějším průměru a měrné hmotnosti a na hmotnosti každého opěrného systému.
Protitlak působící na každý opěrný systém je přinejmenším roven rozdílu mezi statickým vztlakem působícím prostřednictvím tixotropního materiálu na články potrubí a hmotností těchto článků.
Zasypání výkopu je poté provedeno najednou nebo navícekrát až do úrovně horní části podkladních vrstev vozovky.
Zásypový materiál musí být nalit do výkopu až do minimální výšky, která je předběžně stanovena teoretickým výpočtem.
Počítá se přemístěný objem za předpokladu, že trubka je ponořena. Statický vztlak vyjádřený vkg / m ( kilogram na metr délkový) je výsledkem přemístěného objemu způsobeného hustotou zásypového materiálu. Pokud známe hmotnost trubky je průtokovým profilem, pro který je rovnováha mezi statickým vztlakem a hmotností trubky, poměr trubky vůči hustotě zásypového materiálu.
-5• ·
rovnováha mezi tíhou trubky a vztlakovou sílou. Pokud je trubka ponořena, při působení opěrného systému je rovna rozdílu mezi vztlakovou sílou a tíhou trubky.
Minimální množství použitého zásypového materiálu během první části zasypání je takové, aby jeho výška byla větší než je výška pro rovnováhu vypočítaná způsobem vysvětleným výše. Navíc, z bezpečnostních důvodů, trubky jsou ponořeny až k horní povrchové čáře trubky.
Zasypání výkopu se provádí navícekrát podle jednotlivých částí výkopu, které jsou vymezeny opěrkami. V případě plastových trubek se poslední část nezasypaného potrubí může zakřivit, aniž by se však potrubí rozpojilo. Naopak , v případě pevných trubek jako jsou např. trubky betonové, umožňuje vůle v hrdlech mezi jednotlivými články potrubí úhel vychýlení pouze 4°, aby nedošlo k rozpojení; je tedy vhodné ověřit, zda velikost prostoru pod trubkou nepřesahuje - např. 17 cm pro trubku dlouhou 2,4 m ěi 20 cm pro trubku dlouhou 3 m.
Trubka se vyzdvihne až k opěrnému systému vlivem vztlakové síly způsobené zásypovým materiálem.
Dodatečné zasypání se popřípadě provádí tixotropním materiálem až k ploše pod podkladové vrstvy vozovky.
Tixotropním materiálem může být beton obsahující:
- granuláty o maximálním průměru nižším než 20 mm, např. hlinitokřemiěité popílky
- pojivo představující 2-6 % hmotnosti suchých granulátů * « · · • · · · • Μ · · · • ·
-6- hydro-redukční činidlo, např. přírodní nebo umělá vlákna, zvláště polymerová akrylová vlákna, představující 0,05 - 0,15 % hmotnosti suchých granulátů.
Poměr vody a cementu tohoto betonu se řádově pohybuje od 1/51/12.
Podle tohoto vynálezu zaručuje tixotropní materiál výhodně obsahující granuláty tvořené z hlinito-křemičitých popílků výbornou vodotěsnost celku tvořeného trubkou a zmíněným tixotropním materiálem.
Pokusy vodotěsnosti byly provedeny na trubkách o délce 5 m a o průměru 400 mm provrtaných jedním či 2 otvory o průměru 4 mm po zasypání výkopu tixotropním materiálem a vápenitým pískem o velikosti zrn 0-4 mm.
Minimální dosažitelný tlak při pokusu QUEBEC je 17 kPa po 42 sekundách.Výsledky těchto pokusů ukazují, že tixotropní materiál podle vynálezu zaručuje dokonalou vodotěsnost, zatímco výsledek u vápenitého písku s velikostí zrn 0-4 mm je hodně vzdálený od přípustné hranice.
Vzhledem ke zmíněným výsledkům můžeme využít způsob pokládání trubek podle vynálezu vsítí odpadních vod v chráněných prostředích (jako jsou např. oblasti polí zachycující pitnou vodu ).
« o
Vybereme spíše tixotropní materiál o objemové tíze mezi 12 kN / m a 20 kN / m3, u něhož je pokles při dosedu kuželu ( měřený podle normy NF-P 18-451) řádově 15 cm ve stavu sol, index kalifornského poměru únosnosti CBR ( měřený po 24 hodinách a podle normy NF-P94-078)
2<ro(> -7-
• · 4 4 | ♦ 44 | 4 4 44 | |
• 4 | ♦ 4 | * | 4 4 4 4 |
• 4 · | 4 4 | 4 | 4 444 444 |
♦ 4 | 4 · 44 4 44 | 4 | • 4 4 ♦ 4 4 |
vyšší než 10 hodin a pevnost v tlaku (měřená podle normy NF-P98-232.1) řádově 1 MPa po konečném ztuhnutí.
Tixotropní materiál podle předloženého vynálezu ztuhne přibližně do 2 hodin.
Následující příklady blíže ukážou možnost využití vynálezu, aniž by jeho celkový rozsah využití nějak omezovaly.
Příklady provedení vynálezu
PŘÍKLAD 1: Kladení trubek z PVC
Trubky z PVC mají vnější průměr 400 mm. Hloubka výkopu je 1,20 m.
Klasické kladení podle svazku č. 70:
Výkop má šířku 1, 35 ma hloubku 1, 20 mzvýšenou o 0, 1 mpro podkladní lože, což odpovídá objemu přemístěného výkopku 1,75 m3/m (metr krychlový na metr délkový). Podkladní lože je rozšířeno tak, aby mělo tlouštíku 0,1 m, poté je upraveno a zhutněno. Články potrubí jsou spojeny a výškově seřízeny na dně výkopu. Pracovník na dně výkopu provede obsyp trubky postupnými vrstvami až do výšky 0, 1 m nad horní povrchovou čarou trubky. Výkop se zasype materiálem o objemu 1,13 m3 /m až do výšky svahu pro podkladní vrstvy v ozovky snížené o 0, 4 m. Pro obnovu vozovky použijeme pro podkladní vrstvy materiál o hustotě 0, 50 m3 / m a 170 kg / ml pro svrchní vrstvu krytu vozovky o šířce 5 cm.
·· a· a aa ·· aa «aaa · a a a · a a a a a a · a «aaa a a · aa aa ««aaaa a a · « a a · aaaa aaaa aaa aa aa aa
-8Pokládání podle způsobu popsaného ve vynálezu
Šířka výkopu je 600 mm, dejme tomu, že objem přemístěného výkopku je 0, 78 m /m. Po umístění kovových opěrek jsou trubky spojeny v hloubi výkopu. Materiál se nalije najednou nebo navícekrát až do výšky svahu, kde se začne obnovovat vozovka. Celkový objem zásypového materiálu je 0, 41 m3/ ml. Obnova vozovky vyžaduje objem o
materiálu 0, 2 m / ml pro podkladní vrstvy a 75 kg / ml pro vrchní část kiytu vozovky o šířce 5 cm.
Způsob podle vynálezu tak ušetří 0, 97 m3 /ml výkopku, 0, 72 m3 /ml zásypu, 0, 3 m3/ ml materiálu pro obnovu podkladní vrstvy vozovky a 95 kg / ml směsi materiálu pro obnovu krytu vozovky, t.j. celkové ušetření materiálu o 55- 60 %.
PŘÍKLAD 2 : Kladení betonových trubek 90 A
Betonové trubky 90 A mají vnější průměr 500 mm. Hloubka výkopu je 2,5 m. Umístění pažení je nevyhnutelné.
Běžné kladení podle svazku č. 70
Výkop má šířku 1, 45 m a hloubku 2, 5 m, což odpovídá objemu výkopku 3, 9 m3/ ml. Podkladní lože má objem 0, 145 m3 /ml a zásypový materiál umístěný až do výšky plošiny pro podkladní vrstvy vozovky má objem 2, 73 m3 /ml. Obnova vozovky představuje objem 0, 53 m3 / ml pro podkladní vrstvy a 180 kg / ml směsi materiálu pro vrchní vrstvu krytu vozovky o šířce 5 cm.
Φ Φ | φ ΦΦ | φ Φ | |
φ Φ | φ ® | Φ | φ φ Φ |
φ · | φ Φ | φ Φ | ♦ ·· |
Φ | φ Φ | • | Φ |
φφφ | • · | ΦΦ |
ΦΦ φ
φ
Φ·· φ
φ φ
Kladení podle vynálezu
Šířka výkopu, která zahrnuje pažení je 1,10 m a objem odkopané země 2, 86 m 3/ml. Výkop se zasype najednou či navícekrát až do výšky plošiny pro podkladní vrstvy vozovky. Použitý zásypový materiál má celkový objem 2, 11 m3 /ml, pro podkladní vrstvy vozovky má objem 0, 39 m3 / ml a 137 kg / ml směsi materiálu pro vrchní vrstvu krytu vozovky o šířce 5 cm.
Způsob podle vynálezu umožňuje ušetřit 1, 04 m / ml odkopané zeminy; 0, 64 m 3 / ml zásypového materiálu; 0, 14 m3 / materiálu na obnovu podkladních vrstev vozovky a 43 kg / ml směsi materiálu pro vrchní část krytu vozovky; t j. ušetření materiálu okolo 25 %.
Průmyslová využitelnost
Jak již bylo zmíněno dříve, uvedený způsob kladení potrubí šetří pracovní materiál, namáhavost práce a lze jej využít pro stavbu sítí odpadních vod v chráněných prostředích.
Claims (21)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Kladení potrubí, vyznačující se tím, že se skládá z následujících úkonů:va) Vyhloubení výkopu o šířce S a hloubce H a spojení jednotlivých trubek na dně výkopu.b) Umístění a výškové seřízení opěrného systému kontrolujícího pohyby spojených trubek.c) Zasypání zmíněného výkopu do určité výšky V tixotropním materiálem ve stavu sol (tekutý koloidní roztok) tak, aby vztlaková síla nadzvedla trubky.d) Odstranění opěrek, když tixotropní materiál je ve stavu gel (tuhý koloidní roztok) a trubky zůstávají nehybné.e) Případné další zasypání výkopu.v
- 2. Kladení potrubí podle nároku 1, vyznačující se tím, že šířka Sje stejná jako vnější průměr trubky zvýšený o 200 mm, pokud se ve výkopu nepoužije pažení.
- 3. Kladení potrubí podle nároku 1, vyznačující se tím, že šířka Šje rovna vnějšímu průměru trubky zvýšenému o 450 mm v případě použití pažení.
- 4. Kladení potrubí podle jakéhokoli z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že opěrky jsou umístěny nad trubkami a zabraňují tak jejich bočním vychýlením a zároveň omezují jejich vzestupné pohyby.-11• ftftft · ftft ·· ftft • · · * · · · · · · · · • · · · · ftft·· • · ft ft· ftft ft····· ftft ftftft ftft ftftftft ftftftft ftftft ftft ftft ftft
- 5. Kladení potrubí podle jakéhokoli z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že opěrným systémem rozumíme desky, nejlépe kovové, které obsahují světlou štěrbinu ústící do spodní části desky a nasměrovanou ke dnu výkopu; přičemž šířka štěrbiny značně odpovídá vnějšímu průměru trubek.
- 6. Kladení potrubí podle nároku 5, vyznačující se tím, že spodek štěrbiny je polokruhovitý ajeho průměr značně odpovídá vnějšímu průměru trubek.
- 7. Kladení potrubí podle nároků 5 a 6, vyznačující se tím, že výška štěrbiny V je vyšší než vnější průměr trubek.
- 8. Kladení potrubí podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že výška V je taková, že štěrbina opěrného systému je ponořena v tixotropním materiálu.
- 9. Kladení potrubí podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že počet použitých oper je 3 nebo více.
- 10. Kladení potrubí podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že vzdálenost mezi operami je stanovena v závislosti na vlastnostech trubek, přesně řečeno na jejich vnějším a vnitřním průměru a objemové hmotě a na hmotnosti každé opěry.
- 11. Kladení potrubí podle jakéhokoli z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že protitlak působící na každou opěru je nejméně roven rozdílu mezi statickým vztlakem, který vyvíjí tixotropní materiál na jednotlivé trubky, a hmotností jednotlivých trubek.-1200 00 • · 0 00 0 0 0·0 000 00000 0 0 0 0 00 0 0 0 0 00 0 0 ·0· ··<• 0 0 0
- 12. Kladení potrubí podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že po rektifíkaci ( výškovém seřízení) jsou opery upevněny na boční stěny výkopu.
- 13. Kladení potrubí podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že výkop se zasype najednou nebo navícekrát až do výšky podpůrné plochy pro umístění podkladových vrstvev vozovky.
- 14. Kladení potrubí podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že tixotropní materiál je beton.
- 15. Kladení potrubí podle nároku 14, vyznačující se tím , že beton obsahuje:- granuláty o maximálním průměru nižším než 20 mm- pojivo představující 2 - 6 % hmotnosti suchých granulátů- hydro- redukční činidlo představující 0,05 -0,15 % hmotnosti suchých granulátů.
- 16. Kladení potrubí podle nároku 15, vyznačující se tím, že granuláty jsou tvořeny z křemičito- hlinitých popílků.
- 17. Kladení potrubí podle jednoho z nároků 15 a 16, vyznačující se tím, že poměr vody a cementu se pohybuje 1/5-12.
- 18. Kladení potrubí podle jednoho z nároků 15-17, vyznačující se tím, že hydro- redukční činidlo obsahuje přírodní či umělá vlákna, zvláště polymerová akrylová vlákna.
- 19. Kladení potrubí podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že tixotropní materiál má objemovou hmotnost mezi-13• 0 00 0 00 00 00 • 00 0 · 0 0 0 0 00 00 0 000 0000 0 0 · 00 00 0000000 0 0 · · 0 0 • 000 0000 ··· ·· ·· 0012 kN/m3 a20 kN/m3.
- 20. Kladení potrubí podle jednoho z předcházejících požadavků, vyznačující se tím, že tixotropní materiál má následující vlastnosti:- pokles při dosedu kuželu řádově 15 cm ve stavu sol- index CBR- kalifornský poměr únosnosti vyšší než hodnota 10 hodin, měřený po 24 hodinách.
- 21. Kladení potrubí podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že tixotropní materiál ztuhne v průběhu 2 hodin a jeho pevnost v tlaku je řádově 1 Mpa po konečném ztuhnutí.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR9700395A FR2758378B1 (fr) | 1997-01-16 | 1997-01-16 | Procede de pose de tuyaux |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ9902506A3 true CZ9902506A3 (cs) | 2001-01-17 |
CZ297610B6 CZ297610B6 (cs) | 2007-02-14 |
Family
ID=9502648
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ0250699A CZ297610B6 (cs) | 1997-01-16 | 1998-01-14 | Zpusob kladení potrubí |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP1007795B1 (cs) |
CA (1) | CA2278224C (cs) |
CZ (1) | CZ297610B6 (cs) |
ES (1) | ES2173566T3 (cs) |
FR (1) | FR2758378B1 (cs) |
WO (1) | WO1998031880A1 (cs) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2830269B1 (fr) | 2001-09-28 | 2004-07-09 | Eurovia Man | Procede de preparation d'un remblai autocompactant, remblai autocompactant et utilisation |
FR2851316B1 (fr) * | 2003-02-13 | 2007-04-20 | Gaz De France | Procede de pose d'lelements tubulaires enterres et preparation de mortier pour sa mise en oeuvre |
BE1021367B1 (fr) * | 2013-02-06 | 2015-11-06 | Etablissements Hublet | Remblais autocompactant reexcavable. |
FR3101648B1 (fr) | 2019-10-04 | 2021-11-26 | Greffet | Dispositif de cureuse de fossé doté d’une technologie particulière de captation et de relevage de toutes les natures et constituants de terre et de boues, adaptable sur un tracteur de puissance maximum de 100ch aux fins d’être utilisé pour des routes étroites et sinueuses. |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1392931A (en) * | 1971-08-14 | 1975-05-07 | Holroyd L M | Laying of pipes |
DE2437012C3 (de) * | 1974-08-01 | 1979-08-09 | Gewerkschaft Eisenhuette Westfalia, 4670 Luenen | Vorrichtung zum Verlegen eines Rohrstranges in einem Graben, insbesondere in wasserführenden Böden |
US3993192A (en) * | 1975-11-10 | 1976-11-23 | Christopher Brian Bunn | Pipeline weight container and method |
IT1091898B (it) * | 1977-01-26 | 1985-07-06 | Soletanche | Perfezionamenti alla messa in opera di canalizzazioni interrate |
DE2905146A1 (de) * | 1979-02-10 | 1980-08-21 | Rolf Stahn | Verfahren zur herstellung unterirdischer leitungen in einer fluessigkeitsgestuetzten baugrube |
US4836595A (en) * | 1988-05-05 | 1989-06-06 | Dicarlo Frank | Pipe handling apparatus |
GB9018927D0 (en) * | 1990-08-30 | 1990-10-17 | Seamark Systems | Subsea pipeline protection |
-
1997
- 1997-01-16 FR FR9700395A patent/FR2758378B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
1998
- 1998-01-14 EP EP98902075A patent/EP1007795B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1998-01-14 ES ES98902075T patent/ES2173566T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1998-01-14 CZ CZ0250699A patent/CZ297610B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1998-01-14 CA CA002278224A patent/CA2278224C/fr not_active Expired - Lifetime
- 1998-01-14 WO PCT/FR1998/000060 patent/WO1998031880A1/fr active IP Right Grant
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP1007795B1 (fr) | 2002-04-24 |
CA2278224C (fr) | 2005-03-29 |
FR2758378B1 (fr) | 1999-04-02 |
FR2758378A1 (fr) | 1998-07-17 |
CZ297610B6 (cs) | 2007-02-14 |
WO1998031880A1 (fr) | 1998-07-23 |
EP1007795A1 (fr) | 2000-06-14 |
ES2173566T3 (es) | 2002-10-16 |
CA2278224A1 (fr) | 1998-07-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4329083A (en) | Methods of laying underground conduits | |
US11480267B2 (en) | System and method for protection of under-slab utilities from changes in soil volume | |
CN110219359A (zh) | 一种沉管式检查井及其施工方法 | |
US4453366A (en) | Process of forming a continuous wall in the ground | |
CA2925768C (en) | Retaining wall system, method of supporting same, and kit for use in constructing same | |
CZ9902506A3 (cs) | Způsob kladení potrubí | |
CN208121929U (zh) | 大口径复合式抹带接口雨水管体系 | |
Parashar et al. | Performance monitoring of deep shafts at Changi WRP project, Singapore | |
CN111335445B (zh) | 一种利用钢管作内模的混凝土雨水井施工方法 | |
JPH01146020A (ja) | 盛土による基礎構築体とその築造方法 | |
CN113502847A (zh) | 一种用于埋地管道的装配式刚性支撑保护地基结构 | |
CN209353360U (zh) | 地下室结构的抗浮排水装置 | |
Yokel et al. | Housing construction in areas of mine subsidence | |
Power et al. | Seismic retrofitting manual for highway structures. Part 2, Retaining structures, slopes, tunnels, culverts, and roadways | |
Hansmire et al. | Field performance of structural slurry wall | |
CN214883808U (zh) | 箱拱形波纹钢通道抗上浮的复合基础结构 | |
CN216194920U (zh) | 一种具有减隔震性能的大型沉管隧道回填结构 | |
US20240102583A1 (en) | System and Method for Protection of Under-Slab Utilities From Changes in Soil Volume | |
Teja | Field investigation on structural performance of the buried UPVC pipes with and without geogrid reinforcement | |
CN114541459B (zh) | 一种预制井内补偿暗埋管道沉降的*** | |
Watkins et al. | Pipe zone bedding and backfill: A flexible pipe perspective | |
Raju et al. | Cross Passage construction in soft soil by RCC box pushing in MRTS | |
Clarke et al. | SOME STRUCTURAL ASPECTS OF THE DESIGN OF CONCRETE PIPELINES.(INCLUDES APPENDIX). | |
Bruton et al. | Poseidon Project-pipeline design for weak clay | |
Olliff et al. | Soil-structure-pipe interaction with particular reference to ground movement induced failures |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
MK4A | Patent expired |
Effective date: 20180114 |