CZ308049B6 - Magnetic circuit electric machine cooling system - Google Patents
Magnetic circuit electric machine cooling system Download PDFInfo
- Publication number
- CZ308049B6 CZ308049B6 CZ2018-657A CZ2018657A CZ308049B6 CZ 308049 B6 CZ308049 B6 CZ 308049B6 CZ 2018657 A CZ2018657 A CZ 2018657A CZ 308049 B6 CZ308049 B6 CZ 308049B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- stator
- rotor
- plates
- block
- magnetic circuit
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K1/00—Details of the magnetic circuit
- H02K1/06—Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
- H02K1/12—Stationary parts of the magnetic circuit
- H02K1/20—Stationary parts of the magnetic circuit with channels or ducts for flow of cooling medium
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K3/00—Details of windings
- H02K3/04—Windings characterised by the conductor shape, form or construction, e.g. with bar conductors
- H02K3/24—Windings characterised by the conductor shape, form or construction, e.g. with bar conductors with channels or ducts for cooling medium between the conductors
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K3/00—Details of windings
- H02K3/32—Windings characterised by the shape, form or construction of the insulation
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K3/00—Details of windings
- H02K3/46—Fastening of windings on the stator or rotor structure
- H02K3/50—Fastening of winding heads, equalising connectors, or connections thereto
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K5/00—Casings; Enclosures; Supports
- H02K5/04—Casings or enclosures characterised by the shape, form or construction thereof
- H02K5/20—Casings or enclosures characterised by the shape, form or construction thereof with channels or ducts for flow of cooling medium
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)
- Motor Or Generator Cooling System (AREA)
Abstract
Description
Chladicí systém magnetického obvodu elektrického strojeMagnetic circuit cooling system of an electric machine
Oblast technikyField of technology
Předkládaný vynález spadá do oblasti dynamoelektrických strojů a týká se chladicího systému magnetického obvodu elektrického stroje.The present invention belongs to the field of dynamoelectric machines and relates to a cooling system of a magnetic circuit of an electric machine.
Dosavadní stav technikyState of the art
Elektrické stroje pracující v motorickém režimu přeměňují elektrickou energii na mechanickou, zatímco pracují-li v generátorickém režimu, přeměňují mechanickou energii na elektrickou. V obou případech v závislosti na účinnosti této přeměny dochází ke ztrátám energie, která se uvnitř stroje přeměňuje na teplo, což má zásadní vliv na životnost, provozuschopnost a také účinnost elektrického stroje jako celku. Proto je třeba toto ztrátové teplo efektivně odvést z elektrického stroje do okolního prostředí účinným chlazením. Největší množství tepla se generuje v magnetickém obvodu elektrického stroje, který je tvořen svazkem plechů tvořícím nosný prvek elektrického vinutí, a to v obou základních částech, statoru i rotoru. Běžně používaný způsob chlazení využívá proudění chladicího média v kanálech vytvořených ve zmíněném magnetickém obvodu elektrického stroje, přičemž je důležité, aby byly kanály situovány přímo v místě vzniku tepla nebo tomuto místu co nejblíže. Vytvořením kanálů ve svazku plechů však dochází k ovlivnění magnetického obvodu, a tím i funkce elektrického stroje jako celku. Z hlediska chlazení by kanály měly být co největší, zatímco z hlediska elektromagnetického by naopak měly být co nejmenší, aby magnetický obvod ovlivňovaly co nejméně. Z toho plyne požadavek minimálního rozměru kanálů při zachování co nejvyššího chladicího účinku. Účinnost chladicích kanálů závisí jednak na rychlosti proudění chladivá, ale také na velikosti a tvaru chladicí plochy, která ovlivňuje velikost součinitele přestupu tepla, přičemž právě velikost této plochy je limitující s ohledem na účinnost eklektického stroje jako celku. Metoda zvětšování teplosměnné plochy ke zvýšení množství odvedeného tepla je popsána například ve spisech CN 204243928 U a CN 204145253 U. Nevýhodou je zde právě zmíněné negativní ovlivnění magnetických vlastností magnetického obvodu. Další možností je pak speciální konstrukce jádra magnetického obvodu, jak je uvedeno kupříkladu ve spise JP 2018026978, což má však za následek velkou konstrukční složitost a s ní spojené zvýšení výrobních nákladů. Vzhledem k protichůdným požadavkům na velikost kanálů je jedinou možností zvýšení součinitele přestupu tepla změnou tvaru teplosměnné plochy s cílem ovlivnit charakter turbulence proudění, a to tak, aby došlo k nárůstu zmíněného součinitele přestupu tepla. Jedním z faktorů ovlivňujících proudění chladivá v chladicím kanálu, a tím i součinitele přestupu tepla, je takzvaná ekvivalentní drsnost povrchu, která je však paradoxně snižována s rostoucí přesností výroby dílčích plechů, ze kterých je skládán magnetický obvod. Ekvivalentní drsnost však nesmí překročit určitou mez, při níž již nedochází k nárůstu součinitele přestupu tepla z důvodu nepřiměřeného nárůstu tlakové ztráty v kanálu, což má za následek pokles rychlosti proudění chiadiva, a tím i snížení velikosti součinitele přestupu tepla. Zvyšování zmíněné drsnosti vnitřního povrchu chladicích kanálů je popsáno kupříkladu v dokumentu US 2018205272, kde je zvýšení drsnosti dosahováno změnou tvaru všech plechů, kdy je každý jiný a hodnota ekvivalentní drsnosti zde není nijak korigována či kvantifikována. Součinitel přestupu tepla h je dán obecně známým vztahem:Electric machines operating in motor mode convert electrical energy into mechanical energy, while when operating in generator mode, they convert mechanical energy into electrical energy. In both cases, depending on the efficiency of this conversion, energy is lost, which is converted into heat inside the machine, which has a major impact on the service life, operability and also the efficiency of the electric machine as a whole. Therefore, this waste heat must be efficiently removed from the electrical machine to the environment by efficient cooling. The largest amount of heat is generated in the magnetic circuit of the electrical machine, which is formed by a bundle of sheets forming the supporting element of the electrical winding, in both the basic parts, the stator and the rotor. The commonly used cooling method uses the flow of cooling medium in the channels formed in said magnetic circuit of the electric machine, it being important that the channels be situated directly at the place of heat generation or as close as possible to this place. However, the creation of channels in the sheet metal bundle affects the magnetic circuit and thus the function of the electrical machine as a whole. From a cooling point of view, the channels should be as large as possible, while from an electromagnetic point of view they should be as small as possible so that they affect the magnetic circuit as little as possible. Hence the requirement for a minimum duct size while maintaining the highest possible cooling effect. The efficiency of the cooling channels depends on the flow rate of the refrigerant, but also on the size and shape of the cooling surface, which affects the size of the heat transfer coefficient, the size of which is limiting with regard to the efficiency of the eclectic machine as a whole. A method of increasing the heat transfer area to increase the amount of heat dissipated is described, for example, in CN 204243928 U and CN 204145253 U. The disadvantage here is the aforementioned negative effect on the magnetic properties of the magnetic circuit. Another possibility is the special construction of the core of the magnetic circuit, as stated, for example, in JP 2018026978, which, however, results in great design complexity and an associated increase in production costs. Due to the conflicting requirements for the size of the channels, the only way to increase the heat transfer coefficient is to change the shape of the heat exchange surface in order to influence the nature of the flow turbulence, so as to increase said heat transfer coefficient. One of the factors influencing the flow of refrigerant in the cooling channel, and thus the heat transfer coefficient, is the so-called equivalent surface roughness, which is paradoxically reduced with increasing accuracy in the production of the sub-sheets of which the magnetic circuit is composed. However, the equivalent roughness must not exceed a certain limit at which the heat transfer coefficient no longer increases due to a disproportionate increase in pressure loss in the channel, which results in a decrease in the flow rate of the coolant and thus a reduction in the heat transfer coefficient. The increase in said roughness of the inner surface of the cooling channels is described, for example, in US 2018205272, where the increase in roughness is achieved by changing the shape of all sheets, where each is different and the equivalent roughness value is not corrected or quantified. The heat transfer coefficient h is given by the generally known relation:
I D. I \ , kde £ je měrná tepelná vodivost chladicího média, Dh je hydraulický průměr kanálu a Nu je Nusseltovo číslo dané funkční závislostí Nu = f (f, Re,Pr), kde Re je Reynholdovo číslo a Pr je Prandtlovo číslo, která jsou závislá na rychlosti proudění a na fyzikálních vlastnostech proudícího média, a/je součinitel tření proudícího média o stěnu kanálu. Hodnota tohoto součinitele tření / je závislá na několika parametrech z části stejných jako součinitel přestupu tepla: f = f (Re, e, Dh), kde e je parametr charakterizující takzvanou ekvivalentníI D. I \, where £ is the specific thermal conductivity of the cooling medium, Dh is the hydraulic diameter of the channel and Nu is the Nusselt number given by the functional dependence Nu = f (f, Re, Pr), where Re is the Reynhold number and Pr is the Prandtl number, which are dependent on the flow velocity and on the physical properties of the flowing medium, and / is the coefficient of friction of the flowing medium against the channel wall. The value of this coefficient of friction / depends on several parameters in part the same as the heat transfer coefficient: f = f (Re, e, Dh), where e is the parameter characterizing the so-called equivalent
- 1 CZ 308049 B6 drsnost kanálu. Právě touto ekvivalentní drsností e je možné podstatně ovlivňovat součinitel přestupu tepla, pokud ostatní parametry, jako je zejména hydraulický průměr kanálu Dh, není možné zvyšovat z důvodu negativního ovlivnění magnetického obvodu elektrického stroje. Součinitel přestupu tepla v závislosti na ekvivalentní drsnosti e, respektive součiniteli tření/, je dán podle nejpoužívanější teorie takzvanou Petukhovovou rovnicí:- 1 CZ 308049 B6 duct roughness. It is with this equivalent roughness e that it is possible to significantly influence the heat transfer coefficient if other parameters, such as in particular the hydraulic diameter of the channel Dh, cannot be increased due to the negative influence of the magnetic circuit of the electric machine. The heat transfer coefficient depending on the equivalent roughness e, or the coefficient of friction /, is given according to the most used theory by the so-called Petukhov equation:
i f ~and f ~
1,07+12.7 i nebo modifikovaným vztahem Gnielinského pro nižší Reynoldsova čísla:1.07 + 12.7 i or a modified Gnielinsky relation for lower Reynolds numbers:
δ kδ k
přičemž pro součinitel tření platí Colebrookův vztah:where the Colebrook relation applies to the coefficient of friction:
ze kterého je možné stanovit vliv ekvivalentní drsnosti e na součinitel tření/respektive součinitel přestupu tepla h.from which it is possible to determine the effect of equivalent roughness e on the coefficient of friction / heat transfer coefficient h, respectively.
Cílem předkládaného vynálezu je představit systém chlazení magnetického obvodu elektrického stroje zvýšením ekvivalentní drsnosti vnitřního povrchu chladicích kanálů.It is an object of the present invention to provide a system for cooling the magnetic circuit of an electric machine by increasing the equivalent roughness of the inner surface of the cooling channels.
Podstata vynálezuThe essence of the invention
Stanoveného cíle je dosaženo vynálezem, kterým je chladicí systém magnetického obvodu elektrického stroje obsahujícího stator a rotor, kde magnetický obvod statoru je tvořen statorovým blokem sestaveným z příčně uspořádaných statorových plechů a magnetický obvod rotoru je tvořen rotorovým blokem sestaveným z příčně uspořádaných rotorových plechů, přičemž plochy statorových plechů i rotorových plechů jsou opatřeny otvory vytvářejícími po sestavení statorových plechů do statorového bloku statorový chladicí kanál a po sestavení rotorových plechů do rotorového bloku rotorový chladicí kanál. Podstatou vynálezu je, že ve statorovém bloku a/nebo v rotorovém bloku, vytvářejících statorový chladicí kanál nebo rotorový chladicí kanál o průměru D, jsou v délkových intervalech o velikosti p mezi standardními statorovými plechy vloženy zdrsňující statorové plechy a/nebo mezi standardní rotorové plechy vloženy zdrsňující rotorové plechy, mezi jejichž zdrsňujícími okraji jsou otvory o průměru d, přičemž poměr hodnot d/D se pohybuje v rozmezí hodnot 0,90 až 0,95.The object is achieved by the invention which is a cooling system of a magnetic circuit of an electric machine comprising a stator and a rotor, wherein the stator magnetic circuit is formed by a stator block composed of transversely arranged stator plates and the rotor magnetic circuit is formed by a rotor block composed of transversely arranged rotor plates. The stator plates and the rotor plates are provided with openings forming a stator cooling channel after the stator plates have been assembled into the stator block and a rotor cooling channel after the rotor plates have been assembled into the rotor block. The essence of the invention is that in the stator block and / or in the rotor block forming the stator cooling channel or the rotor cooling channel of diameter D, roughening stator plates are inserted between the standard stator plates and / or inserted between the standard rotor plates at length intervals of size p. roughening rotor plates, between the roughening edges of which are holes of diameter d, the ratio of d / D values being in the range of 0.90 to 0.95.
Ve výhodném provedení pro hodnotu délkového intervalu o velikosti p platí vztah { d \b In a preferred embodiment, the relation { d \ b applies to the value of the length interval of size p
Ρ=α· „Ρ = α · „
V ' , kde proměnné a a b jsou závislé na tloušťce t standardních statorových plechů, standardních rotorových plechů, zdrsňujících statorových plechů a zdrsňujících rotorovýchV ', where the variables a and b are dependent on the thickness t of the standard stator plates, the standard rotor plates, the roughening stator plates and the roughening rotor plates.
-2CZ 308049 B6 plechů a nabývají hodnot v rozmezích intervalů vymezených vztahy a=0,406+0,81t+l,981pr a b= -8,787-4,704-t-0,912-pr + l,85-t-pr , kde pr je parametr variability nabývající hodnot od 0,64 do 1,92.-2CZ 308049 B6 sheets and take values in the range of intervals defined by relations a = 0.406 + 0.81t + 1.981p r ab = -8.787-4.704-t-0.912-p r + 1.85-tp r , where p r is variability parameter taking values from 0.64 to 1.92.
Předkládaným vynálezem se dosahuje nového a vyššího účinku v tom, že zvýšením ekvivalentní drsnosti vnitřního povrchu chladicích kanálů v nich dochází ke zvýšení součinitele přestup tepla a tím i zlepšení chladicího účinku.The present invention achieves a new and higher effect in that by increasing the equivalent roughness of the inner surface of the cooling channels in them, the heat transfer coefficient is increased and thus the cooling effect is improved.
Objasnění výkresůClarification of drawings
Konkrétní příklad provedení vynálezu je schematicky znázorněn na přiložených výkresech kde:A specific embodiment of the invention is schematically illustrated in the accompanying drawings where:
Obr. 1 je podélný řez polovinou elektrického stroje s naznačeným příčným řezem rovinou A-A, Obr. 2 je schematický nákres podélného řezu statorovým nebo rotorovým chladicím kanálem.Giant. 1 is a longitudinal section through half of an electric machine with the indicated cross section along the line A-A, FIG. 2 is a schematic longitudinal sectional view of a stator or rotor cooling channel.
Příklady uskutečnění vynálezuExamples of embodiments of the invention
Elektrický stroj podle vyobrazení na obr. 1 obsahuje stator 1 a rotor 2. Magnetický obvod statoru 1 je tvořen statorovým blokem 11 sestaveným z příčně uspořádaných statorových plechů 111 a magnetický obvod rotoru 2 je tvořen rotorovým blokem 21 sestaveným z příčně uspořádaných rotorových plechů 211. V plochách statorových plechů 111 i rotorových plechů 211 jsou vytvořeny neoznačené otvory, které po sestavení plechů vytvářejí ve statorovém bloku 11 statorový chladicí kanál 12 a v rotorovém bloku 21 rotorový chladicí kanál 22. Statorový blok 11 je nosnou částí pro statorové vinutí 13, které je součástí neoznačeného elektrického obvodu elektrického stroje. Podle vyobrazení na obr. 2 jsou statorový blok 11 i rotorový blok 21 sestaveny jednak ze standardních statorových plechů 111 a standardních rotorových plechů 211 a jednak ze zdrsňujících statorových plechů 111' a zdrsňujících rotorových plechů 21Γ. přičemž standardní statorové plechy 111 a standardní rotorové plechy 211 mají stejnou tloušťku jako zdrsňující statorové plechy 111' a zdrsňující rotorové plechy 21Γ. Standardní vnitřní povrch 3 chladicích kanálů 12 a 22 je tvořen neoznačenými vnitřními okraji otvorů standardních statorových a rotorových plechů 111 a 211. přičemž otvory vytvořené ve standardních statorových a rotorových a pleších 111 a 211 v radiálním směru mají průměr D. Ze standardního vnitřního povrchu 3 vystupují zdrsňující okraje 4 zdrsňujících statorových plechů 111' a zdrsňujících rotorových plechů 21Γ. kde otvory v nich vytvořené mají v radiálním směru průměr d. Vzájemná vzdálenost zdrsňujících plechů 111' a 211' v axiálním směru je dána hodnotou p, /d\b W P=0' Š kdeThe electric machine shown in Fig. 1 comprises a stator 1 and a rotor 2. The magnetic circuit of the stator 1 is formed by a stator block 11 composed of transversely arranged stator plates 111 and the magnetic circuit of the rotor 2 is formed by a rotor block 21 composed of transversely arranged rotor plates 211. In Unmarked holes are formed in the surfaces of the stator plates 111 and the rotor plates 211 which, after the plates are assembled, form a stator cooling channel 12 in the stator block 11 and a rotor cooling channel 22 in the rotor block 21. The stator block 11 is a support part for the stator winding 13 unmarked electrical circuit of the electrical machine. According to the illustration in FIG. wherein the standard stator plates 111 and the standard rotor plates 211 have the same thickness as the roughening stator plates 111 'and the roughening rotor plates 21Γ. The standard inner surface 3 of the cooling channels 12 and 22 is formed by unmarked inner edges of the holes of the standard stator and rotor plates 111 and 211. The holes formed in the standard stator and rotor blades 111 and 211 in the radial direction have a diameter D. roughening the edges 4 of the roughening stator plates 111 'and the roughening rotor plates 21Γ. where the holes formed in them have a diameter d in the radial direction. The mutual distance of the roughening plates 111 'and 211' in the axial direction is given by the value p, / d \ b W P = 0 'Š where
Poměr d/D nabývá hodnot od 0.9 do 0.95. a a b jsou proměnné závisející na tloušťce standardních a zdrsňujících plechů 111. 211. 11Γ. 21Γ. přičemž pro jejich hodnoty platí vztahy:The d / D ratio takes values from 0.9 to 0.95. a and b are variables depending on the thickness of the standard and roughening plates 111. 211. 11Γ. 21Γ. whereas the following values apply to their values:
a=0,406+0,81-t+l,98 l-pr a b=-8,787 -4,704-t-0,912-pr+l,85-t-pr kde prjs parametr variability nabývající hodnot od 0,64 do 1,92 a t je tloušťka plechů 111, 211, 111' a 211'.a = 0.406 + 0.81-t + 1.98 lp r ab = -8.787 -4.704-t-0.912-p r + 1.85-tp r where p r is the variability parameter taking values from 0.64 to 1, 92 at is the thickness of the sheets 111, 211, 111 'and 211'.
-3CZ 308049 B6-3GB 308049 B6
Průmyslová využitelnostIndustrial applicability
Vynález je využitelný při konstrukcích točivých elektrických strojů ke zvýšení účinnosti jejich chlazení.The invention is useful in the construction of rotating electrical machines to increase their cooling efficiency.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2018-657A CZ308049B6 (en) | 2018-11-29 | 2018-11-29 | Magnetic circuit electric machine cooling system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2018-657A CZ308049B6 (en) | 2018-11-29 | 2018-11-29 | Magnetic circuit electric machine cooling system |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ2018657A3 CZ2018657A3 (en) | 2019-11-20 |
| CZ308049B6 true CZ308049B6 (en) | 2019-11-20 |
Family
ID=68534685
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ2018-657A CZ308049B6 (en) | 2018-11-29 | 2018-11-29 | Magnetic circuit electric machine cooling system |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ308049B6 (en) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ20022717A3 (en) * | 2000-12-19 | 2003-01-15 | General Electric Company | Enhanced cooling of generator end winding |
| CZ20023593A3 (en) * | 2001-11-01 | 2003-06-18 | General Electric Company | Synchronous machine, superconductive electromagnetic machine, method of cooling the superconductive electromagnetic machine, and method of shaping the gap between rotor and stator |
| CZ2004874A3 (en) * | 2004-08-09 | 2006-03-15 | Siemens Elektromotory S. R. O. | Electric motor stator |
| JP2011254577A (en) * | 2010-05-31 | 2011-12-15 | Aisin Seiki Co Ltd | Rotary electric machine |
| US20150115751A1 (en) * | 2013-10-29 | 2015-04-30 | Mitsubishi Electric Corporation | Permanent magnet embedded rotary electric machine |
| KR20170023570A (en) * | 2015-08-24 | 2017-03-06 | 두산중공업 주식회사 | Rotor assembly having improved cooling path |
-
2018
- 2018-11-29 CZ CZ2018-657A patent/CZ308049B6/en unknown
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ20022717A3 (en) * | 2000-12-19 | 2003-01-15 | General Electric Company | Enhanced cooling of generator end winding |
| CZ20023593A3 (en) * | 2001-11-01 | 2003-06-18 | General Electric Company | Synchronous machine, superconductive electromagnetic machine, method of cooling the superconductive electromagnetic machine, and method of shaping the gap between rotor and stator |
| CZ2004874A3 (en) * | 2004-08-09 | 2006-03-15 | Siemens Elektromotory S. R. O. | Electric motor stator |
| JP2011254577A (en) * | 2010-05-31 | 2011-12-15 | Aisin Seiki Co Ltd | Rotary electric machine |
| US20150115751A1 (en) * | 2013-10-29 | 2015-04-30 | Mitsubishi Electric Corporation | Permanent magnet embedded rotary electric machine |
| KR20170023570A (en) * | 2015-08-24 | 2017-03-06 | 두산중공업 주식회사 | Rotor assembly having improved cooling path |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ2018657A3 (en) | 2019-11-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5690079B2 (en) | Generator coil cooling baffle | |
| US9300179B2 (en) | Electric rotating machine | |
| JP6302736B2 (en) | Rotating electric machine | |
| US9525324B2 (en) | Axial flux electrical machines | |
| CN101785170A (en) | Cooled casing type electric motor, and its stator | |
| JP5379611B2 (en) | Rotating electric machine | |
| EP3955434A1 (en) | Cooling device, motor and wind turbine generator set | |
| JP2014155314A (en) | Rotary electric machine | |
| KR20180032616A (en) | Cooling system for electrical machines | |
| JP2019030059A (en) | Rotator and rotary electric machine | |
| JP5065166B2 (en) | Rotating electrical machine rotor | |
| JP2010263744A (en) | Rotary electric machine | |
| CZ308049B6 (en) | Magnetic circuit electric machine cooling system | |
| CN113364182A (en) | Rotor sheath, rotor subassembly, motor, compressor | |
| CN110601394B (en) | Stator cooling structure, stator assembly and motor with same | |
| JP6453091B2 (en) | Rotating electric machine | |
| CN106712353B (en) | Ring for an electric machine | |
| JP2016158365A (en) | Motor | |
| CN104578649A (en) | Axial direction sectional type motor rotor with arc-shaped air deflectors | |
| Zhou et al. | Novel liquid cooling technology for modular consequent-pole PM machines | |
| Zhou et al. | Improved cooling in modular consequent pole PM machine utilizing flux gaps | |
| CN107623391B (en) | Motor cooling pipeline and forced air cooling motor | |
| JP2006074866A (en) | Dynamo-electric machine | |
| EP2642406A1 (en) | Ventilation system for an electric machine (variants) | |
| CN216056536U (en) | Motor rotor and motor |