CZ303180B6 - Nerezavející ocel pro kritické aplikace, kalitelná precipitací a se zlepšenou obrobitelností - Google Patents

Nerezavející ocel pro kritické aplikace, kalitelná precipitací a se zlepšenou obrobitelností Download PDF

Info

Publication number
CZ303180B6
CZ303180B6 CZ20013225A CZ20013225A CZ303180B6 CZ 303180 B6 CZ303180 B6 CZ 303180B6 CZ 20013225 A CZ20013225 A CZ 20013225A CZ 20013225 A CZ20013225 A CZ 20013225A CZ 303180 B6 CZ303180 B6 CZ 303180B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
max
stainless steel
martensitic stainless
steel alloy
alloy according
Prior art date
Application number
CZ20013225A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ20013225A3 (cs
Inventor
W. Martin@James
E. Schmitt@Roland
C. Gower@Ronald
Original Assignee
Crs Holdings, Inc.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Crs Holdings, Inc. filed Critical Crs Holdings, Inc.
Publication of CZ20013225A3 publication Critical patent/CZ20013225A3/cs
Publication of CZ303180B6 publication Critical patent/CZ303180B6/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/02—Hardening by precipitation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Glass Compositions (AREA)
  • Chemical Treatment Of Metals (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

Popisuje se martenzitická nerezavející ocelová slitina kalitelná precipitací, jež má v hmotnostních procentech složení: C 0,030 max.; Mn 1,00 max.; Si 1,00 max.; P 0,030 max.; S 0,005 až 0,015; Cr 14,00 až 15,50; Ni 3,50 až 5,50; Mo 1,00 max.; Cu 2,50 až 4,50; Nb+Ta (5xC) až 0,30; Al 0,05 max.; B 0,010 max.; N 0,030 max., pricemž zbytek pripadá na železo a obvyklé necistoty. Slitina vykazuje ojedinelou kombinaci vlastností, takže z ní vyrobené výrobky mají ve srovnání se známými vysokopevnostními 15Cr-5Ni nerezavejícími ocelovými slitinami kalitelnými precipitací lepší obrobitelnost, a pritom je pri kritických aplikacích pevná, tvárná a tvrditelná.

Description

Nerezavějící ocel pro kritické aplikace, kalitelná precipitaci a se zlepšenou obrobitelností
Oblast techniky
Tento vynález se týká nerezavějících ocelových slitin s vysokou pevností a zvláště martenzitické nerezavějící ocelové slitiny kalitelné precipitaci s ojedinělou kombinací pevnosti, tažnost i, houževnatostí a obrobitelností.
Dosavadní stav techniky
Specifikace materiálů pro kosmickou techniku AMS 5659 popisuje ocelovou slitinu 15Cr-5Ni kal i tel nou precipitaci odolnou proti korozi a použitelnou v kritických konstrukčních dílech kos15 mické techniky. AMS 5659 specifikuje minimální požadavky na pevnost a tvárnost, jimž musí slitina vyhovovat po různých tepelných úpravách tvrzení stárnutím. Na příklad v podmínkách H900 (hodinové zahřívání na asi 900 °F (482 °C) a potom ochlazení vzduchem) musí vyhovující slitina vykazovat pevnost v tahu nejméně 190 ξ (ksi) (1310 MPa) při zkouškách ve směru osy i ve směru kolmém na osu společně s tažností nejméně 10 % v osovém směru a 6 % ve směru kolmém na osu. Výrobky vyrobené v rámci těchto specifikací však typicky postrádají snadnou obrobitelnost vyžadovanou výrobci součástek.
Protože se slitina specifikovaná AMS 5695 i nadále používá pro mnoho konstrukčních komponent kosmické techniky, vyvstala potřeba slitiny vyhovující všem požadavkům na mechanické vlastnosti podle AMS 5659, ale navíc vykazující lepší obrobitelnost. Všeobecně je známo, že lze k nerezavějícím ocelovým slitinám přidat určité prvky jako síru, selen, tellur a podobně s cílem zlepšit jejich obrobitelnost. Pouhé vnesení takových „přísad pro zlepšení obrobitelností“ bez dalšího by však záporně ovlivnilo mechanické vlastnosti slitiny jako je houževnatost a tvárnost až k bodu, ve kterém se slitina stává nevhodnou pro kriticky namáhané konstrukční dílce, pro něž je určena. Proto trvá potřeba martenzitické nerezavějící oceli kalitelné precipitaci s dobrou tvárností, houževnatostí a vrubovou pevností v tahu použitelné pro kritické aplikace, jež by nabízela lepší obrobitelnost než slitinové kompozice dnes používané pro součástky inklinující k lomu.
Podstata vynálezu
Tento vynálezje zaměřen na martenzitickou nerezavějící ocel kalitelnou precipitaci, vykazující mechanické vlastnosti (pevnost v tahu a vrubovou pevnost v tahu, tvárnost a houževnatost) vyhovující požadavkům AMS 5659 a navíc se vyznačující podstatně lepší obrobitelností ve srovnání se známými druhy nerezavějících ocelí 15Cr-5Ni kalitelných precipitaci. V následující tabulce se uvádějí kompozice slitin podle vynálezu ve třech složeních, maximálním, středním a výhodném.
- I CZ 303180 B6
Složení v % hmotn.
Prvek Max. Střední Výhodné
C 0,030 max. 0,025 max. 0,010-0,025
Mn 1,00 max. 0,50 max. 0,50 max.
Si 1,00 max. 0,60 max. 0,50 max.
P 0,030 max. 0,030 max. 0,025 max.
S 0,005-0,015 0,005-0,015 0,007-0,013
Cr 14,00-15,50 14,00-15,50 14,25-15,25
Ni 3,50-5,50 3,50-5,50 4,00-5,50
Mo 1,00 max. 0,50 max. 0,50 max.
Cu 2,50-4,50 2,50-4,50 3,00-4,00
Nb+Ta {5xC)-0,30 (5x0-0,25 (5xC)-0,20
Al 0,05 max. 0,025 max. 0,025 max.
B 0,010 max. 0,005 max. 0,005 max.
N 0,030 max. 0,025 max. 0,010-0,025
Fe zbytek zbytek zbytek
Tato tabulka nabízí použitelný výčet a není jejím úkolem omezovat homí a spodní hodnoty koncentračních rozmezí jednotlivých prvků v kombinaci s ostatními nebo omezovat rozmezí prvků při použití výhradně v kombinaci mezi sebou. Proto lze jedno nebo více rozmezí použít s jedním nebo více rozmezími zbývajících prvků. Navíc se může použít minimum nebo maximum některého prvku maximální, střední nebo výhodné kompozice s min i mem nebo maximem téhož prvku v jiné střední nebo výhodné kompozici. V této tabulce stejně jako v celém popisu znamená termín „procento“ nebo symbol „%“ procento hmotnostní, pokud není uvedeno jinak.
Intersticiální prvky uhlík a dusík jsou v zájmu dobré obrobíteInosti slitiny omezeny na nízké koncentrace. Proto slitina neobsahuje více než asi 0,030 % uhlíku nebo dusíku a výhodně ne více než 0,025 % těchto prvků. Uhlík a dusík jsou prvky silně stabilizující austenit a omezit jejich obsah na příliš nízké koncentrace by vedlo ke vzniku nadměrného obsahu feritu v této slitině. Proto je v této slitině výhodně obsaženo nejméně asi 0,010 % uhlíku a dusíku.
Tato slitina obsahuje kontrolované množství síry pro zlepšení obrobitelnosti slitiny, aniž by došlo ke zhoršení tvárnosti, houževnatosti a vrubové pevnosti v tahu. Proto tato slitina obsahuje nejméně asi 0,005 % a výhodně nejméně asi 0,007 % síry. Příliš mnoho síry záporně ovlivňuje tvárnost, houževnatost a vrubovou pevnost v tahu této slitiny. Proto se obsah síry omezuje tak, aby nepřekročil koncentraci asi 0,015 % a výhodně aby nepřekročil koncentraci asi 0,013 %.
Pro zajištění potřebné úrovně antikorozní odolnosti slitina obsahuje nejméně asi 14,00% a výhodně asi 14,25% chrómu. Je-li však chrom obsažen v množství větším než asi 15,50%, dochází k nežádoucímu vzniku feritu. Proto se obsah chrómu v této slitině omezuje na hodnotu ne vyšší než asi 15,50 a výhodně ne vyšší než asi 15,25 %.
Pro zachování dobré houževnatosti a tvárnosti je ve slitině obsaženo nejméně asi 3,50 % a výhodně nejméně asi 4,00 % niklu. Při nízkých koncentracích uhlíku a dusíku nikl rovněž příznivě ovlivňuje stabilitu austenické fáze. Pevnostní charakteristiky slitiny po kalení stárnutím záporně ovlivňuje přítomnost více než asi 5,00 % niklu v důsledku nekompletní transformace
-2CZ 303180 B6 austenitu na martenzit pri pokojové teplotě (to znamená zbytkový austenit). Proto tato slitina neobsahuje více než asi 5,50 % niklu.
Tato slitina obsahuje jako primární precipitační kalicí prostředek nejméně asi 2,50 % a výhodně nejméně asi 3,00 % mědi. V průběhu tepelného kalení stárnutím dochází k výraznému prokalení slitiny precipitaci jemných částic bohatých na měď z martenzitické matrice. Má-li dojít k potřebnému kalení precipitaci, musí být měď v této slitině v množství od 2,50 % do 4,50 %. Nadbytek mědi ovlivňuje nepříznivě stabilitu austenické fáze této slitiny a může vést k tvorbě nadbytku austenitu ve slitině po tepelném kalení stárnutím. Proto se obsah mědi v této slitině io omezuje, aby nebyl větší než asi 4,50 % a výhodně ne větší než asi 4,00 %.
Malé množství molybdenu je účinné pro zlepšení antikorozní odolnosti a houževnatosti této slitiny. Odborníci jsou schopni spolehlivě stanovit jeho minimální účinné množství. Nadbytek molybdenu zvyšuje nebezpečí vzniku feritu v této slitině a může podporou zbytkového austenitu záporně ovlivnit fázovou stabilitu slitiny. Proto, třebaže tato slitina může obsahovat až asi 1,00 % molybdenu, výhodně neobsahuje více než asi 0,50 % molybdenu.
V této slitině je jako stabilizační činidlo proti tvorbě karbonitridů chrómu, jež snižují antikorozní odolnost, přítomno malé množství niobu. Za tímto účelem slitina obsahuje niob v množství odpovídajícím nejméně asi pětinásobku obsahu uhlíku ve slitině (5x%C). Příliš mnoho niobu má za následek, zvláště pri nízkých obsazích uhlíku a dusíku ve slitině, nadměrnou tvorbu karbidů niobu, nitridů niobu a/nebo karbonitridů niobu a zhoršuje dobrou obrobitelnost vlastní této slitině. Příliš mnoho karbonitridů niobu též ovlivňuje záporně houževnatost slitiny. Kromě toho má nadbytek niobu za následek vznik nežádoucího množství feritu v této slitině. Proto se koncentrace niobu omezuje na obsah nejvýše asi 0,30 %, raději na množství nepřekračující asi 0,25 % a výhodně na obsah nejvýše asi 0,20 %. Odborníci vědí, že jisté množství niobu lze nahradit odpovídajícím množstvím hmotnostních procent tantalu. Je však výhodné, aby obsah tantalu v této slitině nepřekračoval asi 0,05 %.
Pro zlepšení obrobítelnosti této slitiny za tepla může být ve slitině malé avšak účinné množství boru v koncentracích do asi 0,010 %, výhodně do asi 0,005 %.
Zbytek složení slitiny představuje železo kromě obvyklých nečistot, jež se nacházejí v komerčních druzích nerezavějících ocelí kalených precipitaci a určených pro podobné užití. Například obsah hliníku v této slitině se omezuje na nejvýše asi 0,05 % a výhodně na nejvýše asi 0,025 %, protože hliník by mohl tvořit nitridy a oxidy hlinité, jež by zhoršovaly dobrou obrobitelnost této slitiny. Další prvky jako mangan, křemík a fosfor jsou rovněž obsaženy v nízkých koncentracích, protože by zhoršovaly dobrou houževnatost této slitiny. Složení této slitiny je tak vyváženo, aby mikrostruktura oceli procházela pri chlazení od žíhací teploty k pokojové teplotě v podstatě úplnou transformací od austenitu k martenzitu. Jak je popsáno výše, obsažené prvky jsou tak vyváženy v rozmezích svých hmotnostních procent, aby slitina neobsahovala více než asi 2 % objemová (% obj.) feritu a výhodně ne více než asi 1 % obj. feritu po vyžíhání.
Slitina podle tohoto vynálezu se výhodně získává tavením ve vakuové indukční peci (VIM), ale také tavením v obloukové peci s přístupem vzduchu (ARC). Slitina se rafinuje přetavováním v obloukových vakuových pecích (VAR) nebo elektrostruskovým přetavováním (ESR). Slitina se může vyrábět v různých formách výrobků jako jsou sochory, tyče, pruty a drát. Slitina se může použít k výrobě různých obrobených nerezavějících dílů vyznačujících se vysokou pevností a dobrou houževnatostí. Mezi takovými výrobky jsou součástky ventilů, fitinky, upevňovací a spojovací prvky, hřídele, ozubená soukolí, díly spalovacích motorů, díly pro chemická výrobní zařízení a papírenské mlýny a díly pro letadla a nukleární reaktory.
Ojedinělou kombinací vlastností, kterou nabízí slitina podle tohoto vynálezu, lze lépe ohodnotit na základě následujících příkladů.
-3CZ 303180 B6
Příklady provedení vynálezu
Pro demonstraci ojedinělých kombinací vlastností, jež nabízí slitina podle tohoto vynálezu, se připravily příklady této slitiny a testovaly se ve vztahu ke srovnatelným slitinám.
Příklad 1
Čtyři tavby, každá o hmotnosti asi 400 lb (181,4 kg) se tavily ve vakuové indukční peci a odlily jako jednotlivé 7,5 palcové (19,1 cm) ingoty čtvercového průřezu. V tabulce I je uvedeno chemické složení těchto taveb v % hmotnostních. Tavba 1 je příkladem oceli podle tohoto vynálezu. Tavby A, B a C představují srovnávací slitiny.
Tabulka I
Hmotnostní procenta prvků
Tavba č. C Mn Si P S Cr Ni
1 0,020 0,30 0,42 0,021 0,009 14,87 4,72
A 0,020 0,30 0,40 0,021 <0,001 14,87 4,70
B 0,036 0,31 0,41 0,021 <0,001 15,11 4,59
C 0,035 0,30 0,41 0,021 0,009 15,13 4,66
Tabulka I - pokrač.
Hmotnostní procenta prvků
Tavba č. Mo Cu Nb Ta B N Fe
1 0,10 3,30 0,15 <0,01 <0,0010 0,017 Zbyt.
A 0,10 3,30 0,15 <0,01 <0,0010 0,017 Zbyt.
B 0,10 3,30 0,26 <0,01 <0,0010 0,017 Zbyt.
C 0,10 3,31 0,26 <0,01 <0,0010 0,017 Zbyt.
Ingoty se kovaly na lisu na 4 palcové (10,2 cm) sochory se čtvercovým průřezem, předválcovaly na kulaté tyče o průměru 2,125 palce (5,398 cm) a potom se za horka válcovaly na tyče o průměru 0,6875 palce (17,4625 mm). Všechny tyče se podrobily rozpouštěcímu žíhání zahřátím na teplotu 1040 °C a teplotnímu vyrovnání při této teplotě po dobu jedné hodiny, pak zakalení vodou na teplotu místnosti. Další zpracování sestávalo z rovnání zakalených tyčí, soustružení na průměr 0,637 palce (16,180 mm),opakovanému rovnání, přebroušení na průměr 0,627 palce (15,926 mm) a následnému broušení tyčí na konečný průměr 0,625 palce (15,875 mm).
Mikrostruktura a mechanické vlastnosti výrobků tvaru tyčí se hodnotily a porovnávaly s požadavky AMS 5659. Tabulka II ukazuje, že v mikrostrukturách tyčí o průměru 0,625 palce (15,875 mm) po rozpouštěcím žíhání bylo málo feritu nebo žádný.
-4CZ 303180 B6
Tabulka II
Obsah feritu v tyčích po rozpouštěcím žíhání
Tavba č. Obsah feritu v % obj.*
1 0,09
A Nezj ištěn
B Nezjištěn
C 0,08
AMS 5659 Maximálně 2
* Měřeno analýzou zobrazením 100 polí barevně leptaného osově orientovaného metalografického výbrusu zvětšeného 1050x.
Srovnání hladké pevnosti v tahu a tvrdosti čtyř slitin po vyžíhání ukazuje tabulka lil. Údaje 10 v tabulce III zahrnují 0,2% smluvní mez kluzu (0,2% Y.S.) a mez pevnosti v tahu (UTS) v ξ (MPa), tažnost v procentech při 4 průměrech (%tažnost), kontrakci (poměrné zúžení průřezu) (%RA) a tvrdost C podle Rockwella (HRC).
Tabulka III
Hladké tahové charakteristiky v osovém směru a tvrdost žíhaných tyčí
Hladké tahové vlastnostiílí
Tavba č. 0,2¾ Y.S. UTS %tažnost % RA HRC
1 135,0 149, 6 15,9 70,8 31
A 139,1 149,5 16,3 77,5 31
B 143,6 155,3 15,8 73,9 32
C 138,6 154,0 15,5 70,8 32,5
AMS 5659 - 175 max. — — 39,1 max.lJ)
Průměr dvojích vzorků (2) Průměr čtyř měření ve středu průřezu t3) Konverze z Brinellovy stupnice
Srovnání hladkých tahových charakteristik při teplotě místnosti a tvrdosti se rovněž provedlo u slitin v různých stupních kalení stárnutím specifikovaných v AMS 5659. Výsledky ukazuje tabulka IV zahrnující 0,2% smluvní mez kluzu (0,2% Y.S.) a mez pevnosti v tahu (UTS) v ξ (MPa), tažnost v % při 4 průměrech (%tažnost), kontrakci (poměrné zúžení průřezu) (%RA) a tvrdost C podle Rockwella (HRC).
Tabulka IV
Hladké tahové charakteristiky v osovém směru a tvrdost tyčí kalených stárnutím
-5CZ 303180 B6
Hladké tahové charakteristiky 111
Tavba č. Kalení 0,2% Y.S. UTS %tažnost % RA HCRtJJ
1 H900 189,8 199,0 14,1 51,4 43
A M 192,8 198,6 14,5 56,6 43
B 193,6 199,7 14,8 59,6 43
C 190,6 199,3 14,4 59,7 43
AMS 5659 va 170 min. 190 min. 10 min. 35 min. 41,8-47,11*1
1 H925 178,7 186,7 14,4 55,6 41
A 178,6 185,3 14,5 55,1 41
B rt 179,8 184,9 16,4 64,9 41
C π 177,6 184,9 16,7 61,6 41
AMS 5659 155 min. 170 min. 10 min. 38 min. 40,4-45,7’
1 H1025 159,6 163,8 15,3 62,1 36
A II 157,8 162,5 16,1 63,6 36
B va 160,5 164,0 16,1 65,6 36
C rt 159,6 163,3 16,1 65, 4 36
AMS 5659 II 145 min. 155 min. 12 min. 45 min. 35, 5-43,1l,í
1 H1150 115,3 139,0 21,3 68, 9 30
A it 115,8 138,6 23,3 73,2 30
B 11 113,3 138,2 21,7 71,7 30
C va 109,6 138,1 21,8 70,2 30
AMS 5659 rr 105 min. 135 min. 16 min. 50 min. 28,8-37,9'
(h Průměr dvou vzorků (2) Cykly stárnutí jsou definovány: 1 °C = 33,8 °F H900: 900 °F/I h/chlazení vzduchem
H925: 925 °F/4 h/chlazení vzduchem
H1025: 1025 °F/4 h/chlazení vzduchem Η1150: 1150 °F/4 h/chlazení vzduchem (3) Průměr ze čtyř měření (4) Konverze ze stupnice Brinellovy tvrdosti
Údaje v tabulkách lil a IV ukazují, že tvrdost a hladké pevnostní charakteristiky mají všechny čtyři slitiny podobné a že všechny vyhovují požadavkům AMS 5659 za příslušných podmínek tepelné úpravy.
is Obrobitelnost žíhaných tyčí o průměru 0,625 palce (15,875 mm) se u všech slitin zkoušela pomocí jednovřetenového stroje na šrouby Brown and Sharpe Ultramatic. Rychlost vřetena se užívala jako proměnný zkušební parametr. Se všemi čtyřmi tavbami se provedly tři testy při obvodových rychlostech vřetena 95,5 (2910,84 cm) a 104,3 stop (3179,064 cm) za minutu (SFM). Tento pokus byl ukončen pro jeden ze dvou důvodů a) nárůst dílce překračující 0,003 palce (0,0762 mm) v důsledku opotřebení řezného nástroje (nárůst dílce), nebo b) bylo obrobeno alespoň 400 dílců bez jejich nárůstu o 0,003 palce (0,0762 mm) (přerušeno). Při těchto testech se nevyskytl třetí důvod pro přerušení, totiž havarijní porucha řezného nástroje. Parametry a výsledky zkoušek se strojem na šrouby jsou uvedeny v tabulce V včetně rychlosti vřetena (rychlost vřetena) v cm/min, počet obrobených dílů (dílů celkem) a důvod ukončení každého pokusu (důvod ukončení testu).
Tabulka V
Výsledky zkoušek se strojem na šrouby pro žíhané tyče
-6CZ 303180 B6
Tavba č. Rychlost vřetena Stopy (cm)/min. Dílů celkem Důvod ukončení testu
1 95,5 (2910,84) 400 Přerušeno
It 95,5 (2910,84) 400 Přerušeno
TI 95,5 (2910,84) 370 Nárůst dlíce
tl 104,3 (3179,064) 240 Nárůst dílce
IT 104,3(3179,064) 180 Nárůst dílce
tt 104,3(3179,064) 230 Nárůst dílce
A 95,5(2910,84) 110 Nárůst dílce
tt 95,5(2910,84) 110 Nárůst dílce
n 95,5(2910,84) 160 Nárůst dílce
11 104,3(3179,064) 90 Nárůst dílce
II 104,3(3179,064) 80 Nárůst dílce
Tl 104,3(3179,064) 80 Nárůst dílce
B 95,5(2910,84) 40 Nárůst dílce
II 95,5(2910,84) 30 Nárůst dílce
n 95,5(2910,84) 30 Nárůst dílce
rt 104,3(3179,064) 30 Nárůst dílce
II 104,3(3179,064) 40 Nárůst dílce
II 104,3(3179,064) 45 Nárůst dílce
c 95,5(2910,84) 90 Nárůst dílce
n 95,5(2910,84) 90 Nárůst dílce
rt 95,5(2910,84) 80 Nárůst dílce
M 104,3(3179,064) 50 Nárůst dílce
» 104,3(3179,064) 60 Nárůst dílce
Tt 104,3(3179,064) 60 Nárůst dílce
Při všech testech se použilo rychlosti posuvu nástroje zhruba 0,002 ipr (palců na otáčku) 5 (0,051 mm na otáčku).
V tabulce Vije souhrn údajů uvedených výše v tabulce V včetně počtu dílů obrobených při každé rychlosti vřetena (obrobené díly). Též jsou uvedeny hodnoty středních a standardních odchylek hodnot pro srovnávací slitiny.
Tabulka VI
Souhrn výsledků zkoušek žíhaných tyčí na stroji na šrouby
-7CZ 303180 B6
Tavba č. Obrobené díly při 95,5 SFM (“stop (cm)/min.) Průměr Standardní odchylka
1 >400* >(12192), >400* >(12192), 370 (11278)
A 110 (3353), 110(3353), 160 (4877) 127 (3871) 28, 9
B 40 (1219), 30 (914), 30 (914) 33 (1006) 5,8
C 90 (2743), 90 (2743), 80 87 5,8
(2438) (2652)
Tavba č. Obrobeno dílů při 104,3 SFM (=stop/min) ¢3179,064 cm/min) Průměr Standardní odchylka
1 240 (7315), 180 (5486), 230 (7010) 217 (6614) 32,1
A 90 (2743), 80 (2438), 80(2438) 83 (2530) 5,8
B 30 (914), 40 (1219), 45 (1372) 38 (1158) 7,6
C 50 (1524), 60 (1829), 60 (1829) 57 (1738) 5,8
* Test přerušen kvůli závadě
Lze shrnout, že údaje v tabulkách II až VI dokazují, že tavba 1 poskytuje výrazně lepší kombinací vlastností ve srovnání s tavbami A, B a C, protože nabízí lepší obrobítelnost a přitom vyhovuje požadavkům AMS 5659 na mechanické a mikrostrukturální vlastnosti.
io Příklad 2
Šest taveb po 400 librách (181,4 kg) se tavilo ve vakuové indukční peci a odlilo jako ingoty o rozměru 7,5 palce (19,1 cm). Tabulky VIIA a VIIB ukazují výsledky analýzy taveb v hmotnostních procentech. Tavby 2, 3 a 4 jsou příklady oceli podle tohoto vynálezu a tavby D, E a F jsou srovnávací slitiny.
Tabulka VII
Hmotnostní procenta prvků
Tavba č. C Mn Si P S Cr Ni
2 0,022 0,45 0,23 0,006 0,006 15,31 4,73
3 0,026 0,51 0, 48 0,023 0,014 15,32 4,28
4 0,020 0,51 0,45 0,028 0,011 15,28 4,80
D 0,022 0,44 0,23 0,028 0,003 15,29 4,73
-8CZ 303180 B6
E 0,034 0,63 0,49 0,025 0,020 15,71 4,29
F 0,020 0, 52 0,45 0,026 0,018 15,56 4,81
Tabulka VII - pokrač.
Hmotnostní procenta prvků
Tavba č. Mo Cu Nb Ta B N Fe
2 0,25 3,78 0,21 <0,01 <0,0010 0,017 Zbyt.
3 0,12 3,28 0,20 <0,01 0,0011 0,018 Zbyt.
4 0,27 3,16 0,20 <0,01 0,0020 0,013 Zbyt.
D 0,25 3,79 0,45 <0,01 <0,0010 0,017 Zbyt.
E 0,12 3,29 0,26 <0,01 0,0011 0,017 Zbyt.
F 0,27 3,16 0,22 <0,01 0,0021 0,013 Zbyt.
Tavba 2 se připravila pro srovnání s tavbou D, tavba 3 se připravila pro srovnání s tavbou E a tavba 4 se připravila pro srovnání s tavbou F, Ingoty se kovaly na lisu na 4 palcové (10,2 cm) tyče čtvercového průřezu, jak se popisuje v příkladu 1. Tyče o rozměru 4 palce (10,2 cm) čtvercového průřezu z tavby 2 a D se dále zpracovávaly na tyče kulatého průřezu o průměru 5/8 palce (1,5875 cm), jak se popisuje výše v příkladu 1.
Srovnání hladkých tahových charakteristik v osovém směru a tvrdostí taveb 2 za pokojové tepto loty a D po vyžíhání a v podmínkách Hl 150 (1150 °F) (621,1 °C) ukazují tabulky VIIIA a VIIIB.
Před zkouškou se tyče ze všech taveb žíhaly 1 hodinu při 1040 °C a pak zakalily vodou. Následně se tyče ze všech taveb kalily 4 hodiny stárnutím při 1150 °F (621,1 °C) a pak ochladily vzduchem. Údaje v tabulkách VIIIA a VIIIB zahrnují 0,2% smluvní mez kluzu (0,2% Y.S.) a mez pevnosti v tahu (UTS) ξ (MPa), tažnost v procentech při 4 průměrech (%tažnost), kontrakci (poměrné zúžení průřezu) (%RA) a tvrdost C podle Rockwella (HRC). Požadavky na tahové vlastnosti a tvrdost specifikované v AMS 5659 jsou též uvedeny jako reference.
Tabulka VIIIA
Hladké tahové charakteristiky a tvrdost žíhaných tyčí
Vlastnosti žíhaných tyčí
Tavba č. 0,2% Y.S. UTS %tažnost % RA HRC (ZÍ
2 143,3 148,2 15,5 70,4 31
D 134,1 138,5 15,7 72,8 27,5
AMS 5659 - 175 max. — — 39,1 max.
(1) Střední hodnoty zdvojených vzorků pro testy hladkých tahových charakteristik o průměru
0,250 palců (0,635 cm).
(2) Průměrná tvrdost ve středu průřezu tyče.
-9CZ 303180 B6
Tabulka VIIIB
Hladké tahové charakteristiky a tvrdost tyčí kalených v podmínkách Η1150 (1150 °F) (621,1 °C)
Vlastnosti tyčí kalených stárnutím Uí
Tavba č. 0,2% Y.S. UTS %tažnost % RA HRC
2 111,4 138,0 22,4 69,4 29,0
D 125,2 138,2 21,1 73,1 29,0
AMS 5659 105 min. 135 min. 16 min. 50 min. 28,8-37,9
(1) Střední hodnoty dvojích vzorků pro testy hladkých tahových charakteristik o průměru 0,250 palců (0,635 cm).
(2) Průměrná tvrdost ve středu průřezu tyče.
V tabulkách IX a X jsou uvedeny výsledky testů obrobitelností tyčí o průměru 5/8 palce (1,5875 cm) z taveb 2 a D po kalení stárnutím v podmínkách H1150 (při 1150°F) (621,1 °C). Tabulka IX ukazuje výsledky dvojitých zkoušek každé tavby na automatickém stroji na šrouby jak popsáno výše v příkladu 1, včetně příslušných množství C, S a Nb v hmotnostních procentech a počtu obrobených dílů (díly celkem) do ukončení zkoušky. Ve všech případech byla obvodová rychlost vřetena 0,002 palce 104,3 ft/min (3179,06 cm)/min a rychlost posunu nástroje (0,051 mm) na otáčku (ipr).
Tabulka IX
Výsledky zkoušek obrobitelností tyčí kalených stárnutím v podmínkách Η1150 (1150 °F) (621,1 °C) na stroji na šrouby
Tavba č. % C % S % Nb Díly celkem Důvod ukončení testu
2 0,022 0,006 0,21 140 Nárůst dílu
160 Nárůst dílu
D 0,022 0, 003 0,45 90 Nárůst dílu
80 Nárůst dílu
Níže v tabulce X jsou uvedeny výsledky dvojitých zkoušek životnosti řezných nástrojů pro každou tavbu včetně příslušných množství C, S a Nb v hmotnostních procentech, mezních hodnot nástroje (porucha řezného nástroje) do porušení vyjádřených v drahách do porušení v cm a dobou do porušení v sekundách a objemu materiálu odebraného ze zkušební tyče (obj. úběru) v palcích3 (cm3). V tomto testu se tyče po celé délce soustružily na jednobřitovém soustruhu pomocí soustružnického nože s vložkou z rychlořezné oceli T15. Zvýšená rychlost posunu a obrábění se zvolila proto, aby došlo k havarijnímu porušení obráběcího nástroje. Všechny testy se prováděly při obvodové rychlosti vřetena 200 SFM a při rychlosti posunu nože 0,0132 palce (0,0335 cm) na otáčku pro dosažení rychlosti úběru materiálu 1,78 palec3/min (4,32 cm3/min).
Tabulka X
Výsledky zkoušek životnosti řezného nástroje pro tyče kalené stárnutím v podmínkách H1150 (1150 °F) (621,11 °C)
- 10CZ 303180 B6
Porucha řezného nástroje
Tavba č. % C % S % Nb palců sekundy objem úběru
(cm) palec13 (Cm3)
Tavba 2 0, 022 0,006 0,21 2,12 (5,38) 7,9 0,235 (0,600)
2,23 (5,66) 8,3 0,246 (0,625)
Průměr 2, 18 (5,54) 8,1 0,241 (0,612)
Tavba D 0,022 0, 003 0,45 1, 99 (5,05) 7,4 0,220 (0,559)
1,40 (3,56) 5,2 0,154 (0,391)
Průměr 1,70 (4,32) 6,3 0,187 (0,475)
Údaje v tabulkách IX a X ukazují, že tavba 2 představující slitinu podle vynálezu má lepší obrobitelnost než tavba D při kalení slitin stárnutím v podmínkách Ht 150 (1150 °F) (621,11 °C).
V tabulkách XIA a XIB jsou výsledky testování hladké pevnosti v tahu, rázové houževnatosti, tvrdosti a houževnatosti při lomu tyčí s rozměrem 4 palce (10,16 cm) z taveb 3,4, E a F kalených io stárnutím při 1150 °F (621,11 °C). Tabulka XIA prezentuje údaje o osobě orientovaných vzorcích a tabulka XIB údaje o vzorcích orientovaných kolmo na osový směr. Údaje v tabulkách XIA a XIB zahrnují 0,2% smluvní mez kluzu (0,2% Y.S.) a mez pevnosti v tahu (UTS) ξ (MPa), tažnost při 4 průměrech (%tažnost), kontrakci (poměrné zúžení průřezu (%RA), „vrubovou pevnost v tahu“ (NTS) ξ (MPa), poměr NTS/UTS (NTS/UTS), zkoušku vrubové houževnatosti na tyči is Charpyho v ft-lbs (J), tvrdost C podle Rockwella (HRC) a houževnatost při lomu (KQ) v ξ\Ίη (MPaVm).
- 11 CZ 303180 B6
Tabulka XIA
Mechanické vlastnosti v osovém směru tyčí kalených stárnutím při 1150
o § ÍN Γ tt· rl 00 tn tt I—1 tt· (*1 CN r-l cn ot i—1 rH CN CD Ch rH *> ot ot cn CN Ch cn o <h
(h
k
n r-l i—( σι £h Γ cn 1 0D
Ctí n ín ÍN CN
ca *.
00
CN
(Ώ O i“) tt O r-t Γ- ΟΟ CN cn O f*l i—l tt co tH rH r-H 00 r-l i-l
k *
L* tt· O r-l P »a> tt· cn P tt) CN m i—1 P Γ' rH Γ—1 P >0)
o LD O i—1 P Cu LO σι P CU O tt» t—l •i P CM *r OT rd i—1 CU
n
ω LD LO tn Γ
ε-« η LD LO tn tn
\ U3 H r-l I—1 r-l r-l
Z
tn ÍN r t—1 CN cn o LO
%L k v *
~tn th (N OO r~ CN CN ch LO
E-i r-l CN i—1 i—l i—l 1—1 1—1 i—l
z CN CN CN CM CN CN ÍN CN
4 LO Γ LO tn Γ tn m CN tí -H
a dP 00 00 LO LO Ch I—í c4 tH e
LO LO LO LO LO Γ* Γ~ o
7 in
—
rl
P P
W « •
O tí o c OO rd O cn tt· Ch tt· c -H
P w (fl >N (fl P O r-l r-l o m co ÍN CN ε
ÍN CN CN CN ÍN ÍN ÍN CN M?
i—1 i—l
> dP
tt)
O
x tí
φ r CN cn LO io o tt m •rl
P W £
tt) kJ ř** i—1 CN o o LO Γ OO oo
tí> tt* tt tn cn cn cn tn
rX Ό (ti M r-l rH i—l r-l —i r-l r-l co 1—1
r—1
ac W .
o CD r-l tt tn O Γ c -H
v k tí
dP LO Γ* Γ <h o o K
CN CM r—1 1—( o rH rH i—l tn o
ÍN i—1 r—1 i—i rH 1-1 i—1 i—l tH
O r-l
σι
>O tn
LO
(0 Λ <n w tt tu m
> tn
(fl y
H 35
tí x
(O
P
-H
P n
o g
0) cu ό
-X •a m
<—I X >1
P «
0)
P o
p
CL m
m
LO o
0) υ
r-l (fl a
o tn
CN o
tí
P nu §
p
Cu o
>.
P
O
N >
a) tí tt tt
a r-l (0 0 (fl tí x
(X c (0
o 3 • P
r-l 0 Ρ»
o o £ <—1 > rl
k O o P
o x tt
tí -rl •r| 0 tí
X P >
tí tí tt 0)
P O o cu
> P
0 (0 Ή
tí « c G
P 0 > 01
XI) <D >P
6 •rl >N tt)
0 a tí 6
r-l ni 0
0 P x o
CL C P
d) xu CL
£ -rl >
tt) P o
> 0 tí O tt 3 P Γ
at > CN
>M k
o O 1—1
X o >1 1
-H >P CL H & (0 tt* m
P tt x: o ÍN
£ O —'
υ P (0 •3 P 0)
Γ tí « υ
o > a) Ή
(h o P (fl
k >N CU
o tí N
— O tn
x: •tí k.
0) -X o
u tt) P 13
r—1 (fl > 0 N
CL tí > o o
Γ P X k.
m n > υ I-1
k 0 X >1
o x: υ ,X
> 0 P
II cu i—l XO
P a tí
Q (0 o
X3 X i—I
o υ P
£ >1 > >1
u P o
tt £ P
tt· a) O o
LO P i—( N
>
CU tí
0) tt) P
υ a >1 c
r-l tn X 0) (fl
(fl H P lp CU
cu o 0 tt) £
N £ O
ÍN P > -X
m >0) P
CN tt) tt tt)
k •3 tí 0 c
O P (fl T3 (fl
CU > P >
II \ O > o
tn N P N
s • H •rl •r|
Z Ό ttJ Ό
o P tí P
i—1 ε P (fl P (fl
□ XD •o tt) Ό
H £ c ε C
tn •tí (fl •3 (fl
P CM P P P P
tf O cu tn cu CO
O
v r-k .—.
CN o (Ώ in LO
tí tt
O (ti tí
O £
rH tí
O >
O tt o
wl u
(fl
P c
0)
-rl
P
O
- 12CZ 303180 B6
Tabulka XIB
Mechanické vlastnosti ve směru kolmém na osu tyčí kalených stárnutím v podmínách H1150
O ~O< o o i—1 O CD O i—1 ro tO O l-l o co 03 Γ- kD σι 00 r- CO o «Γ co co m OO
co
n o o CO m γ- γο 1 00
CJ tX ro ro CN co CN
W —
00
CN
to r- r- CN m ro co kD m r~ o tn ro in
r kD P 6 co ro P >Φ CN Γ- P *8 tn tn P MU
O *3 5 5
i—1 tn <3 P a σι to P CXi tn 00 ·□ P CU m tn P cu
O
« kD i—l rO o
Ě-· 1—| IO in tn tn
—>
tn e-i r™í <-l 1—1 rl
z
ro kD o o σι o 00
s
w 00 o CN CN o kD oo tO
E-t I—1 CN t—1 1—1 f-l O o O
Z CN CN CN CN CN CN CN CN
-4 g r- tn r~* O O co CN c rl
OS £#> ro Ot CN . kD tn kD 00 QO ε
P MU 6 m tn tn kD kD tn tn m
ro
w
‘>1
>
o
m P
o « i
(0 o c tO r— i—í o w O 00 00 a •H
C >N rtí p r~ 00 kD σ» i—1 ϊ—1 co σι g
o i—i lH l-l CM CM i-l i—1 i-l
a 1—|
f—I dP
o
-sí
*H
P C
m i—1 tn f-l CN CD o kD 1—1 •P
O 03 g
C e-i r-l o 1—1 co to to 00 00
P o Ή* «Τ Ν' (O ro ro ro ro in
m f-l i—1 l-l rM r-l i—l i—l rH ro
(0 f—1 ř> ip
><u 03
> o >1 r-l co O co kD N« (O Γ- C •P
P (0 c-> <#> tO ro O 1—4 00 CO o 00 a
CN CN CN i—I o o 1-1 O tn o
t— CN i—1 i—1 l-l i—♦ 1-1 t-l l-l l—l
O i—l
CO
xj tn
kD
re jQ ro Cd N· a m
> tn
(0 y
e-i 3
sj x:
P
-rl •U m
o c
>
φ a
Ml)
Ό >1
P
M «V
P
O
P a
φ □ i—1 í0 a
o m
CN s
*3) >1
4Í
P
O
N >
P a
CN Ul Ι- Ο n > *8
«η tn N P rt
e-i P >
z TJ MO o
cn ro «a* m to
Údaje v tabulkách XIA a XIB ukazují, že tavby 3 a 4, což jsou slitiny podle vynálezu, i když vykazují podobné hladké a vrubové tahové vlastnosti a tvrdost jako tavby EaF, mají ve srovnání s nimi lepší rázovou houževnatost a houževnatost při lomu. Podobné závěry vyplývají z tabulky XIB pro vzorky orientované kolmo na osový směr, i když na poněkud nižší úrovni než u osově orientovaných vzorků. Dobrá rázová houževnatost a houževnatost při lomu jsou zvláště důležité u materiálů používaných pro konstrukční díly v kritických podmínkách.
Při celkovém posouzení údajů z tabulek VIIIA, VIIIB, IX, X, XIA a XIB lze uzavřít, že zřetelně dokazují lepší kombinaci pevnosti, houževnatosti, tažnosti a obrobitelnosti slitin podle vynálezu.
Zde použité výrazy a vyjádření byly použity jako popisné termíny a nikoliv jako limitující. Při jejích používání není naším záměrem vylučovat jakékoliv ekvivalenty prezentovaných a popsaných prvků nebo znaků nebo jejich částí. Je však zřejmé, že v rozsahu nárokovaného patentu jsou možné různé modifikace.

Claims (23)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Martenzitická nerezavějící ocelová slitina kalitelná precipitací, přičemž zahrnuje v hmot-
    nostních procentech: C 0,030 max. Mn 1,00 max. Si 1,00 max. P 0,030 max. S 0,005 až 0,015 Cr 14,00 až 15,50 Ni 3,50 až 5,50 Mo 1,00 max. Cu 2,50 až 4,50 Nb+Ta (5xC)až0,30 Al 0,05 max. B 0,010 max. N 0,030 max.
    a zbytek připadá na železo a běžné nečistoty.
  2. 2. Martenzitická nerezavějící ocelová slitina kalitelná precipitací podle nároku 1, vyznačující se t í m , že obsahuje nejméně 0,010 % uhlíku.
  3. 3. Martenzitická nerezavějící ocelová slitina kalitelná precipitací podle nároku 1, vyznačující se tím, že obsahuje nejméně 0,007 % síry.
  4. 4. Martenzitická nerezavějící ocelová slitina kalitelná precipitací podle nároku 1, vyznačující se tím, že neobsahuje více než 0,013 % síry.
  5. 5. Martenzitická nerezavějící ocelová slitina kalitelná precipitací podle nároku 1, vyznačující se t í m, že neobsahuje více než 15,25 % chrómu.
  6. 6. Martenzitická nerezavějící ocelová slitina kalitelná precipitací podle nároku 1, vyznačující se tím, že obsahuje nejméně 4,0 % niklu.
    - 14CZ 303180 B6
  7. 7. Martenzitická nerezavějící ocelová slitina kalítelná precipitaci podle nároku 1, vyzná čující se tím, že neobsahuje více než 0,25 % niobu.
  8. 8. Martenzitická nerezavějící ocelová slitina kalitelná precipitaci podle nároku 1, vyzná čující se t í m , že neobsahuje více než 0,50 % molybdenu.
  9. 9. Martenzitická nerezavějící ocelová slitina kalitelná precipitaci podle nároku 1, vyzn ačující se tím, že neobsahuje více než 0,025 % dusíku.
  10. 10. Martenzitická nerezavějící ocelová slitina kalitelná precipitaci podle nároku 1, vyzná čující se tím, že neobsahuje více než 4,00 %mědi.
  11. 11. Martenzitická nerezavějící ocelová slitina kalitelná precipitaci podle nároku 1, vyzná čující se tím, že obsahuje v hmotnostních procentech:
    c 0,025 max. Mn 0,50 max. Si 0,50 max. P 0,030 max. S 0,005 až 0,015 Cr 14,00 až 15,50 Ni 3,50 až 5,50 Mo 0,50 max. Cu 2,50 až 4,50 Nb+Ta (5xC) až 0,25 Λ1 0,025 max. B 0,005 max. N 0,025 max.
    a zbytek připadá na železo a běžné nečistoty.
  12. 12. Martenzitická nerezavějící ocelová slitina kalitelná precipitaci podle nároku 11, vyzná čující se tím, že obsahuje nejméně 0,010 % uhlíku.
  13. 13. Martenzitická nerezavějící ocelová slitina kalitelná precipitaci podle nároku 11, vyzná ěující se tím, že obsahuje nejméně 0,007 % síry.
  14. 14. Martenzitická nerezavějící ocelová slitina kalitelná precipitaci podle nároku 11, vyzná čující se tím, že neobsahuje více než 0,013 % síry.
  15. 15. Martenzitická nerezavějící ocelová slitina kalitelná precipitaci podle nároku 11, vyzná Čující se tím, že neobsahuje více než 15,25 % chrómu.
  16. 16. Martenzitická nerezavějící ocelová slitina kalitelná precipitaci podle nároku 11, vyzná čující se tím, že obsahuje nejméně 4,0 % niklu.
  17. 17. Martenzitická nerezavějící ocelová slitina kalitelná precipitaci podle nároku 11, vyzná Čující se tím, že neobsahuje více než 0,20 % niobu + tantalu.
  18. 18. Martenzitická nerezavějící ocelová slitina kalitelná precipitaci podíe nároku 11, vyzná čující se tí m , že obsahuje nejméně 0,010 % dusíku.
  19. 19. Martenzitická nerezavějící ocelová slitina kalitelná precipitaci podle nároku 11, vyzná čující se tím, že neobsahuje více než 4,00 % mědi.
    - 15CZ 303180 B6
  20. 20, Martenzitická nerezavějící ocelová slitina kalitelná precipitací podle nároku 1, vyznačující se tím, že obsahuje v hmotnostních procentech:
    c 0,010 až 0,025 Mn 0,50 max. Si 0,50 max. P 0,025 max. s 0,007 až 0,013 Cr 14,25 až 15,25 Ni 4,00 až 5,50 Mo 0,50 max. Cu 3,00 až 4,00 Nb+Ta (5xC)až0,20 Al 0,025 max. B 0,005 max. N 0,010 až 0,025
    a zbytek připadá na železo a běžné nečistoty.
    20
  21. 21. Ocelový výrobek vytvořený ze slitiny podle kteréhokoliv z nároků 1 až 20, který se vyznačuje vynikající kombinací obrobíte Inosti, tvrdosti, pevnosti, tvárnosti a houževnatosti po kalení stárnutím.
  22. 22. Ocelový výrobek podle nároku 21, vyznačující se tím, že je ve formě sochoru,
    25 tyče, prutu nebo drátu.
  23. 23. Ocelový výrobek podle nároku 22, vyznačující se tím, že výrobkem je jedna nebo více součástek ventilů, fitinky, upevňovací a spojovací prvky, hřídele, ozubená soukolí, díly spalovacích motorů, díly pro chemická výrobní zařízení a papírenské mlýny a díly pro letadla
    30 a nukleární reaktory.
CZ20013225A 1999-03-08 2000-03-08 Nerezavející ocel pro kritické aplikace, kalitelná precipitací a se zlepšenou obrobitelností CZ303180B6 (cs)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US12323099P 1999-03-08 1999-03-08
PCT/US2000/005916 WO2000053821A1 (en) 1999-03-08 2000-03-08 An enhanced machinability precipitation-hardenable stainless steel for critical applications

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ20013225A3 CZ20013225A3 (cs) 2002-10-16
CZ303180B6 true CZ303180B6 (cs) 2012-05-16

Family

ID=22407449

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ20013225A CZ303180B6 (cs) 1999-03-08 2000-03-08 Nerezavející ocel pro kritické aplikace, kalitelná precipitací a se zlepšenou obrobitelností

Country Status (17)

Country Link
US (1) US6576186B1 (cs)
EP (1) EP1159462B9 (cs)
JP (1) JP2002538311A (cs)
KR (1) KR100437960B1 (cs)
AT (1) ATE278047T1 (cs)
AU (1) AU3515600A (cs)
BR (1) BR0010403A (cs)
CA (1) CA2362123A1 (cs)
CZ (1) CZ303180B6 (cs)
DE (1) DE60014331T2 (cs)
ES (1) ES2228483T3 (cs)
IL (1) IL145175A (cs)
MX (1) MXPA01009062A (cs)
PL (1) PL195084B1 (cs)
RU (1) RU2244038C2 (cs)
TW (1) TW541346B (cs)
WO (1) WO2000053821A1 (cs)

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7235212B2 (en) 2001-02-09 2007-06-26 Ques Tek Innovations, Llc Nanocarbide precipitation strengthened ultrahigh strength, corrosion resistant, structural steels and method of making said steels
JP4144283B2 (ja) * 2001-10-18 2008-09-03 住友金属工業株式会社 マルテンサイト系ステンレス鋼
US7651575B2 (en) * 2006-07-07 2010-01-26 Eaton Corporation Wear resistant high temperature alloy
EP1992709B1 (en) * 2007-05-14 2021-09-15 EOS GmbH Electro Optical Systems Metal powder for use in additive manufacturing method for the production of three-dimensional objects and method using such metal powder
CN103660215A (zh) * 2012-09-20 2014-03-26 东莞市科盛实业有限公司 一种液态硅胶注射机计量装置的提料活塞
CN103660216A (zh) * 2012-09-20 2014-03-26 东莞市科盛实业有限公司 一种液态硅胶注射机
DE102016109253A1 (de) 2016-05-19 2017-12-07 Böhler Edelstahl GmbH & Co KG Verfahren zum Herstellen eines Stahlwerkstoffs und Stahlwerksstoff
WO2021084025A1 (de) 2019-10-31 2021-05-06 Deutsche Edelstahlwerke Specialty Steel Gmbh & Co. Kg Korrosionsbeständiger und ausscheidungshärtender stahl, verfahren zur herstellung eines stahlbauteils und stahlbauteil
CN115261718B (zh) * 2022-03-28 2023-06-06 江西宝顺昌特种合金制造有限公司 一种超级奥氏体不锈钢s34565板材及其制备方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0257780A2 (en) * 1986-08-21 1988-03-02 Crucible Materials Corporation Age-hardenable stainless steel
JPH05112849A (ja) * 1991-04-26 1993-05-07 Nippon Steel Corp 衝撃靭性および耐粒界腐食性に優れた析出硬化型ステンレス鋼
EP0629714A1 (fr) * 1993-06-14 1994-12-21 Ugine Savoie Acier inoxydable martensitique à usinabilité améliorée
EP0649915A1 (en) * 1993-10-22 1995-04-26 Nkk Corporation High-strength martensitic stainless steel and method for making the same
JPH09256041A (ja) * 1996-03-22 1997-09-30 Aichi Steel Works Ltd 冷鍛性に優れた析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2850380A (en) 1957-03-04 1958-09-02 Armco Steel Corp Stainless steel

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0257780A2 (en) * 1986-08-21 1988-03-02 Crucible Materials Corporation Age-hardenable stainless steel
JPH05112849A (ja) * 1991-04-26 1993-05-07 Nippon Steel Corp 衝撃靭性および耐粒界腐食性に優れた析出硬化型ステンレス鋼
EP0629714A1 (fr) * 1993-06-14 1994-12-21 Ugine Savoie Acier inoxydable martensitique à usinabilité améliorée
EP0649915A1 (en) * 1993-10-22 1995-04-26 Nkk Corporation High-strength martensitic stainless steel and method for making the same
JPH09256041A (ja) * 1996-03-22 1997-09-30 Aichi Steel Works Ltd 冷鍛性に優れた析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
KR20010102526A (ko) 2001-11-15
EP1159462B1 (en) 2004-09-29
JP2002538311A (ja) 2002-11-12
DE60014331D1 (de) 2004-11-04
IL145175A0 (en) 2002-06-30
KR100437960B1 (ko) 2004-07-01
DE60014331T2 (de) 2006-02-09
WO2000053821A1 (en) 2000-09-14
EP1159462A1 (en) 2001-12-05
AU3515600A (en) 2000-09-28
PL350819A1 (en) 2003-02-10
ES2228483T3 (es) 2005-04-16
IL145175A (en) 2005-08-31
PL195084B1 (pl) 2007-08-31
RU2244038C2 (ru) 2005-01-10
CZ20013225A3 (cs) 2002-10-16
TW541346B (en) 2003-07-11
ATE278047T1 (de) 2004-10-15
BR0010403A (pt) 2002-01-08
CA2362123A1 (en) 2000-09-14
MXPA01009062A (es) 2002-03-27
EP1159462B9 (en) 2005-03-16
US6576186B1 (en) 2003-06-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CA3035162C (en) Austenitic stainless steel
CA2633153C (en) Steel for springs, process of manufacture for spring using this steel, and spring made from such steel
RU2456367C2 (ru) Закаленная мартенситная сталь с низким или нулевым содержанием кобальта, способ изготовления детали из этой стали и полученная этим способом деталь
CA2264823C (en) Age hardenable alloy with a unique combination of very high strength and good toughness
EP2841612B1 (en) High strength, high toughness steel alloy
CA2731754C (en) High strength, high toughness steel alloy
KR20150048889A (ko) 내부식성 조질강 합금
EA029477B1 (ru) Двухфазная аустенитно-ферритная нержавеющая сталь
CA1339652C (en) Hot work tool steel with good temper resistance
SE426177B (sv) Varmarbetsstal
CA2825146C (en) High strength, high toughness steel alloy
MX2011010440A (es) Acero bainitico para moldes.
CZ303180B6 (cs) Nerezavející ocel pro kritické aplikace, kalitelná precipitací a se zlepšenou obrobitelností
EP3126537B1 (en) Dual-phase stainless steel
SE518023C2 (sv) Stål för plastformningsverktyg och detaljer av stålet för plastformningsverktyg
CN111286680A (zh) 低磷、锆微合金化的抗裂钢合金组合物及由其制成的制品
IL97154A (en) High strength steel alloy
BR112016023887B1 (pt) aço ferramenta para trabalho a frio
CN115491585A (zh) 马氏体不锈钢、以及马氏体不锈钢部件及其制造方法
MX2008007563A (en) Spring steel, method for producing a spring using said steel and a spring made from such steel

Legal Events

Date Code Title Description
MK4A Patent expired

Effective date: 20200308