CZ297683B6 - Zpusob výroby mechanické soucásti z oceli a cementovaná nebo nitracne cementovaná ocel - Google Patents
Zpusob výroby mechanické soucásti z oceli a cementovaná nebo nitracne cementovaná ocel Download PDFInfo
- Publication number
- CZ297683B6 CZ297683B6 CZ0213898A CZ213898A CZ297683B6 CZ 297683 B6 CZ297683 B6 CZ 297683B6 CZ 0213898 A CZ0213898 A CZ 0213898A CZ 213898 A CZ213898 A CZ 213898A CZ 297683 B6 CZ297683 B6 CZ 297683B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- hrc
- steel
- percent
- weight
- cemented
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Zpusob výroby mechanické soucásti z oceli, pri kterém se vyrobí polotovar z oceli, kde chemické slození oceli, uvedeno hmotnostne, je: 0,2 % .<=. C .<=. 0,26 %, 0,05 % .<=. Si .<=. 0,5 %,1 % .<=. Mn < 1,6 %, 0,4 % .<=. Cr .<=. 1,5 %, 0,08 % .<=. Mo .<=. 0,27 %, 0 % .<=. Ni .<=. 0,6 %, 0,003 % .<=. Al .<=.0,06 %, 0 % .<=. Cu .<=. 0,3 %, 0 % .<=.S .<=. 0,1 %, P .<=. 0,03 %, 0 % .<=. Ti.<=. 0,06 %, poprípade az do 0,02 % telluru, az do 0,04 % selenu, az do 0,07 % olova, az do 0,005 % vápníku, pricemz zbytek je zelezo a necistotypocházející z výrobního procesu, chemické slozeníse upraví tak, ze krivka pri Jominiho testu odpovídá 45 HRC .<=. J.sub.3 .n..<=. 50 HRC, 39 HRC .<=. J.sub.11 .n..<=. 47 HRC, 31 HRC .<=. J.sub.25 .n..<=. 40 HRC, a prumerné hodnotyJ.sub.3m.n., J.sub.11m.n., J.sub.15m.n. a J.sub.25m.n. z peti Jominiho testu odpovídají |J.sub.11m .n.- J.sub.3m .n.X 14/22 - J.sub.25m .n.X 8/22| .<=. 2,5 HRC a J.sub.3m .n.- J.sub.15m .n..<=.9 HRC, a provede se nauhlicování nebo karbonitridace alespon cásti povrchu polotovaru. Jsou také popsány takto získané oceli.
Description
Oblast techniky
Tento vynález se týká způsobu výroby mechanické součásti z oceli a cementované nebo nitračně cementované oceli.
Dosavadní stav techniky
Mnoho mechanických součástí zhotovených z oceli, jako jsou například ozubená kola, má povrch vytvrzen cementováním nebo nitračním cementováním. Za tímto účelem jsou součásti udržovány v atmosféře bohaté na uhlík nebo dusík při teplotě vyšší než 900 °C po dobu několika hodin tak, že dochází k nasycení oceli uhlíkem nebo uhlíkem a dusíkem do určité hloubky pod povrchem difúzí těchto prvků pod povrch a poté jsou součásti kaleny ve studeném, teplém nebo horkém oleji nebo plynu tak, že povrch ztuhne. Cementační nebo nitračně cementační postup může být rovněž prováděn při teplotách vyšších než 1000 °C - v tomto případě jde o cementační nebo nitrační cementační postup.
Při výrobě takových součástí jsou užívány oceli obsahující od 0,15 do 0,35 % hmotnostních uhlíku, legované chromém nebo molybdenem, nebo legované chromém a molybdenem. Tato technologie, která vytváří možnost pro získání vysoké tvrdosti na povrchu a v jeho blízkosti a která rovněž umožňuje dosažení dobrých mechanických vlastností v jádru má nevýhodu v tom, že vytváří napětí, která mohou vést k vyřazení součásti před dalším zpracováním nebo jejímu postoupení drahému strojnímu zpracování.
Nyní bylo nalezeno odstranění výše popsaných nevýhod zhotovením prostředků pro výrobu ocelových součástí, u kterých alespoň část povrchu je vytvrzena cementováním nebo nitračním cementováním (neboli nauhličováním nebo karbonitridací), zejména za vysoké teploty.
Podstata vynálezu
Způsob výroby mechanické součásti z oceli nauhličováním nebo karbonitridací, jehož podstata spočívá v tom že se vyrobí polotovar z oceli o chemickém složení, dále uvedeném v procentech hmotnostních:
0,2 % < C < 0,26 %
0,05 % < Si < 0,5 % % < Mn < 1,6%
0,4%<Cr< 1,5%
0,08 % < Mo < 0,27 % % < Ni < 0,6 %
0,003 % < Al < 0,06 % % < Cu < 0,3 % % < S < 0,1 %
P < 0,03 % % < Ti < 0,06 %
-1 CZ 297683 B6 popřípadě až do 0,02 % telluru, až do 0,04 % selenu, až do 0,07 % olova, až do 0,005 % vápníku, přičemž zbytek je železo a nečistoty pocházející z výrobního procesu, kde chemické složení se upraví tak, že křivka při Jominiho testu oceli je taková, že:
HRC < J3 < 50 HRC
HRC<Jn <47 HRC
HRC<J25<40 HRC a taková, že průměrné hodnoty J3m, Jnm, Ji5m a J2sm z pěti Jominiho testů jsou takové, že:
|Ji lm - J3m X 14/22 - J25ra X 8/22| < 2,5 HRC a
J3m- J15m< 9 HRC a provede se zpracování nauhličováním nebo karbonítridací alespoň části povrchu polotovaru.
Výhodné provedení tohoto vynálezu spočívá ve způsobu, při kterém ocel je taková, že
Jím ~ J15m 8 HRC.
Jiné výhodné provedení vynálezu spočívá ve způsobu, při kterém průměrné hodnoty J7m, J))m, Ji5m a J25m z pěti Jominiho testů jsou takové, že:
x (Tm ~ Jllm)/(4 X (J]5m — Tím)) ^2,15, a při zvláště výhodném provedení průměrné hodnoty J7m, Jilm, Ji5m a J25m z pěti Jominiho testů jsou takové, že:
X (J7m - Jnm)/(8 x (j|5m — J25m)) 2.
Výhodným ztělesněním předmětu podle tohoto vynálezu je svrchu uvedený způsob výroby mechanické součásti z oceli, při kterém se vyrobí polotovar a provede se zpracování nauhličováním nebo karbonítridací, popřípadě za vysoké teploty, alespoň části povrchu polotovaru, jehož podstata spočívá v tom, že chemické složení oceli,ze které je součást zhotovena, je v procentech hmotnostních:
0,21 %<C<0,26%
0,1 % < Si < 0,45 %
1,1 % < Mn < 1,5%
0,9%<Cr< 1,4%
0,09 % < Mo < 0,26 % % < Ni < 0,6 %
0,005 % < Al < 0,05 % % < Cu < 0,3 %
0,02 % < S < 0,09 %
-2CZ 297683 B6
P < 0,03 % % < Ti < 0,05 %.
Při výhodném provedení způsobu podle tohoto vynálezu je obsah dusíku v oceli mezi 0,004 a 0,02 %.
Předmětem tohoto vynálezu je dále cementovaná nebo nitračně cementovaná ocel, jejíž podstata spočívá v tom že chemické složení oceli, v procentech hmotnostních, odpovídá:
0,2 % < C < 0,26 %
0,05 % < Si < 0,5 % % < Mn < 1,6 %
0,4%<Cr< 1,5%
0,08 % < Mo < 0,27 % % < Ni < 0,6 %
0,003 % < Al < 0,06 % % < Cu < 0,3 % % < S < 0,1 %
P < 0,03 % % < Ti < 0,05 % popřípadě až do 0,02 % telluru, až do 0,04 % selenu, až do 0,07 % olova, až do 0,005 % vápníku, přičemž zbytek je železo a nečistoty pocházející z výrobního procesu.
Výhodné provedení cementované nebo nitračně cementované oceli spočívá v chemickém složení, které v procentech hmotnostních, je:
0,21 % < C < 0,26 %
0,1 % < Si < 0,45 %
1,1 % < Mn < 1,5%
0,9%<Cr< 1,4%
0,09 % < Mo < 0,26 % % < Ni < 0,6 %
0,005 % < Al < 0,05 % % < Cu < 0,3 %
0,02 % < S < 0,09 %
P < 0,03 % % < Ti < 0,05 %.
Podle jiného výhodného ztělesnění cementovaná nebo nitračně cementovaná ocel spočívá v tom, že křivka při Jominiho testuje taková, že:
HRC < J3 < 50 HRC
39HRC<Jn <47 HRC
HRC < J25 < 40 HRC, přičemž průměrné hodnoty J3m, Jnm, Ji5m a J2sm z pěti Jominiho testů jsou takové, že |Jnm - J5m X 14/22 - J25m X 8/22| < 2,5 HRC a
J3m - J|5m 9 HRC, přičemž je obzvláště výhodné, pokud cementová nebo nitračně cementová ocel má
J.3m — J15m á 8 HRC.
Podle ještě jiného výhodného ztělesnění tohoto vynálezu cementovaná nebo nitračně cementovaná ocel spočívá v tom, že průměrné hodnoty J7m, Jnm, Jl5m a J25m z pěti Jominiho testů jsou takové, že:
x (Tm “ Jllm)/(4 X (J15m ~ T5m)) ^2,15, přičemž je obzvláště výhodné, pokud cementovaná nebo nitračně cementová ocel má průměrné hodnoty J7m, J|lm, Ji5m a J25m z pěti Jominiho testů takové, že:
X (J7m — Jllm)/(8 X (J15m — J25m)) - 2.
Předmětem tohoto vynálezu je konečně ocel, která má obsah dusíku mezi 0,004 a 0,02 %.
Způsob výroby mechanické součásti z oceli nauhličováním nebo karbonitridací se popřípadě provádí za vysoké teploty. Při běžných procesech se používá teploty do 850 do 930 °C, přičemž při způsobu podle tohoto vynálezu se může použít též vysoké teploty, které je v rozmezí od 950 do 1050 °C. Pro způsob podle předmětného vynálezu vyhovují teploty v celém rozmezí od 850 do 1050 °C.
V dále uvedených příkladech provedení vynálezu jsou procentuální hodnoty uvedeny v procentech hmotnostních.
Příklady provedení vynálezu
Vynález bude dále podrobněji popsán neomezujícím způsobem a objasněn na příkladu provedení.
Vynálezci nedávno a nečekaně zjistili, že zkruty vzniklé kalením, které se objevují po zpracování cementováním nebo po zpracování nitračním cementováním mohou být značně zredukovány nebo zcela eliminovány po celou výrobu součásti. Užitá ocel nemá u Jominiho křivky v podstatě žádný inflexní bod na rozdíl od Jominiho křivek u ocelí běžně užívaných. Podrobněji je popsáno vhodné užití oceli obsahující:
- od 0,15 do 0,35 % uhlíku umožňujíc snadnější opracování a získání dostatečné houževnatosti v necementovaných nebo ne nitračně cementovaných částech součásti,
- do 0,6 % křemíku pro zajištění dostatečného odkysličení oceli,
-4CZ 297683 B6
- legující prvky, jako je mangan, chróm, molybden a nikl, v celkovém množství nepřesahující 5 %, pro získání dostatečné tvrdosti, pro upravení tvaru výsledků Jominiho zkoušky a získání mechanických vlastností součásti jak v jejím jádru, tak v cementovaných nebo nitračně cementovaných oblastech,
- do 0,1 % hliníku pro úplné odkysličení a ovládání tvorby a velikosti zrn,
- do 0,5 % mědi, která je považována za příměs působení na zvýšení tažnosti a houževnatosti necementovaných nebo ne nitračně cementovaných oblastech,
- s výhodou od 0,0 do 0,05 % titanu pro tvorbu tvrdých nitridů,
- s výhodou dusík v množství, které musí být mezi 0,004 a 0,02 %, které je vždy přítomno, který reaguje s hliníkem nebo titanem pro tvorbu nitridů,
- do 0,15 % síry pro zvýšení obrobitelnosti a
- méně než 0,03 % fosforu, který je příměsí mající nepříznivý vliv na tažnost a houževnatost.
Ocel může dále obsahovat do 0,02 % teluru, do 0,04 % selenu, do 0,07 % olova a do 0,005 % vápníku pro zvýšení obrobitelnosti. Zbytek tvoří železo a nečistoty pocházející z taveniny.
Chemické složení je upraveno tak, že výsledky Jominiho křivky jsou následující:
HRC<J3<50 HRC
HRC<Jn <47 HRC
HRC<J25<40 HRC a takto jsou průměrné hodnoty J3m, Jllin, J]5m a J25m pěti Jominiho testů následující:
|Jiim — -Em x 14/22 — J25m x 8/22 | < 2,5 HRC a
Tím J15m — 9 HRC, a s výhodou < 8 HRC.
Jominiho křivka je zkouška, kterou je dána tvrdost oceli. Je získána měřením tvrdosti podél přímky na válci kaleném vodou stříkanou najeden jeho konec. Tvrdost měřená ve vzdálenosti x mm od ochlazovaného konce je označována Jx. Tato zkouška je dobře známa odborníkům v dané oblasti techniky. Přičemž je dostatečně přesný rozptyl této zkoušky. To je důvod proč je tvar Jominiho křivky charakterizován na jednu stranu rozsahem hodnot v bodech J3, Jn a J25 a vztahem:
|Jilm - J3m X 14/22 - J25m x 8/22 | < 2,5 HRC, který se týká průměr z pěti různých zkoušek provedených na stejné oceli.
Konkrétněji, bylo provedeno v řadě pěti identických zkoušek, u všech zkoušek byly měřeny alespoň hodnoty J3, J7, Jn, Jt5 a J25, takto byla získána průměrná hodnota Jxm z pěti hodnot J3, J7, Jii, Jíš a J25 vypočítaná pro každý bod Jx. V této relaci odpovídají údaje na vertikále známé absolutní hodnotě. Vlastní relace kombinovaná se vztahem J3m - J15m < 9 HRC nebo < 8 HRC, vyjadřuje tu skutečnost, že Jominiho křivka nemá žádný inflexní bod.
-5 CZ 297683 B6
Požadovaný tvar Jominiho křivky může být upraven požadavkem vyhovujícím alespoň jednoho z následujících vztahů:
x Cbm - Jlltn)/(4 x (j|5m “ J25m)) < 2,1 5 a
X (J7m - J15m)/(8 X (J15m ~ Jjím)) 2.
Takovéto Jominiho křivky mohou být získány zejména u oceli, která byla právě popsána, ale jejíž chemické složení je v procentech hmotnostních následující:
- od 0,20 do 0,26 % a s výhodou od 0,21 do 0,25 % uhlíku umožňující nedosahovat nadměrné tvrdosti součásti před cementováním nebo nitračním cementováním a dosažení dobré cementovatelnosti nebo nitrační cementovatelnosti,
- od 1 do 1,6 % a s výhodou od 1,1 do 1,5 % manganu pro získání dobré vnitřní kvality, dále pro fixaci síry a v kombinaci s chromém a molybdenem upravení tvrdosti tak, zeje získána požadovaná Jominiho křivka,
- od 0,05 do 0,5 % a s výhodou od 0,1 do 0,45 % křemíku,
- od 0,4 do 1,5 % a s výhodou od 0,9 do 1,4 % chrómu pro zvýšení tvrdosti cementované nebo nitračně cementované vrstvy a v kombinaci s manganem a molybdenem upravení tvrdosti tak, že je získaná požadovaná Jominiho křivka,
- od 0,8 do 0,27 % a s výhodou od 0,09 do 0,26 % molybdenu pro zvýšení tvrdosti cementované nebo nitračně cementované vrstvy, přispění ke zvýšení odolnosti oxidaci a v kombinaci s manganem a chromém upravení tvrdosti tak, že je získána požadovaná Jominiho křivka, spodní hodnota odpovídající minimální hodnotě obsahu molybdenu má u tohoto prvku největší účinek, a
- od 0 do 1,6 % niklu pro zlepšení vrubové houževnatosti součásti.
Ocel může dále obsahovat od 0,3 % mědi, obsah síry je mezi 0,02 až 0,1 % a nejlépe méně než 0,09 %, a obsah hliníku je mezi 0,03 až 0,06 % a s výhodou se nachází mezi 0,005 až 0,05 %.
Jak je uvedeno výše, může ocel dále obsahovat jeden nebo více prvků z následujících prvků: telur, selen, olovo a vápník.
Při výrobě součásti podle tohoto vynálezu je polotovar součásti vyroben z oceli podle tohoto vynález, přičemž polotovar je cementován nebo nitračně cementován při vysoké teplotě a kalen v oleji nebo plynu. Je možné, aby olej byl studený, teplý nebo horký. Polotovar součásti může být opracován například kováním nebo obráběním.
V příkladném provedení byly součásti vyráběny ze šesti ocelí podle tohoto vynálezu, jejichž chemické složení bylo následující:
-6CZ 297683 B6
C | Mn | Si | S | P | Ni | Cr | Mo | CU | Al | |
A | 0,23 | 1,25 | 0,27 | 0,028 | 0,018 | 0,200 | 1,15 | 0,100 | 0,140 | 0,028 |
B | 0,24 | 1,40 | 0,40 | 0,050 | 0,020 | 0,250 | 1,00 | 0,240 | 0,250 | 0,040 |
C | 0 2 X | 1,35 | 0,15 | 0,070 | 0,025 | 0,350 | 1,25 | 0,180 | 0,200 | 0,010 |
D | 0,21 | 1,27 | 0,25 | 0,030 | 0,020 | 0,210 | 1,12 | 0,200 | 0,140 | 0,005 |
E | 0,23 | 1,27 | 0,27 | 0,031 | 0,014 | 0,197 | 1,10 | 0,214 | 0,137 | 0,016 |
F | O, 23 | 1,10 | 0^25 | 0,030 | 0,015 | 0,150 | 1,30 | 0,150 | 0, 120 | 0,016 |
Výsledné Jominiho křivky těchto ocelí jsou následující:
Tvrdost v HRC | A | B | C | D | E | F |
J3 | 47,80 | 49,40 | 46,50 | 45,70 | 46,80 | 47,90 |
J7 | 45,50 | 48,50 | 45,40 | 45,00 | 45,80 | 45,50 |
J11 | 41,60 | 45,60 | 41,80 | 45,00 | 43,10 | 41,60 |
J15 | 39,10 | 43,30 | 39,40 | 43,10 | 39,40 | 9,00 |
J25 | 34,30 | 39,20 | 34,90 | 37,80- | 34,20 | 4,10 |
lJllm ” ^3m x i 14722 - J25m X 8/22| | 1,29 | 0,09 | 0,48 | 2,17 | 0,88 | 1,28 |
J3m J15m | 8,70 | 6,10 | 7,10 | 2,60 | 7,40 | 8,90 |
10 X (J7„ - Jp,,) / (4 X (J15b - *25B) | 2,02 | 1,75 | 2,00 | 0,00 | 1,30 | 1,97 |
10 X (J7a| - Ji5m) / (8 X (J15jn - *25m) | 1,66 | 1,59 | 1,66 | 0,45 | 1,54 | 1,65 |
Po cementování při teplotě 995 °C po dobu 10 hodin a kalení v oleji teplém 98 °C, nevykazovaly součásti deformace bránící delšímu zpracování. Navíc, cementování se vyznačovalo obsahem uhlíku 0,94 % v 0,1 mm pod povrchem.
Pro srovnání, totožné součásti jsou vyráběny za stejných podmínek zocelí 27MC5, 29MC5, 27MC5u, 27MC5r, 27CD4u, 30M5 a 20CD4 podle dosavadního stavu techniky. Složení těchto ocelí bylo následující:
C | Mn | Si | S | P | Ni | Cr | Mo | Cu | Al | |
27MC5 | 0,23 | 1,18 | 0,24 | 0,033 | 0,015 | 0,13 | 1,08 | 0,04 | 0,16 | 0,024 |
29MC5 | 0,23 | 1,22 | 0,24 | 0,033 | 0,014 | 0,14 | 1,12 | 0,05 | 0,16 | 0,024 |
27MC5U | 0,26 | !,19 | 0,25 | 0,033 | 0,015 | 0,09 | 1,09 | O O | 0,13 | 0,025 |
27MC5r | 0,26 | 1,31 | 0,24 | 0,072 | 0,016 | 0,12 | 1,11 | 0,05 | 0,16 | 0,025 |
27CD4U | 0,27 | 1,74 | 0,25 | 0,032 | 0,012 | 0,15 | 1,08 | 0,22 | o | 0,028 |
30M5 | 0,30 | 1,41 | 0,24 | 0,072 | 0,015 | 0,13 | 0,43 | 0,06 | 0,16 | 0,025 |
20CD4 | 0,20 | 0,82 | 0,23 | 0,029 | 0,013 | 0,14 | 1,05 | 0,27 | 0,17 | 0,029 |
Výsledné Jominiho křivky těchto ocelí jsou následující:
Tvrdost v HRC | 27MC5 | 29MC5 | 27MC5U | 27MC5r | 27CD4U | 30M5 | 20CD4 |
J3 | 48,8 | 49,7 | 49,0 | 48,5 | 48,9 | 50,0 | 45,3 |
J7 | 45,8 | 47,3 | 45,6 | 45,9 | 46,1 | 40,3 | 40,8 |
J11 | 40,3 | 43,2 | 40,4 | 41,0 | 39,8 | 31,9 | 34,4 |
J15 | 36,6 | 39,6 | 36,8 | 37,6 | 35,6 | 28,4 | 31,2 |
J25 | 32,7 | 35,1 | 33,0 | 33,7 | 31,6 | 24,4 | 27,8 |
lJllm “ x 14/22 - J25m X 8/22 | 2,6 | 1,19 | 2,7 | 2»1 | 2,8 | 8,8 | 4,53 |
J3m “ J15m | 12,2 | 10,1 | 12,2 | 10,9 | 9,0 | 21,6 | 14,1 |
10 x (J7O “ j11hi) / « X (J15» - *25O> | 3,52 | 2,27 | 3,42 | 3,14 | 3,94 | 5,25 | 8,0 |
10 X (J7o ~ / X (J15m ~ ^25nP | 5Í9 | 2,13 | 2,89 | 2,66 | 3,28 | 3,72 | 3,87 |
Po cementování je potřeba součásti mechanicky opracovat. Obsah uhlíku v cementované vrstvě v 0,1 mm pod povrchem byl pouze 0,8 %. Další výsledky ukazují, že náchylnost k deformaci je u cementované oceli podle tohoto vynálezu lepší než u stávajících ocelí.
Claims (13)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob výroby mechanické součásti z oceli nauhličováním nebo karbonitridací, vyznačující se tím, že se vyrobí polotovar z oceli o chemickém složení, dále uvedeném v procentech hmotnostních:0,2 % < C < 0,26 %0,05 % < Si < 0,5 %1 % < Mn < 1,6 %0,4%<Cr< 1,5%0,08 % < Mo < 0,27 %0 % < Ni < 0,6 %0,003 % < Al < 0,06 %0 % < Cu < 0,3 %0 % < S < 0,1 %P < 0,03 %0 % < Ti < 0,06 % popřípadě až do 0,02 % telluru, až do 0,04 % selenu, až do 0,07 % olova, až do 0,005 % vápníku, přičemž zbytek je železo a nečistoty pocházející z výrobního procesu, kde chemické složení se upraví tak, že křivka při Jominiho testu oceli je taková, že:45 HRC < J3 < 50 HRC39 HRC < Jn < 47 HRC31 HRC<J25<40 HRC a taková, že průměrné hodnoty J3m, Jnm, Ji5in a J25m z pěti Jominiho testů jsou takové, že:i Ji im - J3m X 14/22 - J25m X 8/22| < 2,5 HRC aJ3m~ J15m—9 HRC a provede se zpracování nauhličováním nebo karbonitridací alespoň části povrchu polotovaru.
- 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že ocel je taková, žeJ3m - J15m 8 HRC.
- 3. Způsob podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že průměrné hodnoty J7m, Jiim, Ji5m a J25m z pěti Jominiho testů jsou takové, že:10 x (J7m - Jllm)/(4 X (Ji5m - J25m)) < 2,1 5.-9CZ 297683 B6
- 4. Způsob podle nároku 1, 2 nebo 3, vyznačující se tím, že průměrné hodnoty J7m, Jiim, Ji5m a J25m z pěti Jominiho testů jsou takové, že:10 X (J7m - JI lm)/(8 X (J15m ~ J25m)) - 2.
- 5. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 4, v y z n a č u j í c í se t í m , že chemické složení, ze které je součást zhotovena, je v procentech hmotnostních:0,21 %<C<0,26%0,1 % < Si < 0,45 %1,1 %<Mn< 1,5%0,9%<Cr< 1,4%0,09 % < Mo < 0,26 %0 % < Ni < 0,6 %0,005 % < Al < 0,05 %0 % < Cu < 0,3 %0,02 % < S < 0,09 %P < 0,03 %0 % < Ti < 0,05 %.
- 6. Způsob podle jakéhokoli z nároků laž5, vyznačující se tím, že obsah dusíku v oceli je mezi 0,004 % a 0,02 %.
- 7. Cementované nebo nitračně cementovaná ocel, vyznačující se tím, že chemické složení oceli, v procentech hmotnostních, je:0,2 % < C < 0,26 %0,05 < Si < 0,5 %1 % < Mn < 1,6 %0,4%<Cr< 1,5%0,08 % < Mo < 0,27 %0 % < Ni < 0,6 %0,003 % < Al < 0,06 %0 % < Cu < 0,3 %0%<S<0,l %P < 0,03 %0 % < Ti < 0,05 % popřípadě až do 0,02 % telluru, až do 0,04 % selenu, až do 0,07 % olova, až do 0,005 % vápníku, přičemž zbytek je železo a nečistoty pocházející z výrobního procesu.- 10CZ 297683 B6
- 8. Cementovaná nebo nitračně cementovaná ocel podle nároku 7, vyznačující se tím, že chemické složení, v procentech hmotnostních, je:0,21 % < C < 0,26 %0,1 % < Si < 0,45%1,1%<Μη<1,5%0,9%<Cr<l,4%0,09 < Mo < 0,26 %j0%<Ni<0,6%<i0,005 % < Al < 0,05 %I0 % < Cu < 0,3 %!0,02 % < S < 0,09 %jP < 0,03 %0 % < Ti < 0,05 %.
- 9. Cementovaná nebo nitračně cementovaná ocel podle nároku 7 nebo 8, vyznačující se t í m , že křivka při Jominiho testu je taková, že45 HRC < J3 < 50 HRC39 HRC<J,, <47 HRC31 HRC < J25 < 40 HRC, přičemž průměrné hodnoty J3m, Jnm, Ji5m a J25m z pěti Jominiho testů jsou takové, že:|Jiim - Jam X 14/22 - J25m X 8/22| < 2,5 HRC aJ3m - J15m 9 HRC.
- 10. Cementovaná nebo nitračně cementovaná ocel podle nároku 9, vyznačující se tím, že j3m - J|5m— 8 HRC.
- 11. Cementovaná nebo nitračně cementovaná ocel podle nároku 9 nebo 10, vyznačující se t í m , že průměrné hodnoty J7m, J|tm, J l5m a J25m z pěti Jominiho testů jsou takové, že:10 X (J7m ~ J|lm)/(4 X (J 15m - J25m)) 2,15.- 11 CZ 297683 B6
- 12. Cementovaná nebo nitračně cementovaná ocel podle nároku 9, 10 nebo 11, vyznačující se t í m , že průměrné hodnoty J7m, Jnm, J i s™ a J25m z pěti Jominiho testů jsou takové, že:5 10 X (J7m - Jilm)/(8 X (J15m ~ J25m)) 2.
- 13. Ocel podle jakéhokoli z nároků 7 až 12, vyznačující se tím, že obsah dusíku je mezi 0,004 % a 0,02 %.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR9708770A FR2765890B1 (fr) | 1997-07-10 | 1997-07-10 | Procede de fabrication d'une piece mecanique en acier cementee ou carbonitruree et acier pour la fabrication de cette piece |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ213898A3 CZ213898A3 (cs) | 1999-01-13 |
CZ297683B6 true CZ297683B6 (cs) | 2007-03-07 |
Family
ID=9509091
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ0213898A CZ297683B6 (cs) | 1997-07-10 | 1998-07-03 | Zpusob výroby mechanické soucásti z oceli a cementovaná nebo nitracne cementovaná ocel |
Country Status (24)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6090225A (cs) |
EP (1) | EP0890653B1 (cs) |
JP (1) | JP3656706B2 (cs) |
CN (1) | CN1079446C (cs) |
AR (1) | AR013198A1 (cs) |
AT (1) | ATE247179T1 (cs) |
AU (1) | AU744729B2 (cs) |
BR (1) | BR9802358A (cs) |
CA (1) | CA2243101C (cs) |
CZ (1) | CZ297683B6 (cs) |
DE (2) | DE890653T1 (cs) |
DK (1) | DK0890653T3 (cs) |
ES (1) | ES2126546T3 (cs) |
FR (1) | FR2765890B1 (cs) |
HU (1) | HUP9801540A1 (cs) |
PL (1) | PL190892B1 (cs) |
PT (1) | PT890653E (cs) |
RO (1) | RO118457B1 (cs) |
RU (1) | RU2201993C2 (cs) |
SI (1) | SI9800193A (cs) |
TR (1) | TR199801347A2 (cs) |
TW (1) | TW460593B (cs) |
UA (1) | UA58499C2 (cs) |
ZA (1) | ZA986061B (cs) |
Families Citing this family (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1167561A3 (en) * | 2000-06-28 | 2009-03-04 | Mitsubishi Steel Muroran Inc. | Carburizing and carbonitriding steel |
JP2003148294A (ja) * | 2001-11-12 | 2003-05-21 | Hitachi Ltd | 燃料ポンプ及び筒内噴射エンジン |
DE10315416A1 (de) * | 2002-06-27 | 2004-01-22 | Ina-Schaeffler Kg | Lagefixierung eines Bolzens |
JP2005273000A (ja) * | 2004-02-26 | 2005-10-06 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 被削性に優れた機械構造用鋼 |
FR2868083B1 (fr) * | 2004-03-24 | 2006-07-21 | Ascometal Sa | Acier pour pieces mecaniques, procede de fabrication de pieces mecaniques l'utilisant et pieces mecaniques ainsi realisees |
JP5121123B2 (ja) * | 2005-03-14 | 2013-01-16 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 耐粗粒化特性に優れた高温浸炭用鋼及びその製法並びに高温浸炭用素形品およびその浸炭焼入れ方法 |
ES2392286T3 (es) | 2005-04-26 | 2012-12-07 | Gerdau Investigación Y Desarrollo Europa, S.A. | Acero de cementación o carbonitruración y procedimiento de fabricación de piezas con dicho acero |
DE102005023952B9 (de) * | 2005-05-20 | 2007-07-26 | Carl Aug. Picard Gmbh & Co. Kg | Sicherheitspanzerung zum Schutz gegen Beschuss sowie Verfahren zu ihrer Herstellung |
US8580050B2 (en) * | 2005-08-24 | 2013-11-12 | Daido Steel Co., Ltd. | Carburized machine parts |
DE102007041519A1 (de) | 2007-08-31 | 2009-03-05 | Mahle International Gmbh | Zylinderlaufbuchse und Verfahren zu ihrer Herstellung |
FR2935988B1 (fr) | 2008-09-12 | 2010-10-08 | Ascometal Sa | Acier, notamment pour roulements et pieces mecaniques aptes a la cementation ou a la carbonitruration, et pieces realisees avec cet acier. |
JP5241455B2 (ja) * | 2008-12-02 | 2013-07-17 | 新日鐵住金株式会社 | 浸炭窒化部材および浸炭窒化部材の製造方法 |
BRPI0925071B1 (pt) * | 2009-04-06 | 2021-05-04 | Nippon Steel Corporation | Aço de cementação e método de produção do mesmo |
CN101892450B (zh) * | 2010-05-11 | 2012-07-04 | 青岛征和工业有限公司 | 发动机齿形链的销轴氮碳共渗处理方法 |
FR2978969B1 (fr) | 2011-08-09 | 2013-09-13 | Ascometal Sa | Acier pour la fabrication de pieces cementees, piece cementee realisee avec cet acier et son procede de fabrication |
DE102011054840A1 (de) * | 2011-10-26 | 2013-05-02 | Rud Ketten Rieger & Dietz Gmbh U. Co. Kg | Härtbarer Stahl für Hebe-, Anschlag-, Spann- und/oder Zurrmittel der Güteklasse 8 und darüber, Bauelement der Hebe-, Anschlag-, Spann- und/oder Zurrtechnik sowie Verfahren zur Herstellung eines solchen Bauelements |
JP6237277B2 (ja) * | 2014-01-30 | 2017-11-29 | 大同特殊鋼株式会社 | 肌焼鋼及びこれを用いた浸炭部品 |
JP6265048B2 (ja) * | 2014-05-26 | 2018-01-24 | 新日鐵住金株式会社 | 肌焼鋼 |
CN107604253A (zh) * | 2017-08-30 | 2018-01-19 | 东风商用车有限公司 | 一种高淬透性Mn‑Cr系列渗碳钢 |
RU2704049C1 (ru) * | 2018-10-03 | 2019-10-23 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "БУРИНТЕХ" (ООО НПП "БУРИНТЕХ") | Долотная сталь |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0797660A (ja) * | 1994-05-06 | 1995-04-11 | Kobe Steel Ltd | 低歪浸炭用鋼 |
JPH0953149A (ja) * | 1995-08-11 | 1997-02-25 | Kobe Steel Ltd | 高強度高靭性肌焼き用鋼 |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6191348A (ja) * | 1984-10-08 | 1986-05-09 | Kobe Steel Ltd | 高強度非調質圧延棒鋼用鋳片 |
JPS62214158A (ja) * | 1986-03-14 | 1987-09-19 | Kobe Steel Ltd | ジヨミニ−焼入れ端硬さを保証したCr鋼材の製造方法 |
JPS62214157A (ja) * | 1986-03-14 | 1987-09-19 | Kobe Steel Ltd | 焼入れ性を保証した鋼材の製造方法 |
JPS63270444A (ja) * | 1986-12-16 | 1988-11-08 | Kawasaki Steel Corp | 耐サワ−性に優れたラインパイプ用鋼 |
-
1997
- 1997-07-10 FR FR9708770A patent/FR2765890B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1998
- 1998-02-25 DE DE0890653T patent/DE890653T1/de active Pending
- 1998-02-25 PT PT98400447T patent/PT890653E/pt unknown
- 1998-02-25 ES ES98400447T patent/ES2126546T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1998-02-25 AT AT98400447T patent/ATE247179T1/de active
- 1998-02-25 EP EP98400447A patent/EP0890653B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1998-02-25 DK DK98400447T patent/DK0890653T3/da active
- 1998-02-25 DE DE69817098T patent/DE69817098T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-06-29 TW TW087110443A patent/TW460593B/zh not_active IP Right Cessation
- 1998-06-30 AU AU73943/98A patent/AU744729B2/en not_active Ceased
- 1998-07-03 CZ CZ0213898A patent/CZ297683B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1998-07-07 UA UA98073600A patent/UA58499C2/uk unknown
- 1998-07-08 BR BR9802358-6A patent/BR9802358A/pt not_active IP Right Cessation
- 1998-07-09 US US09/112,057 patent/US6090225A/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-07-09 RO RO98-01160A patent/RO118457B1/ro unknown
- 1998-07-09 RU RU98113918/02A patent/RU2201993C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1998-07-09 ZA ZA986061A patent/ZA986061B/xx unknown
- 1998-07-09 HU HU9801540A patent/HUP9801540A1/hu unknown
- 1998-07-09 CA CA002243101A patent/CA2243101C/fr not_active Expired - Fee Related
- 1998-07-09 CN CN98117414A patent/CN1079446C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1998-07-10 SI SI9800193A patent/SI9800193A/sl not_active IP Right Cessation
- 1998-07-10 JP JP19562998A patent/JP3656706B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1998-07-10 PL PL327388A patent/PL190892B1/pl unknown
- 1998-07-10 AR ARP980103368A patent/AR013198A1/es active IP Right Grant
- 1998-07-10 TR TR1998/01347A patent/TR199801347A2/xx unknown
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0797660A (ja) * | 1994-05-06 | 1995-04-11 | Kobe Steel Ltd | 低歪浸炭用鋼 |
JPH0953149A (ja) * | 1995-08-11 | 1997-02-25 | Kobe Steel Ltd | 高強度高靭性肌焼き用鋼 |
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CZ297683B6 (cs) | Zpusob výroby mechanické soucásti z oceli a cementovaná nebo nitracne cementovaná ocel | |
JP6737387B2 (ja) | 軟窒化用鋼および部品 | |
EP3088550B1 (en) | Production method of carburized steel component and carburized steel component | |
EP2548986B1 (en) | Steel for nitrocarburization and production method of a nitrocarburized steel part | |
KR101726251B1 (ko) | 연질화용 강 및 연질화 부품 그리고 이들의 제조 방법 | |
KR102009635B1 (ko) | 연질화용 강 및 부품 그리고 이들의 제조 방법 | |
JP2006291335A (ja) | 高温浸炭特性と加工性に優れた肌焼用鋼 | |
JP6721141B1 (ja) | 軟窒化用鋼および軟窒化部品並びにこれらの製造方法 | |
JP7263796B2 (ja) | 自動車変速機用リングギアおよびその製造方法 | |
JP7006052B2 (ja) | 浸窒処理用鋼材 | |
JP6477614B2 (ja) | 軟窒化用鋼および部品ならびにこれらの製造方法 | |
EP4151761A1 (en) | Steel and steel component | |
JP7275665B2 (ja) | 浸炭浸窒処理用鋼材 | |
WO2022224849A1 (ja) | 浸炭窒化処理用鋼材および浸炭窒化鋼材 | |
JP2000345292A (ja) | 軟窒化用鋼および軟窒化部品の製造方法 | |
JP2023089730A (ja) | 鋼材、鋼部品、および鋼部品の製造方法 | |
CN112888796A (zh) | 氮化部件粗形材及氮化部件 | |
JPH0617540B2 (ja) | 窒化鋼製品 | |
MXPA98005527A (en) | Procedure for the manufacture of a piece of cemented or carbonitrated steel and steel for the manufacture of this pi |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20160703 |