CZ284392B6 - Způsob plynového nauhličování - Google Patents
Způsob plynového nauhličování Download PDFInfo
- Publication number
- CZ284392B6 CZ284392B6 CZ942905A CZ290594A CZ284392B6 CZ 284392 B6 CZ284392 B6 CZ 284392B6 CZ 942905 A CZ942905 A CZ 942905A CZ 290594 A CZ290594 A CZ 290594A CZ 284392 B6 CZ284392 B6 CZ 284392B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- carbon
- atmosphere
- carburization
- oxygen
- nitrogen
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
- C23C8/20—Carburising
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
Způsob nauhličování kovových obrobků v peci za vysoké teploty a v atmosféře, obsahující oxid uhelnatý a vodík, při kterém se atmosféra vytváří na basi do pece přiváděného a kyslík obsahujícího uhlovodíkového media, obzvláště methylalkoholu, jakož i na basi dusíku, načež se dodatečně vnáší obohacovací činidlo pro nastavení určitého uhlíkového potenciálu a při kterém se v počáteční fázi procesu nauhličování, ve které dochází k rychlému pohlcování uhlíku obrobkem, vytváří atmosféra s vysokým přechodovým číslem uhlíku spočívá v tom, že se alespoň v části uvedené počáteční fáze do pece přivádí oxid uhličitý nebo kyslík nebo směs kyslíku a vzduchu, jakož i - ve vztahu k tomu - zvýšené množství obohacovacího činidla a na druhé straně se současně sníží odpovádajícím způsobem přídavek dusíku, a že se v pozdější fázi procesu, ve které je rozhodující pro nauhličení difuse uhlíku, opět odstaví přívod oxidu uhličitého nebo kyslíku,jakož i zvýšený přívod obohacovacího činidla za zařazení přívodu ŕ
Description
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu nauhličování kovových obrobků v peci za zvýšené teploty a v atmosféře, obsahující oxid uhelnatý a vodík, při kterém se atmosféra vytváří na bázi do pece přiváděného a kyslík obsahujícího uhlovodíkového média, obzvláště methylalkoholu, jakož i na bázi dusíku, načež se dodatečně vnáší obohacovací činidlo pro nastavení určitého uhlíkového potenciálu a při kterém se v počáteční fázi procesu nauhličování, ve které dochází k rychlému pohlcování uhlíku obrobkem, se vytváří atmosféra s vysokým přechodovým koeficientem uhlíku.
Dosavadní stav techniky
Způsob, který byl výše popsaný, je například známý z patentového spisu EP-B1 0 063 655. Zde je navržené nauhličování, mimo jiné na bázi methylalkoholu a dusíku, rozčleněné do dvou fází, při kterém je v počáteční fázi nauhličování používaná atmosféra čistého methylalkoholového štěpného plynu a v následujících fázích se přechází na nauhličování atmosférou dusíkmethylalkoholovou. Toto má výhodu zvýšeného přechodu uhlíku v počáteční fázi nauhličování s konsekvencí celkem urychleného průběhu nauhličování, přičemž bez snížení této výhody rychlosti se v pozdějších fázích nauhličování použije cenově výhodná dusíko-methanolová atmosféra (viz EP 0 063 065 Bl, obzvláště nárok 1 a strana 3, řádky 16 až 23).
Dále je z patentového spisu DE 4110 361 Al známý stejným směrem cílený způsob plynového nauhličování, při kterém se při podstatné době fáze nauhličování a obzvláště na počátku nauhličování udržuje atmosféra s poměrem CO ku H2 větší než 1 : 2. Poměr CO ku H2 je mírou pro přechod uhlíku, přičemž poměr CO ku H2 1 : 1 je velmi dobrý. Takovéhoto poměru poměru CO ku H2 se podle patentového spisu dosáhne jednak recirkulací odděleného oxidu uhelnatého, odcházejícího z nauhličování a jednak vhodně dávkovaným přídavkem oxidu uhelnatého ze zdroje této látky (viz například nárok 1).
Bližší objasnění se zřetelem na rychlost procesu nauhličování při plynovém nauhličování a všeobecně k mechanismům průběhu při plynovém nauhličování jsou dále zřejmá například z článku Grundsátzliche Voraussetzungen fur die Verringerung des Gasverbrauchs bei der geregelten Gasaufkohlung (Základní předpoklady pro snížení spotřeby plynu při regulovaném nauhličování) z HTM 35 (1980) 5, str. 230-237, obzvláště str. 231. Zde je jasné, proč se dá dosáhnout pomocí způsobů podle EP 0 063 655 a DE 4110 361 relativně rychlého nauhličování, zatímco když se pracuje s dusík obsahujícími atmosférami, tak se dosáhne pouze pomalejšího nauhličování.
Takzvané rychlé způsoby nauhličování však mají také nevýhody. Nevýhoda způsobu, známého z EP 0 063 655, spočívá vtom, že při tom ve vstupní fázi nauhličení, ve které se při tomto způsobu nepřidává žádný dusík pro tvorbu atmosféry, není k disposici žádné zřeďovací médium pro methylalkohol. Kromě toho se z původní atmosféry, vzniklé štěpením methylalkoholu, dosáhne pouze poměru CO ku H2 1 : 2 a tím se nedosáhne optima. Na druhé straně je pro postup podle DE 4110 361 potřebné buď nezanedbatelné nákladné technické vybavení, nebo alespoň nutnost připravit drahý oxid uhelnatý.
Dále jsou vhodné všeobecně běžné a známé způsoby s dusík obsahujícími ochrannými plyny, jako jsou tradiční endo-plynové způsoby s tvorbou ochranného plynu ze zemního plynu a vzduchu nebo syntetické endo-plynové způsoby na bázi dusíku a methylalkoholu, a sice vzhledem k jednoduché proveditelnosti a z cenových důvodů, nepředstavují však na základě přímých teoretických poznatků jednoznačné optimum. Z toho tedy vyplývá, že přímo při nauhličování jsou ještě možná a potřebná zlepšení.
Podstata vynálezu
Úkolem předloženého vynálezu tedy je vypracování způsobu nauhličování, při kterém by se pokud možno jednoduchými prostředky a za pokud možno nízkých nákladů dosáhlo rychlého a také jinak výhodného nauhličení.
Výše uvedený úkol byl vyřešen vypracováním způsobu podle předloženého vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že se v iniciační fázi nauhličování odpovídajících obrobků vytvoří atmosféra s vysokým přechodovým koeficientem uhlíku tak, že se alespoň v části této fáze do pece přivádí oxid uhličitý nebo kyslík nebo směs kyslíku a vzduchu, jakož i zvýšené množství obohacovacího činidla, zatímco se současně sníží odpovídajícím způsobem přídavek dusíku, a že se v pozdější fázi procesu, ve které je rozhodující pro nauhličení difúze uhlíku, opět odstaví přívod oxidu uhličitého nebo kyslíku, jakož i zvýšený přívod obohacovacího činidla za zvýšení přívodu dusíku.
Přívod oxidu uhličitého nebo kyslíku podle předloženého vynálezu v počáteční fázi nauhličování ve spojení se zvýšeným přívodem obohacovacího činidla, například zemního plynu (= methan) nebo ethanu, vede například v případě tvorby atmosféry pomocí methylalkoholu k následujícímu výsledku:
CH3OH + 0,5 CO2 + 0,75 CH4 + xN2 CO + 2 H2 + CO + H2 + 0,25 CHi + x N2 nebo
CH3OH + O2 + 1.25 C2Hé + y N2 -> CO + 2 H2 + 2 CO + 3 H2 + 0,25 C2H6 + y N2
Naproti tomu se při výše uvedeném známém způsobu tvoří odpovídající atmosféra například následujícím způsobem:
CH3OH + 2 N2 + 0,25 CH4 CO + 2 H, + 2 N2 + 0,25 CH4
Přívod oxidu uhličitého nebo kyslíku namísto dusíku podle předloženého vynálezu, jakož i zvýšený přívod obohacovacího plynu, vede tedy k tomu, vzhledem k tomu, že se oxid uhličitý nebo kyslík na rozdíl od dusíku aktivně účastní na tvorbě atmosféry, že se dodatečně tvoří oxid uhelnatý' a vodík. Při tom dále dochází k tomu, že se dosahuje pro kinetiku nauhličování výhodného poměru oxidu uhelnatého ku vodíku vyššího než 1 : 2. Toto se projevuje zlepšením přechodového koeficientu uhlíku β takovéto nauhličovací atmosféry (přechodový koeficient β závisí na poměru oxidu uhelnatého k vodíku a je maximální při poměru 1:1).
Tento přechodový koeficient uhlíku β nauhličovací atmosféry má pro nauhličování a především pro jeho iniciační fázi veliký význam, neboť v této počáteční fázi má každý obrobek ještě relativně nízké podíly uhlíku v povrchové vrstvě a proto přijímání uhlíku obrobkem v této fázi velmi podstatně závisí na dodávce uhlíku, pro kterou je mírou přechodový koeficient uhlíku. V časově později ležících úsecích nauhličování ustupuje význam přechodového koeficientu uhlíku stále více do pozadí, neboť potom povrchová vrstva nauhličovaného obrobku dosahuje nasycení uhlíkem a rychlost nauhličování v této fázi je závislá na difundování uhlíku z povrchu do vnitřního objemu obrobku. Proto není v pozdějších fázích nauhličování přechodový koeficient uhlíku β pro rychlost nauhličování již tak velmi významná a je možno přestoupit na atmosféru s nižším přechodovým koeficientem uhlíku β, jak je uvažováno podle předloženého vynálezu.
-2CZ 284392 B6
Podle předloženého vynálezu se ktomu odstaví přívod oxidu uhličitého nebo kyslíku, jakož i zvýšený přívod obohacovacího prostředku a současně se začne se zásobováním dusíkem asi podle výše uvedené rovnice. Tím se dosáhne dusík obsahující endo-plynové atmosféry, která je stejně jako jiné dusíkem ředěné atmosféry bez problémů nastavitelná a regulovatelná pomocí obvyklých zařízení. Při tom zůstávají ovšem zachovány výhody rychlosti, získané v iniciační fázi.
Stejně výhodných podmínek jako svýše uvedenými výchozími médii se dosáhne podle předloženého vynálezu v případě použití propanu jako obohacovacího plynu, přičemž jinak se jako výchozí médium pro nauhličovací atmosféru může použít opět methylalkohol nebo například také ethylalkohol. Při tom se vytváří atmosféra podle následujících rovnic:
CH3OH + 3 CO, + C3H8 -> CO + 2 H, + 6 CO + 4 H2 a
C2H3OH + 4 CO, + C3H8 -> 2 CO + 3 H, + 7 CO + 4 H2.
V těchto případech se dosáhne poměru oxidu uhelnatého ku vodíku 7 : 6, popřípadě 9 : 7, který se velmi blíží optimálnímu poměru 1:1. Podobné výsledky se mohou dosáhnout také s jinými atmosféru vytvářejícími kyslík obsahujícími uhlovodíky, jakož i s odpovídajícími jinými obohacovacími prostředky.
Pro přenos uhlíku z plynné atmosféry je vedle poměru množství oxidu uhelnatého k vodíku podstatný také obsah dusíku v atmosféře. Největších výhod se zřetelem na přechod uhlíku, zahajující celkové nauhličení, se dosáhne s atmosférou, která neobsahuje žádný dusík. Proto se podle předloženého vynálezu v odpovídající iniciační fázi používá výhodně úplně bezdusíková atmosféra. Toto se zajistí tím, že se přívod dusíku v této fázi úplně odstaví a namísto toho se přivádí odpovídající množství oxidu uhličitého a s ním korelující zvýšené množství obohacovacího činidla. Tímto způsobem se dosáhne úplně bezdusíkaté nauhličovací atmosféry se správným poměrem oxidu uhelnatého ku vodíku, který se zřetelem na známá kriteria pro zvýšení rychlosti nauhličování prakticky představuje optimum.
Příklad provedení vynálezu
Vynález je v následujícím blíže objasněn pomocí příkladu provedení.
Ocelové obrobky, například ozubená kola, se mají v při dvouhodinovém nauhličovacím zpracování nauhličit na vytvrzovací hloubku asi 0,8 mm.
Toto se může v zásadě provádět v komorové peci, která se obvykle provozuje s atmosférou na bázi dusíku a methylalkoholu. Takováto atmosféra se může například vy robit rozprašovacím vstřikováním kapalného methylalkoholu do vyhřátého prostoru pece, přičemž dusík slouží jako rozprašovací prostředek. Při tom se získá atmosféra nosného plynu, obsahující dusík, jakož i oxid uhelnatý a vodík, ve které je poměr oxidu uhelnatého k vodíku 1:2a která může mít v široký ch mezích volitelný obsah dusíku. Velmi často se však v tomto případě používá takzvaná syntetická endo-plynová atmosféra o objemovém složení 20 % oxidu uhelnatého, 40 % vodíku a 40 % dusíku. Při středních velikostech pece se pro efektivní průběh nauhličování s touto atmosférou tvoří například asi 10 m' plynu za hodinu. V případě endo-plynové atmosféry je ktomu zapotřebí přivést do pece asi 3,5 1 methylalkoholu a 4 mJ plynného dusíku za hodinu. Po tomto základním vytvoření atmosféry je třeba nastavení této atmosféry se zřetelem na uhlíkový potenciál. Ktomu je nutný přídavek obohacovacího činidla, například zemního plynu. Tento přídavek činí u popsané endo-plynové atmosféry slOm3 asi 0,25 m3 za hodinu a provádí se obvykle regulovaně. Při celém procesu nauhličování je dále vhodné například nastavit teplotu
-3CZ 284392 B6 pece v rozmezí 800 až 1050 °C, výhodně v rozmezí 850 až 950 °C. Výše uvedeným způsobem provozované nauhličování se potom například provádí tak, že se popsaná dusík-methanolová endo-plynová atmosféra s vhodným nastavením uhlíkového potenciálu zachovává během celého procesu nauhličování neměnná.
Podle předloženého vynálezu se však proces nauhličování provádí následujícím způsobem:
V zásadě se podle předloženého vynálezu opět vytvoří dusík-methanolová atmosféra, například endo-plynová atmosféra, a tato atmosféra se například zavádí při a po naplnění pece obrobky. Krátce po naplnění obrobků do pece a při přiblížení se k teplotě zpracování se však úplně zastaví přívod dusíku, zatímco se začne přivádět 2 m3/h oxidu uhličitého a 2,25 mJ/h zemního plynu. Přívod oxidu uhličitého probíhá při tom jednoduše a bez problémů přes přiváděči vedení dusíku tak, že plynný oxid uhličitý zajišťuje rozprašování methylalkoholu, přičemž přiváděné množství methylalkoholu v se může na základě požadavku měnit, výhodně redukovat. Tímto způsobem se v podstatě dosáhne nauhličovací atmosféry podle následující rovnice:
CH3OH + CO2 + 1,25 CH4 -> CO + 2 H2 + 2 CO + 2 H2 + 0,25 CH4.
Tím se získá bezdusíková atmosféra s objemovým složením alespoň 43 % oxidu uhelnatého a 57 % vodíku, přičemž tato atmosféra má na základě svého složení poměr oxidu uhelnatého ku vodíku prakticky 1:1a prakticky maximální přechodový koeficient uhlíku β. Nauhličování obrobků probíhá dále na této bázi až do okamžiku, při kterém se vysokým vnášením uhlíku, kterým se tato atmosféra vyznačuje (β asi 3,0.10“’m/s), již nedosahuje žádného ovlivnění rychlosti nauhličování. Toto je jak známo v tom případě, kdy jsou povrchové vrstvy nauhličovaných obrobků ve svém obsahu uhlíku nasycené a rychlost nauhličování závisí pouze na difúzi uhlíku z povrchu do vnitřního objemu obrobků. Obzvláště při velkých hloubkách vytvrzování je tato difúze konečně určující pro celkovou dobu nauhličování, zatímco při nepatrných hloubkách vytvrzování hraje jednoznačně dominantní roli rychlé nauhličení povrchových vrstev, tedy efektivní přenos uhlíku.
Po dosažení předpokládaného obsahu uhlíku v povrchových vrstvách nauhličovaného materiálu tedy nastává do hloubky jdoucí nauhličování obrobků difuzními procesy. Této difuzní fáze se může dosáhnout již po uplynutí 5 %, nebo teprve po uplynutí 50 % celkové doby, nauhličování, přičemž toto je v podstatě závislé na velikosti obrobků, míře nauhličení a na hloubce nauhličení. Podle předloženého vynálezu je tedy navrženo přejít na dusík obsahující atmosféru po uplynutí 5 až 50%, výhodně 10 až 40% celkové doby nauhličování; v případě asi dvouhodinového nauhličování tedy asi po uplynutí 15 až 50 minut. K tomuto bodu se provede přepnutí na například opět standardní cenově vhodnou endo-plynovou atmosféru a sice v nejjednodušším případě tak, že se současně s ukončením přívodu oxidu uhličitého opět zařadí do nauhličovací pece přívod dusíku za rozprašování methanolu, přičemž současně se provede vhodné snížení přívodu zemního plynu. Tento přívod zemního plynu se při tom konečně potom nastaví tak, aby mohl být pomocí potom vytvářené atmosféry zachován požadovaný obsah uhlíku v povrchových vrstvách obrobků, obvykle v rozmezí 0,8 až 1,0 % C. Tohoto se bez problémů dosáhne pomocí odpovídající a o sobě známé regulace uhlíkového potenciálu této nyní opět dusík obsahující atmosféry měřením charakteristických veličin této atmosféry a odpovídajícího přídavku zemního plynu. Ve střední části nauhličování a obzvláště v konečné fázi se podle předloženého vynálezu tedy opět udržují obvyklé podmínky nauhličování, přičemž se zde pracuje opět například se standardní nosnou atmosférou o objemovém složením 20 % oxidu uhelnatého, 40 % vodíku a 40 % dusíku.
Pomocí předloženého vynálezu se dosáhne zásadního zkrácení procesu nauhličování, především v počáteční fázi použitou, přenos uhlíku extrémně podporující atmosférou. Toto může činit až 20 % obvyklé doby trvání nauhličovacího procesu pomocí endo-plynové atmosféry, přičemž
-4CZ 284392 B6 větší výhody se dosáhne obzvláště při menších hloubkách vytvrzování. Dále nejsou opatření a prostředky, nutné pro provádění způsobu podle předloženého vynálezu příliš nákladné, neboť v podstatě se přívod dusíku v zařízení musí paralelně přepnout pouze na přívod oxidu uhličitého a toto je bez problémů možno doplnit do stávajících zařízení.
Při způsobu podle předloženého vynálezu je sice nutná příprava dodatečného výchozího média, totiž oxidu uhličitého, jsou však tím podmíněny popsané výhody jakož i možnosti postupu, které otevírají nové možnosti velkému počtu případů využití.
Předložený vynález tedy není omezen na výše zmiňované varianty, jsou zde možné například také plynule pracující varianty způsobu, při nichž se může prakticky kontinuálně přepínat provoz s oxidem uhličitým na provoz s dusíkem a naopak, vždy podle určeného časového průběhu. Vynález rovněž není omezen na jednokomorové pece, může se také použít pro průběžná zařízení, přičemž potom se například v zahřívací a nauhličovací zóně tohoto zařízení pracuje s atmosférou s oxidem uhličitým, zatímco v difusní zóně a ochlazovací zóně se pracuje s konvenčními atmosférami. V každém případě je však vhodná tvorba atmosféry přídavkem oxidu uhličitého nebo kyslíku ve spojení se zvýšeným přídavkem obohacovacího činidla podstatné a výhody přinášející opatření.
Claims (4)
1. Způsob nauhličování kovových obrobků v peci za vysoké teploty a v atmosféře, obsahující oxid uhelnatý a vodík, při kterém se atmosféra vytváří na bázi do pece přiváděného a kyslík obsahujícího uhlovodíkového média, obzvláště methylalkoholu, jakož i na bázi dusíku, načež se dodatečně vnáší obohacovací činidlo pro nastavení určitého uhlíkového potenciálu a při kterém se v počáteční fázi procesu nauhličování, ve které dochází k rychlému pohlcování uhlíku obrobkem, vytváří atmosféra s vysokým přechodovým koeficientem uhlíku, vyznačující se tím, že se alespoň v části uvedené počáteční fáze do pece přivádí oxid uhličitý nebo kyslík, nebo směs kyslíku a vzduchu, jakož i zvýšené množství obohacovacího činidla a současně se sníží odpovídajícím způsobem přívod dusíku, a že se v pozdější fázi procesu, ve které je rozhodující pro nauhličení difúze uhlíku, opět odstaví přívod oxidu uhličitého nebo kyslíku, jakož i zvýšený přívod obohacovacího činidla, za zařazení přívodu dusíku.
2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se přídavek oxidu uhličitého přivádí ve spojení s přídavkem zemního plynu nebo propanu jako obohacovacích činidel.
3. Způsob podle některého z nároků 1 nebo 2, vyznačující se tím, že je přívod dusíku v počáteční fázi nauhličování úplně odstaven.
4. Způsob podle některého z nároků 1 až 3, vyznačující se tím, že se oxid uhličitý nebo kyslík přivádí v počáteční fázi, zaujímající 5 až 50%, výhodně 10 až 40%, doby nauhličování.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE4340060A DE4340060C1 (de) | 1993-11-24 | 1993-11-24 | Verfahren zum Gasaufkohlen |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ290594A3 CZ290594A3 (en) | 1995-08-16 |
CZ284392B6 true CZ284392B6 (cs) | 1998-11-11 |
Family
ID=6503345
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ942905A CZ284392B6 (cs) | 1993-11-24 | 1994-11-24 | Způsob plynového nauhličování |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
AT (1) | AT401655B (cs) |
CZ (1) | CZ284392B6 (cs) |
DE (1) | DE4340060C1 (cs) |
FR (1) | FR2712898B1 (cs) |
IT (1) | IT1271083B (cs) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19819042A1 (de) * | 1998-04-28 | 1999-11-04 | Linde Ag | Verfahren und Anlage zum Gasaufkohlen |
DE10101070C1 (de) * | 2001-01-11 | 2002-10-02 | Mtu Aero Engines Gmbh | Verfahren zum Gasphasendiffusionsbeschichten von metallischen Bauteilen |
FR2939448B1 (fr) | 2008-12-09 | 2011-05-06 | Air Liquide | Procede de production d'une atmosphere gazeuse pour le traitement des metaux. |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1817345A (en) * | 1927-07-19 | 1931-08-04 | Carbide & Carbon Chem Corp | Process for case carburizing and heat treating metals |
CH448673A (fr) * | 1965-12-09 | 1967-12-15 | Four Electr Delemont Sa Du | Procédé de cémentation gazeuse d'acier |
DE2000060A1 (de) * | 1970-01-02 | 1971-07-08 | Maag Zahnraeder & Maschinen Ag | Verfahren zur Beschleunigung des Aufkohlens von Werkstuecken aus Stahl nach dem Generator-Traegergasverfahren |
GB2044804A (en) * | 1979-03-16 | 1980-10-22 | Boc Ltd | Heat treatment method |
US4306918A (en) * | 1980-04-22 | 1981-12-22 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process for carburizing ferrous metals |
DE3174840D1 (en) * | 1981-04-27 | 1986-07-24 | Air Prod & Chem | Process for carburizing ferrous metals |
FR2527641A1 (fr) * | 1982-05-28 | 1983-12-02 | Air Liquide | Procede de traitement thermique de pieces metalliques par carburation |
-
1993
- 1993-11-24 DE DE4340060A patent/DE4340060C1/de not_active Expired - Fee Related
-
1994
- 1994-11-21 AT AT0214994A patent/AT401655B/de not_active IP Right Cessation
- 1994-11-22 FR FR9413971A patent/FR2712898B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1994-11-23 IT ITMI942371A patent/IT1271083B/it active IP Right Grant
- 1994-11-24 CZ CZ942905A patent/CZ284392B6/cs not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ITMI942371A1 (it) | 1996-05-23 |
ATA214994A (de) | 1996-03-15 |
DE4340060C1 (de) | 1995-04-20 |
FR2712898B1 (fr) | 1997-07-18 |
CZ290594A3 (en) | 1995-08-16 |
FR2712898A1 (fr) | 1995-06-02 |
AT401655B (de) | 1996-11-25 |
ITMI942371A0 (it) | 1994-11-23 |
IT1271083B (it) | 1997-05-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4386972A (en) | Method of heat treating ferrous metal articles under controlled furnace atmospheres | |
CA1073325A (en) | Atmosphere compositions and methods of using same for surface treating ferrous metals | |
GB2032464A (en) | Inert carrier gas heat treating control proces | |
US4152177A (en) | Method of gas carburizing | |
US4201600A (en) | Method for the gas carburization of workpieces made of steel | |
US4317687A (en) | Carburizing process utilizing atmospheres generated from nitrogen-ethanol based mixtures | |
JPH064906B2 (ja) | 金属加工物の浸炭法 | |
CZ284392B6 (cs) | Způsob plynového nauhličování | |
US4208224A (en) | Heat treatment processes utilizing H2 O additions | |
SU1261567A3 (ru) | Способ регулировани науглероживающей атмосферы в печи | |
CZ326294A3 (en) | Heat treatment process of workpieces under working gas | |
US4436696A (en) | Process for providing a uniform carbon distribution in ferrous compacts at high temperatures | |
US4744839A (en) | Process for a rapid and homogeneous carburization of a charge in a furnace | |
US4106931A (en) | Methods for sintering powder metallurgy parts | |
GB2044804A (en) | Heat treatment method | |
JPS58123821A (ja) | 熱処理方法 | |
CZ197695A3 (en) | Heat treatment, particularly carburization of metal workpieces | |
CA1181586A (en) | Method and apparatus for controlling the atmosphere in a carburizing furnace utilizing a cascaded valving system | |
JP2002356763A (ja) | ガス浸炭方法及びその装置 | |
CA1036912A (en) | Heat treatment of ferrous metals in controlled gas atmospheres | |
JPS61153271A (ja) | 個別雰囲気による促進浸炭方法 | |
RU2025539C1 (ru) | Способ химико-термической обработки изделий из инструментальных сталей | |
CA1195592A (en) | Carburizing process utilizing atmosphere generated from nitrogen ethanol based mixtures | |
JPH0138846B2 (cs) | ||
GB945312A (en) | Method of producing pig iron or ferrous alloys in a blast furnace |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 19991124 |