CZ278462B6 - Rotary bladed machine casing - Google Patents
Rotary bladed machine casing Download PDFInfo
- Publication number
- CZ278462B6 CZ278462B6 CS912236A CS223691A CZ278462B6 CZ 278462 B6 CZ278462 B6 CZ 278462B6 CS 912236 A CS912236 A CS 912236A CS 223691 A CS223691 A CS 223691A CZ 278462 B6 CZ278462 B6 CZ 278462B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- housing
- case
- tube
- inner tube
- channel
- Prior art date
Links
Landscapes
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
Description
Vynález se týká rotačních lopatkových strojů, zvláště malorozměrových radiálních plynových turbín a kompresorů, jejichž skříň obsahuje jednak centrální kánál, vedoucí plyn mezi oběžným kolem pracovního stupně stroje a jednou centrální trubkou, jejíž osa splývá s osou rotoru stroje, jednak ve srovnání s průměrem oběžného kola relativně dlouhý, přibližně mezikruhový periferní kanál, koncentrický s centrálním kanálem, vedoucí pracovní plyn mezi pracovním stupněm a jednou nebo více periferními trubkami s osou rovnoběžnou nebo různoběžnou s podélnou osou stroje, přičemž zmíněný periferní kanál vytváří ve své deviační části přechod do radiálně nebo diagonálně směřujícího vysokorychlostního kanálu, ve kterém se nacházejí tzv. energetické lopatky, zajišťující vzájemnou přeměnu kinetické a tlakové energie plynu, nebo nejméně tři tzv. fixační lopatky.BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to rotary turbomachines, in particular small-sized radial gas turbines and compressors, the housing of which comprises a central canal, conducting gas between the machine working stage impeller and a central tube whose axis coincides with the machine axis. a relatively long, approximately annular peripheral channel, concentric with the central channel, conducting the working gas between the working stage and one or more peripheral tubes with an axis parallel to or parallel to the longitudinal axis of the machine, said peripheral channel forming a transition into radially or diagonally directed a high-speed channel, in which there are so-called energy blades ensuring the mutual conversion of the kinetic and pressure energy of the gas, or at least three so-called fixing blades.
Dosavadní stav technikyBACKGROUND OF THE INVENTION
Se zřetelem ke snahám o co nejvyšší termodynamickou účinnost a spolehlivost chodu je u malorozměrových výše popsaných rotačních lopatkových strojů nezbytné k nastavení požadované vzájemné polohy dílců stroje dosahovat velké přesnosti v souososti dílců skříně, statorových a rotorových částí pracovního stupně. Známá provedení skříní rotačních lopatkových strojů výše definovaného provedení mají nejméně dva dílce, přičemž jejich souosost je v některých případech zajišťována dalším středícím dílcem; Také souosost statorové části pracovního stupně je u některých provedení zajišťována zvláštním středícím dílcem. Nevyhnutelné výrobní odchylky se u těchto provedení, složených z více dílců, mohou promítat nepříznivě do přesnosti nastavení vzájemné polohy dílců a kladou velké nároky na přesnost výroby dílců.With a view to maximizing thermodynamic efficiency and reliability of operation, in the small-dimensioned rotary vane machines described above, it is necessary to achieve high alignment accuracy of the housing parts, stator and rotor parts of the working stage to adjust the desired relative position of the machine parts. Known embodiments of rotary turbomachine housings of the above-defined embodiment have at least two panels, their alignment being in some cases provided by another centering panel; Also, in some embodiments, the alignment of the stator portion of the working stage is provided by a separate centering member. The inevitable manufacturing deviations in these multi-component designs can adversely affect the accuracy of the relative positioning of the panels and place high demands on the accuracy of the fabrication of the panels.
Známá provedení plynových turbín výše definovaného provedení se vyznačují tím, že plyn, proudící periferním kanálem, se pohybuje po šroubové dráze, přičemž do šroubovitého pohybu je plyn uváděn nejméně jednou tangenciálně směrovanou přívodní trubkou, případně usměrňovacími lopatkami, umístěnými v periferním kanálu a odkloněnými od osového směru. Nevýhodou těchto řešení je, že ve srovnání s pohybem výhradně v osovém směru je dráha plynu podstatně delší, což vede k větším ztrátám kinetické energie plynu, způsobeným třením plynu o stěny kanálu a vnitřním třením plynu, případně třením na povrchu usměrňovačích lopatek a vířením v úplavech, vznikajících za těmito lopatkami ve směru toku plynu.Known embodiments of the gas turbines of the above-described embodiment are characterized in that the gas flowing through the peripheral channel moves along a helical path, wherein the gas is introduced into the helical motion by at least one tangentially directed supply pipe or baffles located in the peripheral channel and diverted from the axial direction. The disadvantage of these solutions is that the gas path is considerably longer compared to movement solely in the axial direction, resulting in greater losses of kinetic energy of the gas caused by friction of the gas against the channel walls and internal friction of the gas, eventually by friction on the surface of the blades. emerging downstream of these blades in the direction of gas flow.
Deviační část periferního kanálu může při nevhodném návrhu být příčinou snížení energetické účinnosti stroje, neboť v důsledku výrazné změny směru toku plynu může v ní docházet k vysokým hydraulickým ztrátám, k odtržení proudu od stěn kanálu, k velkému nárůstu tloušťky mezní vrstvy, k výskytu nerovnoměrnosti rozložení velikosti a směru rychlosti plynu po obvodě a šířce kanálu, přičemž tyto jevy obvykle zvětšují nevratné ztráty energie ve vysokorychlostním kanále, v oběžném kole pracovního stupně a v přilehlé části periferního kanálu.The deviating part of the peripheral duct can cause a decrease in the energy efficiency of the machine in case of improper design, as it can result in high hydraulic losses in the gas flow, a breakdown of the current from the duct walls, a large increase of the boundary layer thickness, uneven distribution The magnitude and direction of the gas velocity along the circumference and width of the channel, these phenomena typically increase irreversible energy losses in the high-speed channel, the working stage impeller and the adjacent peripheral channel.
-1CZ 278462 B6-1GB 278462 B6
Metody teoretické optimalizace deviačni části periferního kanálu, sousedící s pracovním stupněm rotačního lopatkového stroje, nemají dosud dostatečnou přesnost, proto návrhy tvaru deviační části je zapotřebí ověřovat zkouškami na vyrobeném stroji nebo jeho modelu. Známá řešení výše definovaného provedení rotačního lopatkového stroje neumožňují vyměňovat pouze stěny deviačni části periferního kanálu, neboť, tyto stěny jsou vytvořeny na částech nerozebíratelně spojených s ostatními částmi skříně, nebo jsou vytvořeny na částech, vymezujících vysokorychlostní kanál, a tedy při výměnách deviačni části je nutné zaměňovat další části skříně stroje nebo vysokorychlostního kanálu, což je zvláště nevýhodné u malorozměrových proudových strojů, u kterých v důsledku výrobních odchylek tvaru, polohy a kvality povrchu dílců nelze dosahovat stejné termodynamické účinnosti pracovního stupně dle téhož návrhu,· ale složeného z různých dílců, což znemožňuje přesněji určit vliv jednotlivých tvarových variant deviačni části na účinnost rotačního lopatkového stroje.The methods of the theoretical optimization of the deviation part of the peripheral channel adjacent to the working stage of the rotary turbomachine do not yet have sufficient accuracy, therefore the deviation part design needs to be verified by tests on the produced machine or its model. The known solutions of the above-mentioned embodiment of the rotary turbomachine do not allow to exchange only the walls of the deviation part of the peripheral channel, since these walls are formed on parts permanently connected to the other housing parts or formed on the parts defining the high-speed channel. interchangeability of other parts of the machine casing or high-speed channel, which is particularly disadvantageous for small-size jet machines, where due to manufacturing variations in shape, position and surface quality of parts, the same thermodynamic efficiency of the working stage of the same design can be achieved; it makes it impossible to determine more precisely the influence of the individual shape variants of the deviation part on the efficiency of the rotary turbomachine.
Ke zvýšení termodynamické účinnosti jsou známá řešení výše definovaného provedení plynových turbín vybavována difuzorem, zajišťujícím vhodný přechod tvaru centrálního kanálu mezi oběžným kolem pracovního stupně a centrální trubkou. Difuzor je vytvářen pouze vnější stěnou kanálu, proto značná část průřezu centrálního kanálu, navazující na náboj radiálně-axiálního oběžného kola, je zaplněna víry, což snižuje účinek difuzoru ke zvýšení účinnosti turbíny. Oblast vírů je zvláště rozsáhlá u malorozměrových strojů, neboť výrobní omezení zabraňují miniaturizovat náboj oběžného kola úměrně jeho největšímu průměru. Uvedené provedení difuzoru omezuje také možnosti optimálně tvarovat centrální kanál s respektováním rotační složky rychlosti plynu a nerovnoměrnosti rozložení rychlosti po šířce kanálu, což jsou jevy, vyskytující se ve vstupním průřezu difuzoru, zařazeného za oběžné kolo,turbíny. V případě, že rotační lopatkový stroj je radiálním odstředivým kompresorem, v důsledku relativně značného průřezu náboje oběžného kola mohou existovat z hlediska účinnosti stroje nevhodné proudové podmínky na styku plynu s lopatkami oběžného kola.In order to increase the thermodynamic efficiency, the known solutions of the gas turbine design defined above are equipped with a diffuser ensuring a suitable transition of the shape of the central channel between the working impeller and the central tube. The diffuser is formed only by the outer wall of the channel, therefore a significant portion of the cross-section of the central channel adjacent the hub of the radial-axial impeller is filled with vortices, reducing the effect of the diffuser to increase turbine efficiency. The vortex area is particularly extensive in small-scale machines, as manufacturing constraints prevent the impeller hub from being miniaturized in proportion to its largest diameter. Said diffuser design also limits the possibility of optimally shaping the central channel with respect to the rotational component of the gas velocity and the unevenness of the velocity distribution across the channel width, which are phenomena occurring in the inlet cross-section of the turbine impeller. If the rotary turbomachine is a radial centrifugal compressor, due to the relatively large cross-section of the impeller hub, there may be inappropriate flow conditions at the gas contact with the impeller blades in terms of machine efficiency.
Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION
Tyto nedostatky ve značné míře odstraňuje řešení skříně rotačního lopatkového stroje podle vynálezu. Podstata vynálezu je v tom, že skříň rotačního lopatkového stroje sestává ze dna, vnějšího tubusu a vnitřního tubusu, které jsou vytvořeny jako jeden celek. Vnitřní povrch vnějšího tubusu, vnější povrch vnitřního tubusu a vnitřní povrch vnitřního tubusu jsou soustředné válce. Skříň je opatřena víkem, upraveným na vnějším tubusu. Další podstata vynálezu je v tom, že na vnitřním tubusu je upraven nosič lopatek, případně opatřený vnějším pouzdrem. Další podstata vynálezu spočívá v tom, že nosič lopatek, případně vnější pouzdro nosiče lopatek a deflektor víka skříně vytvářejí stěny periferního kanálu včetně jeho deviačni části. Další podstata vynálezu spočívá v tom, že na vnitřním tubusu je upraven plášť difuzoru turbíny, případně konfúzoru kompresoru. Další podstata vynálezu je v tom, že difuzor turbíny, případně konfúzor kompresoru, je vybaven centrálním tělesem, připevněným alespoň jedním příčným nosníkem k plášti difuzoru, případně konfúzoru. Další podstata vynálezu spočívá v tom, že mezi víkem skříně a vnějším tubusem je uspořádáno těsnění. Další podstata vynálezu spočíváThe solution of the rotary turbomachine housing according to the invention largely removes these drawbacks. The principle of the invention is that the housing of the rotary turbomachine consists of a bottom, an outer tube and an inner tube, which are formed as one unit. The inner surface of the outer tube, the outer surface of the inner tube, and the inner surface of the inner tube are concentric cylinders. The cabinet is provided with a lid arranged on the outer tube. It is a further object of the invention to provide on the inner tube a blade carrier, optionally provided with an outer housing. A further object of the invention is that the blade carrier or the outer blade carrier housing and the housing cover deflector form the walls of the peripheral duct including its deviating portion. A further object of the invention is that a turbine diffuser housing or a compressor confuser housing is provided on the inner tube. It is a further object of the invention that the turbine diffuser or compressor confuser is provided with a central body attached to at least one crossbeam to the diffuser housing. It is a further object of the invention to provide a seal between the housing cover and the outer tube. Another object of the invention is
-2CZ 278462 B6 v tom, že mezi vnitřním tubusem a nosičem lopatek je uspořádáno další těsnění. Další podstata vynálezu je v tom, že k víku skříně je připevněno dvoudílné těleso ucpávky hřídele.A further seal is provided between the inner tube and the blade carrier. Another object of the invention is that a two-piece shaft seal body is attached to the housing cover.
Výhodou provedení skříně rotačního lopatkového stroje podle vynálezu je to, že umožňuje výrobu skříně z jednoho kusu při jednom upnutí na obráběcí stroj, čímž umožňuje dosáhnout· vysoké přesnosti v souososti válcových ploch na tubusech skříně, určených pro uložení víka skříně a nosiče lopatek pracovního stupně a difuzoru turbíny, případně konfúzoru kompresoru, a tím i souososti uvedených dílců a souososti těchto dílců s oběžným kolem pracovního stupně. Výměnou víka skříně a vnějšího pouzdra nosiče lopatek lze měnit tvar periferního kanálu a zvláště jeho deviační části, přičemž nosič lopatek s lopatkami, · difuzor ťurbíny, případně konfúzor kompresoru zůstávají tytéž, stejná zůstává i vzájemná poloha nosiče lopatek a oběžného kola - vůle mezi těmito dílci, což umožňuje termodynamické účinnosti přisoudit pouze změně tvaru periferního kanálu a opakovanými zkouškami nalézt optimální tvar periferního kanálu, poskytující nejvyšší termodynamickou účinnost stroje. V periferním kanálu se nevyskytují tělesa, obtékaná plynem a v případě turbíny, opatřené periferními trubkami, rovnoběžnými s centrálním kanálem, plyn proudí k pracovnímu stupni po nejkratší dráze. Vybavení difuzoru turbíny, případně konfúzoru kompresoru, centrálním tělesem, spojeným s pláštěm difuzoru, případně konfúzoru, alespoň jedním nosníkem, umožňuje se vyhnout výskytu oblasti vírů v průřezu centrálního kanálu, navazujícím na náboj radiálně-axiálního oběžného kola a dále umožňuje vhodně tvarovaným povrchem centrálního tělesa a pláště difuzoru optimalizovat tvar kanálu s respektováním rotačních složek rychlosti a nerovnoměrnosti proudového pole ve vstupním •průřezu difuzoru. V případě kompresoru lze tímto způsobem optimalizovat tvar centrálního kanálu tak, aby rychlostní a tlakové pole bylo co nejvhodnější k dosažení co nejvyšší termodynamické účinnosti kompresoru. Při výměně různých tvarových variant difuzoru, případně konfúzoru, mohou všechny ostatní dílce skříně a pracovního stupně zůstat tytéž, což umožňuje změny termodynamické účinnosti přisoudit pouze změně tvaru difuzoru, případně konfúzoru a opakovanými zkouškami nalézt optimální tvar centrálního kanálu, poskytující nejvyšší termodynamickou účinnost stroje.An advantage of the housing of the rotary turbomachine according to the invention is that it makes it possible to manufacture the housing in one piece with one clamping on the machine tool, thereby achieving high precision in alignment of the cylindrical surfaces on the housing tubes. turbine diffuser or compressor confuser, and thus also alignment of said components and alignment of these components with the working stage impeller. By replacing the casing cover and the outer casing of the blade carrier, the shape of the peripheral channel and in particular its deviating part can be changed, while the blade carrier with the blades, the turbine diffuser or the compressor confuser remain the same. allowing thermodynamic efficiency to be attributed only to a change in the shape of the peripheral channel and repeated testing to find the optimal shape of the peripheral channel, providing the highest thermodynamic efficiency of the machine. There are no gas-circulating bodies in the peripheral duct and, in the case of a turbine equipped with peripheral tubes parallel to the central duct, the gas flows to the working stage along the shortest path. Providing a turbine diffuser or compressor confuser with a central body connected to the diffuser shell or confuser with at least one beam allows avoiding the occurrence of a vortex region in the cross-section of the central channel following the radial-axial impeller hub, and allows a suitably shaped central body surface. and diffuser skins to optimize channel shape while respecting the rotational components of velocity and uneven flow field across the diffuser inlet cross section. In the case of a compressor, the shape of the central duct can be optimized in such a way that the velocity and pressure fields are as appropriate as possible to achieve the highest thermodynamic efficiency of the compressor. When replacing different diffuser or confusor shape variations, all other housing and working stage components can remain the same, allowing changes in thermodynamic efficiency to be attributed only to diffuser / confusor shape changes and repeated testing to find the optimum central channel shape providing the highest thermodynamic efficiency of the machine.
Přehled obrázků na výkresechBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS
Skříň rotačního lopatkového stroje podle vynálezu je znázorněna na přiložených výkresech, kde obr. 1 znázorňuje podélný řez skříní rotačního lopatkového stroje, obr. 2 příčný řez podle linie A-A z obr. 1 a obr. 3 příčný řez podél linie B-B z obr. 1. Obr. 4 znázorňuje podélný řez skříní rotačního lopatkového stroje s jiným možným provedením periferních trubek a dna skříně a bez ucnávky hřídele. Na obr. 5 je příčný řez podél linie A-A z obr. 4. Obr. 6 znázorňuje podélný řez dalším možným provedením skříně rotačního lopatkového stroje, a to s obměnou provedení stěn periferního kanálu, kde jedna jeho stěna je tvořena nosičem lopatek a s obměnou provedení difuzoru turbíny, případně konfúzoru kompresoru, kde tento není vybaven centrálním tělesem. Na obr. 7 je příčný řez podél linie A-A z obr. 6.The housing of the rotary turbomachine according to the invention is shown in the accompanying drawings, in which Fig. 1 shows a longitudinal section of the housing of the rotary turbomachine; Fig. 2 shows a cross section along line AA of Fig. 1; Giant. 4 shows a longitudinal section through a housing of a rotary turbomachine with another possible embodiment of peripheral tubes and housing bottom and without shaft seal. Fig. 5 is a cross-section along line A-A in Fig. 4. 6 shows a longitudinal section through another possible embodiment of the housing of a rotary turbomachine, with a modification of the peripheral duct walls, one wall of which is formed by a blade carrier and a modification of the turbine diffuser or compressor confuser where it is not equipped with a central body. Fig. 7 is a cross-section along line A-A in Fig. 6.
-3CZ 278462 B6-3GB 278462 B6
Příklad provedení vynálezuDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Na obr. 1 je zobrazeno oběžné kolo 1 pracovního stupně, upevněné na hřídeli 2, uloženém v nezakresleném nosiči hřídele. Oběžné kolo 1 a vysokorychlostní kanál EK tvoří pracovní stupeň rotačního lopatkového stroje. Ve vysokorychlostním kanálu EK jsou umístěny energetické lopatky 2 (v případě turbíny a kompresoru), nebo fixační lopatky 3 (pouze v případě kompresoru). Skříň rotačního lopatkového stroje je tvořena dnem 4, z něhož vystupují vnější tubus 5 a vnitřní tubus 6, jejichž válcové povrchy I, II, III jsou, přesně,soustředné. Rozebíratelným spojem je se skříní spojeno víko 7 skříně, uložené na vnitřním povrchu I vnějšího tubusu 5, přičemž centrální otvor víka 7 je poněkud větší než největší průměr oběžného kola 1. Spoj víka 7 skříně a vnějšího tubusu 5 skříně je utěsněn těsněním 8,. Na víko 7 je připevněno rozebíratelným spojem těleso 9 ucpávky 10, složené ze dvou částí k umožnění montáže, tvořící bezdotykovou nebo dotykovou ucpávku 10 hřídele 2, jak je znázorněno na obr. 3, která utěsňuje vnitřní prostor skříně s pracovním stupněm proti vnějšímu prostředí. Pokud prostor, bezprostředně obklopující skříň, je utěsněn proti vnějšímu prostředí, ucpávka 10 hřídele 2 a nosič hřídele 2 se nepoužijí, což je znázorněno na obr. 4 a 6. Do dna 4 skříně ústí jedna centrální trubka 11 s osou, splývající s podélnou osou skříně a jedna nebo, více periferních trubek 12 s osou různoběžnou nebo rovnoběžnou s podélnou osou skříně, přičemž další obměna zaústění periferních trubek 12 do dna 4 skříně je znázorněna na obr. 4 a 6. Skříň je spojena bud s nezakresleným nosičem hřídele 2, nebo s nezakresleným rámem, na kterém je uložen i nosič hřídele 2. Víko 7 skříně dosedá těsně na čelní plochy lopatek 3, nesených nosičem 13 lopatek 3., který je uložen na vnějším povrchu II vnitřního tubusu 6. a dotlačován víkem 7 na čelo IV vnitřního tubusu 6, kde je umístěno další těsnění 14, zabraňující přetékání pracovního plynu mezi centrálním kanálem CK a periferním kanálem PK. V části periferního kanálu PK, přiléhající k periferním trubkám 12, je umístěno alespoň jedno síto 15, sloužící k vytvoření rovnoměrného rychlostního a tlakového pole v navazující části periferního kanálu. Při použití dvou nebo více sít 15 jsou síta 15 fixována pomocí distančních kroužků 16 a 17. S nosičem 13 lopatek 3. je rozebíratelně spojeno vnější pouzdro 18, pojištěné vůči osovému posuvu šroubem 19, které spolu s deflektorem 20 víka 7 skříně vytváří stěny periferního kanálu PK včetně jeho deviační části DPK. V jiném provedení, znázorněném na obr. 6, není vnější pouzdro 18 použito, jedna stěna periferního kanálu PK je vytvářena nosičem 13 lopatek 2- Na vnitřním povrchu III vnitřního tubusuFIG. 1 shows an operating stage impeller 1 mounted on a shaft 2 mounted in a shaft carrier (not shown). The impeller 1 and the high-speed channel EK form the working stage of the rotary turbomachine. Energy blades 2 (in the case of a turbine and compressor) or fixation blades 3 (only in the case of a compressor) are located in the EC high-speed channel. The housing of the rotary turbomachine is formed by a bottom 4, from which the outer tube 5 and the inner tube 6 project, whose cylindrical surfaces I, II, III are precisely concentric. The casing lid 7 is mounted to the housing by means of a detachable connection and is disposed on the inner surface 1 of the outer tube 5, the central opening of the lid 7 being somewhat larger than the largest diameter of the impeller 1. Mounted to the lid 7 by a detachable connection is a seal body 9 composed of two parts to allow assembly to form a non-contact or contact seal 10 of the shaft 2, as shown in Fig. 3, which seals the interior of the working stage housing against the environment. If the space immediately surrounding the housing is sealed against the environment, the shaft seal 10 and the shaft carrier 2 are not used, as shown in FIGS. 4 and 6. One central tube 11 with an axis coincides with the longitudinal axis into the housing bottom 4. the housing and one or more peripheral tubes 12 with an axis parallel to or parallel to the longitudinal axis of the housing, wherein a further variation of the opening of the peripheral tubes 12 to the housing bottom 4 is shown in Figures 4 and 6. The housing cover 7 abuts against the front surfaces of the blades 3, supported by the blade carrier 13, which is mounted on the outer surface II of the inner tube 6 and is pushed by the cover 7 onto the face IV of the inner tubing 6, where a further seal 14 is provided to prevent working gas overflow between the central channel CK and peripheral channel PK. At least one sieve 15 is provided in the peripheral duct portion PK adjacent to the peripheral ducts 12 to provide a uniform velocity and pressure field in the adjacent portion of the peripheral duct. When two or more sieves 15 are used, the sieves 15 are fixed by means of spacers 16 and 17. An outer sleeve 18 secured to the axial displacement by a screw 19 is detachably connected to the blade carrier 13, which together with the deflector 20 PK including its deviation part DPK. In another embodiment, shown in Fig. 6, the outer housing 18 is not used, one wall of the peripheral duct PK is formed by the blade carrier 13 2- On the inner surface III of the inner tube
6. skříně je uložen difuzor turbíny, případné konfúzor kompresoru, axiálně dotlačovaný nosičem 13 lopatek i na osazení, vytvořené na vnitřním povrchu III vnitřního tubusu 6. Difuzor, případně konfúžor, se skládá z pláště 211 a z centrálního tělesa 212, spojených alespoň jedním příčným nosníkem 213 v jeden celek. Další možné provedení, znázorněné na obr. 6, je provedeno bez centrálního tělesa 212 a příčných nosníků 213, tedy jen s pláštěm 211.6. the turbine diffuser, possibly a compressor confuser, is supported axially by the blade carrier 13 also on the shoulder formed on the inner surface III of the inner tube 6. The diffuser or confuser consists of a housing 211 and a central body 212 connected by at least one cross beam 213 in one unit. Another possible embodiment shown in FIG. 6 is provided without the central body 212 and the crossbeams 213, i.e. only with the housing 211.
Průmyslová využitelnostIndustrial applicability
Využití vynálezu se předpokládá v energetickém strojírenství při výrobě rotačních lopatkových strojů a při výrobě kryogenních zařízení.Application of the invention is envisaged in power engineering in the manufacture of rotary turbomachines and in the manufacture of cryogenic devices.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS912236A CZ278462B6 (en) | 1991-07-18 | 1991-07-18 | Rotary bladed machine casing |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS912236A CZ278462B6 (en) | 1991-07-18 | 1991-07-18 | Rotary bladed machine casing |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ223691A3 CZ223691A3 (en) | 1993-02-17 |
| CZ278462B6 true CZ278462B6 (en) | 1994-01-19 |
Family
ID=5358907
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS912236A CZ278462B6 (en) | 1991-07-18 | 1991-07-18 | Rotary bladed machine casing |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ278462B6 (en) |
-
1991
- 1991-07-18 CZ CS912236A patent/CZ278462B6/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ223691A3 (en) | 1993-02-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2372984C (en) | Gas turbine segmental ring | |
| CN106609682B (en) | Turbine bucket and corresponding turbine | |
| CA2653836C (en) | Annular flow duct for a turbomachine through which a main flow can flow in the axial direction | |
| US20140093407A1 (en) | Hydraulic system with modular inserts | |
| EP3018297B1 (en) | Sealing device and turbo machine | |
| US10612384B2 (en) | Flow inducer for a gas turbine system | |
| US9885243B2 (en) | Turbine bucket having outlet path in shroud | |
| US11078797B2 (en) | Turbine bucket having outlet path in shroud | |
| US4948333A (en) | Axial-flow turbine with a radial/axial first stage | |
| CN104937215A (en) | Seal assembly including grooves in a radially outwardly facing side of a platform in a gas turbine engine | |
| JP2008240725A (en) | Steam turbine | |
| CA2316576C (en) | A cooling air supply system for a rotor | |
| JP2008240725A5 (en) | ||
| EP3034789B1 (en) | Rotating gas turbine blade and gas turbine with such a blade | |
| EP3645839B1 (en) | Turbine assembly for impingement cooling and method of assembling | |
| EP0353856A1 (en) | Turbines | |
| US6264425B1 (en) | Fluid-flow machine for compressing or expanding a compressible medium | |
| US2788951A (en) | Cooling of turbine rotors | |
| WO2020066891A1 (en) | Exhaust hood of steam turbine, steam turbine, and method for replacing steam turbine | |
| US5125794A (en) | Impulse turbine stage with reduced secondary losses | |
| CZ278462B6 (en) | Rotary bladed machine casing | |
| CN104100301A (en) | Multi-stage differential pressure radial flow turbine capable of adjusting nozzle ring opening | |
| US20130034445A1 (en) | Turbine bucket having axially extending groove | |
| US20200109636A1 (en) | Airfoil with cast features and method of manufacture | |
| EP3835545B1 (en) | Turbine rotor |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| IF00 | In force as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20040718 |