CZ21163U1 - Measuring system for measuring extreme impedances of microwave circuit elements - Google Patents

Description

Podstata technického řešeniThe essence of the technical solution

Výše uvedené nevýhody odstraňuje měřicí systém pro měření extrémních impedancí mikrovlnných obvodových prvků, který obsahuje vektorový analyzátor obvodů a pasivní část pro připojení referenční a měřené impedance. Podstatou nového řešení je, že vektorový analyzátor obvodů má dvě přepínatelné budicí brány, a to první a druhou budicí bránu pro připojení pasivní části měřicího systému. V případě konfigurace pro měření jak extrémně velkých, tak i extrémně malých impedancí při neměnném zapojení systému je pasivní část tvořena na svém vstupu vstupním čtyřbranem, jehož první vstupní brána je připojena k první budicí bráně a druhá vstupní brána je připojena ke druhé budicí bráně. Jeho první výstupní brána je zde propojena s první výstupní bránou referenčního trojbranu. K vstupní bráně referenčního trojbranu je připojena referenční impedance. Druhá výstupní brána vstupního čtyřbranu je propojena s první výstupní bránou měřicího trojbranu, k jehož vstupní bráně je připojena měřená impedance. Druhá výstupní brána referenčního trojbranu je připojena k první vstupní bráně výstupního čtyřbranu, analogického se vstupním čtyřbranem. Druhá výstupní brána měřicího trojbranu je pak připojena ke druhé vstupní bráně výstupního čtyřbranu. První výstupní brána výstupního čtyřbranu je připojena k první přijímací bráně vektorového analyzátoru obvodů. Druhá výstupní brána výstupního čtyřbranu je připojena ke druhé přijímací bráně vektorového analyzátoru obvodů. Současně je mezi první a druhou vstupní bránou a mezi první a druhou výstupní bránou vstupního Čtyřbranu a mezi první a druhou vstupní bránou a mezi první a druhou výstupní bránou výstupního čtyřbranu izolace.The above-mentioned disadvantages are overcome by a measuring system for measuring extreme impedances of microwave circuit elements, which comprises a vector circuit analyzer and a passive part for connecting the reference and measured impedance. The essence of the new solution is that the vector circuit analyzer has two switchable excitation gates, the first and second excitation gates for connecting the passive part of the measuring system. In the configuration for measuring both extremely large and extremely small impedances with a fixed system connection, the passive portion is formed at its input by an input quad gate, whose first input gate is connected to the first driver gate and the second input gate is connected to the second driver gate. Its first output gate is here interconnected with the first output gate of the reference tri-gate. A reference impedance is connected to the input gate of the reference tri-gate. The second output gate of the input four-port is connected to the first output gate of the measuring tri-port to which the input impedance is connected. The second output gate of the reference tri-gate is connected to the first input gate of the output quad, analogous to the input quad. The second gate of the measuring tri-gate is then connected to the second gate of the exit quadrilateral. The first output gate of the output quadrilateral is connected to the first receiving gate of the vector circuit analyzer. The second output gate of the output quadrilateral is connected to the second receiving gate of the vector circuit analyzer. At the same time, there is insulation between the first and second entrance gates and between the first and second exit gates of the input quadrilateral, and between the first and second entrance gates and between the first and second exit gates of the output quadrilateral.

V jednom možném provedení je vstupní čtyřbran tvořen vstupním 180stupňovým hybridním členem a výstupní čtyřbran je tvořen výstupním 180stupňovým hybridním členem.In one possible embodiment, the input quadrilateral is an input 180-degree hybrid member and the output quadrature is an output 180-degree hybrid member.

V jiném provedení je vstupní čtyřbran tvořen vstupním 90 stupňovým hybridním členem a výstupní čtyřbran je tvořen výstupním 90stupňovým hybridním členem.In another embodiment, the input quadrilateral is an input 90 degree hybrid member and the output quadrature is an output 90 degree hybrid member.

Ve všech těchto případech může být první výstupní brána výstupního čtyřbranu k první přijímací bráně vektorového analyzátoru obvodů připojena přes první zesilovač se ziskem Gi > 1 a/nebo druhá výstupní brána výstupního čtyřbranu může být připojena ke druhé přijímací bráně vektorového analyzátoru obvodů přes druhý zesilovač se ziskem G₂ > 1.In all these cases, the first output quad gate may be connected to the first vector circuit analyzer receiving gate through a first amplifier with a gain of Gi> 1 and / or the second output quad gate may be connected to the second vector circuit analyzer receiving gate through a second amplifier gain G ₂ > 1.

Referenční trojbran a/nebo měřicí trojbran mohou být tvořeny děliči výkonu a/nebo směrovými vazebními členy jejichž jedna brána je bezodrazově zakončena a/nebo cirkulátory. V praxi však připadá v úvahu jen řešení, kdy jsou oba troj braný identické a jsou tvořeny děliči výkonu, směrovými vazebními členy, jejichž jedna brána je bezodrazově zakončena nebo cirkulátory.The reference tri-gate and / or the measurement tri-gate may be formed by power dividers and / or directional couplers whose one gate is reflectively terminated and / or circulators. In practice, however, it is only possible to consider a solution in which the two triplets are identical and are formed by power dividers, directional couplers, one gate of which is non-reflective terminated or circulators.

Jiným základním provedením je měřicí systém pro měření extrémních impedancí mikrovlnných obvodových prvků obsahující vektorový analyzátor obvodů a pasivní část pro připojení referenční a měřené impedance. Který měří buď extrémně velkou, nebo extrémně malou impedanci. I zde má vektorový analyzátor obvodů dvě přepínatelné budicí brány, a to první a druhou budicí bránu pro připojení pasivní části měřicího systému. V případě konfigurace pro měření buď extrémně velkých nebo extrémně malých impedancí je pasivní Část na svém vstupu tvořena vstupním troj braném, jehož vstupní brána je připojena podle požadované měřené veličiny buď k první nebo ke druhé budicí bráně vektorového analyzátoru obvodů. První výstupní brána vstupního trojbranu je propojena s první výstupní bránou referenčního trojbranu, k jehož vstupní bráně je připojena referenční impedance. Druhá výstupní brána vstupního trojbranu je propojena s první výstupní bránou měřicího trojbranu, k jehož vstupní bráně je připojena měřená impedance. Druhá výstupní brána referenčního trojbranu je připojena k první vstupní bráně výstupního 180stupňového hybridního členu. Druhá výstupní brána měřicího trojbranu je připojena ke druhé vstupní bráně výstupního 180stupňového hybridního členu. První výstupní brána výstupního 180stupňového hybridního členu je připojena k první přijímací bráně vektorového analyzátoru obvodů. Druhá výstupní brána výstupního 180stupňového hybridního členu je připojena ke druhé přijímací bráně vektorového analyzátoru obvodů. Mezi první a druhou výstupní bránou vstupní-2CZ 21163 Ul ho trojbranu a mezi první a druhou vstupní bránou a mezi první výstupní a druhou výstupní bránou výstupního 180stupňového hybridního členu je izolace.Another basic embodiment is a measurement system for measuring extreme impedances of microwave circuit elements comprising a vector circuit analyzer and a passive portion for connecting reference and measured impedance. Which measures either extremely high or extremely low impedance. Here again, the vector circuit analyzer has two switchable excitation gates, the first and second excitation gates for connecting the passive part of the measuring system. In the configuration for measuring either extremely large or extremely small impedances, the passive part at its input is formed by an input tri-gate, whose input gate is connected according to the desired measured quantity to either the first or second excitation gate of the vector circuit analyzer. The first output gate of the input tri-gate is coupled to the first output gate of the reference tri-gate to which the input impedance is connected. The second output gate of the input tri-gate is connected to the first output gate of the measuring tri-gate to which the input impedance is connected. The second gate of the reference tri-gate is connected to the first gate of the output 180-degree hybrid member. The second exit port of the measuring tri-gate is connected to the second entrance port of the output 180-degree hybrid member. The first output gate of the output 180-stage hybrid member is coupled to the first receiving gate of the vector circuit analyzer. The second output gate of the output 180-stage hybrid member is connected to the second receiving gate of the vector circuit analyzer. There is isolation between the first and second exit ports of the inlet tri-gate and between the first and second entrance ports and between the first exit and second ports of the output 180-degree hybrid member.

V jednom možném provedení je vstupní trojbran tvořen děličem výkonu. Jinou možností je, že vstupní trojbran je tvořen čtyřbranem, jehož jeden vstup je bezodrazově ukončen.In one possible embodiment, the input tri-port is a power divider. Another possibility is that the input three-port consists of a four port, whose one input is terminated without reflection.

Ve všech provedeních tohoto druhého základního zapojení může být první výstupní brána výstupního 180stupňového hybridního členu k první přijímací bráně vektorového analyzátoru obvodů připojena přes první zesilovač se ziskem Gi > 1 a/nebo druhá výstupní brána výstupního 180stupňového hybridního členu může být připojena ke druhé přijímací bráně vektorového analyzátoru obvodů přes druhý zesilovač se ziskem G₂ > 1.In all embodiments of this second basic circuit, the first output gate of the output 180-degree hybrid member may be connected to the first receiving gate of the vector circuit analyzer via a first amplifier with a gain of Gi> 1 and / or the second output gate of the output 180-degree hybrid member circuit analyzer through a second amplifier with G ₂ > 1 gain.

I zde mohou být referenční trojbran a/nebo měřicí trojbran tvořeny děliči výkonu a/nebo směrovými vazebními členy jejichž jedna brána je bezodrazově zakončena a/nebo cirkulátory, přičemž praktické je řešení, kdy oba trojbrany jsou tvořeny buď směrovými vazebními členy, jejichž jedna brána je bezodrazově zakončena nebo cirkulátory.Here again, the reference and / or measuring tri-port may consist of power dividers and / or directional couplers whose one gate is non-reflective terminated and / or circulators, the practical solution being that both triangles are either directional couplers whose one gate is non-reflective terminated or circulators.

Výhodou uvedených řešení je, že na rozdíl od známých řešení je zde hodnota impedance určována porovnáním dvou přenosů signálů jdoucích po velmi podobných trasách z první a/nebo druhé budicí brány vektorového analyzátoru do první a druhé přijímací brány vektorového analyzátoru, což umožňuje dosáhnout větší širokopásmovosti, přičemž poměr těchto přenosů je při vhodně zvolené referenční impedanci přímo úměrný hodnotě impedance nebo admitance měřeného prvku. Další výhodou je možnost současného měření extrémně malých i extrémně velkých impedancí při neměnném zapojení systému.The advantage of said solutions is that, unlike known solutions, the impedance value here is determined by comparing two signal transmissions following very similar paths from the first and / or second vector analyzer drive gateways to the first and second vector analyzer receiving gateways, allowing greater broadband, the ratio of these transmissions being proportionally proportional to the impedance or admittance of the measured element at a suitably selected reference impedance. Another advantage is the possibility of simultaneous measurement of extremely small and extremely large impedances with constant system connection.

Přehled obrázků na výkresechBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS

Na obr. 1 je uvedeno principielní schéma měřicího systému realizujícího vyvinutou metodu umožňující měření jak extrémně velkých, tak i extrémně malých impedanci při neměnném zapojení systému, a to s využitím dvou 1 SOstupňových hybridních členů. Na obr.2 je uvedeno obdobné zapojení, které ale využívá dvou 90stupftových hybridních členů. Obr. 3 znázorňuje druhé základní provedení, kdy lze měřit bud* jen velké, nebo jen malé extrémní impedance. Příklady provedení technického řešeníFig. 1 shows a schematic diagram of a measuring system implementing a developed method allowing measurement of both extremely large and extremely small impedances with constant system wiring using two 1-stage hybrid members. Fig. 2 shows a similar circuit but using two 90-ft hybrid members. Giant. 3 illustrates a second basic embodiment in which only high or low extreme impedances can be measured. Examples of technical solution

Na obr. 1 je uvedeno principielní schéma měřicího systému realizujícího vyvinutou měřicí metodu s využitím dvou 180stupňových hybridních členů. Pasivní část zde má na vstupu vstupní čtyřbran 100, který je tvořen vstupním 180stupňovým hybridním členem 18 a na výstupu je výstupní čtyřbran 200. tvořený zde výstupním 180stupňovým hybridním členem 19. Měřicí systém je určen pro měření jak extrémně velkých, tak i extrémně malých impedancí při neměnném zapojení systému mikrovlnných obvodových prvků. Systém je zde tvořen vektorovým analyzátorem 5 obvodů, k jehož první budicí bráně Ije připojena první vstupní brána 21 vstupního 180stupňo vého hybridního členu 18, a k jehož druhé budicí bráně 4 je připojena druhá vstupní brána 20 vstupního 180stupňového hybridního členu 18. První výstupní brána 23 vstupního 180stupňového hybridního členu 18 je propojena s první výstupní bránou H referenčního trojbranu 6, například děliče výkonu se soufázovými výstupy, k jehož vstupní bráně 10 je připojena referenční impedance 8. Druhá výstupní brána 22 vstupního 180stupňového hybridního členu 18 je propojena s první výstupní bránou 14 měřicího trojbranu 7, například děliče výkonu se soufázovými výstupy, k jehož vstupní bráně 13 je připojena měřená impedance 9. Druhá výstupní brána 12 referenčního trojbranu 6 je připojena k první vstupní bráně 27 výstupního 180stupňového hybridního členu 19 a druhá výstupní brána 15 měřicího trojbranu 7 je připojena ke druhé vstupní bráně 24 výstupního 180stupňového hybridního členu 19. Signál vystupující z první výstupní brány 26 výstupního 180stupňového hybridního členu 19 je v daném příkladě zesílen prvním zesilovačem 16 s napěťovým ziskem Gi > 1 a je přiveden na první přijímací bránu 2 vektorového analyzátoru 5 obvodů. Signál vystupující z druhé výstupní brány 25 výstupníhoFig. 1 shows a principle diagram of a measuring system implementing a developed measuring method using two 180-degree hybrid members. The passive part here has an input quadrature 100 at the input, which consists of an input 180-degree hybrid member 18, and an output quadrature 200 is output. Here, an output 180-degree hybrid member 19 is output. The measuring system is designed to measure both extremely large and extremely small impedances at fixed circuitry of the microwave circuitry system. The system is here comprised of a vector circuit analyzer 5, to whose first driver gate I is connected the first input gate 21 of the input 180-stage hybrid member 18, and to the second driver gate 4 is connected the second input gate 20 of the input 180-stage hybrid member 18. The 180-degree hybrid member 18 is coupled to the first output port 11 of the reference tri-gate 6, for example, a common-mode power splitter, to whose input port 10 the reference impedance 8 is connected. a three-port 7, for example a power divider with common-phase outputs, to whose input gate 13 the measured impedance 9 is connected. The second output port 12 of the reference three port 6 is connected to the first input port 27 of the output 180-stage hybrid member 19 and the second output gate 15 of the measuring tri-gate 7 is connected to the second input gate 24 of the output 180-stage hybrid member 19. The signal output from the first output gate 26 of the output 180-stage hybrid member 19 is amplified in this example by a first amplifier 16 with a voltage gain Gi> 1. to the first receiving gate 2 of the vector circuit analyzer 5. The signal output from the second output gate 25 of the output

-3CZ 21163 Ul-3EN 21163 Ul

180stupňového hybridního členu 19 je zde zesílen druhým zesilovačem 17 s napěťovým ziskem G₂ > 1 a je přiveden na druhou přijímací bránu 3 vektorového analyzátoru 5 obvodů, který pak měří přenosy mezi první budicí bránou 1 a druhou budicí bránou 4 a mezi první přijímací bránou 2 a druhou přijímací bránou 3, nebo měří poměr napěťových vln na první přijímací bráně 2 a druhé přijímací bráně 3 při buzení měřicího systému z první budicí brány 1, nebo do první přijímací brány 2. Zesilovač se zesílením větším než jedna se s výhodou použije pro zesílení velmi malých přenosů pro potlačení vlivu nestabilit a driftu vektorového analyzátoru.The 180-degree hybrid member 19 is amplified here by a second amplifier 17 with a voltage gain G ₂ > 1 and is coupled to the second receiving gate 3 of the vector circuit analyzer 5, which then measures transmissions between the first excitation gate 1 and the second excitation gate 4 and between the first receiving gate 2 and second receiving gate 3, or measures the voltage wave ratio at the first receiving gate 2 and the second receiving gate 3 when driving the measurement system from the first excitation gate 1, or to the first receiving gate 2. An amplifier with gain greater than one is preferably used for amplification very small transmissions to suppress the effects of instabilities and drift of the vector analyzer.

Přenos T₂i tohoto zapojení z první budicí brány 1 na první přijímací bránu 2 vektorového analyzátoru 5 obvodů a přenos T₃₄ z druhé budicí brány 4 na druhou přijímací bránu 3 vektorového analyzátoru 5 obvodů je pak přímo úměrný součtu referenčního a měřeného koeficientu odrazuTransmission T ₂ and of the involvement of the first excitation gate 1 to gate 2 receiving the first vector analyzer circuit 5 and transmission T ₃₄ from the second excitation gateway 4 to the second receiver gateway 5 3 vector analyzer circuit is directly proportional to the sum of the reference and the measured reflection coefficient

Τ,,-Ο,^+Γ.), (3)Τ ,, - Ο, ^ + Γ.), (2)

Τ_μ~Ο₂(Γ„,+Γ_χ). (4) kde Gi je napěťový zisk prvního zesilovače 16. G₂ je napěťový zisk druhého zesilovače 17. Γ_χ je koeficient odrazu měřeného prvku, příslušející měřené impedanci 9, tedy Ζχ, a je referenční koeficient odrazu, příslušející referenční impedanci 8, tedy Z^f.Τ _μ ~ Ο ₂ (Γ „, + Γ _χ ). (4) where Gi is the voltage gain of the first amplifier 16. G ₂ is the voltage gain of the second amplifier 17. Γ _χ is the reflection coefficient of the measured element corresponding to the measured impedance 9, ie Ζχ, and is the reference reflection coefficient corresponding to the reference impedance 8 ^ f.

Přenos T₃₁ tohoto zapojení z první budicí brány 1 na druhou přijímací bránou 3 vektorového analyzátoru 5 obvodů a přenos T₂₄ z druhé budicí brány 4 na první přijímací bránou 2 vektorového analyzátoru 5 obvodů je pak přímo úměrný rozdílu referenčního a měřeného koeficientu odrazu τ„ ~G₂(r„_f-rj. (5) τ₂,~α,(ι\,-Γ_χ). (6)The transmission T _{31 of} this circuit from the first excitation gate 1 to the second receiving gate 3 of the vector analyzer 5 and the transmission T ₂₄ from the second excitation gate 4 to the first receiving gate 2 of the vector analyzer 5 is then proportional to the difference of the reference and measured reflection coefficient τ " G ₂ (r _{f f} -rj. (5) τ ₂ , ~ α, (ι \, - Γ _χ ). (6)

Pokud se dají do poměru změřené koeficienty přenosu T₂i s T₃i a T₂₁ s T₂₄, resp. T₃₄ s T₃₎ a T₃₄ s T₂₄, dostane seIf the measured transmission coefficients T ₂ is T ₃ ia and T ₂₁ s T ₂₄ respectively. T ₃₄ with T ₃₎ and T ₃₄ with T ₂₄ , it gets

T₂i ~ T_M ~ ~ F_ref + Γ_Χ T ₂ i ~ T _M ~ F _ref + Γ _Χ

Tji Tu Tj| T_w - Γ\Tji Tu Tj | T _w - Γ \

Pokud se jako referenční koeficient odrazu použije otevřený konec s koeficientem odrazu T_ref = 1, pak vztah (7) přejde naIf an open end with a reflection coefficient T _re f = 1 is used as the reflection coefficient, then the relation (7) goes to

LiIf

T₃,T ₃ ,

Ll Li L ^{1 +} L ^z- - ^y° T„ T„ T_M l-Γ, Z„ Y_x ’ (8) což znamená, že uvedené poměry koeficientů přenosu jsou přímo úměmé hodnotě měřené impedance ΖχL1 Li L ^{1 +} L ^z - - ^y ° T "T" T _M l-Γ, Z "Y _x '(8) which means that the given transmission coefficient ratios are directly proportional to the measured impedance value Ζχ

kde Υχ = l/Ζχ je hodnota měřené admitance.where Υχ = l / Ζχ is the measured admittance value.

(9)Italy (9)

-4CZ 21163 Ul-4EN 21163 Ul

Pokud se jako referenční koeficient odrazu použije zkrat s koeficientem odrazu r_ref = -1, pak vztah (7) přejde naIf a short circuit with a reflection coefficient r _ref = -1 is used as the reflection coefficient, then (7) goes to

(10) což znamená, že uvedené poměry koeficientů přenosu jsou přímo úměrné hodnotě měřené admi5 tance Y_x (10) which means that the ratios of the transmission coefficients are directly proportional to the measured value of the dance Y _x

(11)Italy (11)

Znamená to tedy, že měřená veličina, tedy poměr přenosů, je přímo úměrná hodnotě impedance nebo admitance měřeného prvku. Měřicí systém je pak schopen měřit impedance, resp. admitance, ve výrazně větším rozsahu hodnot při větší šířce frekvenčního pásma než je tomu u ostati o nich měřicích metod.It means that the measured quantity, ie the ratio of transmissions, is directly proportional to the value of the impedance or admittance of the measured element. The measuring system is then able to measure impedances, resp. admittance, in a significantly larger range of values at a larger frequency bandwidth than other measurement methods.

Na obr. 2 je uvedeno principielní schéma měřicího systému realizujícího vyvinutou měřicí metodu s využitím dvou 90stupňových hybridních členů. Měřicí systém pro měření extrémních impedancí mikrovlnných obvodových prvků je zde tvořen vektorovým analyzátorem 5 obvodů a pasivní částí, která má na vstupu vstupní čtyřbran 100, který je tvořen vstupním 90stupftovým hybridním členem 28 a na výstupu je výstupní čtyřbran 200, tvořený zde výstupním 90stupňovým hybridním členem 29. K první budicí bráně 1 vektorového analyzátoru 5 obvodů je připojena první vstupní brána 31 vstupního 90stupňového hybridního členu 28, a k jehož druhé budicí bráně 4 je připojena druhá vstupní brána 30 vstupního 90stupňového hybridního členu 28. První výstupní brána 33 vstupního 90stupňového hybridního členu 18 je propojena s první výstupní bránou 11 referenčního trojbranu 6, například děliče výkonu se soufázovými výstupy, k jehož vstupní bráně 10 je připojena referenční impedance 8. Druhá výstupní brána 32 vstupního 90stupňového hybridního členu 28 je propojena s první výstupní bránou 14 měřicího trojbranu 7, připojena měřená impedance 9. Druhá výstupní brána 12 referenčního trojbranu 6 je připojena k první vstupní bráně 37 výstupního 90stupňového hybridního členu 29 a druhá výstupní brána 15 měřicího trojbranu 7, například děliče výkonu se soufázovými výstupy, je připojena ke druhé vstupní bráně 34 výstupního 90stupňového hybridního členu 29. Signál vystupující z první výstupní brány 36 výstupního 90stupňového hybridního členu 29 je v daném příkladě opět zesílen prvním zesilovačem 16 s napěťovým ziskem Gi a je přiveden na první přijímací bránu 2 vektorového analyzátoru 5 obvodů. Signál vystupující z druhé výstupní brány 35 výstupníhoFig. 2 shows a principle diagram of a measuring system implementing a developed measuring method using two 90-degree hybrid members. The measuring system for measuring the extreme impedances of microwave circuit elements consists of a vector circuit analyzer 5 and a passive part which has an input quadrature 100 at the input, consisting of an input 90-ft hybrid member 28 and an output quadrature 200 output. 29. The first input gate 31 of the input 90-stage hybrid member 28 is connected to the first driver gate 1 of the vector circuit analyzer 5, and to the second driver gate 4 is the second input gate 30 of the input 90-stage hybrid member 28. is coupled to the first output gate 11 of the reference tri-gate 6, for example a power divider with common-phase outputs, to whose input gate 10 the reference impedance 8 is connected. The second output gate 32 of the input 90-stage hybrid member 28, is connected to the first output gate 14 of the measuring tri-gate 7, the measured impedance 9 is connected. The second output gate 12 of the reference tri-gate 6 is connected to the first input gate 37 of the output 90-degree hybrid member 29 and the second output gate 15 of the measuring tri-gate 7. the signal output from the first output gate 36 of the output 90-stage hybrid member 29 is in this example amplified again by the first amplifier 16 with a voltage gain Gi and is applied to the first receiving gate 2 of the vector analyzer 5 circuits. Signal outputting from second output gate 35 of output

90stupňového hybridního Členu 29 je zesílen druhým zesilovačem 17 s napěťovým ziskem G₂ a je přiveden na druhou přijímací bránu 3 vektorového analyzátoru 5 obvodů, který pak měří přenosy mezi první budicí bránou 1 a druhou budicí bránou 4 a mezi první přijímací bránou 2 a druhou přijímací bránou 3, nebo měří poměr napěťových vln na první přijímací bráně 2 a druhé přijímací bráně 3 při buzení měřicího systému z první budicí brány 1, nebo do první přijímací brány 2.The 90-degree hybrid member 29 is amplified by a second amplifier 17 with a voltage gain G ₂ and is coupled to the second receiving gate 3 of the vector circuit analyzer 5, which then measures transmissions between the first excitation gate 1 and the second excitation gate 4 and between the first receiving gate 2 and the second receiving or measures the ratio of voltage waves at the first receiving gate 2 and the second receiving gate 3 when driving the measuring system from the first excitation gate 1, or to the first receiving gate 2.

Přenos T₂i tohoto zapojení z první budicí brány 1 na první přijímací bránou 2 vektorového analyzátoru 5 obvodů a přenos T₃₄ z druhé budicí brány 4 na druhou přijímací bránou 3 vektorového analyzátoru 5 obvodů je pak přímo úměrný součtu referenčního a měřeného koeficientu odrazu podle rovnic (3) a (4).The transmission T _{2 of} this circuit from the first excitation gate 1 to the first receiving gate 2 of the vector analyzer 5 and the transmission T ₃₄ from the second excitation gate 4 to the second receiving gate 3 of the vector analyzer 5 is then proportional to the sum of the reference and measured reflection coefficients (3) and (4).

Přenos T₃₁ tohoto zapojení z první budicí brány 1 na první přijímací bránou 3 vektorového analyzátoru 5 obvodů a přenos T₂₄ z druhé budicí brány 4 na přijímací bránou 2 vektorového analyzátoru 5 obvodů je pak přímo úměrný rozdílu referenčního a měřeného koeficientu odrazu podle rovnic (5) a (6).The transmission T _{31 of} this circuit from the first excitation gate 1 to the first receiving gate 3 of the vector analyzer 5 and the transmission T ₂₄ from the second excitation gate 4 to the receiving gate 2 of the vector analyzer 5 is then proportional to the difference of the reference and measured reflection coefficient. ) and (6).

Pokud se dají do poměru změřené koeficienty přenosu T_2] s T₃₁ a T₂i s T₂₄, resp. T₃₄ s T₃₁ a T₃₄ sIf the measured transmission coefficients T _2] with T ₃₁ and T _{2 are} T ₂₄ , respectively. T ₃₄ with T ₃₁ and T ₃₄ with

T₂₄, získá se výsledný vztah (7).T ₂₄ give the resulting equation (7).

-5CZ 21163 Ul-5GB 21163 Ul

Pokud se jako referenční koeficient odrazu použije otevřený konec s koeficientem odrazu r_ref 1, pak vztah (7) přejde na vztah (8) a (9), což znamená, že uvedené poměry koeficientů přenosu jsou přímo úměrné hodnotě měřené impedance Z*, resp. nepřímo úměrné admitanci Y_x = 1/Ζχ.If an open end with a reflection coefficient r _ref 1 is used as the reflection coefficient, then (7) goes to (8) and (9), which means that the transmission coefficient ratios are proportional to the measured impedance Z * and . inversely proportional to the admittance Y _x = 1 / Ζχ.

Pokud se jako referenční koeficient odrazu použije zkrat s koeficientem odrazu r_ref = -1, pak vztah (7) přejde na vztah (10) a (11), což znamená, že uvedené poměry koeficientů přenosu jsou přímo úměrné hodnotě měřené admitance Z*, resp. nepřímo úměrné hodnotě měřené admitance Yx-l/Z*.If a short-circuit with a reflection coefficient r _ref = -1 is used as the reflection coefficient, then (7) goes to (10) and (11), which means that these transmission coefficient ratios are directly proportional to the measured admittance Z *, respectively. inversely proportional to the measured admittance Yx-1 / Z *.

Znamená to tedy, že stejně jako v předchozím případě, je možné dosáhnout toho, že měřená veličina, poměr přenosů, je přímo úměrná hodnotě měřené impedance, nebo hodnotě měřené admiío tance. Měřicí systém je pak schopen měřit impedance ve výrazně větším rozsahu hodnot při větší šířce frekvenčního pásma než je tomu u ostatních měřicích metod.Thus, as in the previous case, it is possible to achieve that the measured quantity, the transmission ratio, is directly proportional to the measured impedance value or the measured admittance value. The measuring system is then able to measure impedances over a significantly larger range of values over a larger frequency bandwidth than other measurement methods.

Na obr. 3 je uvedeno principielní schéma zjednodušeného měřicího systému realizujícího vyvinutou měřicí metodu. Na rozdíl od obr. 1 má pasivní část na vstupu místo 180stupňového hybridního členu 18 vstupní trojbran 300 tvořený např. děličem výkonu se soufázovými výstupy.Fig. 3 shows the principle diagram of a simplified measuring system implementing the developed measuring method. In contrast to FIG. 1, the passive portion at the inlet has, instead of the 180-degree hybrid member 18, an input tri-port 300 formed e.g.

Měřicí systém je určen pro měření buď extrémně velkých, nebo extrémně malých impedancí při neměnném zapojení systému mikrovlnných obvodových prvků. Systém je zde tvořen vektorovým analyzátorem 5 obvodů, k jehož první budicí bráně I nebo druhé budicí bráně 4 je připojena vstupní brána 301 vstupního trojbranu 300. Na obr. 3 je zakreslená varianta, kdy je použita první budicí brána 1 vektorového analyzátoru 5 obvodů. První výstupní brána 302 vstupního trojbranuThe measuring system is designed to measure either extremely large or extremely small impedances with fixed circuitry of the microwave circuitry. The system consists of a vector circuit analyzer 5, to which a first gate gate I or a second gate gate 4 is connected by an input gate 301 of the input tri-gate 300. FIG. 3 shows a variant where the first drive gate 1 of the vector circuit analyzer 5 is used. The first exit gate 302 of the input tri-gate

300 je propojena s první výstupní bránou 11 referenčního trojbranu 6, například děliče výkonu se soufázovými výstupy, k jehož vstupní bráně 10 je připojena referenční impedance 8. Druhá výstupní brána 303 vstupního trojbranu 300 je propojena s první výstupní bránou 14 měřicího trojbranu 7, například děliče výkonu se soufázovými výstupy, k jehož vstupní bráně 13 ie připojena měřená impedance 9. Druhá výstupní brána 12 referenčního trojbranu 6 je připojena k první vstupní bráně 27 výstupního 180stupňového hybridního členu 19 a druhá výstupní brána 15 měřicího trojbranu 7 je připojena ke druhé vstupní bráně 24 výstupního 180stupftového hybridního členu 19. Signál vystupující z první výstupní brány 26 výstupního 180stupftového hybridního členu 19 je v daném příkladě zesílen prvním zesilovačem 16 s napěťovým ziskem Gi > 1 a je přiveden na první přijímací bránu 2 vektorového analyzátoru 5 obvodů. Signál vystupující z druhé výstupní brány 25 výstupního 180stupňového hybridního členu 19 je zde zesílen druhým zesilovačem 17 s napěťovým ziskem G₂ > 1 a je přiveden na druhou přijímací bránu 1 vektorového analyzátoru 5 obvodů, který pak měří přenosy mezi první budicí bránou 1 a mezi první přijímací bránou 2 a druhou přijímací bránou 3, nebo měří poměr napěťových vln na první přijímací bráně 2 a druhé přijímací bráně 3 při buzení měřicího systému z první budicí brány i. Zesilovač se zesílením větším než jedna se s výhodou použije pro zesílení velmi malých přenosů pro potlačení vlivu nestabilit a driftu vektorového analyzátoru.300 is coupled to a first output gate 11 of a reference tri-gate 6, for example a power divider with common-phase outputs, to whose input gate 10 a reference impedance 8 is connected. The second output port 12 of the reference tri-gate 6 is connected to the first input port 27 of the output 180-stage hybrid member 19 and the second output port 15 of the measuring tri-port 7 is connected to the second input port 24. The output signal from the first output port 26 of the output 180 input hybrid element 19 is amplified in the present example by a first amplifier 16 with a voltage gain Gi> 1 and is applied to the first receiving gate 2 of the vector analyzer. 5 circuits. The signal output from the second output gate 25 of the output 180-stage hybrid member 19 is amplified here by a second amplifier 17 with a voltage gain G ₂ > 1 and is applied to the second receiving gate 1 of the vector circuit analyzer 5, which then measures the transmissions between or measures the voltage wave ratio at the first receiving gate 2 and the second receiving gate 3 when driving the measurement system from the first excitation gate i. An amplifier with gain greater than one is preferably used to amplify very small transmissions for suppression of instability and drift of vector analyzer.

Přenos T₂i tohoto zapojení z první budicí brány 1 na první přijímací brán u 2 vektorového analyzátoru 5 obvodů je pak přímo úměrný součtu referenčního a měřeného koeficientu odrazu podle rovnice (3).The transmission T _{2 of} this circuit from the first excitation gate 1 to the first receiving gate 2 of the vector circuit analyzer 5 is then proportional to the sum of the reference and measured reflection coefficients according to equation (3).

Přenos T_3! tohoto zapojeni z první budicí brány 1 na druhou přijímací bránu 3 vektorového analyzátoru 5 obvodů je pak přímo úměrný rozdílu referenčního a měřeného koeficientu odrazu podle rovnice (5).Transmission T _3! This connection from the first excitation gate 1 to the second receiving gate 3 of the vector circuit analyzer 5 is then directly proportional to the difference of the reference and the measured reflection coefficient according to equation (5).

Pokud se dají do poměru změřené koeficienty přenosu T₂i s T₃i získá se výsledný vztah (7).If the measured transfer coefficients T ₂ and T ₃ are put into the ratio i, the resulting relation (7) is obtained.

Pokud se jako referenční koeficient odrazu použije otevřený konec s koeficientem odrazu r_ref= 1, pak vztah (7) přejde na vztah (8) a (9), což znamená, že uvedené poměry koeficientů přenosu jsou přímo úměrné hodnotě měřené impedance Ζχ, resp. nepřímo úměrné admitanci Y_x = Ι/Z,.If an open end with a reflection coefficient r _ref = 1 is used as the reference coefficient, then (7) goes to (8) and (9), which means that the transmission coefficient ratios are proportional to the measured impedance Ζχ resp. . inversely proportional to the admittance Y _x = Ι / Z ,.

Pokud se jako referenční koeficient odrazu použije zkrat s koeficientem odrazu r_ref = -1, pak vztah (7) přejde na vztah (10) a (11), což znamená, že uvedené poměry koeficientů přenosu jsouIf a short-circuit with a reflection coefficient r _ref = -1 is used as the reflection coefficient, then (7) goes to (10) and (11), which means that the transmission ratio ratios are

-6CZ 21163 Ul přímo úměrné hodnotě měřené admitance Z*, resp. nepřímo úměrné hodnotě měřené admitance-6E 21163 U1 proportional to the measured admittance value Z *, resp. inversely proportional to the measured admittance value

Υχ= 1/Ζχ.=χ = 1 / Ζχ.

Znamená to tedy, že stejně jako v předchozím případě, je možné dosáhnout toho, že měřená veličina, poměr přenosů, je přímo úměrná hodnotě měřené impedance, nebo hodnotě měřené admi5 tance. Měřicí systém v této zjednodušené verzi je pak schopen měřit impedance extrémně malé nebo extrémně velké při větší šířce frekvenčního pásma než je tomu u ostatních měřicích metod.Thus, as in the previous case, it is possible to achieve that the measured quantity, the ratio of transmissions, is directly proportional to the value of the measured impedance or the value of the measured dance. The measurement system in this simplified version is then able to measure extremely small or extremely large impedances at a larger frequency bandwidth than other measurement methods.

Uvedené příklady nejsou však konečné, avšak jedná se o nejvýhodnější zapojení. Teoreticky je možné realizovat další možné varianty měřicího systému, kdy jsou referenční trojbran 6 tvořený referenčním děličem výkonu a měřicí trojbran 7 tvořený měřicím děličem výkonu děliče výkonu io s protifázovými výstupy, nebo jeden z děličů má protífázové výstupy a druhý dělič výkonu má soufázové výstupy. Pokud jsou oba tyto děliče výkonu se soufázovými výstupy nebo jsou oba s protifázovými výstupy, zůstávají vztahy (3) až (11) v platnosti. Pokud je jeden z těchto děličů se soufázovými výstupy a druhý s protifázovými výstupy, součet ve vztazích (3) až (8) se změní na rozdíl a ve vztazích (8) až (11) se změní impedance na admitance. Referenční trojbran 6 a měřicí trojbran 7 může také být realizován např. pomocí směrových vazebních členů, jejichž jedna brána je bezodrazově zakončena případně mohou být nahrazeny cirkulátory.However, these examples are not final, but are the most advantageous engagement. Theoretically, it is possible to realize other possible variants of the measuring system, where the reference three-port 6 is formed by the reference power divider and the measuring three-port 7 is formed by the power divider of the power divider 10 with counter-phase outputs. If both of these power dividers are with common-phase outputs or are both with counter-phase outputs, relations (3) to (11) remain valid. If one of these dividers is with common-phase outputs and the other with counter-phase outputs, the sum in relations (3) to (8) changes to difference and in relations (8) to (11) the impedance changes to admittance. The reference tri-gate 6 and the measuring tri-gate 7 can also be realized, for example, by means of directional couplers whose one gate is non-reflective terminated or can be replaced by circulators.

Průmyslová využitelnostIndustrial applicability

Měřicí systém pro přímé měření extrémních impedancí mikrovlnných obvodových prvků je využitelný zejména při přesném měření velmi malých a velmi velkých impedancí, jako například v případě impedancí mikrovlnných prvků vyrobených na bázi uhlíkových nanotrubic, jejichž impedance se pohybují v řádech desítek až stovek lďž.The measuring system for direct measurement of the extreme impedances of microwave circuit elements is particularly useful for the precise measurement of very small and very large impedances, such as those of carbon nanotube-based microwave impedances whose impedances range from tens to hundreds.

Claims (10)

NÁROKY NA OCHRANUPROTECTION REQUIREMENTS 1. Měřicí systém pro měření extrémních impedancí mikrovlnných obvodových prvků obsahující vektorový analyzátor (5) obvodů a pasivní Část pro připojení referenční impedance (8) aA measuring system for measuring extreme impedances of microwave circuit elements comprising a vector circuit analyzer (5) and a passive reference impedance connecting part (8); and 25 měřené impedance (9), vyznačující se tím, že vektorový analyzátor (5) obvodů má dvě přepínatelné budicí brány, a to první budicí bránu (1) a druhou budicí bránu (4) pro připojení pasivní části měřicího systému, která je v případě konfigurace pro měření jak extrémně velkých, tak i extrémně malých impedancí při neměnném zapojení systému na svém vstupu tvořena vstupním čtyřbranem (100), jehož první vstupní brána (21, 31) je připojena k první budicí bráně25 of a measured impedance (9), characterized in that the vector circuit analyzer (5) has two switchable excitation gates, a first excitation gate (1) and a second excitation gate (4) for connecting the passive part of the measuring system. configuration for measuring both extremely large and extremely small impedances when the system is unchanged at its input consisting of an input quadrature (100) whose first input gate (21, 31) is connected to the first excitation gate 30 (1) a druhá vstupní brána (20, 30) je připojena ke druhé budicí bráně (4) a jehož první výstupní brána (23, 33) je propojena s první výstupní bránou (11) referenčního trojbranu (6), k jehož vstupní bráně (10) je připojena referenční impedance (8), přičemž druhá výstupní brána (22, 32) vstupního čtyřbranu (100) je propojena s první výstupní bránou (14) měřicího trojbranu (7), k jehož vstupní bráně (13) je připojena měřená impedance (9) a druhá výstupní brána (12) refe35 renčního trojbranu (6) je připojena k první vstupní bráně (27, 37) výstupního čtyřbranu (200), analogického se vstupním čtyřbranem (100) a druhá výstupní brána (15) měřicího trojbranu (7) je připojena ke druhé vstupní bráně (24, 34) výstupního čtyřbranu (200) přičemž první výstupní brána (26, 36) výstupního čtyřbranu (200) je připojena k první přijímací bráně (30 (1) and the second input gate (20, 30) is connected to the second excitation gate (4) and whose first output gate (23, 33) is connected to the first output gate (11) of the reference tri-gate (6) to which a reference impedance (8) is connected to the gate (10), the second output gate (22, 32) of the input four-port (100) being connected to the first output gate (14) of the measuring tri-port (7) to which the input port (13) is connected the measured impedance (9) and the second output gate (12) of the reference tri-gate (6) are connected to a first input gate (27, 37) of the output quadrature (200) analogous to the input quadrature (100) and the second output gate (15) the tri-port (7) is connected to the second input gate (24, 34) of the output quadrature (200), wherein the first output port (26, 36) of the output quadrant (200) is connected to the first reception gate ( 2) vektorového analyzátoru (5) obvodů, a druhá výstupní brána (25, 35) výstupního čtyřbranu (200) je připojena2) a vector circuit analyzer (5), and a second output port (25, 35) of the output quadrature (200) is connected 40 ke druhé přijímací bráně (3) vektorového analyzátoru (5) obvodů, přičemž mezi první vstupní bránou (21, 31) a druhou vstupní bránou (20, 30) a mezi první výstupní bránou (23, 33) a druhou výstupní bránou (22, 32) vstupního čtyřbranu (100) a mezi první vstupní bránou (27, 37) a druhou vstupní bránou (24, 34) a mezi první výstupní bránou (26, 36) a druhou výstupní bránou (25, 35) výstupního čtyřbranu (200) je izolace.40 to the second receiving gate (3) of the vector circuit analyzer (5), wherein between the first entrance gate (21, 31) and the second entrance gate (20, 30) and between the first exit gate (23, 33) and the second exit gate (22 , 32) of an input quadrilateral (100) and between a first input port (27, 37) and a second input port (24, 34) and between a first output port (26, 36) and a second output port (25, 35) of the output quadrant (200) ) is insulation. 45 2. Měřicí systém podle nároku 1, vyznačující se tím, že vstupní čtyřbran (100) je tvořen vstupním 180stupňovým hybridním členem (18) a výstupní čtyřbran (200) je tvořen výstupním 180stupňovým hybridním členem (19).The measuring system of claim 1, wherein the input quadrant (100) is an input 180-degree hybrid member (18) and the output quadrant (200) is an output 180-degree hybrid member (19). -7CZ 21163 Ul-7EN 21163 Ul 3. Měřicí systém podle nároku 1, vyznačující se tím, že vstupní Čtyřbran (100) je tvořen vstupním 90stupňovým hybridním členem (28) a výstupní čtyřbran (200) je tvořen výstupním 90stupňovým hybridním členem (29).The measuring system of claim 1, wherein the input quadrilateral (100) is an input 90-degree hybrid member (28) and the output quadrature (200) is an output 90-degree hybrid member (29). 4. Měřicí systém podle nároku 1 a kteréhokoli z nároků 2 nebo 3, vyznačující seA measuring system according to claim 1 and any one of claims 2 or 3, characterized by 5 t í m, že první výstupní brána (26, 36) výstupního čtyřbranu (200) je k první přijímací bráně (2) vektorového analyzátoru (5) obvodů připojena přes první zesilovač (16) se ziskem Gi > 1 a/nebo druhá výstupní brána (25, 35) výstupního čtyřbranu (200) je připojena ke druhé přijímací bráně (3) vektorového analyzátoru (5) obvodů přes druhý zesilovač (17) se ziskem G₂ > 1.5, characterized in that the first output gate (26, 36) of the output quadrature (200) is connected to the first receiving gate (2) of the vector circuit analyzer (5) via a first amplifier (16) with a gain Gi> 1 and / or the gate (25, 35) of the output quadrature (200) is connected to the second receiving gate (3) of the vector circuit analyzer (5) via a second amplifier (17) with a gain G ₂ > 1. 5. Měřicí systém podle kteréhokoli z nároků laž4, vyznačující se tím, že refeio renční trojbran (6) a/nebo měřicí trojbran (7) jsou tvořeny směrovými vazebními členy jejichž jedna brána je bezodrazově zakončena a/nebo děliči výkonu a/nebo cirkulátory.Measuring system according to any one of claims 1 to 4, characterized in that the reference three-port (6) and / or the measuring three-port (7) are formed by directional couplers whose one gate is reflectively terminated and / or power dividers and / or circulators. 6. Měřicí systém pro měření extrémních impedancí mikrovlnných obvodových prvků obsahující vektorový analyzátor (5) obvodů a pasivní část pro připojení referenční impedance (8) a měřené impedance (9), vyznačující se tím, že vektorový analyzátor (5) obvodů máA measuring system for measuring extreme impedances of microwave circuit elements comprising a vector circuit analyzer (5) and a passive portion for connecting a reference impedance (8) and a measured impedance (9), characterized in that the vector circuit analyzer (5) has 15 dvě přepínatelné budicí brány, a to první budicí bránu (1) a druhou budicí bránu (4) pro připojení pasivní části měřicího systému, která je v případě konfigurace pro měření buď extrémně velkých nebo extrémně malých impedancí na svém vstupu tvořena vstupním trojbranem (300), jehož vstupní brána (301) je připojena podle požadované měřené veličiny buď k první budicí bráně (1) nebo ke druhé budicí bráně (4) vektorového analyzátoru (5) obvodů a jehož první výstupní brána15 two switchable excitation gates, the first excitation gate (1) and the second excitation gate (4) for connecting the passive part of the measuring system, which in the case of a configuration for measuring either extremely large or extremely small impedances at its input consists of an input three port ), whose input gate (301) is connected according to the desired measured quantity to either the first drive gate (1) or the second drive gate (4) of the vector circuit analyzer (5) and whose first output gate 20 (302) je propojena s první výstupní bránou (11) referenčního trojbranu (6), k jehož vstupní bráně (10) je připojena referenční impedance (8), přičemž druhá výstupní brána (303) vstupního trojbranu (300) je propojena s první výstupní bránou (14) měřicího trojbranu (7), k jehož vstupní bráně (13) je připojena měřená impedance (9) a druhá výstupní brána (12) referenčního trojbranu (6) je připojena k první vstupní bráně (27) výstupního 180stupňového hybridního členu (19) a20 (302) is coupled to a first output gate (11) of a reference tri-gate (6), to whose input gate (10) a reference impedance (8) is connected, the second output gate (303) of the input tri-gate (300) connected to the first an output port (14) of the measuring tri-port (7), to whose input port (13) the measured impedance (9) is connected and the second port port (12) of the reference tri port (6) is connected to the first port port (27) of the output 180-stage hybrid (19) 25 druhá výstupní brána (15) měřicího trojbranu (7) je připojena ke druhé vstupní bráně (24) výstupního 180stupňového hybridního členu (19), přičemž první výstupní brána (26) výstupního 180stupňového hybridního členu (19) je připojena k první přijímací bráně (2) vektorového analyzátoru (5) obvodů, a druhá výstupní brána (25) výstupního 180stupňového hybridního členu (19) je připojena ke druhé přijímací bráně (3) vektorového analyzátoru (5) obvodů, přičemž mezi25, the second exit gate (15) of the measuring tri-gate (7) is connected to the second entrance gate (24) of the output 180-degree hybrid member (19), the first exit gate (26) of the output 180-degree hybrid member (19) is connected to the first receiving gate ( 2) a vector circuit analyzer (5), and a second output gate (25) of the output 180-stage hybrid member (19) is connected to a second receiving gate (3) of the vector circuit analyzer (5), wherein 30 první výstupní bránou (302) a druhou výstupní bránou (303) vstupního trojbranu (300) a mezi první vstupní bránou (27) a druhou vstupní bránou (24) a mezi první výstupní bránou (26) a druhou výstupní bránou (25) výstupního 180stupňového hybridního členu (19) je izolace.30 between the first exit gate (302) and the second exit gate (303) of the input tri-gate (300) and between the first entrance gate (27) and the second entrance gate (24) and between the first exit gate (26) and the second exit gate (25) The 180-degree hybrid member (19) is isolation. 7. Měřicí systém podle nároku 6, vyznačující se tím, že vstupní trojbran (300) je tvořen děličem výkonu.Measuring system according to claim 6, characterized in that the input three-port (300) is a power divider. 3535 8. Měřicí systém podle nároku 6, vyznačující se tím, že vstupní trojbran (300) je tvořen čtyřbranem, jehož jeden vstup je bezodrazově ukončen.The measuring system according to claim 6, characterized in that the input three-port (300) is formed by a four port, one input of which is terminated without reflection. 9. Měřicí systém podle nároku 6 a kteréhokoli z nároků 7 nebo 8, vyznačující se tím, že první výstupní brána (26) výstupního 180stupňového hybridního Členu (19) je k první přijímací bráně (2) vektorového analyzátoru (5) obvodů připojena přes první zesilovač (16) seThe measuring system of claim 6 and any one of claims 7 or 8, wherein the first output port (26) of the output 180-stage hybrid member (19) is connected to the first receiving port (2) of the vector circuit analyzer (5) via the first amplifier (16) with 40 ziskem Gj > 1 a/nebo druhá výstupní brána (25) výstupního 180stupňového hybridního členu (19) je připojena ke druhé přijímací bráně (3) vektorového analyzátoru (5) obvodů přes druhý zesilovač (17) se ziskem G₂ > 1.40, and / or the second output port (25) of the output 180-stage hybrid member (19) is coupled to the second reception port (3) of the vector circuit analyzer (5) via a second amplifier (17) with a gain of G ₂ > 1. 10. Měřicí systém podle kteréhokoli z nároků 6až9, vyznačující se tím, že referenční trojbran (6) a/nebo měřicí trojbran (7) jsou tvořeny směrovými vazebními členy, jejichžThe measuring system according to any one of claims 6 to 9, characterized in that the reference tri-port (6) and / or the measurement tri-port (7) are formed by directional couplers whose 45 jedna brána je bezodrazově zakončena a/nebo děliči výkonu a/nebo cirkulátory.45 one gate is reflectorlessly terminated and / or power dividers and / or circulators.