CZ2018364A3 - Bainitická ocel se zvýšenou kontaktně-únavovou odolností - Google Patents
Bainitická ocel se zvýšenou kontaktně-únavovou odolností Download PDFInfo
- Publication number
- CZ2018364A3 CZ2018364A3 CZ2018-364A CZ2018364A CZ2018364A3 CZ 2018364 A3 CZ2018364 A3 CZ 2018364A3 CZ 2018364 A CZ2018364 A CZ 2018364A CZ 2018364 A3 CZ2018364 A3 CZ 2018364A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- steel
- weight
- fatigue
- contact
- bainitic
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Bainitická ocel se zvýšenou kontaktně-únavovou odolností a obsahující C, Si, Mn, Cr, Ni, Mo, B, Nb, Al a Ti, kde podstata vynálezu spočívá v tom, že ocel obsahuje :0,15 až 0,25 % hmotnostních C,1,3 až 1,8 % hmotnostních Si,1,7 až 2,2 % hmotnostních Mn,nejvýše 1,5 % hmotnostních Cr,nejvýše 1,5 % hmotnostních Ni,0,20 až 0,50 % hmotnostních Mo,a dále obsahuje následující prvky mající mikrolegující vlastnosti:0,001 až 0,005 % hmotnostních B,0,02 až 0,06 % hmotnostních Nb,nejvýše 0,04 % hmotnostních Al,nejvýše 0,04 % hmotnostních Ti,zbývající část až do 100 % hmotnostních je železo a nevyhnutelné nečistoty.
Description
CZ 2018 - 364 A3
Bainitická ocel se zvýšenou kontaktně-únavovou odolností
Oblast techniky
Předkládaný vynález spadá do oblasti zpracování slitin železa a týká se bainitické oceli se zvýšenou kontaktně-únavovou odolností, určené zejména pro kola kolejových vozidel.
Dosavadní stav techniky
Při provozu kolejových vozidel dochází v místě kontaktu kol a kolejnic ke komplexnímu zatížení materiálů, což způsobuje kombinaci jejich adhesivního, abrazivního a kontaktně-únavového opotřebení. Kritickým mezním stavem materiálu kol z hlediska bezpečnosti provozu je povrchová iniciace únavových trhlin, které jsou dále rozvíjeny do typických kontaktněúnavových vad pojezdových ploch. Další rozvoj těchto vad má za následek vydrolování materiálu z povrchu. Ve větším rozsahu poškození materiálu dochází k příčném větvení povrchově iniciovaných trhlin, následnému radiálnímu rozvoji těchto trhlin a limitně k provozním lomům kol. Potlačení iniciace povrchových trhlin, respektive zpomalení jejich dalšího rozvoje, je proto zásadní otázkou bezpečnosti použitého materiálu v daných provozních podmínkách. Stávající standardizované materiály kol jsou kategorizovány podle statické pevnosti, garantované tažnosti a rázové houževnatosti, přičemž statická pevnost se zvyšuje s rostoucím obsahem uhlíku, a to kupříkladu od 0,48 % C u oceli Bis pevností v rozmezí 600 až 720 MPa do 0,65 % C u oceli B6 s pevností v rozmezí 920 až 1050 MPa. Jedná se o oceli s limitovaným obsahem legujících prvků, například pro variantu s nejvyšší pevností R8T je maximální obsah uhlíku 0,6 %, manganu 0,80 %, křemíku 0,40 % a součet obsahů chrómu, molybdenu a niklu je nejvýše 0,5 %. Všechny pevnostní varianty představují oceli s perlitickou mikrostrukturou, s různým podílem proeutektoidního feritu podle pevnostní kategorie. Zvyšování kontaktně-únavové odolnosti je dosahováno mikrolegováním, nebo tepelným zpracováním pro snížení mezilamelámí vzdálenosti perlitu, které vede ke zvýšení meze únavy, ale principiálně neumožňuje zvýšit houževnatost. Vysoký obsah uhlíku u těchto typů ocelí způsobuje velkou citlivost na teplotní zatížení, kdy nelze zabránit nežádoucímu zakalení povrchových vrstev při prokluzech v kontaktu, které není možné v reálném provozu vyloučit. Obsah uhlíku je rovněž limitující z hlediska svařitelnosti, tj. v dané aplikaci omezuje možnost renovací profilů kupř. tramvajových kol. Současné poznatky ukazují, že perlitické oceli mají z hlediska dalšího zvyšování odolnosti proti opotřebení a současně únavovému poškozování v daných podmínkách principiálně limitované možnosti; řešení problému tedy vyžaduje vývoj alternativních ocelí na jiné strukturní bázi.
Zvýšenou odolnost proti kontaktní únavě řeší oceli s bainitickou strukturou. Bainitické karbidické oceli mají ve srovnání s perlitickými podstatně vyšší intenzitu opotřebení, což má pozitivní efekt založený na skutečnosti, že akumulované únavové poškození je průběžně odstraňováno a potlačuje tak extensivní rozvoj únavových trhlin. Materiály tohoto typu mají ale omezené možnosti z hlediska houževnatosti. Aktuální vývoj bainitických ocelí se orientuje na bezkarbidické bainitické oceli, zejména oceli s velice jemnými deskami bainitického feritu a uhlíkem obohaceného austenitu.
Patent EP 0804623 Bl představuje vynález bezkarbidické bainitické oceli pro výrobu kolejnic se zvýšenou odolností proti opotřebení a současně kontaktně-únavovou odolností, která obsahuje 0,05 až 0,50 % C; 1,00 až 3,00 % Si a/nebo AI; 0,5 až 2,5 % Mn; 0,25 až 2,5 % Cr; max. 3 % Ni; max. 0,025 % S; max. 1,00 % W; max. 1,00 % Mo; max. 3,00 % Cu; max. 0,10 % Ti; max. 0,50 % V a max. 0,005 % B. Zbytek tvoří Fe a nečistoty. Kontinuálním ochlazováním z válcovacích teplot je dosaženo bezkarbidické struktury se zvýšenou kontaktně-únavovou pevností, tažnosti a lomovou houževnatostí a zároveň obdobné nebo lepší odolností proti opotřebení ve srovnání s tepelně zpracovanými perlitickými kolejnicemi. V dokumentu CN 106191665 je popsán vynález bainitické oceli a výrobního postupu pro kola kolejových
- 1 CZ 2018 - 364 A3 vozidel se zvýšenou pevností, houževnatostí a odolnosti proti tepelně indukovaným trhlinám, která obsahuje 0,10 až 0,40 % C; 1,00 až 2,00 % Si; 1,00 až 2,50 % Mn; 0,20 až 1,00 % Cu; 0,0001 až 0,035 % B; 0,10 až 1,00 % Ni; max. 0,020 % P a max. 0,020 % S. Zbytek je tvořen Fe a nečistotami. Postup zahrnuje proces tepelného zpracování, zabezpečující cílenou bezkarbidickou strukturu jednotlivých částí profilu kola. Patent EP 2614171 B1 popisuje tzv. super-bainitickou vysokouhlíkovou ocel použitelnou zejména pro pancéřování a způsob její výroby. Pro stejnou aplikaci je určena ocel uvedená ve spise EP 2310545 Bl, kde se jedná o vysokouhlíkovou variantu bainitické oceli s obsahem uhlíku 0,6 až 1,1 %, ve které je superbainitické struktury dosaženo izotermicky při velice dlouhých dobách ohřevu, což je pro aplikaci na kola kolejových vozidel nereálné. Patent EP 1538231 představuje vynález mikrolegované bainitické oceli pro kola kolejových vozidel s vysokou odolností proti únavě a kontaktní únavě, obsahující maximálně 1,2 % Si, maximálně 1,5 % Mn a řadu mikrolegur, kterými jsou Nb, V, Zr, AI, Ti, Ca, B a N.
Dosud známé materiály na bainitické strukturní bázi jsou vyvinuty přednostně pro kolejnicové profily, kdy jejich chemické složení zohledňuje odpovídající možnosti režimu tváření, resp. tepelného zpracování včetně podmínek ochlazování. Oceli, primárně určené pro výrobu kol kolejových vozidel, svou chemickou podstatou vyžadují komplexní tepelné zpracování pro dosažení požadované struktury a tím i mechanických parametrů materiálu.
Cílem předloženého vynálezu je představit novou ocel, vhodnou pro kola kolejových vozidel, která svým chemickým složením v kombinaci s postupem tváření na daný profil zabezpečuje ve srovnání se stávajícími normovanými materiály zvýšení kontaktně-únavové odolnosti ve smyslu potlačení iniciace kontaktně-únavových vad, snížení opotřebení a zvýšení bezpečnosti proti teplotním rázům v kontaktu.
Podstata vynálezu
Stanoveného cíle je dosaženo vynálezem, kterým je bainitická ocel se zvýšenou kontaktně únavovou odolností a obsahující C, Si, Mn, Cr, Ni, Mo, B, Nb, AI a Ti, kde podstata vynálezu spočívá v tom, že ocel obsahuje 0,15 až 0,25 % hmotnostních C, 1,3 až 1,8 % hmotnostních Si, 1,7 až 2,2 % hmotnostních Mn, nejvýše 1,5 % hmotnostních Cr, nejvýše 1,5 % hmotnostních Ni, 0,20 až 0,50 % hmotnostních Mo, a dále obsahuje následující prvky mající mikrolegující vlastnosti, a to 0,001 až 0,005 % hmotnostních B, 0,02 až 0,06 % hmotnostních Nb, nejvýše 0,04 % hmotnostních AI, nejvýše 0,04 % hmotnostních Ti, a zbývající část až do 100 % hmotnostních je železo a nevyhnutelné nečistoty.
Předkládaným vynálezem se dosahuje nového a vyššího účinku v tom, že je dosaženo specifické mikrostruktury, sestávající z bainitického feritu, martenzitu a stabilizovaného austenitu, a to v kombinaci vysoce pevné báze a záměrně zvýšeným podílem netransformovaného austenitu, který pod napětím transformuje na martenzit, přičemž podíl uhlíkem stabilizovaného austenitu zvyšuje deformační zpevnění této komplexní struktury při provozním zatížení. Vlivem kontaktně-únavového zatížení tak dochází k podpoře heterogenity struktury, kdy řízenou fázovou změnou bloků uhlíkem obohaceného austenitu na martenzit je vyvoláno průběžné zpevnění povrchové vrstvy. Předkládaná bainitická ocel má možnost regulace citlivosti k opotřebení při vyšší tvrdosti ve srovnání se standardní perlitickou ocelí, přičemž tato regulace vychází z průběžného zpevňování povrchu v závislosti na charakteru zatížení. Se zvyšující se dynamickou (rázovou) složkou pak stoupá deformační zpevnění.
Takto připravená bainitická ocel vykazuje mez pevnosti Rm minimálně 1200 MPa, mez kluzu RPo,2 minimálně 800 MPa, tažnost A minimálně 16%, houževnatost KU minimálně 25 J a dynamickou lomovou houževnatost KCdyn nejméně 80 MPa*Vňi přičemž vykazuje kontaktně únavové opotřebení za podmínek odpovídajících normálovému kontaktnímu tlaku 950 MPa a podélnému skluzu 2 % o minimálně 60 % nižší ve srovnání se standardní ocelí pro kola
-2CZ 2018 - 364 A3 kolejových vozidel nejvyšší pevnostní kategorie.
Popsané příklady konkrétního provedení v žádném případě neomezují rozsah ochrany uvedený v definici, ale jen objasňují podstatu vynálezu.
Příklady uskutečnění vynálezu
Příklad 1
Byla připravena ocel podle vynálezu o složení referenční tavby uvedené v tabulce 1, kdy zbytek do 100 % je tvořen železem a nečistotami.
Tabulka 1
prvek | C | Si | Mn | Cr | Mo | Ni | AI | B | Nb | Ti |
hmotn. % | 0,20 | 1,52 | 1,81 | 0,12 | 0,42 | 0,087 | 0,040 | 0,003 | 0,038 | 0,001 |
Připravená ocel vykazuje parametry uvedené v tabulce 2, ve které je provedeno srovnání s ocelí ER9 podle požadavků normy EAN 13262, kde Rpo,2 je mez kluzu, Rm je mez pevnosti, A je tažnost, KU je houževnatost, KCdyn je dynamická lomová houževnatost měřená v tahu a Mp je kontaktně - únavové opotřebení.
Tabulka 2
Rp0,2 [MPa] | Rm [MPa] | A [%] | KU [J] | KCdyn [MPa. Vm | |
Ocel podle vynálezu | 806 | 1228 | 17,6 | 29 | 92 |
Ocel ER9 dle ΕΝ 13262+A1 | min. 580 | 900-1050 | min. 12 | 13 | 431’ |
υ hodnota z přímého měření výrobku
Při měření kontaktně-únavového opotřebení Mp referenčních vzorků, vyrobených z oceli podle vynálezu za podmínek odpovídajících normálovému kontaktnímu tlaku 950 MPa a podélnému skluzu 2 % při době zatížení 1 milionu, cyklů byla zjištěna hodnota Mp = 0,12 g/km, přičemž u referenčních vzorků, vyrobených z oceli ER9 byla zjištěna hodnota Mp = 0,34 g/km.
Následující dva další příklady referenčních taveb s chemickým složením dle vynálezu (uvedeno v tabulce 3, 5) vykazují parametry, uvedené v tabulkách 4, 6.
Příklad 2
Tabulka 3
prvek | C | Si | Mn | Cr | Mo | Ni | AI | B | Nb | Ti |
hmotn. % | 0,198 | 1,44 | 1,98 | 0,18 | 0,48 | 0,042 | 0,028 | 0,004 | 0,034 | 0,012 |
-3CZ 2018 - 364 A3
Tabulka 4
Rp0,2 [MPa] | Rm [MPa] | A [%] | KU [J] | KCdyn [MPa. s/m | |
Ocel 2 podle vynálezu | 876 | 1288 | 18,4 | 39 | 87 |
Při měření kontaktně-únavového opotřebení Mp referenčních vzorků, vyrobených z oceli podle vynálezu s chemickým složením dle Tab.3 za podmínek odpovídajících normálovému kontaktnímu tlaku 950 MPa a podélnému skluzu 2 % při době zatížení 1 milionu cyklů byla zjištěna hodnota Mp= 0,116 g/km, přičemž u referenčních vzorků, vyrobených z oceli ER9 byla zjištěna hodnota Mp = 0,34 g/km.
Příklad 3
Tabulka 5
prvek | C | Si | Mn | Cr | Mo | Ni | Al | B | Nb | Ti |
hmotn. % | 0,21 | 1,56 | 2,01 | 0,38 | 0,41 | 0,013 | 0,012 | 0,0042 | 0,040 | 0,023 |
Tabulka 6
Rp0,2 [MPa] | Rm [MPa] | A [%] | KU [J] | KCdyn [MPa. s/m | |
Ocel 3 podle vynálezu | 920 | 1354 | 16 | 35 | 97 |
Při měření kontaktně-únavového opotřebení Mp referenčních vzorků, vyrobených z oceli podle vynálezu s chemickým složením dle Tab.5 za podmínek odpovídajících normálovému kontaktnímu tlaku 950 MPa a podélnému skluzu 2 % při době zatížení 1 milionu cyklů byla zjištěna hodnota Mp= 0,104 g/km, přičemž u referenčních vzorků, vyrobených z oceli ER9 byla zjištěna hodnota Mp = 0,34 g/km.
Průmyslová využitelnost
Vynález je určený pro využití v oblasti dopravy, zejména pro výrobu kol kolejových vozidel pro železniční a tramvajovou dopravu.
PATENTOVÉ NÁROKY
Claims (1)
1. Bainitická ocel se zvýšenou kontaktně-únavovou odolností a obsahující C, Si, Mn, Cr, Ni, Mo, B, Nb, Al a Ti, vyznačující se tím, že obsahuje:
-4CZ 2018 - 364 A3
0,15 až 0,25 % hmotnostních C,
1,3 až 1,8 % hmotnostních Si,
1,7 až 2,2 % hmotnostních Mn, nejvýše 1,5 % hmotnostních Cr,
5 nejvýše 1,5 % hmotnostních Ni,
0,20 až 0,50 % hmotnostních Mo, a dále obsahuje následující prvky mající mikrolegující vlastnosti:
0,001 až 0,005 % hmotnostních B,
0,02 až 0,06 % hmotnostních Nb, to nejvýše 0,04 % hmotnostních AI, nejvýše 0,04 % hmotnostních Ti, zbývající část až do 100 % hmotnostních je železo a nevyhnutelné nečistoty.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CZ2018-364A CZ2018364A3 (cs) | 2018-07-20 | 2018-07-20 | Bainitická ocel se zvýšenou kontaktně-únavovou odolností |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CZ2018-364A CZ2018364A3 (cs) | 2018-07-20 | 2018-07-20 | Bainitická ocel se zvýšenou kontaktně-únavovou odolností |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ308108B6 CZ308108B6 (cs) | 2020-01-08 |
CZ2018364A3 true CZ2018364A3 (cs) | 2020-01-08 |
Family
ID=69140747
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ2018-364A CZ2018364A3 (cs) | 2018-07-20 | 2018-07-20 | Bainitická ocel se zvýšenou kontaktně-únavovou odolností |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CZ (1) | CZ2018364A3 (cs) |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AU663023B2 (en) * | 1993-02-26 | 1995-09-21 | Nippon Steel Corporation | Process for manufacturing high-strength bainitic steel rails with excellent rolling-contact fatigue resistance |
GB2297094B (en) * | 1995-01-20 | 1998-09-23 | British Steel Plc | Improvements in and relating to Carbide-Free Bainitic Steels |
CN101210302B (zh) * | 2006-12-25 | 2010-08-18 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种中低碳贝氏体高强高韧钢及其制造方法 |
GB2535782A (en) * | 2015-02-27 | 2016-08-31 | Skf Ab | Bearing Steel |
JP6098769B2 (ja) * | 2015-03-24 | 2017-03-22 | Jfeスチール株式会社 | 軟窒化用鋼および部品並びにこれらの製造方法 |
ES2733805T3 (es) * | 2015-11-16 | 2019-12-03 | Deutsche Edelstahlwerke Specialty Steel Gmbh & Co Kg | Acero fino estructural con estructura bainitica, pieza forjada fabricada a partir del mismo y procedimiento para fabricar una pieza forjada |
CN106755900B (zh) * | 2016-12-14 | 2018-10-12 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 高强高韧贝氏体钢轨及其在线控冷工艺 |
WO2018215813A1 (en) * | 2017-05-22 | 2018-11-29 | Arcelormittal | Method for producing a steel part and corresponding steel part |
-
2018
- 2018-07-20 CZ CZ2018-364A patent/CZ2018364A3/cs not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CZ308108B6 (cs) | 2020-01-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
AU2014265214B2 (en) | High strength steel exhibiting good ductility and method of production via quenching and partitioning treatment by zinc bath | |
KR0157252B1 (ko) | 고인성 고강도 비조질강 봉재의 제조방법 | |
EP3719149B1 (en) | High-hardness steel product and method of manufacturing the same | |
AU2016374421A1 (en) | Method for selecting rail steel and wheel steel | |
US9670570B2 (en) | High carbon steel rail with enhanced ductility | |
CA2936780A1 (en) | Rail and method for manufacturing same | |
RU2459009C2 (ru) | Рельсовая сталь с превосходным сочетанием характеристик износостойкости и усталостной прочности при контакте качения | |
EP2812455A1 (en) | Process for making a steel part, and steel part so obtained | |
BR112018077232B1 (pt) | Aço para tubo sem costura, tubo de aço sem costura obtido a partir do referido aço e método para produção do tubo de aço | |
US20190119767A1 (en) | Process of manufacturing a steel alloy for railway components | |
EP1538231B1 (en) | A microalloy bainitic steel with high resistance to fatigue and to fretting fatigue | |
CZ2018364A3 (cs) | Bainitická ocel se zvýšenou kontaktně-únavovou odolností | |
KR101300158B1 (ko) | 강도 및 인성이 우수한 고탄소 강판 및 그 제조 방법 | |
JPS6324045A (ja) | 不安定破壊伝播停止能力に優れた耐摩耗性高性能レ−ル | |
EP3821040A1 (en) | Track part made of a hypereutectoid steel | |
DK2785890T3 (en) | RAIL STEEL WITH A UNIQUE COMBINATION OF WEAR PROPERTIES OF FATIGUE STRENGTH BY ROLLER CONTACT AND weldability | |
UA80110C2 (en) | Steel, continuous wheel and wheel tyre for rail vehicles and method for producing of such construction elements | |
RU2634522C1 (ru) | Способ производства листовой плакированной стали | |
CA3094157C (en) | Rail and method for manufacturing same | |
RU2369790C2 (ru) | Пара трения, содержащая железнодорожный рельс и железнодорожное колесо, выполненные из стали | |
Morsy et al. | Weldability of Dual Phase Steel Containing Boron | |
JP2008138241A (ja) | 耐疲労損傷性及び耐食性に優れたパーライト鋼レールおよびその製造方法 | |
RU2633412C1 (ru) | Способ получения листовой плакированной стали | |
CA3186612A1 (en) | Rail having excellent fatigue crack propagation resistance characteristics, and method for producing same | |
Prakash et al. | Study on Weldability of EN 10025-6 S550 QT Steel. |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20220720 |