CZ2012160A3 - Rotary-piston compressor - Google Patents

Rotary-piston compressor Download PDF

Info

Publication number
CZ2012160A3
CZ2012160A3 CZ20120160A CZ2012160A CZ2012160A3 CZ 2012160 A3 CZ2012160 A3 CZ 2012160A3 CZ 20120160 A CZ20120160 A CZ 20120160A CZ 2012160 A CZ2012160 A CZ 2012160A CZ 2012160 A3 CZ2012160 A3 CZ 2012160A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
suction
circular cross
crankshaft
cylinder
rotary compressor
Prior art date
Application number
CZ20120160A
Other languages
Czech (cs)
Other versions
CZ306345B6 (en
Inventor
Arai@Toshinori
Tani@Masao
Fukaya@Atsuyoshi
Original Assignee
Mitsubishi Electric Corporation
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Mitsubishi Electric Corporation filed Critical Mitsubishi Electric Corporation
Publication of CZ2012160A3 publication Critical patent/CZ2012160A3/en
Publication of CZ306345B6 publication Critical patent/CZ306345B6/en

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
    • F04C29/0021—Systems for the equilibration of forces acting on the pump
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C18/30—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members
    • F04C18/34—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members
    • F04C18/356—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the outer member
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C23/00—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C23/001—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids of similar working principle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C23/00—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C23/008—Hermetic pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
    • F04C29/12—Arrangements for admission or discharge of the working fluid, e.g. constructional features of the inlet or outlet
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C2210/00—Fluid
    • F04C2210/26—Refrigerants with particular properties, e.g. HFC-134a
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C2240/00—Components
    • F04C2240/40—Electric motor
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S415/00—Rotary kinetic fluid motors or pumps
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S417/00—Pumps
    • Y10S417/902—Hermetically sealed motor pump unit

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)

Abstract

Zmenšení rozmeru kompresoru je realizováno bez zpusobení tlakové ztráty v sacím plynovém kanálu, pricemž úspora zdroju, vysoká úcinnost, nízké vibrace a kompaktní rotacní kompresor jsou zajišteny. Rotacní kompresor obsahuje v utesnené nádobe (1) kompresní mechanismus (3), pohánený elektromotorem (2) pomocí klikového hrídele (4). Kompresní mechanismus (3) obsahuje válec, mající v podstate kruhový válcový vnitrní prostor a sací otvor, který je vytvoren v radiálním smeru a je uzpusoben pro privádení nízkotlaké tekutiny chladicího cyklu do vnitrního prostoru, a spojovací potrubí, které pripojuje sací otvor k sacímu potrubí na vnejší strane utesnené nádoby (1). Sací otvor, spojovací potrubí, a sací potrubí mají každý nekruhový tvar prurezu, který je delší ve smeru otácení klikového hrídele (4), než v axiálním smeru klikového hrídele (4).Reducing the size of the compressor is accomplished without causing pressure loss in the intake gas channel, while saving power, high efficiency, low vibration and compact rotary compressor are ensured. The rotary compressor comprises in the sealed container (1) a compression mechanism (3) driven by an electric motor (2) by means of a crankshaft (4). The compression mechanism (3) comprises a cylinder having a substantially circular cylindrical interior space and a suction opening which is formed in a radial direction and is adapted to supply a low-pressure fluid to the refrigeration cycle to the interior, and a connecting line that connects the suction port to the suction line at the outside of the sealed container (1). The suction opening, the connecting pipe, and the suction pipe each have a non-circular cross-sectional shape that is longer in the direction of rotation of the crankshaft (4) than in the axial direction of the crankshaft (4).

Description

Rotační kompresorRotary compressor

Odkazy na související přihláškyLinks to related applications

Tato přihláška vynálezu je založena na a uplatňuje prioritu z japonské patentové přihlášky č. 2011-052 484, podané v Japonsku dne 10.března 2011, jejíž obsah se zde poznamenává ve formě odkazu v plném jeho rozsahu.This application is based on and asserts priority from Japanese Patent Application No. 2011-052 484, filed in Japan on March 10, 2011, the contents of which are incorporated herein by reference in their entirety.

Oblast technikyField of technology

[0001][0001]

Vynález se týká rotačního kompresoru, využívaného v chladicím cyklu u chladicího nebo klimatizačního zařízení, jako je vzduchové klimatizační nebo chladicí zařízení, a to pro stlačování chladicího plynu.The present invention relates to a rotary compressor used in a refrigeration cycle in a refrigeration or air conditioning device, such as an air conditioning or refrigerating device, for compressing refrigerant gas.

Dosavadní stav technikyState of the art

[0002][0002]

Jak je známo, byl navržen rotační kompresor (viz například patentová literatura 1), u kterého délka sacího otvoru válce je větší v obvodovém směru válce, než v podélném směru válce, nebo délka sacího otvoru je větší v podélném směru válce, než v obvodovém směru válce.As is known, a rotary compressor has been proposed (see for example patent literature 1) in which the length of the cylinder suction opening is greater in the circumferential direction of the cylinder than in the longitudinal direction of the cylinder, or the suction opening length is greater in the longitudinal direction of the cylinder than in the circumferential direction. war.

[0003][0003]

Byl rovněž navržen jiný rotační kompresor (viz například patentová literatura 2), u kterého sací otvor válce má nekruhový tvar průřezu, který je delší ve směru otáčení hlavního hřídele, než v axiálním směru hlavního hřídele.Another rotary compressor has also been proposed (see, for example, patent literature 2), in which the suction opening of the cylinder has a non-circular cross-sectional shape which is longer in the direction of rotation of the main shaft than in the axial direction of the main shaft.

Sací otvor válce je připojen k sacímu otvoru prostřednictvím sacího příslušenství, opatřeného spojovací částí, mající jeden konec s nekruhovým tvarem průřezu a druhý konec s kruhovým tvarem průřezu.The suction opening of the cylinder is connected to the suction opening by means of a suction accessory provided with a connecting part having one end with a non-circular cross-sectional shape and the other end with a circular cross-sectional shape.

Seznam odkazůList of links

Patentová literaturaPatent literature

[0004][0004]

[Patentová literatura 1] JP 5-099170 A[Patent Literature 1] JP 5-099170 A

[Patentová literatura 2] JP 2003-214370 A[Patent Literature 2] JP 2003-214370 A

Podstata vynálezuThe essence of the invention

Technický problémTechnical issue

[0005][0005]

U rotačního kompresoru, popsaného v patentové literatuře 2, jsou sací otvor válce, mající nekruhový tvar průřezu, a sací potrubí, mající kruhový tvar průřezu vzájemně spolu spojeny prostřednictvím sacího příslušenství.In the rotary compressor described in Patent Literature 2, a cylinder suction port having a non-circular cross-sectional shape and a suction line having a circular cross-sectional shape are connected to each other by a suction accessory.

Za účelem zajištění toho, aby nedocházelo ke ztrátě tlaku prostřednictvím zmenšení průtokové plochy kanálu v části mezi sacím potrubím a sacím otvorem válce, který slouží jako průtokový kanál pro nízkotlakou tekutinu, musí být vnitřní průměr sacího potrubí zvětšen z důvodů rozměru sacího otvoru v axiálním směru.In order to ensure that no pressure is lost by reducing the flow area of the channel in the part between the suction line and the cylinder suction port, which serves as a low pressure fluid flow channel, the inner diameter of the suction line must be increased due to the size of the suction port.

To zabraňuje zmenšení velikosti kompresoru prostřednictvím zmenšení rozměru kompresoru v axiálním směru.This prevents the compressor size from being reduced by reducing the size of the compressor in the axial direction.

U více válcového kompresoru nemohou být intervaly v axiálním směru mezi množinou sacích potrubí zmenšen. Výsledný nepříznivý vliv je zcela výrazný.With a multi-cylinder compressor, the axial intervals between a plurality of suction lines cannot be reduced. The resulting adverse effect is quite significant.

[0006][0006]

Předmětný vynález byl vytvořen po shora uvedených problémů, přičemž může zajistit realizaci zmenšení rozměrů kompresoru bez způsobení tlakové ztráty v sacím plynovém průtokovém kanálu, čímž je vytvořen rotační kompresor, zajišťující úspory zdrojů, vysokou účinnost a nízké vibrace. Řešení problémuThe present invention has been made in response to the above problems, and can provide a reduction in compressor size without causing pressure loss in the suction gas flow channel, thereby providing a rotary compressor that provides resource savings, high efficiency, and low vibration. Problem solving

[0007][0007]

Rotační kompresor podle tohoto vynálezu obsahuje v utěsněné nádobě kompresní mechanismus, poháněný elektromotorem pomocí klikového hřídele, přičemž kompresní mechanismus obsahuje válec, mající v podstatě kruhový válcový vnitřní prostor a sací otvor, který je vytvořen v radiálním směru a je uzpůsoben pro přivádění nízkotlaké tekutiny chladicího cyklu do vnitřního prostoru, a spojovací potrubí, které připojuje sací otvor k sacímu potrubí na vnější straně utěsněné nádoby, a přičemž sací otvor, spojovací potrubí, a sací potrubí mají každý nekruhový tvar průřezu, který je delší ve směru otáčení klikového hřídele, než v axiálním směru klikového hřídele.The rotary compressor of the present invention includes a crankshaft-driven compression mechanism in a sealed vessel, the compression mechanism comprising a cylinder having a substantially circular cylindrical inner space and a suction port formed in the radial direction and adapted to supply low pressure refrigeration cycle fluid. into the interior space, and a connecting pipe that connects the suction port to the suction pipe on the outside of the sealed container, and wherein the suction port, connecting pipe, and suction pipe each have a non-circular cross-sectional shape that is longer in the crankshaft rotation direction than in the axial crankshaft direction.

Výhodné účinky vynálezuAdvantageous effects of the invention

[0008][0008]

U rotačního kompresoru podle tohoto vynálezu sací otvor, spojovací potrubí, a sací potrubí mají každý nekruhový tvar průřezu, který je delší ve směru otáčení klikového hřídele, než v axiálním směru klikového hřídele.In the rotary compressor of the present invention, the suction port, the connecting pipe, and the suction pipe each have a non-circular cross-sectional shape that is longer in the crankshaft rotation direction than in the crankshaft axial direction.

V porovnání s případem, kdy sací otvor, spojovací potrubí, a sací potrubí mají kruhové tvary průřezů, mohou být rozměry válce, spojovacího potrubí, a sacího potrubí v axiálním směru zmenšeny, aniž by došlo ke kompresním ztrátám v důsledku zmenšeni plochy průtokového kanálu.Compared with the case where the suction port, the connecting pipe, and the suction pipe have circular cross-sectional shapes, the dimensions of the cylinder, the connecting pipe, and the suction pipe can be reduced in the axial direction without compression losses due to the flow area.

Zmenšení velikosti kompresoru prostřednictvím snížení jeho rozměrů v axiálním směru může být dosaženo, čímž je vytvořen rotační kompresor, vykazující úspory zdrojů, vysokou účinnost a nízké vibrace.A reduction in the size of the compressor by reducing its dimensions in the axial direction can be achieved, thereby creating a rotary compressor having resource savings, high efficiency and low vibration.

Přehled obrázků na výkresechOverview of figures in the drawings

Předmětný vynález bude vysvětlen na základě následujícího podrobného popisu, který bude podán ve spojitosti s přiloženými výkresy, kde:The present invention will be explained on the basis of the following detailed description, which will be given in connection with the accompanying drawings, in which:

[0009] obr. 1 znázorňuje pohled v podélném řezu na dvouválcový rotační kompresor 100 podle provedení 1;Fig. 1 is a longitudinal sectional view of a two-cylinder rotary compressor 100 according to Embodiment 1;

obr. 2 znázorňuje ve zvětšeném měřítku pohled na kompresní mechanismus 3 podle obr. 1;Fig. 2 is an enlarged view of the compression mechanism 3 of Fig. 1;

u at obr. 3 provedení Fig. 3 an embodiment znázorňuje 1,- shows 1, - pohled v řezu na cross section view of první first válec cylinder 8 8 z of obr. 4 obr. 1; Fig. 4 Fig. 1; znázorňuj e show e ve zvětšeném měřítku on an enlarged scale pohled view na část for part A AND u at obr. 5 provedení Fig. 5 embodiment znázorňuje 1; shows 1; pohled v řezu na cross section view of sací suction otvor opening 50 50

obr. 6 znázorňuje pohled v řezu, vedeném podél čáry B-B z obr. 3;Fig. 6 is a sectional view taken along line B-B of Fig. 3;

obr. 7 znázorňuje vnější tvar dvouválcového rotačního kompresoru 100 podle provedení 1, majícího sací otvory 50 a 51, sací potrubí 40 a 41, a spojovací potrubí 60 a 61 s kruhovými tvary průřezů;Fig. 7 shows the external shape of a two-cylinder rotary compressor 100 according to Embodiment 1, having suction ports 50 and 51, suction lines 40 and 41, and connecting lines 60 and 61 with circular cross-sectional shapes;

obr. 8 znázorňuje vnější tvar dvouválcového rotačního kompresoru 100 podle provedení 1, majícího sací otvory 50 a 51, sací potrubí 40 a 41, a spojovací potrubí 60 a 61 s nekruhovými tvary průřezů;Fig. 8 shows the external shape of a two-cylinder rotary compressor 100 according to Embodiment 1, having suction ports 50 and 51, suction lines 40 and 41, and connecting lines 60 and 61 with non-circular cross-sectional shapes;

obr. 9 znázorňuje spojovací potrubí 60 u provedení 1, přičemž u každého z nich část 60b pro vložení sacího potrubí, mající kruhový tvar průřezu, a část 60a pro lisované uložení, mající nekruhový tvar průřezu, jsou spolu vzájemně spojeny při udržení stejné průtokové plochy kanálu ((a) znázorňuje otvor, podlouhlý ve směru otáčení, a (b) znázorňuje otvor, podlouhlý v axiálním směru);Fig. 9 shows a connecting pipe 60 in Embodiment 1, each of which has a suction pipe insertion portion 60b having a circular cross-sectional shape and a press fit portion 60a having a non-circular cross-sectional shape being connected to each other while maintaining the same channel flow area. ((a) shows the hole elongated in the direction of rotation, and (b) shows the hole elongated in the axial direction);

obr. 10 znázorňuje pohled v podélném řezu na dvouválcový rotační kompresor 200 podle modifikace 1 provedení 1;Fig. 10 is a longitudinal sectional view of a two-cylinder rotary compressor 200 according to Modification 1 of Embodiment 1;

obr. 11 znázorňuje pohled v podélném řezu na dvouválcový rotační kompresor 200 podle modifikace 1 provedení 1 (u kterého spojovací části 22a a 23a spojovacího potrubí sacích potrubí 22 a 23 mají nekruhové tvary průřezů);Fig. 11 is a longitudinal sectional view of a two-cylinder rotary compressor 200 according to Modification 1 of Embodiment 1 (wherein the connecting portions 22a and 23a of the connecting pipes of the suction pipes 22 and 23 have non-circular cross-sectional shapes);

obr. 12 znázorňuje schematický pohled na provedení 1, zobrazující směry vnitřních napětí spojovacího potrubí 60, která působí tehdy, pokud část 60a pro lisované uložení spojovacího potrubí 60, mající podlouhlý tvar průřezu ve formě otvoru, je nalisována do sacího otvoru 50, majícího podlouhlý tvar průřezu ve formě otvoru;Fig. 12 is a schematic view of Embodiment 1 showing the internal stress directions of the connecting pipe 60 which acts when the press-fit portion 60a of the connecting pipe 60 having an elongated cross-sectional shape is pressed into the suction hole 50 having the elongated shape a cross-section in the form of a hole;

obr. 13 znázorňuje schematický pohled, zobrazující část 60a pro lisované uložení u spojovacího potrubí 60 podle jedné modifikace provedení 1;Fig. 13 is a schematic view showing a press fit portion 60a at a connecting pipe 60 according to one modification of Embodiment 1;

obr. 14 znázorňuje pohled v řezu, zobrazující část 60a pro lisované uložení u spojovacího potrubí 60 podle provedení 1; a obr. 15 znázorňuje úhel Θ kompresního zdvihu, vymezený okrajem 50b sacího otvoru a okrajem 70a výtlakového otvoru u provedení 1.Fig. 14 is a sectional view showing a press fit portion 60a at the connecting pipe 60 according to Embodiment 1; and Fig. 15 shows the compression stroke angle β defined by the suction port edge 50b and the discharge port edge 70a in Embodiment 1.

Příklady provedení vynálezuExamples of embodiments of the invention

Při popisování výhodných provedení, znázorněných na výkresech, je využívána specifická terminologie z důvodů jasnosti. Avšak popis předmětného vynálezu nelze omezovat pouze na takto zvolenou specifickou terminologii, neboť je zcela pochopitelné, že každý specifický prvek zahrnuje veškeré technické ekvivalenty, které pracují podobným způsobem a dosahují podobného výsledku.In describing the preferred embodiments shown in the drawings, specific terminology is used for clarity. However, the description of the present invention cannot be limited to the specific terminology thus chosen, as it is to be fully understood that each specific element includes all technical equivalents that operate in a similar manner and achieve a similar result.

[0010][0010]

Provedení 1Embodiment 1

Obr. 1 znázorňuje pohled v podélném řezu na dvouválcový rotační kompresor 100 podle provedení 1.Giant. 1 shows a longitudinal sectional view of a two-cylinder rotary compressor 100 according to Embodiment 1.

..........................

U dvouválcového rotačního kompresoru 100 jsou elektromotor 2, kompresní mechanismus 3 a chladicí strojní olej (neznázorněno) uspořádány ve vysokotlaké nádobě 1, utěsněné vzhledem k atmosféře.In the two-cylinder rotary compressor 100, the electric motor 2, the compression mechanism 3 and the cooling machine oil (not shown) are arranged in a high-pressure vessel 1, sealed from the atmosphere.

Elektromotor 2 má stator 2a a rotor 2b.The electric motor 2 has a stator 2a and a rotor 2b.

Kompresní mechanismus 3 je poháněn elektromotorem 2 prostřednictvím klikového hřídele 4.The compression mechanism 3 is driven by an electric motor 2 via a crankshaft 4.

Chladicí strojní olej zajišťuje mazání kluzné části kompresního mechanismu 3 a je uložen ve spodní části utěsněné nádoby 1.The cooling machine oil lubricates the sliding part of the compression mechanism 3 and is stored in the lower part of the sealed container 1.

[0011][0011]

Utěsněná nádoba 1 je tvořena pláštěm la, horní pánvovou nebo miskovou nádobou 1b a spodní pánvovou nebo miskovou nádobou lc.The sealed container 1 is formed by a shell 1a, an upper pan or cup container 1b and a lower pan or cup container 1c.

Horní pánvová nádoba 1b a plášť la, stejně jako spodní pánvová nádoba lc a plášť la jsou příslušně spojeny pomocí svařování.The upper pan 1b and the shell 1a, as well as the lower pan 1c and the shell 1a are respectively joined by welding.

[0012][0012]

Kompresní mechanismus 2 je umístěn ve spodní části utěsněné nádoby 1.The compression mechanism 2 is located in the lower part of the sealed container 1.

Elektromotor 2 je uspořádán nad kompresním mechanismem 3.The electric motor 2 is arranged above the compression mechanism 3.

[0013][0013]

Kompresní mechanismus 2 nasává nízkotlaký chladicí plyn přes sací potrubí 40 a 41, připojené k nízkotlaké straně chladicího cyklu, a stlačuje chladicí plyn.The compression mechanism 2 sucks the low pressure refrigerant gas through the suction lines 40 and 41 connected to the low pressure side of the refrigeration cycle and compresses the refrigerant gas.

[0014][0014]

Vysokotlaký chladicí plyn, vytlačovaný z kompresního mechanismu 3, prochází přes elektromotor 2 a je vytlačován na vysokotlakou stranu chladicího cyklu přes výtlakové potrubí 25.The high-pressure refrigerant gas expelled from the compression mechanism 3 passes through the electric motor 2 and is forced to the high-pressure side of the refrigeration cycle through the discharge line 25.

[0015][0015]

Elektromotorem 2 je obvykle bezkartáčový stejnosměrný motor, který využívá permanentní magnet pro vytvoření rotoru 2b.The electric motor 2 is usually a brushless DC motor, which uses a permanent magnet to form the rotor 2b.

Alternativně může být rovněž využíván indukční elektromotor jako elektromotor 2.Alternatively, the induction electric motor can also be used as the electric motor 2.

[0016][0016]

Energie je přiváděna do statoru 2a elektromotoru 2 z vnějšího napájecího zdroje (neznázorněno) pomocí skleněné koncovky 26 a přívodního vedení 27.Power is supplied to the stator 2a of the electric motor 2 from an external power supply (not shown) via a glass terminal 26 and a supply line 27.

[0017][0017]

Sací potrubí 40 a 41 jsou příslušně připojena ke spojovacím částem Id a le utěsněné nádoby 1. Toto provedení bude popsáno později.The suction lines 40 and 41 are respectively connected to the connecting parts Id and 1e of the sealed container 1. This embodiment will be described later.

[0018][0018]

Obr. 2 znázorňuje ve zvětšeném měřítku pohled na kompresní mechanismus 3 podle obr. 1, přičemž obr. 3 znázorňuje pohled v řezu na první válec jj podle provedení KGiant. 2 is an enlarged view of the compression mechanism 3 of FIG. 1, and FIG. 3 is a sectional view of the first cylinder 11 according to Embodiment K;

Konstrukce kompresního mechanismu 3 bude popsána s odkazem na obr. 2 a obr. 3.The construction of the compression mechanism 3 will be described with reference to Figs. 2 and 3.

Klikový hřídel 4. má hlavní hřídel 4a, vedlejší hřídel 4b a excentrické hřídele 4c a 4d.The crankshaft 4 has a main shaft 4a, a secondary shaft 4b and eccentric shafts 4c and 4d.

Hlavní hřídel 4a je připevněn k rotoru 2b elektromotoru 2 a je uložen v hlavním ložisku 6.The main shaft 4a is fixed to the rotor 2b of the electric motor 2 and is mounted in the main bearing 6.

Vedlejší hřídel 4b je uspořádán na straně protilehlé vzhledem k hlavnímu hřídeli 4a a je uložen ve vedlejším ložisku 7.The secondary shaft 4b is arranged on the side opposite to the main shaft 4a and is mounted in the secondary bearing 7.

Excentrické hřídele 4c a 4d jsou uspořádány s předem stanoveným fázovým rozdílem (například 180°) příslušně vzhledem k hlavnímu hřídeli 4a a vedlejšími hřídeli 4b.The eccentric shafts 4c and 4d are arranged with a predetermined phase difference (e.g. 180 °) with respect to the main shaft 4a and the secondary shafts 4b, respectively.

[0019][0019]

Hlavní ložisko 6 má průřez téměř ve tvaru písmene T. Hlavní ložisko 6 je uloženo na hlavním hřídeli 4a klikového hřídele £ s posuvnou vůlí, přičemž axiálně a otočně nese hlavní hřídel 4a. Hlavní ložisko 6 uzavírá jeden (na straně elektromotoru 2) ze dvou otevřených konců prvního válce 8.The main bearing 6 has an almost T-shaped cross-section. The main bearing 6 is mounted on the main shaft 4a of the crankshaft 6 with a sliding clearance, and carries the main shaft 4a axially and rotatably. The main bearing 6 closes one (on the side of the electric motor 2) of the two open ends of the first cylinder 8.

[0020][0020]

Vedlejší ložisko 7 má průřez téměř ve tvaru písmene T.The secondary bearing 7 has an almost T-shaped cross section.

Vedlejší ložisko 2 je uloženo na vedlejším hřídeli 4b klikového hřídele £ s posuvnou vůlí, přičemž axiálně a otočně nese vedlejší hřídel 4b. Vedlejší ložisko 2 uzavírá jeden (na straně opačné vzhledem k elektromotoru 2) ze dvou otevřených konců druhého válce 2[0021]The sub-bearing 2 is mounted on the sub-shaft 4b of the crankshaft 6 with a sliding clearance, and carries the sub-shaft 4b axially and rotatably. The secondary bearing 2 encloses one (on the side opposite to the electric motor 2) of the two open ends of the second cylinder 2 [0021]

Kompresní mechanismus 2 je opatřen prvním válcem 8 na straně hlavního hřídele 4a a druhým válcem 9 na straně vedlejšího hřídele 4b.The compression mechanism 2 is provided with a first cylinder 8 on the side of the main shaft 4a and a second cylinder 9 on the side of the secondary shaft 4b.

[0022][0022]

První válec 2 (válec) má téměř kruhový válcový vnitřní prostor, kde je umístěn první píst 11a (rovněž nazývaný valivý píst), který je otočně uložen na excentrickém hřídeli 4c klikového hřídele £.The first cylinder 2 (cylinder) has an almost circular cylindrical inner space where the first piston 11a (also called the rolling piston) is located, which is rotatably mounted on the eccentric shaft 4c of the crankshaft 6.

První lopatka 5a je rovněž uspořádána ve vnitřním prostoru prvního válce 2Jak se excentrický hřídel 4c otáčí, tak první lopatka 5a vykonává přímočarý vratný pohyb v lopatkové drážce 8b, přičemž je udržována v kontaktu s prvním pístem 11a.The first vane 5a is also arranged in the inner space of the first cylinder 2. As the eccentric shaft 4c rotates, the first vane 5a performs a rectilinear reciprocating movement in the vane groove 8b, while being kept in contact with the first piston 11a.

Lopatková drážka 8b je vytvořena v prvním válci 8 v radiálním směru a probíhá prvním válcem 8 v axiálním směru.The vane groove 8b is formed in the first cylinder 8 in the radial direction and extends through the first cylinder 8 in the axial direction.

[0023][0023]

Ve vnitřním prostoru prvního válce 8^ je uložena první lopatka 5a a první píst 11a, který je otočné uložen na excentrickém hřídeli 4c klikového hřídele 4_.In the inner space of the first cylinder 8, a first vane 5a and a first piston 11a are mounted, which is rotatably mounted on an eccentric shaft 4c of the crankshaft 4.

Hlavní ložisko 6 a přepážková deska 10 uzavírají dva konce, směřující v axiálním směru, vnitřního prostoru prvního válce 8^, čímž je vytvořena utěsněná komora 30.The main bearing 6 and the baffle plate 10 enclose the two ends facing in the axial direction of the inner space of the first cylinder 8, thereby forming a sealed chamber 30.

[0024][0024]

První píst 11a a první lopatka 5a rozdělují komoru 30 na sací komoru 30a a kompresní komoru 30b.The first piston 11a and the first vane 5a divide the chamber 30 into a suction chamber 30a and a compression chamber 30b.

Sací komora 30a je umístěna vepředu ve směru otáčení (vyznačeném šipkou na obr. 3) klikového hřídele 4.The intake chamber 30a is located at the front in the direction of rotation (indicated by the arrow in Fig. 3) of the crankshaft 4.

Kompresní komora 30b je umístěna vzadu ve směru otáčení klikového hřídele 4_.The compression chamber 30b is located at the rear in the direction of rotation of the crankshaft 4.

[0025][0025]

Druhý válec 9 (válec) má rovněž válcový vnitřní prostor, kde je umístěn druhý píst 11b, který je otočně uložen na excentrickém hřídeli 4d klikového hřídele _4.The second cylinder 9 (cylinder) also has a cylindrical inner space where the second piston 11b is located, which is rotatably mounted on the eccentric shaft 4d of the crankshaft 4.

Druhá lopatka (neznázorněno) je rovněž uspořádána ve vnitřním prostoru druhého válce 9.The second vane (not shown) is also arranged in the inner space of the second cylinder 9.

Jak se excentrický hřídel 4d otáčí, tak druhá lopatka vykonává přímočarý vratný pohyb v lopatkové drážce (neznázorněno), přičemž je udržována v kontaktu se druhým pístem 11b.As the eccentric shaft 4d rotates, the second vane performs a rectilinear reciprocating motion in the vane groove (not shown) while being kept in contact with the second piston 11b.

Lopatková drážka je vytvořena ve druhém válci 9 v radiálním směru a probíhá druhým válcem v axiálním směru.The vane groove is formed in the second cylinder 9 in the radial direction and extends through the second cylinder in the axial direction.

[0026][0026]

Ve vnitřním prostoru druhého válce je uložena druhá lopatka a druhý píst 11b, který je otočně uložen na excentrickém hřídeli 4d klikového hřídele 4.A second vane and a second piston 11b are mounted in the inner space of the second cylinder, which is rotatably mounted on the eccentric shaft 4d of the crankshaft 4.

Vedlejší ložisko 2 a přepážková deska 10 uzavírají dva konce, směřující v axiálním směru, vnitřního prostoru druhého válce, čímž je vytvořena utěsněná komora 31.The secondary bearing 2 and the partition plate 10 close the two ends, pointing in the axial direction, of the inner space of the second cylinder, thus forming a sealed chamber 31.

[0027][0027]

Druhý píst 11b a druhá lopatka rozdělují komoru 31 na sací komoru 31a (neznázorněno) kompresní komoruThe second piston 11b and the second vane divide the chamber 31 into a suction chamber 31a (not shown) a compression chamber

31b (neznázorněno).31b (not shown).

Sací komora 31a je umístěna vepředu ve směru otáčení klikového hřídele £.The intake chamber 31a is located at the front in the direction of rotation of the crankshaft 6.

Kompresní komora 31b je umístěna vzadu ve směru otáčení klikového hřídele 4.The compression chamber 31b is located at the rear in the direction of rotation of the crankshaft 4.

[0028][0028]

Sací otvory 50 a 51 jsou příslušně vytvořeny v prvním válci 2 a druhém válci 2·The suction holes 50 and 51 are formed in the first cylinder 2 and the second cylinder 2, respectively.

Sací otvor 50 umožňuje vzájemné propojení sacího potrubí 40 a komory 30, přičemž sací otvor 51 umožňuje vzájemné propojení sacího potrubí 41 a komory 31.The suction port 50 allows the suction line 40 and the chamber 30 to be interconnected, and the suction port 51 allows the suction line 41 and the chamber 31 to be interconnected.

V důsledku toho je nízkotlaká tekutina chladicího cyklu přiváděna do komor 30 a 31.As a result, the low pressure fluid of the cooling cycle is supplied to the chambers 30 and 31.

[0029][0029]

Spojovací potrubí 60 a 61 jsou využita pro připevnění sacího otvoru 50 k sacímu potrubí 40, Jakož i sacího otvoru 51 k sacímu potrubí 41.The connecting pipes 60 and 61 are used to attach the suction opening 50 to the suction pipe 40 as well as the suction opening 51 to the suction pipe 41.

Části 60a a 61a pro lisované uložení spojovacích potrubí 60 a 61 jsou zalisovány a připojeny k částem 50a a 51a pro lisované uložení sacích otvorů 50 a 51.The press-fit portions 60a and 61a of the connecting pipes 60 and 61 are crimped and connected to the press-fit portions 50a and 51a of the suction ports 50 and 51.

Části 50a a 51a pro lisované uložení probíhají kolem sacích tvorů 50 a 51 a mají zvětšené průměry.The press fit portions 50a and 51a extend around the suction cups 50 and 51 and have enlarged diameters.

Sací potrubí 40 a 41 jsou vložena do úložných částí 60b a 61b sacích potrubí u spojovacích potrubí 60 a 61.The suction lines 40 and 41 are inserted into the suction line storage portions 60b and 61b at the connecting lines 60 and 61.

Úložné části 60b a 61b sacích potrubí jsou připojeny ke spojovacím částem Id a le (viz obr. 1) utěsněné nádoby 1 a k sacím potrubím 40 a 41 pomocí svařování.The suction pipe receiving portions 60b and 61b are connected to the connecting portions Id and 1e (see Fig. 1) of the sealed container 1 and to the suction pipes 40 and 41 by welding.

[0030][0030]

Spojovací části Id a le utěsněné nádoby 1. jsou připevněny tak, že jsou kolmé na středovou osu utěsněné nádoby £ a směřují ke středu utěsněné nádoby £, takže spojovací části Id a le si nebudou vzájemně překážet při vkládání spojovacích potrubí 60 a 61.The connecting portions Id and 1e of the sealed container 1 are fixed so as to be perpendicular to the center axis of the sealed container 6 and face the center of the sealed container 6, so that the connecting portions Id and 1e do not interfere with each other when inserting connecting pipes 60 and 61.

[0031][0031]

Obr. 4 znázorňuje ve zvětšeném měřítku pohled na část A podle obr. 1.Giant. 4 shows an enlarged view of part A according to FIG. 1.

Plášť la a spodní pánvová nádoba 1c utěsněné nádoby _1 jsou k sobě vzájemně přivařeny, plášť la a spojovací část Id utěsněné nádoby 1 jsou k sobě vzájemně přivařeny a plášť la a spojovací část le utěsněné nádoby 1_ jsou k sobě vzájemně přivařeny.The shell 1a and the lower ladle vessel 1c of the sealed container 1 are welded to each other, the shell 1a and the connecting portion Id of the sealed container 1 are welded to each other, and the shell 1a and the connecting portion 1e of the sealed container 7 are welded to each other.

Takže spojovací část Id a spojovací část le jsou připevněny v předem stanovené mezeře LI, přičemž koncová část pláště la utěsněné nádoby a spojovací část le jsou připevněny v předem stanovené mezeře L2.Thus, the connecting portion 1d and the connecting portion 1e are fixed in the predetermined gap L1, and the end portion of the shell 1a of the sealed container and the connecting portion 1e are fixed in the predetermined gap L2.

V důsledku toho spojovací část Id a spojovací část le, a koncová část pláště la utěsněné nádoby 1 a spojovací část le nebudou nepříznivě ovlivňovány prostřednictvím deformací při svařování.As a result, the connecting portion 1d and the connecting portion 1e, and the end portion of the shell 1a of the sealed container 1 and the connecting portion 1e will not be adversely affected by the deformations during welding.

[0032][0032]

Přestože to není znázorněno, tak pokud utěsněná nádoba 1^ a spodní pánvová nádoba 1c představují integrální konstrukci, vytvořenou tažením nebo podobně, tak mezera L2 představuje mezeru mezi spojovací částí le a koncovou částí křivky spodní části utěsněné nádoby jL.Although not shown, if the sealed container 11 and the lower ladle container 1c represent an integral structure formed by drawing or the like, the gap L2 represents a gap between the connecting portion 1e and the end portion of the curve of the bottom portion of the sealed container 1L.

[0033][0033]

Nízkotlaká tekutina, proudící z chladicího cyklu, prochází přes sací potrubí 40 a 41 části 60a a 61a pro lisované uložení spojovacích potrubí 60 a 61, a sací otvory 50 a 51 v uvedeném pořadí, a je přiváděna do komor 30 a 31.The low pressure fluid flowing from the cooling cycle passes through the suction lines 40 and 41 of the press fit portion 60a and 61a, and the suction ports 50 and 51, respectively, and is supplied to the chambers 30 and 31.

Takže průřezové plochy sacích potrubí 40 a 41, průřezové plochy částí 60a a 61a pro lisované uložení spojovacích potrubí 60 a 61, a průřezové plochy sacích potrubí 50 a 51 jsou postupně zvětšeny v uvedeném pořadí, nebo jsou téměř stejné, takže sací tlaková ztráta nezpůsobí zvětšení sacího kanálu nízkotlaké tekutiny.Thus, the cross-sectional areas of the suction lines 40 and 41, the cross-sectional areas of the press-fit portions 60a and 61a, and the cross-sectional areas of the suction lines 50 and 51 are gradually increased, respectively, or almost the same, so that the suction pressure drop does not cause enlargement. suction channel of low pressure fluid.

[0034][0034]

Obr. 5 znázorňuje pohled v řezu na sací otvor 50 u provedení 1.Giant. 5 shows a cross-sectional view of the suction opening 50 in Embodiment 1.

Sací otvor 50 má nekruhový tvar průřezu, přičemž jeho rozměr D ve směru otáčení klikového hřídele 4 je větší, než jeho rozměr H1 v osovém směru klikového hřídele 4. V důsledku toho rozměr hnacího otvoru 50 v axiálním směru může být menší než rozměr sacího otvoru, který má kruhový tvar průřezu se stejnou průřezovou plochou, jako je průřezová plocha sacího otvoru 50.The intake port 50 has a non-circular cross-sectional shape, and its dimension D in the direction of rotation of the crankshaft 4 is larger than its dimension H1 in the axial direction of the crankshaft 4. As a result, the dimension of the drive port 50 in the axial direction may be smaller than the dimension of the intake port. which has a circular cross-sectional shape with the same cross-sectional area as the cross-sectional area of the suction port 50.

[0035][0035]

Pokud sací otvor 50 má nekruhový tvar průřezu, který splňuje vztah Hl < D, tak výška H prvního válce v axiálním směru může být menší.If the suction opening 50 has a non-circular cross-sectional shape that satisfies the relationship H1 <D, then the height H of the first cylinder in the axial direction may be smaller.

[0036][0036]

Obr. 6 znázorňuje pohled v řezu, vedeném podél čáry B-B z obr. 3.Giant. 6 is a sectional view taken along line B-B of FIG. 3.

Jak je znázorněno na obr. 6, je vůle W nutná mezi vnitřním obvodem 8a prvního válce 2 a vnějším obvodem 11c prvního pístu 11a za účelem zabránění tomu, aby první válec 2 a první píst 11a přicházely do vzájemného kontaktu. Je známo, že součin S vůle W a axiální výšky H prvního válce 2 odpovídá ploše průřezu únikového kanálu, který připojuje kompresní komoru 30b k sací komoře 30a, což snižuje účinnost kompresoru.As shown in Fig. 6, a clearance W is required between the inner circumference 8a of the first cylinder 2 and the outer circumference 11c of the first piston 11a in order to prevent the first cylinder 2 and the first piston 11a from coming into contact with each other. It is known that the product S of the clearance W and the axial height H of the first cylinder 2 corresponds to the cross-sectional area of the escape channel which connects the compression chamber 30b to the suction chamber 30a, which reduces the efficiency of the compressor.

Pokud je výška H prvního válce 2 nastavena jako malá, tak je úniková plocha S zmenšena, takže účinnost kompresoru může být zlepšena.If the height H of the first cylinder 2 is set to be small, the escape area S is reduced, so that the efficiency of the compressor can be improved.

[0037][0037]

Podle charakteristického znaku tohoto provedení má každé sací potrubí 40 a 41 a spojovací potrubí 60 a 61 nekruhový průřez, který je delší ve směru otáčení klikového hřídele 4, než v axiálním směru klikového hřídele 4.According to a characteristic feature of this embodiment, each suction line 40 and 41 and the connecting line 60 and 61 have a non-circular cross-section which is longer in the direction of rotation of the crankshaft 4 than in the axial direction of the crankshaft 4.

V důsledku toho axiální výšky sacích potrubí 40 a 41 a spojovacích potrubí 60 a 61 mohou být nastaveny menší, než axiální výšky sacích potrubí 40 a 41 a spojovacích potrubí 60 a 61, majících kruhové průřezy se stejnou průřezovou plochou, jako v případě sacích potrubí 40 a 41 a spojovacích potrubí 60 a 61, která mají nekruhové průřezy.As a result, the axial heights of the suction lines 40 and 41 and the connecting lines 60 and 61 can be set smaller than the axial heights of the suction lines 40 and 41 and the connecting lines 60 and 61 having circular cross-sections with the same cross-sectional area as the suction lines 40. and 41 and connecting pipes 60 and 61, which have non-circular cross-sections.

[0038][0038]

Obr. 7 a obr. 8 znázorňují provedení 1, přičemž obr. 7 znázorňuje vnější tvar dvouválcového rotačního kompresoru 100, majícího sací otvory 50 a 51, sací potrubí 40 a 41, a spojovací potrubí 60 a 61 s kruhovými tvary průřezů, přičemž obr. 8 znázorňuje vnější tvar dvouválcového rotačního kompresoru 100, majícího sací otvory 50 a 51, sací potrubí 40Giant. 7 and 8 show embodiment 1, wherein FIG. 7 shows the outer shape of a two-cylinder rotary compressor 100 having suction ports 50 and 51, suction lines 40 and 41, and connecting lines 60 and 61 with circular cross-sectional shapes, and FIG. the outer shape of a two-cylinder rotary compressor 100 having suction ports 50 and 51, suction line 40

IS a 41, a spojovací potrubí 60 a 61 s nekruhovými tvary průřezů.IS and 41, and connecting pipes 60 and 61 with non-circular cross-sectional shapes.

[0039][0039]

U dvouválcového rotačního kompresoru 100 podle obr. 7 mají sací otvory 50 a 51, sací potrubí 4 0 a 41, a spojovací potrubí 60 a 61 kruhové tvary průřezů.In the two-cylinder rotary compressor 100 of FIG. 7, the suction ports 50 and 51, the suction lines 40 and 41, and the connecting lines 60 and 61 have circular cross-sectional shapes.

U dvouválcového rotačního kompresoru 100 podle obr. 8 mají sací otvory 50 a 51, sací potrubí 40 a 41, a spojovací potrubí 60 a 61 nekruhové tvary průřezů.In the two-cylinder rotary compressor 100 of FIG. 8, the suction ports 50 and 51, the suction lines 40 and 41, and the connecting lines 60 and 61 have non-circular cross-sectional shapes.

[0040][0040]

Předpokládejme, že mezera LI mezi spojovací částí ld a spojovací částí le je konstantní, a že mezera L2 mezi koncovou částí pláště la utěsněné nádoby 2 a spojovací částí le je konstantní.Assume that the gap L1 between the connecting portion 1d and the connecting portion 1e is constant, and that the gap L2 between the end portion of the shell 1a of the sealed container 2 and the connecting portion 1e is constant.

Pokud sací otvory 50 a 51, sací potrubí 40 a 41, a spojovací potrubí 60 a 61 mají nekruhové tvaru průřezů, tak axiální vzdálenost mezi sacími potrubími 40 a 41, příslušně připojenými k prvnímu a druhému válci 2 a % může být nastavena malá, přičemž axiální poloha druhého válce 9 může být nastavena nízká.If the suction ports 50 and 51, the suction lines 40 and 41, and the connecting lines 60 and 61 have non-circular cross-sectional shapes, the axial distance between the suction lines 40 and 41 respectively connected to the first and second cylinders 2 and% can be set small, the axial position of the second cylinder 9 can be set low.

[0041][0041]

Předpokládejme, že vzdálenost mezi axiálním středem druhého válce _9 a spodní plochou spodní pánvové nádoby lc u dvouválcového rotačního kompresoru 100 podle obr. 7 je stanovena jako K', a že vzdálenost mezi axiálním středem druhého válce 2 a spodní plochou spodní pánvové nádoby lc u dvouválcového rotačního kompresoru 100 podle obr. 8 je stanovena jako K.Assume that the distance between the axial center of the second cylinder 9 and the bottom surface of the lower ladle vessel 1c of the two-cylinder rotary compressor 100 of Fig. 7 is determined as K ', and that the distance between the axial center of the second cylinder 2 and the bottom surface of the bottom ladle vessel 1c of the rotary compressor 100 according to Fig. 8 is determined as K.

Potom je ustaven vztah K' > K.Then the relation K '> K is established.

[0042][0042]

Sací otvory 50 a 51, sací potrubí 40 a 41, a spojovací potrubí 60 a 61, mající nekruhové tvaru průřezů, mohou poskytovat následující účinky.Suction ports 50 and 51, suction lines 40 and 41, and connecting lines 60 and 61 having non-circular cross-sectional shapes can provide the following effects.

(1) Jelikož axiální výšky prvního válce £ a druhého válce ý mohou být nastaveny jako malé, tak může být axiální výška kompresoru zmenšena (zmenšování).(1) Since the axial heights of the first cylinder 6 and the second cylinder γ can be set small, the axial height of the compressor can be reduced.

(2) Jelikož sací potrubí 40 a 41 a spojovací potrubí 60 a 61 rovněž mají nekruhové tvary průřezů, tak polohy prvního válce 8 a druhého válce 9 mohou být sníženy v porovnání s případem, kdy sací otvory 50 a 51, sací potrubí 40 a 41, a spojovací potrubí 60 a 61, mají kruhové tvaru průřezů (snížení vibrací prostřednictvím snížení těžiště kompresoru), beze změny mezery Li mezi spojovací části Id a spojovací částí le a mezery L2 mezi koncovou částí pláště la utěsněné nádoby £ a spojovací částí le.(2) Since the suction lines 40 and 41 and the connecting lines 60 and 61 also have non-circular cross-sectional shapes, the positions of the first cylinder 8 and the second cylinder 9 can be reduced as compared with the case where the suction ports 50 and 51, the suction lines 40 and 41. , and the connecting pipes 60 and 61, have circular cross-sectional shapes (reduction of vibrations by reducing the compressor center of gravity), without changing the gap L1 between the connecting portion 1d and the connecting portion 1e and the gap L2 between the end portion of the shell 1a of the sealed container 6 and the connecting portion 1e.

[0043][0043]

I když sací otvory 50 a 51 mají nekruhové tvary průřezů, tak pokud sací potrubí 40 a 41 a spojovací potrubí 60 a 61 mají kruhové tvary průřezů, mohou být pouze axiální výšky prvního válce 8 a druhého válce 9 zmenšeni, přičemž axiální výška kompresoru nemůže být zmenšena.Although the suction ports 50 and 51 have non-circular cross-sectional shapes, if the suction lines 40 and 41 and the connecting lines 60 and 61 have circular cross-sectional shapes, only the axial heights of the first cylinder 8 and the second cylinder 9 can be reduced, and the axial height of the compressor cannot be reduced.

V tomto případě má dvouválcový rotační kompresor 100 stejný vnější tvar, jako je tvar podle obr. 7.In this case, the two-cylinder rotary compressor 100 has the same outer shape as the shape of Fig. 7.

Účinek zmenšení vnějšího tvaru kompresoru a účinek snížení vibrací prostřednictvím snížení těžiště nemohou být dosaženy.The effect of reducing the external shape of the compressor and the effect of reducing vibration by reducing the center of gravity cannot be achieved.

[0044][0044]

Uvnitř dvouválcového rotačního kompresoru 100, i když jsou axiální výšky prvního válce 2 a druhého válce 9 zmenšeny, tak axiální středy prvního válce 2 a druhého válce 9 zůstávají stejné, jako na obr. 7.Inside the two-cylinder rotary compressor 100, even if the axial heights of the first cylinder 2 and the second cylinder 9 are reduced, the axial centers of the first cylinder 2 and the second cylinder 9 remain the same as in Fig. 7.

[0045][0045]

Poloha vedlejšího ložiska 2 3e výše, přepážková deska 10 je silnější a poloha hlavního ložiska 6 je níže, než na obr. 7.The position of the secondary bearing 23 is higher, the baffle plate 10 is thicker and the position of the main bearing 6 is lower than in Fig. 7.

[0046][0046]

Obr. 9 znázorňuje spojovací potrubí 60 u provedení 1, přičemž část 60b pro vložení do sacího potrubí, mající kruhový průřez, a část 60a pro lisované uložení, mající nekruhový průřez, jsou spolu vzájemně spojeny při udržování stejné plochy kanálu ((a) znázorňuje otvor, podélný ve směru otáčení, a (b) znázorňuje otvor, podélný v axiálním směru).Giant. 9 shows a connecting pipe 60 in Embodiment 1, wherein a portion 60b for insertion into a suction pipe having a circular cross section and a portion 60a for a press fit having a non-circular cross section are connected to each other while maintaining the same channel area (a) shows an opening in the direction of rotation, and (b) shows an opening longitudinal in the axial direction).

[0047][0047]

Jak je znázorněno na obr. 9, tak u spojovacího potrubí 60, kde část 60b pro vložení sacího potrubí, mající kruhový průřez, a část 60a pro lisované uložení, mající nekruhový průřez, mají být vzájemně spojeny při udržování stejné plochy kanálu, je část se zmenšeným průměrem vždy vytvořena, takže ztráta sacího tlaku v důsledku odporu kanálu vůči nízkotlaké tekutině je nevyhnutelná.As shown in Fig. 9, in the connecting pipe 60, where the suction pipe insertion portion 60b having a circular cross section and the press fit portion 60a having a non-circular cross section are to be connected to each other while maintaining the same channel area, the portion is always reduced, so that a loss of suction pressure due to the resistance of the channel to the low-pressure fluid is inevitable.

[0048][0048]

Proto nekruhový sací průřez, mající minimální rozměr ve směru otáčení ((a) a na obr. 9), musí být zvolen. To je však v rozporu s požadavkem na zmenšení axiálního rozměru kompresoru.Therefore, a non-circular suction cross section having a minimum dimension in the direction of rotation (a) and in Fig. 9) must be selected. However, this contradicts the requirement to reduce the axial dimension of the compressor.

[0049][0049]

Pomocí tohoto provedení účinek, dosahovaný u dvouválcového rotačního kompresoru 100 (viz obr. 1), může být rovněž dosahován u víceválcového kompresoru.With this embodiment, the effect achieved with the two-cylinder rotary compressor 100 (see Fig. 1) can also be achieved with the multi-cylinder compressor.

U jednoválcového kompresoru může být rovněž účinek zmenšení axiální výšky válce a účinek snížení axiální polohy válce dosahován.In a single-cylinder compressor, the effect of reducing the axial height of the cylinder and the effect of reducing the axial position of the cylinder can also be achieved.

Tím je umožněno zmenšení rozměrů a snížení vibrací u kompresoru.This makes it possible to reduce the dimensions and reduce the vibrations of the compressor.

[0050][0050]

Jelikož sací otvory 50 a 51, sací potrubí 40 a 41, a spojovací potrubí 60 a 61 mají nekruhové tvary průřezů, mohou být axiální výšky prvního válce 8_ a druhého válce 9 zmenšeny, takže zatížení od stlačeného plynu, působící na excentrický hřídel 4c nebo excentrický hřídel 4d klikového hřídele 4, může být zmenšeno.Since the suction openings 50 and 51, the suction lines 40 and 41, and the connecting lines 60 and 61 have non-circular cross-sectional shapes, the axial heights of the first cylinder 8 and the second cylinder 9 can be reduced, so that the compressed gas load acting on the eccentric shaft 4c or eccentric the crankshaft shaft 4d 4 can be reduced.

Jelikož axiální výšky prvního válce £ a druhého válce 9 mohou být zmenšeny, tak vzdálenost k hlavnímu ložisku 6 nebo vedlejšímu ložisku £, sloužícími jako podpěrné místo pro zatížení stlačeným plynem, je zmenšena, takže průhyb klikového hřídele £, způsobený prostřednictvím zatížení stlačeným plynem, může být potlačen.Since the axial heights of the first cylinder 6 and the second cylinder 9 can be reduced, the distance to the main bearing 6 or the secondary bearing 6, which serves as a support point for the compressed gas load, is reduced, so that the crankshaft deflection £ caused by the compressed gas load can be suppressed.

[0051][0051]

Pokud se průhyb klikového hřídele £ zvětšuje, tak naklonění klikového hřídele £ k hlavnímu ložisku 6 nebo vedlejšímu ložisku 2 se zvětšuje, v důsledku čehož je spolehlivost ložiska snížena v důsledku částečného kontaktu.As the deflection of the crankshaft £ increases, the inclination of the crankshaft £ to the main bearing 6 or the secondary bearing 2 increases, as a result of which the reliability of the bearing is reduced due to the partial contact.

Klikový hřídel £ proto musí mít dostatečnou tuhost, aby se vyrovnal se svým průhybem.The crankshaft £ must therefore have sufficient rigidity to cope with its deflection.

[0052][0052]

Pokud průhyb klikového hřídele £ může být potlačen, potom modifikace konstrukce při snížení tuhosti klikového hřídele 4 je možná, jako například zmenšení průměru hřídele.If the deflection of the crankshaft 6 can be suppressed, then modification of the structure while reducing the stiffness of the crankshaft 4 is possible, such as reducing the diameter of the shaft.

Potom je axiální kluzná ztráta zmenšena, což umožňuje dosahovat vyšší účinnosti u kompresoru.Then the axial sliding loss is reduced, which makes it possible to achieve higher efficiency with the compressor.

[0053][0053]

Obr. 10 znázorňuje pohled v podélném řezu na dvouválcový rotační kompresor 200 podle modifikace 1 provedení 1.Giant. 10 shows a longitudinal sectional view of a two-cylinder rotary compressor 200 according to modification 1 of embodiment 1.

Dvouválcový rotační kompresor 200 je odlišný od dvouválcového rotačního kompresoru 100 v tom, že zásobník 20 je uspořádán v blízkosti utěsněné nádoby 1.The two-cylinder rotary compressor 200 differs from the two-cylinder rotary compressor 100 in that the reservoir 20 is arranged close to the sealed container 1.

[0054][0054]

Zásobník 20 je opatřen potrubím 21, které přivádí nízkotlakou tekutinu z chladicího cyklu do zásobníku 20, a sacími potrubími 22 a 23, která odvádějí nízkotlakou tekutinu ze zásobníku 20 a jsou příslušně připojena ke spojovacím potrubím 60 a 61.The reservoir 20 is provided with a line 21 which supplies the low pressure fluid from the cooling cycle to the reservoir 20, and suction lines 22 and 23 which discharge the low pressure fluid from the reservoir 20 and are connected to the connecting lines 60 and 61, respectively.

[0055][0055]

Zásobník 20 je s výhodou připevněn k rotačnímu kompresoru z hlediska uplatnění, jako je odlučování plynu a kapaliny u nízkotlaké tekutiny, přicházející z chladicího cyklu, odlučování mazacího oleje (chladicího strojního oleje), který je obsažen ve stopovém množství v nízkotlaké tekutině, a snižování hlučnosti pomoci tlumicího účinku.The reservoir 20 is preferably attached to the rotary compressor for applications such as gas and liquid separation of the low pressure fluid coming from the refrigeration cycle, separation of lubricating oil (cooling machine oil) contained in trace amounts in the low pressure fluid, and noise reduction dampening effect.

[0056][0056]

Při připevnění zásobníku 20 mohou sací potrubí 22 a 23 mít nekruhové průřezy, z nichž každý je delší ve směru otáčení klikového hřídele _4, než v axiálním směru klikového hřídele 4,When attaching the reservoir 20, the intake manifolds 22 and 23 may have non-circular cross-sections, each of which is longer in the direction of rotation of the crankshaft 4 than in the axial direction of the crankshaft 4.

Potom lze dosahovat stejný účinek, jako u dvouválcového rotačního kompresoru 100.Then, the same effect as the two-cylinder rotary compressor 100 can be obtained.

[0057][0057]

Je nutno zdůraznit, že potrubí 21 zásobníku 20 má kruhový tvar průřezu. Potrubí stroje chladicího cyklu mají kruhové tvary průřezu.It should be emphasized that the pipe 21 of the container 20 has a circular cross-sectional shape. The pipes of the cooling cycle machine have circular cross-sections.

Pokud potrubí 21 má kruhový tvar průřezu, tak základní požadavky na výkon kompresoru, spočívající v tom, že kompresor musí být snadno připojitelný k různým typům strojů chladicího cyklu, jsou splněny.If the pipe 21 has a circular cross-sectional shape, the basic requirements for compressor performance, consisting in that the compressor must be easily connectable to different types of refrigeration cycle machines, are met.

[0058][0058]

Nízkotlaká tekutina, přicházející z chladicího cyklu, prochází přes potrubí 21 zásobníku 20 a proudí dočasně do sběrné nádoby 24.The low pressure fluid coming from the cooling cycle passes through the line 21 of the reservoir 20 and flows temporarily into the collecting vessel 24.

Poté, kdy dojde k odloučení plynu a kapaliny u nízkotlaké tekutiny a k odloučení mazacího oleje z nízkotlaké tekutiny, proudí nízkotlaká tekutina do sacích potrubí 22 a 23.After the low-pressure fluid is separated from the gas and liquid and the lubricating oil is separated from the low-pressure fluid, the low-pressure fluid flows into the suction lines 22 and 23.

V důsledku toho rozdíl tvaru průřezu mezi potrubím 21 a sacími potrubími 22 a 23 nezpůsobuje ztráty sacího tlaku.As a result, the difference in cross-sectional shape between the pipe 21 and the suction pipes 22 and 23 does not cause suction pressure losses.

[0059][0059]

Obr. 11 znázorňuje pohled v podélném řezu na dvouválcový rotační kompresor 200 podle modifikace 1 provedení 1 (kde spojovací části 22a a 23a spojovacího potrubí sacích potrubí 22 a 23 mají nekruhové tvary průřezů) .Giant. 11 shows a longitudinal sectional view of a two-cylinder rotary compressor 200 according to modification 1 of Embodiment 1 (wherein the connecting portions 22a and 23a of the connecting pipes of the suction pipes 22 and 23 have non-circular cross-sectional shapes).

[0060][0060]

Sací potrubí 22 a 23 zásobníku 20 nemusejí mít konstantní nekruhové tvary průřezů přes celé délky, pokud jsou zachovány požadované plochy kanálu.The suction lines 22 and 23 of the reservoir 20 need not have constant non-circular cross-sectional shapes over the entire lengths as long as the desired channel areas are maintained.

Jak je znázorněno na obr. 11, tak spojovací části 22a a 23a spojovacího potrubí sacích potrubí 22 a 23 mohou mít nekruhové tvary průřezů, přičemž části 22b a 23b pro vložení do zásobníku u sacích potrubí 22 a 23 mohou mít kruhové tvary průřezů.As shown in Fig. 11, the connecting portions 22a and 23a of the suction line connecting pipe 22 and 23 may have non-circular cross-sectional shapes, and the container insertion portions 22b and 23b of the suction line 22 and 23 may have circular cross-sectional shapes.

Pomocí této konstrukce společné uplatňování součástí sběrné nádoby 24 může být podporováno u typu stroje, kde sací potrubí 22 a 23 mají kruhové tvary průřezů.By means of this construction, the joint application of the components of the collecting vessel 24 can be promoted in a machine type where the suction lines 22 and 23 have circular cross-sectional shapes.

[0061][0061]

Sací potrubí 22 a 23 nemusejí být vytvořena ze stejných součástí přes celou jejich délku.The suction lines 22 and 23 do not have to be made of the same components over their entire length.

Pro vytvoření sacích potrubí 22 a 23 je obecně zvolen měděný materiál, mající dobré vlastnosti z hlediska svařování a dobrou ohýbatelnost při tvarování.A copper material having good welding properties and good bending flexibility is generally chosen to form the suction lines 22 and 23.

Ξ ohledem na nedávný prudký nárůst cen měděného materiálu na trhu, pokud je využíván levnější materiál pro vytvoření částí, majících kruhové tvary průřezů, v případě částí 22b a 23b pro vložení do zásobníku u sacích potrubí 22 a 23, tak je možno dosáhnout snížení nákladů.Ξ In view of the recent sharp rise in the prices of copper material on the market, if cheaper material is used to form parts having circular cross-sections, in the case of parts 22b and 23b for insertion into the tank at suction lines 22 and 23, cost reduction can be achieved.

[0062][0062]

Pokud sací otvory 50 a 51, sací potrubí 40 a 41 (spojovací části 22a a 23a spojovacího potrubí), a spojovací potrubí 60 a 61 mají nekruhové tvary průřezů, ať již tvar elipsy, oválu, spojené kružnice, a tvar, vytvořený prostřednictvím spojení dvou kružnic s krátkými průměry, tak lze dosáhnout vysoké zmenšení v axiálním směru, které je větší než v případě kruhových tvarů průřezů.If the suction openings 50 and 51, the suction lines 40 and 41 (connecting portions 22a and 23a of the connecting line), and the connecting lines 60 and 61 have non-circular cross-sectional shapes, whether ellipse, oval, connected circle, and a shape formed by connecting two circles with short diameters, a high reduction in the axial direction can be achieved, which is greater than in the case of circular cross-sectional shapes.

V důsledku toho nekruhové průřezy sacích otvorů 50 a 51, sacích potrubí 40 a 41 (spojovacích částí 22a a 23a spojovacího potrubí), a spojovacích potrubí 60 a 61 mohou být vhodně zvoleny na základě jejich zpracovatelnosti, tvarovatelnosti a podobně.As a result, the non-circular cross sections of the suction openings 50 and 51, the suction pipes 40 and 41 (connecting portions 22a and 23a of the connecting pipe), and the connecting pipes 60 and 61 can be appropriately selected based on their processability, formability and the like.

[0063][0063]

Obr. 12 a obr. 13 znázorňují provedení 1, přičemž obr. 12 znázorňuje schematické znázornění, ukazující směry vnitřních napětí spojovacího potrubí 60, která působí tehdy, pokud část 60a pro lisované uloženi u spojovacího potrubí 60, mající podélný tvar otvoru průřezu, je nalisováním uložena do sacího otvoru 50, majícího podélný tvar otvoru průřezu, přičemž obr. 13 znázorňuje schematické zobrazení, ukazující část 60a pro lisované uložení u spojovacího potrubí 60 podle jedné modifikace provedení 1.Giant. 12 and 13 show Embodiment 1, and FIG. 12 is a schematic view showing the directions of internal stresses of the connecting pipe 60 which act when the press fit portion 60a of the connecting pipe 60 having a longitudinal cross-sectional opening shape is pressed into Fig. 13 is a schematic view showing a press fit portion 60a at the connecting pipe 60 according to one modification of Embodiment 1.

[0064][0064]

Jak je znázorněno na obr. 12 a obr. 13, tak pokud člen, mající podlouhlý tvar otvoru průřezu, je nalisováním uložen, tak vnitřní napětí, vytvářená v obloukovité části 60d, jsou přenášena na plochou část 60c, takže plochá část 60c se může nežádoucím způsobem deformovat směrem dovnitř.As shown in Fig. 12 and Fig. 13, if a member having an elongated cross-sectional opening shape is pressed, the internal stresses generated in the arcuate portion 60d are transmitted to the flat portion 60c, so that the flat portion 60c may be undesirably deform inward.

Pokud je plochá část 60c deformována směrem dovnitř, tak vlastnosti z hlediska lisovaného utěsnění u spojovacího potrubí 60 jsou zhoršeny.If the flat portion 60c is deformed inward, the press seal properties of the connecting pipe 60 are deteriorated.

Potom chladicí plyn o vysokém tlaku v utěsněné nádobě 1 může nežádoucím způsobem proudit do sací komory 30a, což snižuje účinnost kompresoru.Then, the high-pressure refrigerant gas in the sealed vessel 1 can undesirably flow into the suction chamber 30a, which reduces the efficiency of the compressor.

[0065][0065]

Obr. 14 znázorňuje pohled v řezu, zobrazující část 60a pro lisované uložení u spojovacího potrubí 60 podle provedení 1.Giant. 14 is a sectional view showing a press fit portion 60a at the connecting pipe 60 according to Embodiment 1.

Část 60a pro lisované uložení u spojovacího potrubí 60 podle obr. 14 má podlouhlý tvar otvoru průřezu.The press fit portion 60a of the connecting pipe 60 of Fig. 14 has an elongated cross-sectional opening shape.

Ploché části, které spojují dvě kružnice podlouhlého otvoru, vyčnívají ven v rámci lisovaného okraje vzhledem k sacímu otvoru 50, čímž vytvářejí výstupky 60e.The flat portions that connect the two circles of the elongate hole protrude outward within the pressed edge relative to the suction hole 50, thereby forming protrusions 60e.

[0066][0066]

Jelikož ploché části u části 60a pro lisované uložení spojovacího potrubí 60 vytvářejí vnější výstupky 60e, tak vnitřní napětí, vytvářené v obloukovítých částech 60b prostřednictvím lisovaného uložení, je přenášeno ve směrech pro deformaci výstupků 60e plochých částí směrem ven.Since the flat portions at the press fit portion 60a of the connecting pipe 60 form the outer protrusions 60e, the internal stress generated in the arcuate portions 60b by the press fit is transmitted in the outward deformation directions of the flat portion protrusions 60e.

V důsledku toho se ploché části nebudou deformovat směrem dovnitř, takže lze získat spojovací potrubí J60, u kterého nedochází ke zhoršení těsnicích vlastností při lisovaném uložení.As a result, the flat parts will not deform inwardly, so that a connecting pipe J60 can be obtained in which the sealing properties do not deteriorate during the press fit.

[0067][0067]

Pro nasměrování vnitřních napětí, přenášených na ploché části 60c, směrem ven může být spojovací potrubí 60 vytvořeno tak, že má eliptický tvar průřezu.To direct the internal stresses transmitted on the flat part 60c outwards, the connecting pipe 60 can be designed to have an elliptical cross-sectional shape.

Pokud průřez ve tvaru podélného otvoru a eliptický průřez, které mají stejné plošné rozměry a axiální rozměry, jsou porovnány, tak eliptický průřez má větší rozměr ve směru otáčení, než průřez ve tvaru podlouhlého otvoru.If the longitudinal hole cross section and the elliptical cross section having the same area dimensions and axial dimensions are compared, then the elliptical cross section has a larger dimension in the direction of rotation than the elongate hole cross section.

[0068][0068]

Obr. 15 znázorňuje úhel Θ kompresního zdvihu, vymezeným okrajem 50b sacího otvoru a okrajem 70a výtlakového otvoru u provedení 1.Giant. 15 shows the compression stroke angle β defined by the suction port edge 50b and the discharge port edge 70a in Embodiment 1.

[0069][0069]

Pokud se rozměr sacího otvoru 50 ve směru otáčení zvětšuje, tak úhel kompresního zdvihu, vymezený okrajem 50b sacího otvoru (bod Y: okraj na protilehlé straně vůči první lopatce 5a) a okrajem 70a výtlakového otvoru (bod Z: okraj na protilehlé vůči první lopatce 5a) výtlakového otvoru se zmenšuje, jak je znázorněno na obr. 15, přičemž objem vzduchu se zmenšuje.As the dimension of the suction port 50 increases in the direction of rotation, the compression stroke angle defined by the suction port edge 50b (point Y: edge opposite the first vane 5a) and the discharge port edge 70a (point Z: edge opposite the first vane 5a) ) of the discharge port decreases as shown in Fig. 15, while the air volume decreases.

Aby tomu bylo zamezeno, je nej lepší volbou toto provedení (podlouhlý otvor), u kterého nedochází ke zhoršení vlastnosti z hlediska utěsnění v případě lisovaného uložení spojovacího potrubí a ke snížení objemu vzduchu.To avoid this, the best choice is this design (elongated opening), which does not impair the sealing properties in the case of a press-fit connection pipe and reduces the air volume.

[0070][0070]

U klimatizačního zařízení podle tohoto provedení dvouválcový rotační kompresor 100 nebo 200 aktivuje chladicí cyklus prostřednictvím využívání chladivá.In the air conditioner of this embodiment, the two-cylinder rotary compressor 100 or 200 activates the refrigeration cycle through the use of refrigerant.

Problémy z hlediska globálního životního prostředí, ke kterým dochází u klimatizačního zařízení podle tohoto provedení, zahrnují ochranu ozónové vrstvy (příslušná opatření pro zabránění globálnímu oteplování potlačení emisí C02 a podobně), zachování energie a recyklaci zdrojů.The global environmental problems encountered with the air conditioner of this embodiment include ozone layer protection (appropriate measures to prevent global warming, suppression of C0 2 emissions, and the like), energy conservation, and resource recycling.

[0071][0071]

Z hlediska shora uvedených problémů, týkajících se globálního životního prostředí, byla ochrana ozónové vrstvy již zajišťována pomocí uvádění na trh takového klimatizačního zařízení, které využívá jako chladivo R410A (HFC32 : HFC125 = 50 : 50 (% hmotnostních)), mající potenciál znehodnocování ozonové vrstvy o velikosti 0, namísto R22 (HFC22), majícího vysoký potenciál znehodnocování ozonové vrstvy.In view of the above-mentioned global environmental problems, the protection of the ozone layer has already been ensured by the marketing of an air-conditioning system that uses R410A as a refrigerant (HFC32: HFC125 = 50: 50 (% by weight)) with ozone depletion potential of size 0, instead of R22 (HFC22), having a high ozone depletion potential.

HFC125 má chemický vzorec CHF2 - CF3 (chemický název: pentafluóretan).HFC125 has the chemical formula CHF2 - CF 3 (chemical name: pentafluoroethane).

[0072][0072]

Požadavky na opatření při ochraně před globálním oteplováním se neustále zvyšují.The requirements for measures to protect against global warming are constantly increasing.

U klimatizačního zařízení je splnění požadavků na prevenci globálního oteplování vyhodnocováno s využitím indexu globálního oteplování, který je nazýván TEWI (celkový ekvivalentní dopad oteplování).For air conditioners, compliance with global warming prevention requirements is evaluated using a global warming index called TEWI (Total Equivalent Warming Impact).

Index TEWI je vyjádřen jako součet působení (přímého působení) emisí chladivá do vzduchu, spotřeby energie u zařízení (nepřímý vliv), množství emisí C02 při vytváření energie, která musí být spotřebována při výrobě polotovarů, ze kterých je klimatizační zařízení vytvořeno, a podobně.The TEWI index is expressed as the sum of the effects (direct effects) of refrigerant emissions into the air, the energy consumption of the plant (indirect effect), the amount of C0 2 emissions generated, which must be consumed in the production of semi-finished products from which the air conditioner is made, and so on. .

[0073][0073]

Pro výpočet indexu TEWI jsou využívány GWP (potenciál· globálního oteplování) chladivá, množství chiadiva, a APF (roční výkonový faktor), udávající účinnost klimatizačního zařízení.GWP (global warming potential) refrigerants, amount of refrigerant, and APF (annual power factor) are used to calculate the TEWI index, indicating the efficiency of the air conditioner.

Pro zabránění globálnímu oteplování musí být zvoleno chladivo, mající malou hodnotu GWP a velkou hodnotu APF, takže hodnota TEWI je minimalizována.To prevent global warming, a refrigerant having a low GWP value and a high APF value must be selected so that the TEWI value is minimized.

[0074][0074]

R410A, který je v současné době využíván, má hodnotu GWP 2090.The R410A currently in use has a GWP of 2090.

Tato hodnota je vyšší, než hodnota GWP o velikosti 1810 u běžně využívaného R22.This value is higher than the 1810 GWP value for the commonly used R22.

Pro účely zabránění globálnímu oteplování bylo vyvinuto chladivo R290 na bázi uhlovodíku, mající hodnotu GWP o velikosti 0, přičemž HFO1234yf, mající GWP o velikosti 50 nebo méně, bylo vyvinuto jako chladivo s nízkou hodnotou GWP.To prevent global warming, a hydrocarbon-based R290 refrigerant having a GWP of 0 was developed, and HFO1234yf having a GWP of 50 or less was developed as a low GWP refrigerant.

Z hlediska vznětlivosti a zachování energie bylo navrženo chladivo R32 (HFC32) jako kandidát na chladivo, mající srovnatelně nízkou hodnotu GWP.In terms of flammability and energy conservation, R32 refrigerant (HFC32) has been proposed as a candidate for refrigerant having a comparatively low GWP value.

[0075][0075]

R32 má hodnotu GWP o velikosti 675. Tato hodnota GWP představuje zhruba jednu třetinu hodnoty GWP u R22 nebo R410A, přičemž může přispívat ke zpomalení divu globální oteplování.R32 has a GWP value of 675. This GWP value represents about one-third of the GWP value of R22 or R410A, and may contribute to slowing the wonder of global warming.

»· ·· '·· ·** ··«····»· ·· '·· · ** ··« ····

Při porovnáni s R290 nebo HFO1234yf však není hodnota GWP u R32 dostatečně nízká.However, when compared to R290 or HFO1234yf, the GWP value of R32 is not low enough.

Proto tedy při využívání R32 musí být množství chladivá sníženo.Therefore, the amount of refrigerant must be reduced when using R32.

[0076][0076]

Pokud se týče zachování energie, tak klimatizační zařízení nepřímo emituje CO2 ve formě spotřeby energie během provozu.In terms of energy conservation, air conditioners indirectly emit CO2 in the form of energy consumption during operation.

Takže výkon klimatického zařízení musí být zvýšen pro dosažení zachování energie, což přispívá k prevenci globálního oteplování.So the performance of climate equipment must be increased to achieve energy conservation, which helps prevent global warming.

[0077][0077]

U klimatizačního zařízení pro domácí využívání velikost nepřímých emisí CO2, vznikajících v důsledku spotřeby energie během provozu, zaujímá velký podíl z celkových emisí C02.For air conditioning equipment for domestic use, the amount of indirect CO 2 emissions resulting from energy consumption during operation accounts for a large share of total C0 2 emissions.

Prostřednictvím podpory zachování energie může být velikost emisí C02 snížena.By promoting energy conservation, C0 2 emissions can be reduced.

Pokud má být jako chladivo používáno R32, tak jelikož nejde o nízkou GWP energii, jak bylo shora popsáno, tak za účelem snížení dopadu na globální oteplování musí být současně uplatňováno snížení množství chiadiva a zachování energie.If R32 is to be used as a refrigerant, since it is not a low GWP energy, as described above, in order to reduce the impact on global warming, a reduction in the amount of coolant and energy conservation must be applied at the same time.

Celou řadu dalších modifikací a variant je možno provádět na základě shora uvedených skutečností.Many other modifications and variations can be made based on the above.

Je proto zcela pochopitelné, že v rámci rozsahu přiložených nároků může být obsah tohoto popisu v praxi prováděn jinak, než jak zde bylo konkrétně popsáno.It is therefore to be fully understood that within the scope of the appended claims, the contents of this disclosure may be practiced otherwise than as specifically described herein.

Claims (5)

PATENTOVÉ NÁROKYPATENT CLAIMS 1. Rotační kompresor, obsahující v utěsněné nádobě kompresní mechanismus, poháněný elektromotorem pomocí klikového hřídele, přičemž kompresní mechanismus obsahuje válec, mající v podstatě kruhový válcový vnitřní prostor a sací otvor, který je vytvořen v radiálním směru a je uzpůsoben pro přivádění nízkotlaké tekutiny chladicího cyklu do vnitřního prostoru, a spojovací potrubí, které připojuje sací otvor k sacímu potrubí na vnější straně utěsněné nádoby, a přičemž sací otvor, spojovací potrubí, a sací potrubí mají každý nekruhový tvar průřezu, který je delší ve směru otáčení klikového hřídele, než v axiálním směru klikového hřídele.A rotary compressor, comprising in a sealed container a compression mechanism driven by an electric motor by means of a crankshaft, the compression mechanism comprising a cylinder having a substantially circular cylindrical inner space and a suction port formed in the radial direction and adapted to supply low pressure refrigeration cycle fluid. into the interior space, and a connecting pipe that connects the suction port to the suction pipe on the outside of the sealed container, and wherein the suction port, connecting pipe, and suction pipe each have a non-circular cross-sectional shape that is longer in the crankshaft rotation direction than in the axial crankshaft direction. 2. Rotační kompresor podle nároku 1, vyznačující se tím, že dále obsahuje:The rotary compressor of claim 1, further comprising: zásobník, potrubí pro přivádění nízkotlaké tekutiny do zásobníku, a sací potrubí, které odvádí nízkotlakou tekutinu ze zásobníku a je připojeno ke spojovacímu potrubí, přičemž sací potrubí má nekruhový tvar průřezu, který je delší ve směru otáčení klikového hřídele, než v axiálním směru klikového hřídele, a potrubí má kruhový tvar průřezu.a reservoir, a low pressure fluid supply line to the reservoir, and a suction line that discharges the low pressure fluid from the reservoir and is connected to the connecting line, the suction line having a non-circular cross-sectional shape longer in the crankshaft rotation direction than the crankshaft axial direction , and the pipe has a circular cross-section. 3. Rotační kompresor podle nároku 1, vyznačující se tím, že dále obsahuje:The rotary compressor of claim 1, further comprising: zásobník, potrubí pro přivádění nízkotlaké tekutiny do zásobníku, a sací potrubí, které odvádí nízkotlakou tekutinu ze zásobníku a je připojeno ke spojovacímu potrubí, přičemž sací potrubí má spojovací část spojovacího potrubí s nekruhovým tvarem průřezu, který je delší ve směru otáčení klikového hřídele, než v axiálním směru klikového hřídele, sací potrubí má část pro vložení do zásobníku s kruhovým tvarem průřezu, a potrubí má kruhový tvar průřezu.a reservoir, a low pressure fluid supply line to the reservoir, and a suction line that discharges the low pressure fluid from the reservoir and is connected to the connecting line, the suction line having a connecting portion of the connecting line having a non-circular cross-sectional shape longer in the crankshaft rotation direction than in the axial direction of the crankshaft, the intake manifold has a portion for insertion into the container with a circular cross-sectional shape, and the pipe has a circular cross-sectional shape. 4. Rotační kompresor podle kteréhokoliv z nároků 1 až 3, vyznačující se tím, že nekruhový tvar průřezu je zvolen ze skupiny, obsahující eliptický tvar, oválný tvar, tvar spojené kružnice, a tvar, vytvořený spojením dvou kružnic s krátkými průměry.A rotary compressor according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the non-circular cross-sectional shape is selected from the group consisting of an elliptical shape, an oval shape, a connected circle shape, and a shape formed by joining two circles with short diameters. 5. Rotační kompresor podle kteréhokoliv z nároků 1 až 3, vyznačující se tím, že spojovací potrubí pro nalisování do sacího otvoru má nekruhový tvar průřezu ve formě podlouhlého otvoru, u kterého plochá část, která spojuje dvě kružnice podlouhlého otvoru, vyčnívá směrem ven v rozmezí okraje pro lisované uložení vzhledem k sacímu otvoru a spojovacímu potrubí.Rotary compressor according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the connecting pipe for pressing into the suction opening has a non-circular cross-sectional shape in the form of an elongated opening, in which the flat part connecting the two circles of the elongated opening protrudes outwards edges for press fit with respect to the suction opening and the connecting pipe.
CZ2012-160A 2011-03-10 2012-03-07 Rotary-piston compressor CZ306345B6 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011052484A JP5528379B2 (en) 2011-03-10 2011-03-10 Rotary compressor

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ2012160A3 true CZ2012160A3 (en) 2012-10-24
CZ306345B6 CZ306345B6 (en) 2016-12-14

Family

ID=46810960

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ2012-160A CZ306345B6 (en) 2011-03-10 2012-03-07 Rotary-piston compressor

Country Status (4)

Country Link
JP (1) JP5528379B2 (en)
KR (1) KR101335100B1 (en)
CN (1) CN102678554B (en)
CZ (1) CZ306345B6 (en)

Families Citing this family (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5511769B2 (en) * 2011-11-04 2014-06-04 三菱電機株式会社 Compressor
JP6080646B2 (en) * 2013-03-27 2017-02-15 三菱電機株式会社 Rotary compressor
JP6081315B2 (en) * 2013-08-20 2017-02-15 ジョンソンコントロールズ ヒタチ エア コンディショニング テクノロジー（ホンコン）リミテッド Permanent magnet type electric motor, compressor using the same, and refrigeration cycle apparatus
JP6358033B2 (en) * 2014-10-14 2018-07-18 株式会社デンソー Vane type pump and fuel vapor leak detection device using the same
CN105041661A (en) * 2015-07-09 2015-11-11 广东美芝制冷设备有限公司 Compressor and air conditioning system with same
CN104976125A (en) * 2015-07-09 2015-10-14 广东美芝制冷设备有限公司 Compressor of air conditioner system and air conditioner system with compressor
CN105156299B (en) * 2015-08-18 2018-08-10 珠海格力电器股份有限公司 Compressor and its assembly technology
CN106050620A (en) * 2016-07-08 2016-10-26 郑州凌达压缩机有限公司 Connecting pipe, compressor and air-conditioner
JPWO2018142505A1 (en) * 2017-02-01 2019-11-07 三菱電機株式会社 Compressor
KR20210028396A (en) * 2019-09-04 2021-03-12 삼성전자주식회사 Rotary compressor and home appliance including the same
US11248605B1 (en) * 2020-07-28 2022-02-15 Emerson Climate Technologies, Inc. Compressor having shell fitting

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0599170A (en) * 1991-10-08 1993-04-20 Daikin Ind Ltd Rotary compressor
JPH07332271A (en) * 1994-06-01 1995-12-22 Toshiba Corp Rotary compressor
JPH0979161A (en) * 1995-09-12 1997-03-25 Toshiba Corp Rotary compressor
JP2001099083A (en) * 1999-09-30 2001-04-10 Sanyo Electric Co Ltd Two-cylinder rotary comperssor
JP2003214370A (en) * 2002-01-23 2003-07-30 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Rotary compressor
JP2004239192A (en) * 2003-02-07 2004-08-26 Hitachi Home & Life Solutions Inc Double-cylinder rotary compressor
KR20060008558A (en) * 2004-07-21 2006-01-27 삼성전자주식회사 Variable capacity rotary compressor
KR101474019B1 (en) * 2008-07-25 2014-12-18 엘지전자 주식회사 Motor and compressor with it
JP2010038087A (en) * 2008-08-07 2010-02-18 Panasonic Corp Hermetic compressor
JP2010121481A (en) * 2008-11-18 2010-06-03 Mitsubishi Electric Corp Rotary compressor
JP5560807B2 (en) * 2010-03-23 2014-07-30 ダイキン工業株式会社 Compressor
JP5672855B2 (en) * 2010-08-25 2015-02-18 ダイキン工業株式会社 Compressor

Also Published As

Publication number Publication date
CN102678554A (en) 2012-09-19
JP2012188982A (en) 2012-10-04
KR101335100B1 (en) 2013-12-03
KR20120103445A (en) 2012-09-19
CZ306345B6 (en) 2016-12-14
JP5528379B2 (en) 2014-06-25
CN102678554B (en) 2015-04-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ2012160A3 (en) Rotary-piston compressor
JP6156697B2 (en) Rotary compressor with two cylinders
US9157437B2 (en) Rotary compressor with oiling mechanism
KR101375979B1 (en) Rotary compressor
EP2161454A2 (en) Injectible two-stage rotary compressor
CZ306717B6 (en) A rotary compressor
JP6206426B2 (en) Hermetic compressor
JP2012215158A (en) Compressor, refrigeration cycle apparatus having the compressor thereon
JP6704555B1 (en) Compressor and refrigeration cycle device
EP2735742B1 (en) Fluid machine
JP2010223088A (en) Rotary compressor and air conditioner
WO2016016917A1 (en) Scroll compressor
JP7470567B2 (en) Compressor and refrigeration cycle device
JP5595324B2 (en) Compressor
JP2006275033A (en) Two cylinder rotary compressor
CN220101542U (en) Compressor and refrigeration equipment
JP5677196B2 (en) Rotary compressor
JP6673491B2 (en) Hermetic compressor
JP2017008819A (en) Rotary compressor
JP2024065478A (en) Scroll Compressor
JPWO2010064377A1 (en) Rotary fluid machinery
JP2012057594A (en) Hermetic compressor
JP2003139082A (en) Sealed rotary compressor
JP2009180117A (en) Vertically-installed hermetic compressor and air conditioner
JP2012102665A (en) Compressor

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20220307