CZ20003847A3 - Způsob a zařízení pro podporu spalování paliva s kyslíkem spalováním paliva se vzduchem - Google Patents
Způsob a zařízení pro podporu spalování paliva s kyslíkem spalováním paliva se vzduchem Download PDFInfo
- Publication number
- CZ20003847A3 CZ20003847A3 CZ20003847A CZ20003847A CZ20003847A3 CZ 20003847 A3 CZ20003847 A3 CZ 20003847A3 CZ 20003847 A CZ20003847 A CZ 20003847A CZ 20003847 A CZ20003847 A CZ 20003847A CZ 20003847 A3 CZ20003847 A3 CZ 20003847A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- oxygen
- fuel
- air
- furnace
- combustion
- Prior art date
Links
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 title claims abstract description 195
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 195
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 162
- 239000000446 fuel Substances 0.000 title claims abstract description 110
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title claims description 98
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 35
- 230000008569 process Effects 0.000 title description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 68
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 48
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 46
- 239000004575 stone Substances 0.000 claims description 34
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 claims description 32
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 32
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims description 30
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 25
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 12
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 8
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 8
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 5
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 4
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 11
- 239000003570 air Substances 0.000 description 115
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 22
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 8
- 230000009471 action Effects 0.000 description 7
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 6
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 6
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 6
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 238000013461 design Methods 0.000 description 3
- 239000005329 float glass Substances 0.000 description 3
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 3
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 239000005357 flat glass Substances 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 2
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000013067 intermediate product Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000006060 molten glass Substances 0.000 description 1
- 230000036284 oxygen consumption Effects 0.000 description 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000003319 supportive effect Effects 0.000 description 1
- 230000002459 sustained effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
- F23D14/32—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid using a mixture of gaseous fuel and pure oxygen or oxygen-enriched air
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
- C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
- C03B5/235—Heating the glass
- C03B5/2353—Heating the glass by combustion with pure oxygen or oxygen-enriched air, e.g. using oxy-fuel burners or oxygen lances
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/32—Direct CO2 mitigation
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
- Y02P40/57—Improving the yield, e-g- reduction of reject rates
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
- Chimneys And Flues (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Air Supply (AREA)
- Pre-Mixing And Non-Premixing Gas Burner (AREA)
Description
Způsob a zařízení pro podporu spalování paliva s kyslíkem spalováním paliva se vzduchem
Oblast techniky
Tento vynález se týká způsobu spalování paliva s kyslíkem a zařízení pro zvýšení teplot v průmyslových tavících pecích pro tak rozdílné produkty jako jsou kovy, sklo, keramické materály a podobně. Zvláště se tento vynález týká spalování, způsobů a zařízení pro udržení procesu spalování v případě omezeného nebo ukončeného přívodu kyslíku pro spalování s kyslíkem.
Dosavadní stav techniky
Použití hořáků pro spalování paliva s kyslíkem v průmyslových procesech jako je tavení sklá umožňuje konstruktérovi pece dosáhnout proměnlivé rychlosti.hoření plamene, různého pokrytí roztavené skloviny plamenem a rozličných radiačních charakteristik plamene. Příklady takových hořáků a způsobů spalování jsou popsány v patentech US 5 256 058, 5 346 390, 5 547 368 a 5 575 637, jejichž popisy jsou zde zahrnuty v formě odkazů.
Jeden zvláště účinný způsob a aparatura pro užití spalování s kyslíkem při výrobě skla se týká stupňovaného spalování popsaného v patentu US 5 611 682, jehož podrobný popis je zde zahrnut ve formě odkazu.
Na počátku devadesátých let zahájili výrobci odklon od spalování paliva se vzduchem ke spalování s oxidantem typu vzduch-kyslík. Uskutečnilo ‘se obohacení některých systémů vzduch-palivo kyslíkem, přičemž koncentrace kyslíku dosáhla až. asi 30 %. Vyšší koncentrace kyslíku v rozmezí 40-80 % se nepoužívají, protože tím by vznikly podmínky pro tvorbu škodlivin NOX. Bylo též zjištěno, že spalování s oxidantem při koncentraci kyslíku v rozmezí 90 - 100 % má za ·
následek zlepšení ekonomických ukazatelů výroby.
Mnohé větší tavící sklářské pece vyhřívané palivem s kyslíkem jscu zásobovány kyslíkem vyráběným na místě za použití známých kryogenních nebo vakuově adsorpčních způsobů. Při zajišťování dodávky kyslíku jeho výrobou na místě je obvyklým a dnes prakticky jediným způsobem skladovat zásobu kapalného kyslíku ve sklárně. Proto, když vypadne jehc výrobna na místě z provozu ať už z provozních důvodů nebo kvůli rutinní údržbě, použije se tato zásoba kapalného kyslíku k dodání kyslíku ke spalování s kyslíkem. Tento způsok zajišťování kyslíku vyráběného na místě vyžaduje velké izolované nádrže pro skladování kapalného kyslíku a odpařováky pro převádění kapalného kyslíku na plynný kyslík pro použití při spalování s kyslíkem. Z větších jednotek na rektifikaci kapalného vzduchu se kapalný kyslík na místo spotřeby běžně dopravuje nákladními auty. Zajištění zásoby kapalného kyslíku v systému jeho výroby na místě umožňuje uživateli pokračovat bez přerušení ve spalování paliva s kyslíkem. Každý systém spalování s kyslíkem, například kterýkoliv systém popsaný ve výše uvedených patentech, by těžil z výroby kyslíku na místě s podpůrným systémem.
Až dosni nepředstavovalo zajišťování sklářských pecí vytápěných palivem s kyslíkem zásobou kapalného kyslíku žádný problém. V důsledku konverze dalších a dalších pecí v závodech s mnoha pecemi a používání spalování paliva s oxidantem v pecích na ploché a plavené sklo, jež jsou mnohem větší a užívají více kyslíku, se vňak zajištění kapalného kyslíku pro výrobce stává obtížným problémem vlivem vysokých pořizovacích nákladů skladovacích nádrží a odpařováků. Vedle tohoto investičního problému jsou zde logistické nesnáze s dopravou kapalného kyslíku na místo a zajištění dostatečného množství kapalného kyslíku z blízké jednotky pro rektifikaci kapalného vzduchu používané pro výrobu kapalného kyslíku v • · · ·
krátké době. Doprava kapalného kyslíku na místo užití v odlehlých končinách se stává ještě větším problémem spojeným s různými obtížemi.
Při konverzi pece na tavení skla ze spalování se vzduchem na spalování s kyslíkem se obvykle odstraní zařízení pro recyklaci tepla jako jsou regenerátory stejně jako systémy zásobování vzduchem. Snížené pořizovací náklady díky eliminaci systémů recyklace tepla jsou pro uživatele jedním z důvodů konverze na spalování s kyslíkem. Vzhledem ke konstrukci hořáků na spalování s kyslíkem nelze změnit provoz prostou náhradou kyslíku vzduchem v běžných dnes používaných spalovacích zařízeních. Tlak potřebný pro dosažení stejného obsahu kyslíku při použití vzduchu v hořáku na palivo s oxidantem by byl mimořádně vysoký a vyžadoval by nákladný systém dodávky vzduchu. Kromě toho by' některé hořáky na palivo s oxidantem byly omezeny zvukovou bariérou při spalování odpovídající rychlostí.
Při spalování paliva s kyslíkem v situaci omezené nebo přerušené dodávky kyslíku je běžným řešením udržovat provoz pece v podmínkách nouzového režimu zvaného hot hold. Je ta stav, při němž se výroba zastaví a pec se udržuje tak horká, aby sklo neztuhlo. Dovolit sklu ztuhnout znamená značné poškození pece. Několik společností se specializuje na znovuuvádění pecí do chodu po opravách pecí za studená. Používají speciálně konstruované hořáky na palivo se vzduchem pro počáteční vzrůst teploty v peci. V případě přerušení dodávek kyslíku lze použít těchže hořáků pro potřebné vytápěni pro nouzový režim hot hold. Při tomto způsobu se nevytváří žádný speciální teplotní profil výroby a maximální dosažená teplota by při použití těchto zařízení mohla být asi 2200 °F. Tato teplota pro výrobu skla nestačí a výrobci skla ji považují za nejhorší možnost. Náklady přerušené výroby jsou pro ně velmi vysoké jak z hlediska ztraceného odbytu výrobku tak z hlediska přerušení provozu
I © ♦' · • · ♦
• * © · navazujících linek tváření.
Z těchto důvodů existuje trvalá potřeba způsobu a zařízení pro udržení provozu v peci používané pro výrobu skla i v případě omezení nebo přerušení dodávky kyslíku.
Podstata vynálezu
Tento vynález se týká způsobu a zařízení pro podporu systému spalování paliva s kyslíkem systémem spalování paliva se vzduchem, jehož lze použít s obohacováním směsi kyslíkem nebo bez tohoto obohacování s cílem udržet výrobu v průmyslové peci jako je sklářská tavící pec. Podle tohoto vynálezu byl konstruován systém umožňující spalování paliv ve směsi s kyslíkem, se vzduchem nebo směsi pálivo-vzduch obohacený kyslíkem. Hořák podle tohoto vynálezu má originální řešení umožňující velice nízkou,rychlost v případě spalování směsi palivo-kyslík, což umožňuje potřebný pokles tlaku při'spalování paliva se vzduchem. Hořák podle vynálezu může provozně používat obohacování vzduchu kyslíkem.
Podle tohoto vynálezu se může pro spalování jak paliva· s kyslíkem tak se vzduchem používat běžný hořákový kámen popsaný v patentu USA 5 611 682, který umožňuje, aby se systém spalování rychle převáděl z jednoho způsobu na druhý. Podle tohoto vynálezu se, když nastane problém s dodávkou kyslíku, hořáky pro směs paliva s kyslíkem uzavřou, odpojí a nahradí podpůrnými hořáky na směs paliva se vzduchem, které mají tentýž tvar umožňující připojení na hořákový kámen. V případě podpůrného systému palivo-vzduch si uživatel ponechá— systémy dodávky vzduchu z dřívejšleh systémů spalování paliva se vzduchem používaných při tavení skla, nebo se použije dmýchadel jako součásti podpůrného systému. Hořáky na palivo se vzduchem podle tohoto vynálezu by měly vykazovat vyšší rychlost hoření při podstatně vyšších rychlostech než hořáky na palivo s kyslíkem.
• · ·
Proto jedním aspektem vynálezu je způsob udržení vyhřívání pece na zvýšenou teplotu používající spalování směsi paliva s kyslíkem, do níž se zavádí plamen a oxidant se zavádí pod tímto plamenem i v případě, že přívod kyslíku pro uvedený plamen a uvedený oxidant je zrušen nebo zastaven, přičemž tento způsob zahrnuje stupně náhrady plamene vzduchem nebo vzduchem obohaceným kyslíkem, zaváděným při rychlosti potřebné k přibližnému zachování rychlosti hoření v hořáku v případě, že jediným zdrojem oxidantu pro spalování je kyslík, a náhrady oxidantu zaváděného.pod uvedeným plamenem uvedeným palivem za účelem jeho spalování a zachování uvedené teploty v uvedené peci.
V jiném, aspektu představuje tento vynález systém spalování s hořákem na směs paliva s kyslíkem uzpůsobeným ' tak, že vytváří plamen s předspalovací komorou namontovanou'’ na hořáku, přičemž předspalovací komora má první průchod s · předním koncem kapalinotěsně napojeným na ústí hořáku na straně plamene a s druhým koncem upraveným tak, aby směroval plamen vytvořený hořákem k ohřevu výrobního prostoru obvykle ve tvaru plochého vějíře, a druhý oddělený průchod v předspalovací komoře umístěný pod ním a ve stejném rozpínavém tvaru jako první průchod, přičemž druhý průchod končí tryskou v druhém konci předspalovací komory s cílem přímo oxidovat tekutinu umístěnou vespod a obvykle paralelně s plamenem, přičemž toto zlepšení zahrnuje; prostředky pro zavádění vzduchu nebo kyslíkem obohaceného vzduchu hořákem do předspalovací komory namísto plamene, a další prostředky pro ._zavádění paliva do druhého odděleného-průchodu v předspalovací komoře namísto oxidační tekutiny, přičemž spalovací systém může pokračovat v ohřevu výrobního prostoru v případě že přívod kyslíku je přerušen nebo omezen.
Ještě jiný aspekt, který tento vynález předpokládá, představuje snížení objemu spalných plynů v peci ohřívané způsobem a zařízením podle vynálezu chlazením kapalnou vodou spalin opouštějících pec.
V ještě jiném aspektu se tento vynález týká náhrady spalování paliva s kyslíkem palivem se vzduchem za účelem udržení ohřevu výrobního prostoru, přičemž vzduch nebo kyslíkem obohacený vzduch je do tohoto prostoru zaváděn jakýmkoliv způsobem, tak aby ho byl potřebný objem pro potřebnou míru ohřevu. V tomto ohledu znamená chlazení spalin vodou přínos pro změnšení objemu spalin.
Přehled obrázků na výkrese
Obrázek 1 je schematický perspektivní pohled na běžné zařízení pro stupňované spalování.
Obrázek 2 je průřez z obrázku 1 pó linii 2-2.
Obrázek 3 je schematický perspektivní pohled na zařízení podle tohoto vynálezu.
Obrázek 4 je čelný pohled na hořákový kámen nebo předspalovací komoru zařízení podle obrázku 3.
Obrázek 5 ukazuje graf normalizované průtokové rychlosti methanu proti normalizované průtokové rychlosti kyslíku v podmínkách od nulové po nejvyšší stupeň výroby.
Obrázek 6 ukazuje graf koncentrace kyslíku proti normalizované průtokové rychlosti kyslíku pro výkonnosti stejné .jako _na obrázku 5. __
Obrázek 7 ukazuje graf normalizované průtokové rychlosti spalin pro několik výrob.
Obrázek 8 ukazuje graf normalizované průtokové rychlosti spalin po zředění vodou proti průtokové rychlosti kyslíku
• '· · · i • · • · | 9 99 ··. 99 9 9 9 » ♦ j * * • 9 · 9 9 9 » |
• 9 ·· · | 9 9 9 9.9 9 · 999 99 ·· ·· |
při výkonnosti od nulové po nejvyšší stupeň výroby.
Obrázek 9 ukazuje graf normalizované průtokové rychlosti spalin po zředění vodou proti normalizované průtokové rychlosti kyslíku pro výrobu od nulové po nejvyšší stupeň výroby.
Tento vynález se týká způsobu a zařízení pro zajištění systému ohřevu pece palivem ve směsi kyslíkem ohřívacím systémem palivo-vzduch. Podpůrný systém palivo-vzduch se podle tohoto vynálezu může používat s obohacováním vzduchu kyslíkem nebo bez něj. Hořák podle vynálezu dovoluje nejméně dva rozdílné způsoby použití, například spalování paliva s kyslíkem nebo se vzduchem. Dalším znakem hořáku je provoz při velmi nízké rychlosti v případě spalování paliva s kyslíkem, což umožňuje přijatelné poklesy tlaku v hořáku při spalování paliva se vzduchem, s obohacením vzduchu kyslíkem nebo bez něj. V tomto vynálezu se spalováním paliva s kyslíkem míní spalování s 80 až 100 % objemovými kyslíku. Obohacováním kyslíkem se míní koncentrace kyslíku mezi 22 a 80 % objemovými.
Podle tohoto vynálezu se může při spalování typu palivo-kyslík nebo palivo-vzduch použít téhož hořákového kamene nebo předspalovací komory, což umožuje, aby se spalovací systém rychle přeměnil z jednoho typu na druhý. Když se vyskytne závada v přívodu kyslíku, hořáky na spalování paliva s kyslíkem se uzavřou, odpojí a nahradí podpůrnými hořáky na palivo smíšené se vzduchem, které mají stejné připojení na hořákový blok. V případě podpůrného systému typu palivo-vzduch mohl výrobce skla zachovat systémy přívodu vzduchu, jež zde byly před konverzí na spalování paliva s kyslíkem, nebo se jako součást podpůrného systému zajistí dmýchadla. Je důležité, aby podpůrné hořáky na palivo se vzduchem byly schopny podstatně vyšší rychlosti
4 4 4
na palivo se vzduchem byly schopny podstatně vyšší rychlosti hoření než je rychlost podporovaných hořáků na palivo s kyslíkem.
Vyšší rychlost hoření je nezbytná pro podpůrné hořáky na směs paliva se vzduchem kvůli dodatečným ztrátám energie způsobeným ohřevem a vylučováním dusíku. Kromě toho není v typickém případě vzduch používaný pro spalování v podpůrném systému předehříván, což má za následek pokles účinnosti pece ve srovnání s typickou pecí na palivo se vzduchem. Z jednoduché termodynamické kalkulace vyplyne potřeba zvýšit rychlost hoření paliva, když se pro spalování nepoužije předehřátého vzduchu. Vstupní předpoklady pro tento příklad jsou: palivo a kyslík spolu reagují beze zbytku a nezbyde žádný kyslík ani meziprodukty; všechny plyny (například methan, vzduch nebo kyslík) vstupují do pece při 77 °F; a všechny plynné spaliny opouštějí pec při 2800 °F po úplném , spálení. Za těchto podmínek je třeba při spalování se vzduchem 2,65násobné rychlosti hoření ve srovnání s hořením 100% kyslíku, má-li se získat stejné využitelné teplo. Využitelné teplo je energie přenesená na vsázku a na tepelné ztráty z pece.
Proto objemová průtoková rychlost oxidantu dramaticky vzroste když se sníží průtoková rychlost kyslíku. Objem proudu oxidantu se zvětší 4,76x v důsledku přítomnosti dusíku a o další 2,65násobek v důsledku požadavku na vyšší rychlost hoření. To znamená, že průtoková rychlost proudu oxidantu se zvýší asi 12, 6x když se kyslík zcela nahradí vzduchem.
Velkým problémem při spalování paliv se Vzduchem v sestavě hořáku na palivo s kyslíkem je tlak dodávaného vzduchu potřebný v důsledku používání velkých objemů plynu. Tento vynález používá systému s nízkou rychlostí oxidačního činidla. Proto je i při spalování směsi paliva se vzduchem pokles tlaku natolik nízký, aby dovolil užití relativně levných dmýchadel, přičemž se rychlosti hořeni v hořáku udržuji stejné jako rychlosti při hoření paliva s kyslíkem nebo větší. Toto zase umožňuje výrobní kontinuitu, když se například při tavení skla pracuje podpůrným způsobem v důsledku nouzového výpadku nebo omezení přívodu kyslíku.
U hořáků na palivo s kyslíkem s rychlostmi oxidantu v kterémkoliv bodě hořáku nad asi 90 stop/s bude jeho konstrukce limitována zvukovou bariérou na rychlosti odpovídající hoření za použití vzduchu jako oxidantu a při plném provozu. Rychlost zvuku se definuje rovnicí a - VkRŤ, přičemž k je poměr specifických tepel (1,4 pro vzduch), R je plynová konstanta (287 J/kg K) a T je absolutní teplota. Vzduch má při 25 °C (77 °F) rychlost zvuku 346 m/s (1135 stop/s). V případě hořáku na palivo s kyslíkem s rychlostí kyslíku 100 stop/s je odpovídající rychlost hoření při použití vzduchu 12,6x větší, to znamená 1260 stop/s, což je. rychlost větší než rychlost zvuku. Nemá-li tedy být překročena hranice rychlosti zvuku, musí se hořák pro palivo s kyslíkem konstruovat pro rychlost kyslíku pod 90 stop/s, má-li být nahrazen veškerý kyslík vzduchem bez výměny některé součásti sestavy hořáku. Alternativně se může podle jednoho aspektu tohoto vynálezu předejít překročení tohoto limitu tím, že se při přechodu z jednoho typu vytápění . (oxidantem vzduch nebo kyslík) vymění korpus hořáku.
Hořákový kámen se musí konstruovat tak, aby povrchová rychlost byla menší než rychlost zvuku při provozu s palivem ve směsi se vzduchem.
Tvar plamene je_rovněž důležitý u tradičních hořáků na palivo ve směsi s kyslíkem pracujících při 2,65násobku jejich nominální rychlosti hoření, zvláště při 12,6x větší objemové průtokové rychlosti v průchodu pro oxidant. Provedení tohoto vynálezu popsané níže zajištuje vhodný tvar plamene při spalování paliva jak s kyslíkem, tak se vzduchem.
»0 ·· 00 · 0' 0 0 0
« · 1 · 0
0 0 0 0 ·
0 · 0 0 0 ·
0 0 0 0 0 tlakem přiváděného oxidantu, limity rychlosti a tvarem plamene. Zjistili jsme, že je možné dát uživateli možnost přecházet od hoření paliva s kyslíkem k hoření paliva se vzduchem za použití téhož hořákového kamene úpravou korpusu hořáku Cleanfire® HR™ od firmy Air Products and Chemicals lne., Allentown Pennsylvania.
Jak je zřejmé z obrázku 1, zařízení pro stupňované spalování 10 obsahuje hořák pro spalování paliva s kyslíkem 12 a předspalovací komoru nebo hořákový kámen 14 . Hořák pro směs palivo-kyslík 12 obsahuje středový kanál 16 pro přívod paliva jakým je například zemní plyn, který ukazuje šipka
18. Zdroj kyslíku naznačený šipkou 20 se zavádí do průchodu mezi kanálem pro palivo 16 a vnějším soustředným kanálem 22. Hořák je podrobně popsán v patentu US 5 611 682, jehož podrobný popios je zde zahrnut ve formě odkazu. Hořák 12 se upevní k hořákovému kameni 14 tekutinotěsným spojem na předním konci 24 předspalovací komory nebo hořákového kamene
14. Hořákový kámen 14 obsahuje první nebo centrální průchod 26, který se rozšiřuje od předního konce 24 k výstupnímu konci 28 hořákového kamene 14. Kanál 26 má větší šířku než výšku a rozbíhavý tvar jak je ukázáno a popsáno v patentu '682. V zájmu stupňovaného spalování zavádí se kyslík představovaný šipkou 30 do druhého kanálu 32 v hořákovém kameni 14 . Kanál 32 má tvar obdobný jako centrální kanál a má větší šířku než výšku, jak je ukázáno a opět podrobně popsáno v patentu '682.
S přihlédnutím k obrázku 2 má na předním konci předspalovací komory 14 hořák na palivo s kyslíkem 12 výtokový konec s centrálním kanálem pro palivo 16 obklopeným průchodem pro kyslík 22. Kyslík pro stupňované spalování opouští kanál 31 umístěný pod kanálem pro plamen hořící směsi palivo-kyslík jak ukazuje obrázek 2.
Obrázek 3 ukazuje spalovací zařízení podle tohoto vynálezu. Spalovací zařízení 40 zahrnuje hořákový kámen 14 fcfc fcfc, fc. fc fc fc • fcfc fc fc fcfc fc fcfcfc fc identický s hořákovým kamenem 14 na obrázku 1. Podle tohoto vynálezu je hořák 42 podobný hořáku 12 pro směs paliva a kyslíku na obrázku 1 a má zařízení 44 umožňující přívod vzduchu nebo kyslíkem obohaceného vzduchu do svrchního kanálu 50 hořáku 42. Hořák 42 je též upraven tak, aby zaváděl vzduch nebo kyslíkem obohacený vzduch kanálem 48 hořáku 42 do horního kanálu 50, kde se mísí oxidanty z kanálů 44 a 48.
Šipka 46 naznačuje zavádění vzduchu nebo kyslíkem obohaceného vzduchu do zařízení 4 4, jež přivádí vzduch nebo kyslíkem obohacený vzduch do kanálu 50. Vzduch nebo kyslíkem obohacený-vzduch postupuje z kanálu 50 do centrálního kanálu 26 hořákového kamene a odchází do pece.
Po konverzi hořáku na omezené spalování paliva s kyslíkem nebo na jeho přerušení, se nahradí přívod kyslíku pro stupňované spalování (naznačený šipkou 30 v obrázku 1) palivem znázorněným šipkou 54, takže palivo nebo palivo obohacené kyslíkem opouští kanál 32 hořákového kamene 14. Na schematickém obrázku 4 jsou kanály 26 a 32 na předním konci hořákového kamene 14, přičemž se kanál 26 používá pro přiváděni vzduchu nebo kyslíkem obohaceného vzduchu do pece a kanál 32 se používá pro přivádění paliva nebo kyslíkem obohaceného paliva do pece. Když se hořák 42 používá v systému spalování palivo-vzduch, proudí vzduch nebo vzduch obohacený kyslíkem kanálem 26 a palivo nebo kyslíkem obohacené palivo kanálem 32. Konstrukce hořákového kamene je taková, že se ustaví stabilní plamen směsi palivo-vzduch, protože mezi oběma otvory je oblast recirkulace_.
Kromě schopnosti spalovat směs palivo-vzduch umožňuje zařízení podle vynálezu regulování stupně obohacování kyslíkem. Použití obohacení kyslíkem zlepšuje provozní pružnost podpůrného nouzového režimu snížením množství kyslíku odebíraného ze skladu kapalného kyslíku. Rovněž to umožňuje úpravu délky plamene přidáním kyslíku do proudu ··<··
Kyslík pro obohacování směsi se může přivádět různými způsoby. Pro obohacování vzduchu kyslíkem se například mohou přívodní trubky pro kyslík vést primárním kanálem 26 hořákového kamene nebo hořákovým otvorem pro kyslík na stupňované spalování 32 nebo oběma cestami, nebo se mohou separované přívodní trubky pro kyslík instalovat v jisté vzdálenosti od předspalovací komory 14 nebo od hořákového otvoru pro kyslík pro stupňované spalování 32. Kyslík přiváděný tímto hořákovým otvorem by spolu se zemním plynem mohl přispět k tvorbě sazí pro lepší přenos tepla do pecní vsázky sáláním.
Použití způsobu a zařízení podle tohoto vynálezu umožňuje udržovat maximální teplotu a rozložení teploty potřebné pro výrobu skla. Obohacování vzduchu kyslíkem nebo spalování paliva s kyslíkem by se mělo výhodně používat u hořáků s nejvyšší rychlostí hoření v oblasti tepelného maxima pece. Sníží to průtokovou rychlost vzduchu potřebnou pro tyto hořáky i pokles tlaku. Obohacení kyslíkem též zvyšuje maximální teplotu plamene a tím zvyšuje přenos tepla v oblasti tepelného maxima pece. Je dobře známo, že tepelné maximum je potřebné ve sklářských pecích pro vzniklé konvekční bublinky ve sklovině, nutné pro výrobu skla přijatelné kvality.
Pro udržení nouzového režimu (hot hold) se mohou použít i další technologie užívající směsi paliva se vzduchem. Záměrem tohoto vynálezu je umožnit uživateli pokračovat v produkci. Minimální rychlost hoření při použiti podpůrného systému palivo-vzduch je taková, že se může zachovat nejméně 20 % nominální výroby. Soudí se, že tento objem výroby umožňuje výrobci plaveného skla udržet v lázni pro plavené sklo kontinuální skleněný pás.
Hořáky na palivo s kyslíkem s vyšší rychlostí se mohou upravit na provoz při nízké rychlosti přidáním jednoho nebo více vstupních vletů a tím aplikovat· způsob popsaný v tomto *> > · φφ_ φ φ • φ · *: Φ Φ ·
Φ Φ · · · Φ Φ
Φφ ΦΦΦ Φ Φ · ΦΦΦ ΦΦΦΦ Φ Φ φ Φ φ Φ · Φ vynálezu. Tyto otvory se mohou normálně uzavřít nebo během spalování paliva s kyslíkem použít pro stupňované spalování. Před zahájením podpůrného režimu s palivem ve směsi se vzduchem je též možno přidat jeden nebo více vstupních otvorů vyvrtáním otvoru do stěny ze žárovzdorného zdivá poblíž hořákového vletu.
Jinou možností pro pece užívající hořáků s vysokou rychlostí hoření je nahradit hořákový kámen kamenem s většími otvory za účelem snížení poklesu tlaku. V tomto případě je však nebezpečí, že se do skloviny zanese během této výměny cizorodý žárovzdorný materiál, což by mohlo způsobit závady ve skle. Kromě toho je výměna hořákových bloků časově dosti náročná, pravděpodobně příliš na to, aby nedošlo k přerušení výroby.
Obrážen 5 ukazuje průtokovou rychlost methanu potřebnou pro podmínky nouzového podpůrného režimu (hot hold) při nulové výrobě, 20%, 50% a plné výrobě za předpokladu, že například při plné výrobě připadá 35 % využitelného tepla na ztráty tepla stěnami pece. Udržení výroby na minimální úrovni (hot hold) by se docílilo za nižších rychlostí hoření než graf ukazuje, protože by se snížila celková teplota pece a tím i ztráty tepla stěnami. Tento graf předpokládá, že nezávisle na výrobě nebo podílu kyslíku tyto tepelné ztráty zůstanou stejné. Průtoková rychlost methanu je normalizována na bázi průtokové rychlosti methanu pro plnou výrobu se 100% spotřebou svěsí palivo-kyslík a průtoková rychlost kyslíku je normalizována na bázi průtokové rychlosti pro plnou výrobu a 10C% spořebu směsi palivo-kyslík. Normalizovaná průtoková rychlost je 1,0, když je veškerý oxidant pro spalování zajištěn dodávkou kyslíku (žádný vzduch) a 0, když veškerý oxicant pro spalování představuje vzduch.
Obrázek 6 je odvozený graf koncentrace kyslíku jako funkce normalizované průtokové rychlosti kyslíku pro každou výkonnost stejnou jako na obrázku 5.
* · Φ φ Φ ·'*·:.·
Z · φ φφφφφ φφ φ Ζ · φφφ φφφφ ,φφφ φ ··· ΦΦ *· ·· výkonnost stejnou jako na obrázku 5.
Jak ukazuje bod A na obrázku 5 pro nouzový režim hot hold používající pouze vzduch jako oxidant pro spalování (nulová normalizovaná průtoková rychlost kyslíku), průtoková rychlost methanu je přibližně stejná jaká je nutná při 100% použití směsi palivo-kyslík při plné produkci (normalizovaná hodnota průtoku je 1). Nouzový režim hot hold se může též udržovat při 35% průtokové rychlosti kyslíku z průtoku při plné výrobě a 35% průtokové rychlosti methanu z průtoku při plné výrobě (bod B). S odkazem na obrázek 6 (bod B) je zřejmé, že provozní podmínky představované bodem B odpovídají 100% spotřebě směsi palivo-kyslík bez zředění vzduchem.
Obrázek 5 ukazuje, že průtok kyslíku a průtok methanu se mohou snížit na polovinu a umožnit 20 % plné výroby. To znamená, že když se výroba sníží na 20 % plné výroby, může skladovaná zásoba kyslíku vydržet dvakrát déle. Podle obrázku 6 to odpovídá 100% hoření směsi palivo-kyslík.
Při 50% produkci se může průtok kyslíku snížit na polovinu průtoku při plné výrobě a průtok methanu na asi 95 % průtoku při plné výrobě. Podle obrázku 6 je za těchto provozních podmínek koncentrace kyslíku kolem 3.5 %.
Teplota spalin z pece na palivo s kyslíkem je po průchodu zařízením na recyklaci tepla vyšší než odpovídající plyny z pece na palivo se vzduchem. Proto musí výrobci skla nějakým způsobem snížit teplotu produktů spalování směsi paliva s kyslíkem dříve než vstoupí do sekce odtahu spalin vyrobené z kovu. Vzhledem k dnešním směrnicím na ochranu ovzduší, zpracování palivových plynů pro sklářské pece typicky zahrnují zařízení pro odlučování pevných částic jako jsou elektrostatické nebo rukávové odlučovače. Tato zařízení mají maximální provozní teplotu podstatně nižší .než je teplota spalin z pecí vytápěných palivem s kyslíkem, typicky kolem 1000 °F. Proto se musí spaliny před těmito zařízeními
4·»4
4 4 · 4 4 ·
4 4 4 4 4 4
4 4 4 9 9 9 4
4 4 4 4 4 4
44 4 4 4 4 4 4
Když se kyslík pro spalování v peci konstruované pro spalování paliva s kyslíkem nahradí vzduchem, objem spalin podstatně vzroste. Obrázek 7 ukazuje, jak vzroste průtoková rychlost spalin, když se kyslík nahradí vzduchem při několika výrobách. Při tvorbě tohoto grafu se použilo těchže vstupních předpokladů ohledně vstupních a výstupních teplot a tepelných ztrát jako v předchozích obrázcích. Průtoková rychlost spalin je normalizována vzhledem k průtoku spalin při plné produkci se 100% spotřebou směsi paliva s kyslíkem. Když se kyslík zcela nahradí vzduchem, vzroste průtok spalin při plné produkci více než devětkrát. Když se kyslík plně nahradí vzduchem, je možno očekávat v podmínkách nouzového režimu hot hold trojnásobné zvýšení průtokové rychlosti spalin.
V důsledku zvýšeného průtoku spalin je třeba dodat mnohem víc zředovacího vzduchu pro snížení teploty na stejnou hladinu, dříve než plyn vstoupí do kovové sekce odtahu spalin. Obrázek 8 ukazuje výsledek termodynamických výpočtů, když se spaliny z pece teploty 2800 °F zředí vzduchem teploty 77 °F za vzniku proudu plynu teploty 1000 °F, což je teplota vhodná pro kovovou sekci odtahového systému spalin. Normalizovaný průtok spalin se po zředění vzduchem vynáší jako funkce normalizovaného průtoku kyslíku. Proud spalin se normalizuje vzhledem k 100% spotřebě směsi palivo-kyslík a plné výrobě, když se spaliny teploty 2800 °F zředí vzduchem teploty 77 °F za vzniku proudu plynu teploty 1000 °F. Jestliže se kyslík'nahradí vzduchem v podmínkách plné výroby a spaliny se zředí vzduchem teploty 77 °F na proud plynu teploty 1000 °F, výsledná průtoková rychlost spalin se zvětší na 7,5násobek průtoku v případě plné výroby a spalování paliva s kyslíkem. Odtahový systém spalin potom není schopen zvládnout tento kapacitní nárůst vzhledem k omezením poklesu tlaku. Proto vzroste tlak v peci, což může vést ke strukturálním poruchám.
99·· • 9 ♦ « · · » • · «» 99 »· • · · 9 9 9
9 9 9 9 9
9·· 9 » 9
9 9 · 9 9
9-9 9 9 «9
Existuje více způsobů řešení problému zvýšeného objemu spalin: například snížení výroby, spalování paliva obohaceného kyslíkem, alternativní způsoby chlazení spalin (například vodou), použití doplňkových kapacit pro spaliny, obchvat sekce zpracování spalin nebo kombinace dvou nebo více výše uvedených způsobů. Výhodný způsob řešení otázky zvětšeného objemu spalin v souladu s tímto vynálezem představuje kombinace chlazení vodou, snížení výroby a v případě potřeby obohacování kyslíkem při spalování.
Obrázek 9 ukazuje výsledky termodynamického výpočtu v případě, že kapalná voda s teplotou 77 °F zajišťuje chlazení s odpařováním v přímém styku. Normalizovaná průtoková rychlost po zředění.vodou se vynáší proti normalizované průtokové rychlosti kyslíku^ Průtok spalin je normalizován vzhledem k 100% spotřebě paliva s kyslíkem a plné produkci, přičemž se spaliny s teplotou 2800 °F zředí vzduchem teploty 77 °F na proud plynu teploty 1000 °F. Obrázek ukazuje, že objem spalin se může zmenšit na polovinu při provozu se směsí palivo-kyslík a plné produkci, když se vzduch jako chladivo ve spalinách nahradí vodou. V případě plné produkce a užití vzduchu místo kyslíku pro spalování a vody jako chladivá pro spaliny je průtok spalin 3,6násobkem základního případu plné produkce a výhradního užití směsi palivokyslík. Při 50% výrobě a užití vzduchu místo kyslíku jako oxidantu je objem proudu spalin asi 2,5x větší než v základním případě plné produkce a výhradního použití směsi palivo-kyslík.
Tabulka 1: Přehled hořáků a způsobů pro podpůrné užití
Výhodné provedení | Alternativní provedení |
1. Při spalování směsi palivo-kyslík a palivo-vzduch | Hořákový kámen se vymění, ve stěnách pece se vyvrtají nové |
9 toto·· • · * • 9 a to
9 • toto ·
- ··
9 « 9 ·· 9 to toto · to « · toto <·
se užívá tentýž hořákový kámen | otvory nebo se nové otvory otevřou pomocí hořákových kamenů konstruovaných pro podpůrnou akci palivo-vzduch |
2. Při vzájemné záměně režimu | Hořákový kámen se vymění, ve |
palivo-kyslík a palivo-vzduch | stěnách pece se vyvrtají nové |
je stejná montáž, nové | otvory nebo se nové otvory |
technické prostředky | otevřou pomocí hořákových kamenů konstruovaných pro podpůrnou akci palivo-vzduch |
3. Průřez hořákového kamene | Průřez hořákového kamene je |
je takový,· že rychlost | takový, že rychlost- oxidantu |
oxidantu je při podpůrné akci | je při podpůrné akci pod 500 |
pod.250 stop/s v místě | stop/s v místě minimálního |
minimálního průřezu hořáku | průřezu hořákového kamene |
nebo korpusu hořáku | nebo korpusu hořáku |
4. Použití vzduchu jako | Koncentrace kyslíku při |
oxidantu při podpůrné akci | podpůrné akci menší než 50 %. |
5. Chlazení kouřového plynu | Chlazení kouřového plynu |
vodou | kombinací vody a vzduchu |
6. Teplota oxidantu pod 150 °F | Teplota oxidantu pod 1000 °F |
7. Není potřeba dalšího | Až dvakrát větší počet |
hořákového kamene při | použitých hořáků při provozu |
podpůrné akci palivo-vzduch | palivo-vzduch než při provozu |
palivo-kyslík | |
8. Při podpůrné akci palivo- | Při podpůrné akci palivo- |
vzduch více n.ež 80 % kapacity | vzduch více než 20 %_ kapacity |
plné produkce | plné produkce |
9. Povrchová rychlost v | Povrchová rychlost v |
hořákovém kameni při zcela | hořákovém kameni při zcela |
otevřeném průřezu v provozu | otevřeném průřezu v provozu |
palivo-kyslík pod 90 stop/s | palivo-kyslík pod 400 stop/s |
·· ·· ·· • · · ♦ · · • · · · · · • · · · · · · • · · · ě · <· ·· ** · · • · • · ·ί· ί ···· tyto: volba s kyslíkem a
Alternativy k navrhovanému vynálezu jsou
1.: pokračovat ve 100% spalování směsi paliva zvětšit kapacitu skladování kyslíku; 2. nouzový režim hot hold s použitím hořáků na směs paliva se vzduchem k ohřevu; 3. nouzový režim hot hold nebo omezená produkce s vysokorychlostními hořáky na směs paliva s kyslíkem za použití vzduchu místo kyslíku. Rozdíl mezi navrženým vynálezem a volbou 1 je snížené užití kyslíku a zvýšené výdaje na skladování kapalného kyslíku. Rozdíl mezi vynálezem a volbou 2 spočívá v zachování trvalé výroby a nákladech. Rozdíl mezi vynálezem a volbou 3 je v technické obtížnosti přívodu vysokotlakého vzduchu.
Výhoda vynálezu ve srovnání s volbou 1 spočívá v nižších pořizovacích nákladech (méně nádrží na kapalný kyslík). V závislosti na délce odstávky podnikové kyslíkárny rovněž nedojde k problémům s logistikou a dosažitelností kapalného kyslíku. Výhodou navrženého vynálezu oproti volbě 1 je, že může fungovat i když tu je problém s přívodem kyslíku a regulací průtoku. Další výhodou vynálezu ve srovnání s volbou 2 je vyšší maximální teplota v peci a standardu podobný teplotní profil potřebný pro výrobu skla. Ještě další předností vynálezu proti volbě 2 je kontinuální výroba. Nejúčinnější řešení je pokračující plná výroba za použití vzduchu nebo kyslíkem obohaceného vzduchu. I výroba na minimální úrovni s cílem udržet skleněný pás v plavící lázni má obrovskou cenu. Restartování skleněného pásu je časově náročné a může výrobu zdržet o jeden nebo více dní. Například hodnota denní produkce pece produkující ploché sklo s výrobou 600 t/den při ceně skla 300 USD/t je 180 000 USD denně. Další předností vynálezu oproti volbě 2 je, že podpůrný systém znamená řešení na místě. Volba 2 znamená, že cizí firma musí přijít a instalovat své zařízení. Další výhodou vynálezu je, že není třeba navrtávat, řezat nebo jinak narušovat žárovzdorné zdivo.
Tento vynález umožňuje uživateli použít různé hořáky pro provoz se směsí palivo-vzduch a palivo-kyslík, jednotný sytém montáže hořáků na palivo-vzduch a palivo-kyslík a vyšší maximální teploty v peci ve srovnání s hořáky na vytápění systémem palivo-vzduch. Způsob podle tohoto vynálezu je schopen vytvořit obdobné rozložení teplot v peci potřebné pro výrobu skla, dovoluje vyšší rychlosti hoření blízko tepelného maxima pece preferenčním zvyšováním koncentrace kyslíku, používat oddělené ale blízko sebe umístěné vlety pro přívod vzduchu a paliva pro provoz typu palivo-vzduch, měnit funkci hořákových vletů pro kyslík pro stupňované spalování v předspalovací komoře při režimu palivo se vzduchem a palivo s kyslíkem jako oxidantem. Při operaci typu palivo-kyslík se větší kanál používá jako předspalovací komora, jíž proudí kyslík a palivo a menší kanál je pro kyslík pro stupňované spalování. Při provozu typu palivo-vzduch se větší kanál používá pro proudění vzduchu nebo kyslíkem obohaceného vzduchu a.menší kanál přednostně pro palivo.
V rozsahu tohoto vynálezu je zahrnuto řešení umístění odděleného hořákového kamene nebo předspalovací komory do pecní zdi k zavádění vzduchu nebo kyslíkem obohaceného vzduchu nebo paliva do pece. Při tomto řešení se hořák na palivo-kyslík odstaví a samostatný hořákový kámen se použije pro spalování podle popisu v tomto vynálezu.
Rovněž je zahrnuto v rozsahu tohoto vynálezu zavádět vzduch a~palivo do pece oddělenými hořáky nebo trubkami, jež jsou nezávislé na hořácích pro směs paliva s kyslíkem, pokud jsou vzduch, kyslíkem obohacený vzduch a palivo zaváděny v souladu s popisem tohoto vynálezu.
Claims (20)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob zachování ohřevu pece na zvýšenou teplotu používající spalování směsi paliva s kyslíkem v y z n a č u jící se t í m, že se do uvedené pece zavádí plamen ze směsi palivo-kyslík a oxidant pod uvedeným plamenem i v případě, že přívod kyslíku pro uvedený plamen a uvedený oxidant je znemožněn nebo ukončen, a který zahrnuje stupně:uvedený plamen ze směsi paliva s kyslíkem se nahradí vzduchem nebo vzduchem obohaceným kyslíkem a tento vzduch nebo vzduch obohacený kyslíkem se zavádí do uvedené pece; a uvedený oxidant se nahradí uvedeným palivem a uvedené palivo se zavádí do uvedené pece za účelem spalování a udržení uvedené teploty v uvedené peci.
- 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že uvedená pec je pec na tavení skla, přičemž se v uvedené peci udržuje rozložení teplot spalováním paliva se vzduchem s výjimkou hořáků v blízkosti tepelného maxima uvedené pece, kde se používá spalování se vzduchem obohaceným kyslíkem.
- 3. Způsob podle nároku 1, význačující se tím, že zahrnuje náhradu uvedeného plamene vzniklého spalováním směsi paliva a kyslíku vzduchem zaváděným průtokovou rychlostí asi 12,6x větší než je průtoková rychlost směsi paliva s kyslíkem nebo kyslíku při__spalování pouhé směsi palivo-kyslík.
- 4. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že výtoková rychlost uvedeného vzduchu nebo vzduchu obohaceného kyslíkem z uvedeného hořáku je menší než asi 250 stop/s.···· · · · · · · · • · · · · · · · • »·* · · . · · ·
- 5. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že zahrnuje zavádění vzduchu nebo vzduchu obohaceného kyslíkem hořákovým kamenem.
- 6. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že zahrnuje stupně zavádění kyslíku s uvedeným palivem pro zvýšení přenosu sálavého tepla na vsázku ohřívanou v uvedené peci.
- 7. Způsob podle nároku 1, vyznačující se t í. m, že zahrnuje stupeň chlazení spalin opouštějících uvedenou pec s cílem zmenšit objem uvedených spalin ve srovnání s chlazením uvedených kouřových plynů vzduchem.
- 8. Spalovací systém s hořákem na směs paliva s kyslíkem uzpůsobeným tak, aby s předspalovací komorou instalovanou na uvedeném hořáku vytvářel plamen, přičemž uvedená předspalovací komora má první průchod s předním koncem tekutinotěsně spojeným s plamenovým koncem hořáku a s druhým koncem upraveným tak, aby směroval plamen vytvořený uvedeným· hořákem pro ohřívání výrobního prostoru zpravidla do tvaru plochého vějíře, a druhý oddělený průchod v uvedeném hořákovém, kameni umístěný pod ním a stejně se rozšiřující jako první průchod, přičemž druhý průchod končí v druhém konci uvedeného předspalovacího prostoru s tryskou a má přímo oxidovat tekutinu vespod a obvykle paralelně s plamenem, vyznačující se tím ,že zahrnuje:první prostředky pro zavádění vzduchu nebo kyslíkem obohaceného vzduchu uvedeným hořákem do uvedeného předspalovacího prostoru namísto plamene a druhé prostředky pro zavádění paliva do druhého odděleného průchodu v uvedeném předspalovacím prostoru namísto oxidační tekutiny, přičemž uvedený spalovací systém • · · ·.«3 · ·Ί • · může pokračovat v ohřevu výrobního prostoru i v případě, že přívod kyslíku je přerušen nebo snížen.
- 9. Systém podle nároku 8, vyznačující se tím, že uvedený předspalovací prostor má délku mezi 4 a 18 palci.
- 10. Systém podle nároku 8, vyznačující se tím, že první a druhý kanál mají na druhém konci uvedené předspalovací komory poměr šířky k výšce mezi 5 a 30.
- 11. Sysrém podle nároku 10, vyznačující se tím, že stěny vymezující šířku uvedeného prvního a druhého kanálu uvedené předspalovací komory svírají úhel mezi -15°° a +30 ° na obou stranách svislé centrální roviny procházející předspalovací komorou.
- 12. Systém podle nároku 11, vyznačující se tím, že uvedený úhel je mezi 0° a +15° na obou stranách uvedené svislé roviny.
- 13. Systém podle nároku 8, vyznačující se tím, že zahrnuje prostředky pro zavádění kyslíku do uvedeného paliva v uvedené předspalovací komoře.
- 14. Systém podle nároku 8, vyznačující se t í m, že se užívá k ohřevu spolu s prostředky pro chlazení spalin vodou opouštějících při provozu_uvedeného hořáku uvedenou pec.
- 15. Způsob zachování ohřevu pece na zvýšenou teplotu za použití směsi paliva s kyslíkem, vyznačující se tím, že plamen z paliva s oxidantem se do uvedené pece zavádí i když je přívod kyslíku pro uvedený plamen znemožněn ·>·· nebo ukončen, a který zahrnuje stupně:zavádění proudu vzduchu nebo kyslíkem obohaceného vzduchu do uvedené pece a zavádění odděleného proudu uvedeného paliva do uvedené pece za účelem spalování a udržování teploty v uvedené peci.
- 16. Způsob podle nároku 15, vyznačující se tím, že uvedená pec je pec na tavení skla s rozložením tepla udržovaným v uvedené peci spalováním paliva se vzduchem s výjimkou hořáků v blízkosti tepelného maxima uvedené pece, kde se používá spalování vzduchem obohaceným kyslíkem.
- 17. Způsob podle nároku 15, vyznačující se; t í m, že zahrnuje náhradu uvedeného plamene z paliva s kyslíkem vzduchem zaváděným průtokovou rychlostí 12,6x větší než je průtoková rychlost paliva s kyslíkem nebo kyslíku, když se spaluje jen palivo s kyslíkem.
- 18. Způsob podle nároku 15, vyznačující se tím, že výtokové rychlost uvedeného vzduchu nebo vzduchu obohaceného kyslíkem na výstupu z hořáku použitého pro zavádění uvedeného vzduchu nebo vzduchu obohaceného kyslíkem do uvedené pece je menší než 250 stop/s.
- 19. Způsob podle nároku 15, vyznačující se tím, že zahrnuje stupně zavádění kyslíku s uvedeným palivem pro zvýšení přenósu sálavého tepla na vsázku _ zahřívanou v peci.
- 20. Způsob podle nároku 15, vyznačující se tím, že zahrnuje stupeň chlazení spalin odtahovaných z pece kapalnou vodou pro snížení objemu uvedených spalin ve srovnání s chlazením uvedených spalin vzduchem.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US42021599A | 1999-10-18 | 1999-10-18 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ20003847A3 true CZ20003847A3 (cs) | 2001-08-15 |
CZ295946B6 CZ295946B6 (cs) | 2005-12-14 |
Family
ID=23665547
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ20003847A CZ295946B6 (cs) | 1999-10-18 | 2000-10-17 | Způsob a zařízení k udržování ohřevu pece na zvýšené teplotě za použití spalování směsi palivo-kyslík |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6524097B2 (cs) |
EP (1) | EP1094273B1 (cs) |
JP (1) | JP3527471B2 (cs) |
KR (1) | KR100394443B1 (cs) |
CN (1) | CN1153921C (cs) |
AT (1) | ATE260443T1 (cs) |
AU (1) | AU737544B2 (cs) |
BR (1) | BR0004848A (cs) |
CA (1) | CA2323032A1 (cs) |
CZ (1) | CZ295946B6 (cs) |
DE (1) | DE60008478T2 (cs) |
ES (1) | ES2211457T3 (cs) |
NZ (1) | NZ507499A (cs) |
TW (1) | TW466318B (cs) |
ZA (1) | ZA200005743B (cs) |
Families Citing this family (37)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2394275B (en) * | 2002-08-14 | 2005-09-21 | Hamworthy Combustion Eng Ltd | Burner and method of burning gas in a furnace |
FR2851767B1 (fr) * | 2003-02-27 | 2007-02-09 | Saint Gobain | Procede de preparation d'un verre par melange de verres fondus |
US6910432B2 (en) * | 2003-08-21 | 2005-06-28 | Air Products And Chemicals, Inc. | Selective oxygen enrichment in slagging cyclone combustors |
US7309232B2 (en) * | 2003-10-10 | 2007-12-18 | Dentigenix Inc. | Methods for treating dental conditions using tissue scaffolds |
SE528808C2 (sv) * | 2004-09-15 | 2007-02-20 | Aga Ab | Förfarande vid förbränning, jämte brännare |
FR2892497B1 (fr) * | 2005-10-24 | 2008-07-04 | Air Liquide | Procede de combustion mixte dans un four a regenerateurs |
US7686611B2 (en) * | 2005-11-03 | 2010-03-30 | Air Products And Chemicals, Inc. | Flame straightening in a furnace |
US7581948B2 (en) * | 2005-12-21 | 2009-09-01 | Johns Manville | Burner apparatus and methods for making inorganic fibers |
US7621154B2 (en) * | 2007-05-02 | 2009-11-24 | Air Products And Chemicals, Inc. | Solid fuel combustion for industrial melting with a slagging combustor |
EP1995543A1 (fr) * | 2007-05-10 | 2008-11-26 | AGC Flat Glass Europe SA | Echangeur de chaleur pour oxygène |
US9651253B2 (en) * | 2007-05-15 | 2017-05-16 | Doosan Power Systems Americas, Llc | Combustion apparatus |
US8454354B2 (en) * | 2008-05-08 | 2013-06-04 | Air Products And Chemicals, Inc. | Highly radiative burner and combustion process |
WO2009147191A1 (fr) | 2008-06-05 | 2009-12-10 | Agc Flat Glass Europe Sa | Four de fusion du verre |
EP2143999A1 (en) * | 2008-07-08 | 2010-01-13 | L'Air Liquide Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Burner assembly and method of combustion |
JP5642679B2 (ja) * | 2008-08-29 | 2014-12-17 | レール・リキード−ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード | バーナー組立体(burnerassembly)による燃焼発生方法、及びそのためのバーナー組立体 |
US20100081103A1 (en) * | 2008-09-26 | 2010-04-01 | Hisashi Kobayashi | Furnace with multiple heat recovery systems |
RU2492389C2 (ru) * | 2009-01-16 | 2013-09-10 | Эр Продактс Энд Кемикалз, Инк. | Многорежимное устройство для осуществления горения и способ использования этого устройства |
KR101419140B1 (ko) | 2009-06-12 | 2014-07-16 | 에어 프로덕츠 앤드 케미칼스, 인코오포레이티드 | 용융 물질의 산화 상태를 제어하기 위한 노 및 방법 |
CN101691196B (zh) * | 2009-06-25 | 2011-11-09 | 上海精星仓储设备工程有限公司 | 一种条码定位堆垛机 |
US8404018B2 (en) | 2009-07-06 | 2013-03-26 | Air Products And Chemicals, Inc. | Burner and method for processing oxidizable materials |
EP2281785A1 (fr) * | 2009-08-06 | 2011-02-09 | AGC Glass Europe | Four de fusion du verre |
US8172566B2 (en) * | 2010-02-18 | 2012-05-08 | Air Products And Chemicals, Inc. | Liquid fuel combustion process and apparatus |
DE102010053068A1 (de) * | 2010-12-01 | 2012-06-06 | Linde Ag | Verfahren und Vorrichtung zur verdünnten Verbrennung |
WO2013082447A2 (en) * | 2011-12-01 | 2013-06-06 | Air Products And Chemcials, Inc. | Staged oxy-fuel burners and methods for using the same |
EP2703339A1 (en) * | 2012-09-04 | 2014-03-05 | Casale Chemicals S.A. | Burner for the production of synthesis gas |
GB201501310D0 (en) * | 2015-01-27 | 2015-03-11 | Knauf Insulation And Knauf Insulation Gmbh And Knauf Insulation Doo Skofja Loka And Knauf Insulation | Burner for submerged combustion melter |
US20160245515A1 (en) * | 2015-02-24 | 2016-08-25 | Elwha Llc | Nitrogen-reduced combustion air |
BR112018012974B1 (pt) * | 2015-12-23 | 2022-12-27 | Flsmidth A/S | Queimador para um forno e forno rotativo |
CN106277718B (zh) * | 2016-08-19 | 2019-03-15 | 巨石集团有限公司 | 一种玻璃纤维池窑用玻璃液通道加热方法 |
JP6756683B2 (ja) * | 2017-08-30 | 2020-09-16 | 大陽日酸株式会社 | 酸素富化バーナ及び酸素富化バーナを用いた加熱方法 |
DE102018125872A1 (de) | 2018-10-18 | 2020-04-23 | Flammatec, Spol. S R.O. | Brenngasinjektor, System aus keramischem Wandungselement mit einer keramischen Injektoreinsatzöffnung zum Einsatz eines Brenngasinjektors und Industrieofens |
CN109458618B (zh) * | 2018-11-27 | 2020-11-17 | 马鞍山市润启新材料科技有限公司 | 一种垃圾处理专用燃烧装置及其使用方法 |
ES2896929T3 (es) * | 2019-03-26 | 2022-02-28 | Air Liquide | Procedimiento de combustión, y quemador para su implementación |
CN111054150A (zh) * | 2019-12-19 | 2020-04-24 | 安徽意义环保设备有限公司 | 一种脱硝除尘一体化及下料机构装置 |
CN111233305A (zh) * | 2020-03-05 | 2020-06-05 | 武汉长利新材料科技有限公司 | 一种适合薄板玻璃生产的一窑多线大吨位熔窑 |
US20240003539A1 (en) * | 2022-06-30 | 2024-01-04 | Air Products And Chemicals, Inc. | Burner and method for transient heating |
CN117781695B (zh) * | 2024-02-27 | 2024-05-07 | 沈阳中金模具集团有限公司 | 一种设置模具自动上下料结构的电阻炉 |
Family Cites Families (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1514842A (en) * | 1977-02-25 | 1978-06-21 | British Steel Corp | Furnaces and burners therefor |
US4931013A (en) * | 1989-07-06 | 1990-06-05 | Mg Industries | High-temperature burner |
US5147438A (en) * | 1991-09-18 | 1992-09-15 | Union Carbide Industrial Gases Technology Corporation | Auxiliary oxygen burners technique in glass melting cross-fired regenerative furnaces |
US5256058A (en) | 1992-03-30 | 1993-10-26 | Combustion Tec, Inc. | Method and apparatus for oxy-fuel heating with lowered NOx in high temperature corrosive environments |
US5547368A (en) | 1993-03-01 | 1996-08-20 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process and device for combustion-enhanced atomization and vaporization of liquid fuels |
US5302112A (en) * | 1993-04-09 | 1994-04-12 | Xothermic, Inc. | Burner apparatus and method of operation thereof |
US5458483A (en) * | 1993-07-15 | 1995-10-17 | Maxon Corporation | Oxygen-fuel burner with integral staged oxygen supply |
EP0646751B1 (fr) * | 1993-10-01 | 1999-07-28 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Brûleur et utilisation d'un tel brûleur dans un four de verre |
US5551867A (en) * | 1994-10-07 | 1996-09-03 | Schuller International, Inc. | Method of converting a furnace to oxygen-fuel while it is operating and aburner block assembly |
US5575637A (en) | 1994-11-04 | 1996-11-19 | Air Products And Chemicals, Inc. | Method and device for low-NOx high efficiency heating in high temperature furnaces |
US5984667A (en) * | 1995-07-17 | 1999-11-16 | American Air Liquide, Inc. | Combustion process and apparatus therefore containing separate injection of fuel and oxidant streams |
DE69632666T2 (de) * | 1995-07-17 | 2005-06-09 | L'Air Liquide, S.A. a Directoire et Conseil de Surveillance pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Verbrennungsverfahren und Vorrichtung dafür mit getrennter Einspritzung von Brennstoff und Oxydationsmittel |
US5611682A (en) | 1995-09-05 | 1997-03-18 | Air Products And Chemicals, Inc. | Low-NOx staged combustion device for controlled radiative heating in high temperature furnaces |
FR2743360B1 (fr) * | 1996-01-05 | 1998-02-27 | Air Liquide | Procede de chauffage de la charge d'un four de verre |
US5823769A (en) * | 1996-03-26 | 1998-10-20 | Combustion Tec, Inc. | In-line method of burner firing and NOx emission control for glass melting |
EP0807608B1 (fr) * | 1996-05-14 | 2001-12-12 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Procédé pour la réparation d'un four de verre à l'aide d'un brûleur auxiliaire à combustion d'oxygène |
US5975886A (en) * | 1996-11-25 | 1999-11-02 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Combustion process and apparatus therefore containing separate injection of fuel and oxidant streams |
US5904475A (en) * | 1997-05-08 | 1999-05-18 | Praxair Technology, Inc. | Dual oxidant combustion system |
US5954498A (en) * | 1998-02-26 | 1999-09-21 | American Air Liquide, Inc. | Oxidizing oxygen-fuel burner firing for reducing NOx emissions from high temperature furnaces |
FR2783595B1 (fr) * | 1998-09-22 | 2000-10-20 | Air Liquide | Procede de chauffage d'un four |
US6113389A (en) * | 1999-06-01 | 2000-09-05 | American Air Liquide, Inc. | Method and system for increasing the efficiency and productivity of a high temperature furnace |
US6250915B1 (en) * | 2000-03-29 | 2001-06-26 | The Boc Group, Inc. | Burner and combustion method for heating surfaces susceptible to oxidation or reduction |
-
2000
- 2000-10-11 CA CA002323032A patent/CA2323032A1/en not_active Abandoned
- 2000-10-11 AU AU64127/00A patent/AU737544B2/en not_active Ceased
- 2000-10-12 NZ NZ507499A patent/NZ507499A/en unknown
- 2000-10-12 TW TW089121363A patent/TW466318B/zh not_active IP Right Cessation
- 2000-10-16 AT AT00309081T patent/ATE260443T1/de not_active IP Right Cessation
- 2000-10-16 ES ES00309081T patent/ES2211457T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2000-10-16 DE DE60008478T patent/DE60008478T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-10-16 EP EP00309081A patent/EP1094273B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-10-16 BR BR0004848-8A patent/BR0004848A/pt not_active IP Right Cessation
- 2000-10-17 ZA ZA200005743A patent/ZA200005743B/xx unknown
- 2000-10-17 CZ CZ20003847A patent/CZ295946B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2000-10-18 CN CNB001314440A patent/CN1153921C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2000-10-18 KR KR10-2000-0061225A patent/KR100394443B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2000-10-18 JP JP2000318282A patent/JP3527471B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2001
- 2001-03-09 US US09/803,238 patent/US6524097B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ATE260443T1 (de) | 2004-03-15 |
ZA200005743B (en) | 2002-04-17 |
JP2001165428A (ja) | 2001-06-22 |
DE60008478T2 (de) | 2004-11-25 |
ES2211457T3 (es) | 2004-07-16 |
AU737544B2 (en) | 2001-08-23 |
EP1094273A1 (en) | 2001-04-25 |
KR100394443B1 (ko) | 2003-08-09 |
CN1296148A (zh) | 2001-05-23 |
CA2323032A1 (en) | 2001-04-18 |
JP3527471B2 (ja) | 2004-05-17 |
NZ507499A (en) | 2002-03-28 |
DE60008478D1 (de) | 2004-04-01 |
CZ295946B6 (cs) | 2005-12-14 |
CN1153921C (zh) | 2004-06-16 |
EP1094273B1 (en) | 2004-02-25 |
TW466318B (en) | 2001-12-01 |
KR20010060159A (ko) | 2001-07-06 |
US6524097B2 (en) | 2003-02-25 |
BR0004848A (pt) | 2001-05-29 |
AU6412700A (en) | 2001-05-03 |
US20010023053A1 (en) | 2001-09-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CZ20003847A3 (cs) | Způsob a zařízení pro podporu spalování paliva s kyslíkem spalováním paliva se vzduchem | |
US7392668B2 (en) | Low heat capacity gas oxy fired burner | |
US9643870B2 (en) | Panel-cooled submerged combustion melter geometry and methods of making molten glass | |
US7509819B2 (en) | Oxygen-fired front end for glass forming operation | |
JP5980920B2 (ja) | ガラス溶融装置および方法 | |
KR20110056477A (ko) | 버너 조립체 및 연소 방법 | |
JP2011521883A (ja) | ガラス溶融炉 | |
CN100397021C (zh) | 改善炉子温度分布的方法 | |
EP3339730B1 (en) | Staged combustion installation and method | |
MXPA00010090A (en) | Method and apparatus for backing-up oxy-fuel combustion with air-fuel combustion | |
EP2469165A1 (en) | Oxidant dispatching device and use thereof |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20151017 |