CZ20002729A3 - Acoustic device consisting of a panel-form element based on activity of bending waves - Google Patents

Abstract

Akustické zařízení spočívající na činnosti ohybových vln v ploše panelového členu, zejména na rozloženi rezonančních vidů takové činnosti ohybových vin, a příslušné akusticky významné povrchové vibrace na ploše uvedeného panelového členu, příznivé pro požadovaný nebo alespoň přijatelný výkon akustického zařízení. Zařízení vyhovuje výběru parametrů uvedeného panelového členu, ovlivňujících uvedené rozložení, zahrnujících konfiguraci a geometrii a/nebo tuhost v ohybu, a/nebo polohu měničů ohybových vln v uvedené ploše uvedeného panelového členu. Výběrje v souladu s analitickým stanovením vlastností uvedeného panelového členu, týkajících se přenosu výkonu, takže uvedené akustické zařízení a požadavky na ně jsou ve vzájemném vztahu s dosažením výkonu uvedeného akustického zařízení.Acoustic equipment based on bending wave operation in the surface of the panel member, in particular the resonance distribution and the corresponding acoustically significant surface vibrations on the panel a member favorable to the desired or at least acceptable performance acoustic equipment. The device matches the selection of parameters of said panel member affecting said layouts including configuration and geometry and / or stiffness and / or the position of the bending wave transducers in said the surface of said panel member. The selection is in accordance with by analytically determining the properties of said panel a power transmission member, so said acoustic equipment and requirements are correlated with achieving the performance of said acoustic device.

Description

Akustické zařízení sestávající z panelového členu spočívajícího na činnosti ohybových vln.Acoustic device consisting of a panel member based on bending wave operations.

Oblast technikyTechnical field

Vynález se týká akustických zařízení, která mohou vykonávat akustickou činnost s využitím ohybových vln.The invention relates to acoustic devices which can perform acoustic operation using bending waves.

Dosavadní stav technikyBACKGROUND OF THE INVENTION

Současně vyřizovaná Mezinárodni patentová přihláška ?-i/GB96/0214o (zveřennena ve spise WO97/0934z) obsahuze různá vysvětlení, co se týká druhu, struktury a , konfigurace akustických panelových členů se schopností zachování a šíření vstupní vibrační energie prostřednictvím ohybových vln v provozní ploše (provozních plochách), procházející obvykle příčně tloušťkou (pokud ne nevyhnutelně) k okrajům tohoto členu (členu). Jsou provedeny podrobné analýzy různých konfigurací panelových členů, se směrovou nebe bez směrové anizotropie tuhosti v ohybu napřič této plochy (ploch) tak, aby složky vibrace rezonančních vidů byly příznivě rozloženy v této celé ploše (plochách) pro akustickou vazbu s okolnimThe co-pending International Patent Application? -I / GB96 / 0214o (published in WO97 / 0934z) contains various explanations as to the type, structure and configuration of acoustic panel members capable of retaining and propagating input vibrational energy via bending waves in the operating area (operating surfaces), generally passing transversely of the thickness (if not necessarily) to the edges of the member. Detailed analyzes of various panel members configurations are performed, with directional skies without directional bending stiffness anisotropy across this area (s) so that the vibration components of the resonant modes are favorably distributed over this entire area (s) for acoustic coupling with the surrounding

Cl nnosti prostředím. Tyto analýzy se týkají předem stanovené přednostní polohy (přednostních poloh) v této ploše (plochách) pro měniče, zejména jeho (jejich) provozně aktivní nebo pohyblivé části (částí), které jsou účinné vzhledem k akustické vibrační v této ploše(plochách) a signálům,obvykle elektrickým, · · * ti titititi • · ·· titi · B ti · ti • titi··· · · ti · · • ··«· ti · ti · ··« ··· ·· ti titi titi odpovídajícím akustickému obsahu takové vibrační, činnosti. Ve shora uvedené přihlášce PCT se také předpokládá použití pro takové členy, jako jsou „pasivní akustická zařízení, nebo u takových zařízení, t.j. bez měničů, jako pro dozvuk nebo pro akustické filtrováni nebo pro akustické „ozvučeni prostoru nebo místnosti. Ostatní „aktivní” akustická zařízeni, t.j. s měniči ohybových vln, zahrnují pozoruhodně široký rozsah reproduktorů, jako zdrojů zvuku, když jsou k nim přiváděny vstupní signály pro přeměnu na uvedený zvuk, a také taková zařízení, jako jsou mikrofony, když jsou vystaveny zvuku pro přeměnu na jiné signály.Customs environment. These analyzes relate to a predetermined preferred position (s) in this area (s) for the drive, particularly its operationally active or movable parts (s), which are effective with respect to the acoustic vibrations in the area (s) and signals , usually electric, titi titi B titi titi ti titi corresponding titi acoustic content of such vibration activity. The above PCT application also envisages use for such members as "passive acoustic devices, or for such devices, i.e., without transducers, such as reverberation or acoustic filtering or acoustic" room or room sounding. Other "active" acoustic devices, ie with bend wave transducers, include a remarkably wide range of loudspeakers, such as sound sources, when input signals are converted to said sound, as well as devices such as microphones when exposed to sound for conversion to other signals.

Současně vyřizovaná Mezinárodní patentová přihláška PCT/ GB98/00621 se týká použití panelových členů, jejichž rozložení tuhosti nebo hmoty není vystředěno shodně s těžištěm nebo s geometrickým středem.To je zejména (ale ne výlučně) prospěšné k výhodnému spojení jak pístové akustické činnosti (jako u dosavadních běžných reproduktorů, typicky kuželového typu), tak obecně akustické činnosti ohybových vln, jak je uvedeno ve shora uvedené zveřejněné přihlášce PCT. Zejména umístění měničů jak pro pístovou činnost, tak pro činnost ohybových vln, může být provedeno v těžišti a/nebo v geometrickém středu (jak se velmi dobře hodí pro pístovou činnost), kde ale stále uspokojuje obecné požadavky pro činnost ohybových vln.The co-pending International Patent Application PCT / GB98 / 00621 relates to the use of panel members whose distribution of stiffness or mass is not centered coincident with the center of gravity or the geometric center. This is particularly (but not exclusively) beneficial to advantageously combine both piston acoustic operation. prior art loudspeakers, typically of the cone type), as well as the generally acoustic bending wave activity as disclosed in the above-mentioned PCT application. In particular, the positioning of the transducers for both piston and bending waves may be carried out at the center of gravity and / or at the geometric center (as is well suited for piston operation), but still satisfies the general requirements for bending waves.

Tento vynález vznikl z intuitivního pocitu, že různé přístupy uvedených přihlášek PCT ke konstrukci a technickým podmínkám akusticky vhodných členů s činností ohybových vln vyjadřují nějakou jinou vhodnou koncepci nebo metodologii, která by měla být schopna výnosného využiti dobrých nebo ještě lepších a/nebo praktických nebo ještě praktičtějších kritérii pro konstrukci nebo technické podmínky,které by mohly zahrnovat • » · «· · * 9 · *The present invention arises from the intuitive feeling that the various approaches of the above PCT applications to the design and technical conditions of acoustically suitable bending wave members express some other appropriate concept or methodology that should be able to profitably use good or even better and / or practical or • more practical design criteria or technical conditions that could include • »·« · · * 9 · *

999 9 9 9 9 9 *9999 9 9 9 9 9 * 9

999 99 «9 99 9999 98 «9 99 9

9999 9999 «•99 999 99 · 99 999999 9999 «99 99 99 99 99

- 3 užitečné konfigurace a umístěni měničů, která nebyla předtím stanovena nebo jinak vyhodnocena. Cílem vynálezu je proto zkoumání a dosažení takových výsledků.- 3 useful configurations and locations of inverters that have not been previously determined or otherwise evaluated. It is therefore an object of the invention to investigate and achieve such results.

Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION

Podle prvních obecných aspektů způsobu a zařízeni podle tohoto vynálezu, parametry panelového členu, ovlivňující činnost ohybových vln, jako je zejména konfigurace a geometrie vzhledem k tuhosti v ohybu a/nebo poloze měničů ohybových vln, jsou v souladu s požadavky, ' uplatněnými na analyzovatelné vlastnosti, týkající se přenosu výkonu příslušného akustického zařízení, jako jsou požadavky užitečně zvýhodňující přijatelné rozložení a/nebo hustotu a/nebo stejnoměrnost buzení akusticky relevantních rezonančních vidů povrchové vibrace, zahrnuté v činnosti ohybových vln.According to the first general aspects of the method and apparatus of the present invention, the parameters of the panel member influencing the bending wave operation, such as in particular configuration and geometry with respect to bending stiffness and / or bending wave transducer positions, are in accordance with the requirements applicable to the analyzable properties. relating to power transmission of the respective acoustic device, such as the requirements usefully favoring an acceptable distribution and / or density and / or uniformity of the excitation of the acoustically relevant resonant modes of surface vibration involved in the operation of the bending waves.

Zejména bylo stanoveno, že požadovaně účinná hustota a rozložení rezonančních vidů je ve vzájemném vztahu s mírGu plynulosti přenosu výkonu pro příslušné akustické zařízení, a požadované použití a výsledky takového vzájemného vztahu, pokud jde o akustické panelové členy, zahrnující činnost ohybových vln, vytvářejí různé další aspekty tohoto vynálezu.In particular, it has been determined that the desired effective density and resonance mode distribution is correlated with the power flow rate for the acoustic device concerned, and the desired use and results of such correlation with respect to acoustic panel members including bending wave action produce various other aspects of the invention.

Zásadní vynálezecký logický základ nebo koncepce zahrnují vyhodnocení, že pro aktivní akustická zařízení, jako zdroje zvuku, se vyžaduje nebo požaduje uspokojivý akustický výkon příslušného panelového členu, závisející více na plynulosti výstupního výkonu, než na dosavadní obvykle předpokládané plochosti výstupu v jakémkoliv kmitočtovém rozsahu. Odchylka od plochosti výstupu se snadno kompenzuje vhodnou úpravou • · · · • · · v • ····» «···· • · · · · · · · ··· ··· ·· · ·· ·»The principal inventive logical basis or concepts include the evaluation that for active acoustic devices as sound sources, satisfactory acoustic power of the respective panel member, depending on the flow of output power, is required or required, rather than the previously assumed flatness of output in any frequency range. The deviation from the flatness of the outlet is easily compensated for by a suitable adjustment in the process.

- 4 « · • · «· • · ft * elektronického signálu, zejména pokud jsou příslušné odchylky výstupu přiměřeně plynulé.Ft * of the electronic signal, especially if the respective deviations of the output are reasonably smooth.

Ztráty energie v panelových členech a měničích příslušných akustických zařízení mají sklon k tomu, aby byly jak poměrně malé, tak samy o osobě přiměřeně plynulé. Podle toho, pro tento účel mohou být účinnost konstrukce zařízení a technické podmínky založeny na plynulosti přenosu příkonu, zahrnující zejména jak geometrii a konfiguraci, tak poměry stran, a tak polohy měničů ohybových vln, pokud jde o přiměřené souřadnice.The energy losses in the panel members and transducers of the respective acoustic devices tend to be both relatively small and reasonably smooth on their own. Accordingly, for this purpose, the efficiency of the design of the device and the technical conditions may be based on the fluency of the power transmission, including in particular both the geometry and configuration and aspect ratios and the positions of the bending wave transducers in terms of appropriate coordinates.

Když jsou jakékoliv charakteristické vlastnosti zahrnuty ve stanovení plynulosti přenosu výkonu, zejména přenosu příkonu, je praktické, aby byly spojeny s odchylkou od nějaké užitečné podmínky, stavu nebo hodnoty, ať už jakékoliv nebo relativní povahy. Tedy příslušná analýza týkající se stejného nebo jednotného zvažování jakýchkoliv rezonančních kmitočtových vidů vytvořila užitečné výsledky, protože jde o analýzu týkající se hlavni hodnoty (hlavních hodnot). Avšak selektivní úprava takového zvažování, atd., je také považována za užitečné zjemnění, například alespoň pro nejzazši zahrnuté módové kmitočty, zejména nejnižší, a uskutečnitelné obecněji nebo jinak.When any characteristics are included in the determination of the fluidity of the power transmission, especially the power transmission, it is practical to be associated with a deviation from any useful condition, condition or value, of any or relative nature. Thus, the relevant analysis regarding the same or uniform consideration of any resonant frequency modes produced useful results because it is an analysis of the main value (s). However, the selective adjustment of such consideration, etc., is also considered to be a useful refinement, for example for at least the farthest mode frequencies, especially the lowest, and feasible more generally or otherwise.

Příslušné nebo zahrnuté analytickém stanovení mohou uskutečnitelného zjednodušení, kmitočtové vidy být důsledkem jako je použití v jejich prakticky analogií jednorozměrné povahy, například kolmých paprsků, teoreticky ve směrech rovnoběžných s dvojicí protilehlých stran v podstatě obdélníkových panelových členů. Tento zjednodušený přistup vyjadřuje dosažené úspěchy ve specifickém výkladu W097/09342, zahrnující první úvahu vzhledem k počtu rezonančních vidů v každém směru paprsků, a přímo se týkajících interaktivních • · · · · · ·Appropriate or included in the analytical determination may be a feasible simplification, the frequency modes being a consequence such as use in their virtually analogous one-dimensional nature, for example perpendicular beams, theoretically in directions parallel to a pair of opposite sides of substantially rectangular panel members. This simplified approach expresses achievements in a specific interpretation of WO97 / 09342, including the first consideration with regard to the number of resonant modes in each beam direction, and directly related to the interactive ones.

·· · • · · · • · · · ·· · vidů. Zjemněni analýz vzhledem k dvourozměrným poměrům by melo blíže vyjadřovat skutečnosti panelových členů, jako takových, včetně objevení a vzetí v úvahu příslušného počtu více interaktivních rezonančních módových kmitočtů.. The refinement of the analyzes with respect to the two-dimensional ratios should more closely reflect the facts of the panel members as such, including the discovery and consideration of the respective number of more interactive resonant mode frequencies.

Výhodné uvedené charakteristické vlastnosti, týkající se přenosu výkonu pro panelový člen, zahrnuji kritéria pro mechanickou impedanci, například co se týká standardní odchylky s použitím činitele plynulosti, například 10 %.Preferred performance characteristics for the panel member include criteria for mechanical impedance, for example, with respect to standard deviation using a smoothness factor, for example 10%.

V některých specifických vynáiezeckých aspektech se používají kritéria pro mechanickou impedanci při stanovení přenosu příkonu, zejména při nacházení praktických konfigurací a/nebo parametrů a rozložení tuhosti panelových členů pro akustickou činnost, založenou na rozložení rezonančních vidů činnosti ohybových vln. Může mít velkou praktickou hodnotu, když se nejdříve provádí zkoumání vzhledem ke známým výhodným polohám měničů, a předloží se funkční výsledky, s výhodou graficky, vzhledem k variantním poměrům stran obecně geometrického tvaru, týkajících se nalezení minimální odchylky.In some specific inventive aspects, mechanical impedance criteria are used in determining power transmission, in particular in finding practical configurations and / or parameters and stiffness distributions of panel members for acoustic operation based on resonant mode distribution of bending wave operation. It can be of great practical value when investigations are first carried out with respect to the known preferred positions of the transducers, and functional results are presented, preferably graphically, with respect to the variations of the generally geometric shape with respect to finding the minimum deviation.

U jiných specifických vynáiezeckých aspektů se používají kritéria pro mechanickou impedanci, pro nalezení praktických poloh měničů pro zvláštní požadované geometrie a konfigurace a/nebo pro rozloženi tuhosti panelových členů pro akustickou činnost, zahrnující ohybové vlny, zejména a výhodně bez omezení na panelové členy, mající výhodnou geometrii a konfiguraci, jak je dostupné z uvedených vynáiezeckých aspektů. Může mít velkou praktickou hodnotu, když se provádí zkoumáni vztahu jednoho proměnného lokátoru k jinému pevnému ze spoiupracujících plošných lokátorů, jako jsou souřadnice polohy měniče, a předloží se funkční výsledky, s výhodou graficky, při hledáni minimální odchylky výhodné plynulé mechanické impedance. Také • » • « * · * · ·· • · * · · · · I » ·· · ·· ·· může mít velkou praktickou hodnotu, když se předkládají výsledky těchto zkoumání panelových členů, jako plošné rozložení mechanické impedance nebo její odchylky, jen v obrysech, pro vyznačení extrémních hodnot a přechodů mezi nimi, a pro něž' je věcí výběru, zdali se mají použít vybrané hodnoty a/nebo normalizovat jejich vztahy, nebo pouze postupně vyznačit alespoň nejlepší a nejhorši polohy, například v rámci 10 % nebo méně kroků.In other specific inventive aspects, criteria for mechanical impedance are used to find practical positions of transducers for particular desired geometries and configurations and / or to distribute the stiffness of panel members for acoustic operation, including bending waves, in particular and preferably without limitation to panel members having a preferred geometry and configuration as available from the present inventive aspects. It can be of great practical value when investigating the relationship of one variable locator to another fixed of cooperating surface locators, such as transducer location coordinates, and functional results are presented, preferably graphically, in search of the minimum deviation of preferred continuous mechanical impedance. Also, it can be of great practical value when presenting the results of these panel members examinations, such as the areal distribution of mechanical impedance or its deviations. , in outline only, to indicate the extreme values and transitions between them, and for which it is a matter of choosing whether to use the selected values and / or normalize their relationships, or only to progressively indicate at least the best and worst positions, for example within 10% or fewer steps.

V dalších aspektech tohoto vynálezu se zkoumají příznivá uspořádání pro akustickou činnost zahrnující ohybové vlny, s použitím měření mechanické impedance pro příznivé polohy měničů, a taková příznivá uspořádáni se dále zkoumají vzhledem k použití takových příznivých poloh měničů, kde taková zkoumání se mohou používat kumulativně nebo postupně nebo opakovaně pro jakákoliv požadovaný stupeň dalšího zjemnění , jak příznivých geometrických parametrů, tak příznivých parametrů poloh měničů.In other aspects of the present invention, favorable arrangements for acoustic operation including bending waves are investigated using mechanical impedance measurements for favorable transducer positions, and such favorable arrangements are further investigated with respect to the use of such favorable transducer positions, where such investigations can be used cumulatively or sequentially. or repeatedly for any desired degree of further refinement, both favorable geometric parameters and favorable inverter position parameters.

Pro v podstatě obdélníkové panelové členy a metodologii platí, že analýzy založené na zjednodušení, zahrnující superponování funkcí kolmých typů paprsků, a ve vztahu na 10 % kritérium plynulosti pro mechanickou impedanci, potvrdily a zjemnily výpočet pro jeden známý přednostní poměr stran, zejména 1:1,134, jako popsaný ve shora uvedené zveřejněné přihlášce PCT, že má být asi 1,138:1, a zjemněné přiměřené souřadnice pro polohu měniče (4/9, 3/7), že mají být asi (0,440, 0,414). Však kromě toho, a při vycházení v podstatě ze stejných souřadnic polohy měniče, analýzy ukázaly jiný příznivý pomět stran, asi 1,41 až asi 1,47. V praxi zejména zkoumání poměru stran 1,47 s polohami měniče v podstatě v přiměřených souřadnicových polohách (4/9, 4/9), vedlo při kumulativním zjemnění k poměru stran 1,41 a k souřadnicovým polohám měniče » » *v · ftftft ft • ft·· ftft · ftftft· • ftftft·· ftft ftftft ft ftftft· ft··· ··· ftftft ftft ft ftft ftftFor essentially rectangular panel members and methodology, simplification-based analyzes, including superimposing functions of perpendicular beam types, and in relation to the 10% smoothness criterion for mechanical impedance, confirmed and refined the calculation for one known preferred aspect ratio, in particular 1: 1,134 , as described in the above-published PCT application, to be about 1.138: 1, and the refined reasonable coordinates for the transducer position (4/9, 3/7) to be about (0.440, 0.414). However, in addition, and starting from essentially the same transducer position coordinates, the analyzes showed another favorable aspect ratio, about 1.41 to about 1.47. In practice, in particular, examining an aspect ratio of 1.47 with the positions of the converter at essentially the appropriate coordinate positions (4/9, 4/9) resulted in a cumulative refinement of the aspect ratio of 1.41 and the coordinate positions of the converter »» * v · ftftft ft • ft ·· ftft · ftftft · ftftft ·· ftft ftftft ft ftftft · ft ··· ··· ftftft ftft ft ftft ftft

- 7 0,455, 0,452, skutečně k vyhodnoceni, že musí existovat významný mezivztah mezi těmito poměry stran 1,41 až 1,47 a variantními polohami měniče.- 7 0.455, 0.452, indeed, to evaluate that there must be a significant intermediate relationship between these aspect ratios of 1.41 to 1.47 and the variant positions of the drive.

Specifickým vynálezeckým aspektem je, v podstatě obdélníkový panelový člen (jako akustické zařízení nebo * v akustickém zařízením a založeném na „činnosti ohybových vln) a v podstatě izotropní, pokud se týká jeho tuhosti v ohybu ‘ alespoň ve dvou směrech, má poměr stran asi 1,41:1 až asiA specific inventive aspect is a substantially rectangular panel member (such as an acoustic device or * in an acoustic device based on "bending wave activity") and substantially isotropic in terms of its bending stiffness in at least two directions, having an aspect ratio of about 1 , 41: 1 to about

1,47:1, a dalším specifickým aspektem vynálezu je, že přiměřená souřadnicová poloha měniče je v podstatě 0,453 a/nebo 0,447.1.47: 1, and another specific aspect of the invention is that a reasonable transducer coordinate position is substantially 0.453 and / or 0.447.

Kromě toho dva další rozumně přiměřené poměry stran také vzešly z dalšího vývoje zjednodušených analýz typů paprsků, totiž asi 1,6 a asi 1,2, společně s uskutečnitelnými polohami měničů v (0,41, 0,44) a respektive (0,403, 0,406), opět s očekáváním užitečného mezivztahu mézí jednotlivými poměry stran a jednotlivými polohami měničů.In addition, two other reasonably reasonable aspect ratios have also emerged from the further development of simplified beam type analyzes, namely about 1.6 and about 1.2, together with the feasible positions of the converters at (0.41, 0.44) and (0.403, 0.406, respectively). ), again with the expectation of a useful intermediate relationship between the individual aspect ratios and individual positions of the inverters.

Dále byla stanoveno pro účely tohoto vynálezu, že snad zejména panelové členy s výhodnými geometriemi a konfiguracemi, zahrnují takové odchylky, které jak známo vznikají anizotropie tuhosti v ohybu, a shora dosažitelnou vysokou specifičnost, pokud jde o množství poloh měničů k zjemněnému určení v rámci více rozložených ploch, než je obecně výhodné, < pokud jde polohy měničů. Skutečně, existuje tu silný vzájemný vztah mezi velikosti takových ploch, zejména středních, ale přesazených ze středu, pro panelově členy s izotropii tuhosti v ohybu, a výhodností geometrie a konfigurace, tedy mezi tím, co by mohlo být nazváno opravdová významná vysoká specifičnost a nevýhodnost geometrie a konfigurace. Alespoň pro posledně uvedené může být obzvláště cenné, využít doprovodné analýzy kontrolou výstupního výkonu s kmitočtem a/nebo analýzou • · · · • · · ti • ··· • · ti ti ti ti ti ti ti ti ti • ti ti · ti · ti ti ··· tititi titi « titi titiFurthermore, it has been determined for the purposes of the present invention that perhaps in particular panel members with preferred geometries and configurations include such deviations as known to give rise to bending stiffness anisotropy and high specificity in terms of a plurality of transducer positions to be refined within more the area of the transducers. Indeed, there is a strong correlation between the size of such areas, especially the central but offset from the center, for panel members with isotropic bending stiffness, and the convenience of geometry and configuration, i.e. what could be called a truly significant high specificity and disadvantage geometry and configuration. At least for the latter, it may be particularly valuable to use the accompanying analysis by controlling the output power with frequency and / or analyzing the three of the three of the three of the three of the three. ti ti ··· titi titi «titi titi

- δ konečných prvků (FEA- finite element analysis), alespoň ke stanovení modality ní2kého kmitočtu, například jako indikativní nebo výchozí pozice pro analýzu polohy měničů, jak bylo shora uvedeno (nebo jak bude dále uvedeno) a/nebo příliš rušivých rezonančních vidů pro užitečnou korekci lokalizovaným blokováním nebo tlumením nebo pro kompenzování úpravy signálu. Je zajímavé, že pro výhodné, v podstatě obdélníkové geometrie a konfigurace jsou vyznačeny realizovatelné polohy měničů těsně u okrajů, na základě charakteristických vlastností a požadavků mechanické impedance.- δ finite element analysis, at least to determine modal frequency modality, for example, as an indicative or starting position for the analysis of the position of the transducers, as mentioned above (or as discussed below) and / or too disturbing resonant modes for useful correction by localized blocking or damping or to compensate for signal conditioning. Interestingly, for advantageous, essentially rectangular geometries and configurations, the practicable positions of the converters are close to the edges, based on the characteristics and mechanical impedance requirements.

Shora vyznačené alternativní techniky využívají inherentně dvourozměrné analýzy a také, pokud jde o mechanickou impedanci, obecně potvrzují účinnost shora uvedených poměrů stran a poloh měničů, včetně příznivých poměrně oddělených a protažených ploch, ať už ne pro dosud výhodné poměry stran, tedy účinnost takové metodologie a výsledků se zřejmou podstatou obecné povahy, právě zahrnující opačné přístupy, identifikující obzvláště slabé plochy, které mají být vynechány pro polohy měničů a/nebo poměry stran s nízkými vyhlídkami (i když potom schopné vyznačení možných nebo snadno realizovatelných, nebo nejlépe dosažitelných, samotných nebo kombinovaných poloh měničů v nevýhodných uspořádáních.The above-mentioned alternative techniques utilize inherently two-dimensional analyzes and also, in terms of mechanical impedance, generally confirm the effectiveness of the above aspect ratios and positions of the transducers, including favorable relatively separated and elongated surfaces, whether for previously advantageous aspect ratios; results of an obvious nature of a general nature, precisely including opposite approaches, identifying particularly weak areas to be omitted for inverter positions and / or low perspective aspect ratios (although capable of indicating possible or easy to implement, or best achievable, alone or combined) positions of converters in disadvantageous arrangements.

Obzvláštní praktický význam má to, že dosud známé nejméně příznivé nebo nej horší případy nejvíce symetrických uspořádáni, jako je izotropie tuhosti v ohybu v rámci čtvercových nebo kruhových mezí, a v podstatě středové polohy měničů, jsou stále označovány jako slabé kombinace, ale že mnohem příznivější nebo nejpříznivější polohy měničů mohou být nyní identifikovány právě k bodu realizovatelnosti, alespoň pro snad poměrně omezené rozsahy kmitočtů a odezvy výstupů.Of particular practical importance is that the previously known least favorable or worst cases of most symmetrical arrangements, such as isotropic stiffness within square or circular boundaries, and essentially the center positions of the transducers, are still referred to as weak combinations, but that much more favorable or the most favorable positions of the inverters can now be identified precisely to the point of feasibility, at least for perhaps relatively limited frequency ranges and output responses.

titi • «ti • ···titi • «ti • ···

- 9 • titi «· titi- 9 • titi

Vynálezecká metodologie této přihlášky a dosažitelné výsledky mohou brát v úvahu okrajové podmínky, v rozsahu od volných panelů nebo jenom slabě tlumených, k silněji tlumeným a upnutým panelům, zahrnujícím tlumené panely, které jsou však slibné, pokud existují, a mají nyní nejlepší (a prakticky * vysoce příznivé podmínky, vzhledem ke skutečnému fyzickému provedení a k nabídce příslušných akustických zařízeni, zejména v reproduktorech nebo jako reproduktory ve tvaru panelů).The inventive methodology of this application and achievable results may take into account boundary conditions, ranging from loose panels or only slightly damped, to heavily damped and clamped panels, including damped panels, but which are promising, if any, and now have the best (and practically * Highly favorable conditions due to the actual physical design and the offer of relevant acoustic devices, especially in loudspeakers or as panel-shaped loudspeakers).

Přehled obrázků na výkreseOverview of the drawings

Příkladné specifické provedení metodologie, která je součástí tohoto vynálezu, zahrnující příslušné výsledky, bude dále popsáno a podrobně objasněno podle přiloženého schematického výkresu, kde na obr. 1 je schematický náčrtek vyznačující základ specifického provedení vynálezu, na obr. 2 je znázorněn princip jeho analytického zpracování, na obr. 3A a 3B je grafické znázornění mechanické impedance s kmitočtem v podstatě u obdélníkových izotropních panelů, vycházející od vybraných poměrů stran, na obr. 4A, B a C jsou grafická zobrazení míry plynulé mechanické impedance (odchylky/variace) pro jednotlivé polohy měničů, pro vyznačeni výhodných poměrů stran obdélníkových panelů, na obr. SA až 5D jsou grafická zobrazení pro jeden předem známý speciální poměr stran a známé hodnoty jedné souřadnice polohy měniče ke zkoumání hodnoty jiné souřadnice, na obr. 6A - 6D jsou grafická zobrazeni pro jiný předem, neznámý speciální poměr stran a známé hodnoty jedné souřadnice polohy měniče ke zkoumání hodnot jiných souřadnic, na obr. 7A a 7B jsou grafická znázornění, podobně jako naAn exemplary specific embodiment of the methodology of the present invention, including the results, will be described and explained in detail below with reference to the accompanying schematic drawing, wherein FIG. 1 is a schematic sketch showing the basis of a specific embodiment of the invention; FIG. Figs. 3A and 3B are graphical representations of mechanical impedance at a frequency of substantially rectangular isotropic panels based on selected aspect ratios; Figs. 4A, B and C are graphical representations of the degree of continuous mechanical impedance (variation / variation) for each position SA to 5D are graphical representations for one predetermined special aspect ratio and known values of one coordinate position of the inverter to investigate the value of another coordinate, in Figs. 6A-6D are graphical representations for another p 7A and 7B are graphical representations similar to those shown in FIGS. 7A and 7B.

- 10 • · · ft ft ft ft·· ftft ft ft · · · · ft ft · · · · • ftft ftftft ftft · • ftft ft • ftft ft • ftft · • ft ftft obr. 3, ale vycházející od jiných vybraných poměrů stran, na obr. SA až 8D jsou grafická znázornění, podobně jako na obr. 4, znázorňující potvrzení poměrů stran, předem vyznačených jako výhodné (SA, 8B) a také vyznačující další příznivé poměry stran, na obr. 9A až 9D jsou plošná vrstevnicová grafická znázornění mechanické impedance, představující stanovení souřadnice polohy měniče pro panely s poměry stran, vyznačenými v předchozích obrázcích, na obr. 10A, 10B jsou plošná vrstevnicová grafická znázornění mechanické impedance, u čtvrtiny panelu, pro poměry stran z obr. 6A až 6D, na obr. 11A, 11B a 12A, 12B a 13A, 13B jsou grafická znázornění, také podobně jako na obr. 3A, 3B, ale pro okrajové podmínky, v nichž jsou všechny okraje panelu upnuty, na obr. 14A až 14C jsou grafická zobrazení, podobně jako na obr. 4, ale týkající se obr. 11, 12, 13 a poloh příznivých poměrů stran, na obr. 15 jsou plošná vrstevnicová grafická znázornění mechanické impedance, podobně jako na obr. 10A až 10B, týkající se poměru stran z obr. 13A, na obr. 16 je znázorněno grafické porovnání odezvy kmitočtů panelů s různými poměry stran, včetně panelů z obr. 11, 12 a 13, na obr. 17A až 17T jsou zobrazena, pro čtvrtinu panelu, plošná vrstevnicová grafická znázornění mechanické impedance, získaná pomocí úplné dvourozměrné analýzy a metodologie, na obr. 18 je zobrazeno ve zvětšeném měřítku, pro čtvrtinu panelu, vrstevnicové grafické znázornění mechanické impedance, pro největší výhodný poměr stran, 1,134 a na obr. 19 je zobrazeno odpovídající třírozměrné grafické znázornění.- 10 ft ft ft ft ft ft ft ft ft ft ft ft ft ft ft ft ft ft ft ft ft ft ft ft ft ft ft ft 3 but based on other selected Figures SA to 8D are graphical representations, similar to Figure 4, showing confirmation of aspect ratios previously indicated as preferred (SA, 8B) and also showing other favorable aspect ratios, Figures 9A to 9D are planar 10A, 10B are planar contour plots of mechanical impedance, at a quarter of the panel, for the aspect ratios of FIGS. 6A-6D; Figures 11A, 11B and 12A, 12B and 13A, 13B are graphical representations, also similar to Figures 3A, 3B, but for the boundary conditions in which all edges of the panel are clamped, Figures 14A to 14C are 11, 12, 13 and favorable aspect ratios, FIG. 15 is a plane contour graphical representation of mechanical impedance, similar to FIGS. 10A-10B, referring to FIGS. 13A, FIG. 16 is a graphical comparison of panel frequency responses with different aspect ratios, including the panels of FIGS. 11, 12, and 13; FIGS. mechanical impedance representation, obtained by full two-dimensional analysis and methodology, is shown on an enlarged scale, for a quarter panel, contour graphical representation of mechanical impedance, for the most preferred aspect ratio, 1.134, and in Figure 19, a corresponding three-dimensional graphical representation .

Příklady provedení vynálezu » 9 9 · • 9 9 9DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

9 «9 « » 9 · • 9 99 » 9 9 · • · · 9 9 « · * ♦9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9

Β 99 999 9

Na obr. 1 je znázorněno aktivní akustické zařízení, zejména akustický panelový člen s rozloženými vidy, doplněný budícím měničem, kde panelový Člen je znázorněn blokem 10, v podstatě jako „černá skříňka, s elektrických vstupem 11, znázorněným z nízkofrekvenčního zesilovače 12, s akustickým výstupem 13, znázorněným v náznaku pro principiální úplnost v ekvivalentních elektrických termínech, jako budící odporová impedance Z air, a s vyznačením vnitřních ztrát, také v ekvivalentních elektrických termínech, jako dráha 14 svodového odporu do země.Figure 1 shows an active acoustic device, in particular a distributed mode acoustic panel member, supplemented by an excitation transducer, wherein the panel member is shown by block 10, essentially as a "black box", with electrical inputs 11 shown from a low frequency amplifier 12 with acoustic output 13, shown in a hint for principled completeness in equivalent electrical terms, such as an excitation resistive impedance from air, and indicating internal losses, also in equivalent electrical terms, as a earth leakage resistance path 14.

Svou povahou, jako dostatečně tuhá konstrukce pro podporu činnosti ohybových vin a poskytnutí výhodné akustické vazby se vzduchem, složka „černé skříňky IQ akustického panelu s rezonančními vidy bude mít nízké ztráty. Také měniče ohybových vln s obvyklým spojením s takovým panelem budou mít obecně nízké ztráty, a celková ztráta, představovaná drahou 14, má sklon k tomu, aby byla nízká, alespoň ve srovnání s příkonem a výkonem u vstupu 11 a výstupu 13, což by mohlo být dobré pro navržené analýzy, ať už plynulé nebo ne, ale což má také sklon k rozumné plynulosti, která je dále příznivá.By its nature, as a sufficiently rigid structure to support the operation of the bending vines and to provide an advantageous acoustic bond with the air, the component of the black box 10 of the resonant mode acoustic panel will have low losses. Also, bending transducers with a conventional connection to such a panel will generally have low losses, and the total loss represented by lane 14 tends to be low, at least compared to the power and power at input 11 and output 13, which could be good for the proposed analysis, whether fluent or not, but which also tends to be reasonable fluency, which is further favorable.

Obr. 2 se osvědčil jako pomůcka pro pochopeni základu analytického stanovení, pro něž budou dány zpracované příklady podle dalších obrázků. Blok 21 označuje první výhodné použití do určitého rozsahu, který je společný se shora uvedenou zveřejněnou přihláškou PCT, zejména pokud jde o vzdálenosti kmitočtů rezonančních vidů. Skutečně, taková kontrola založená na jediných šikmých rozměrech, týkajících se základních kmitočtů, zejména pro teoretické kolmé paprsky, rovnoběžné se stranami obdélníkového panelového členu, je označena jako 21A, a je samozřejmě v podstatě takové povahy, že je polohově jednorozměrná, i když je schopna omezeného dvourozměrného v « » » • toto· to · to • · to to · to • totototo ··· ··« ·· to • to * · • to to to toto · · t • toto to ·· toto použití, jako na kmitočet. Úplnější dvourozměrné zpracování je vyznačeno jako 21B, v podstatě používající dvourozměrné vyrovnání vibrací v deskách.Giant. 2 has proved to be an aid to understanding the basis of the analytical determination for which the processed examples of the following figures will be given. Block 21 indicates a first preferred use to some extent that is common to the above-mentioned PCT application, in particular with respect to resonant mode frequency distances. Indeed, such a control based on single oblique dimensions relating to fundamental frequencies, in particular for theoretical perpendicular beams, parallel to the sides of the rectangular panel member, is designated as 21A, and is, of course, of a nature that is positionally one-dimensional, even though capable of limited to two-dimensional in this to this to this totototo to this to use this as per frequency. A more complete two-dimensional processing is indicated as 21B, essentially using two-dimensional plate vibration compensation.

Další vyznačený stupen 22 představuje zkoumání rozložení vidů a mechanické impedance, jednak vzhledem k předpokládanému stejnému nebo jednotnému buzeni každého vidu 22A, t.j. bez použití jakéhokoliv diferenciálního zvažování, a jednak se berou v úvahu střední hodnoty 22B, zejména s dalším selektivním nastavením zahrnutých nejzazších medových kmitočtů. Další stupeň interaktivního stanovení uvazované mechanické impedance je vyznačen jako 23, zejména k poměrům stran, vzhledem ke specifickým polohám budicích a spojovacích měničů, a ke specifickým polohám měničů vzhledem k poměrům stran 23B.The next stage 22 represents the examination of mode distribution and mechanical impedance, both on the assumed equal or uniform excitation of each mode 22A, ie without using any differential consideration, and on the other hand, the mean values 22B are taken into account, particularly with further selective adjustment . The next stage of interactive determination of the considered mechanical impedance is indicated as 23, in particular to the aspect ratios with respect to the specific positions of the drive and coupling converters, and to the specific positions of the converters with respect to the aspect ratios of 23B.

Přesněji řečeno, rozšíření kmitočtů přirozených rezonančních vidů pro akustický panelový člen se snadno zjisti použitím základního diferenční analýzy, totiž:More specifically, the natural frequency resonance mode extension for an acoustic panel member is readily ascertained by using basic differential analysis, namely:

SEE{A) := last(A) - 3 last(A) - 1SEE {A): = last (A) - 1 last (A) - 1

ΣΣ

kde A_n jsou kmitočty rezonančních vidů (vlastní hodnoty) ve vzestupném pořadí.where A _n are resonant mode frequencies (eigenvalues) in ascending order.

Příslušné zjemnění, týkající se zkoumání rozšíření kmitočtů rezonančních vidů, může zahrnovat uvažování výhodných podskupin, podle některých charakteristických vlastností, například druhu zahrnuté symetrie. Například, pro v podstatě obdélníkové akustické panelové členy, a alespoň vzhledem ke zjednodušeni kolmých paprsků, by měřítko SEE mělo být ve vztahu liché-liché, sudé-sudé, liché-sudé a . sudé-íiché podskupiny rezonančních vidů jednotlivě pro takové podskupiny a společně zvažovaným sumarizováním, totiž:Appropriate refinement to investigate the resonant mode frequency extension may include consideration of preferred subgroups, according to some characteristics, such as the type of symmetry involved. For example, for substantially rectangular acoustic panel members, and at least with respect to the simplification of perpendicular rays, the SEE scale should be in the odd-odd, even-even, odd-even and. even subgroups of resonant modes individually for such subgroups and collectively considered, namely:

• ft · · • ft ft ft ft • ftft··· ft ftft·· ft ftft ftftFt ft ft ft ft ft ft ft ft ft ft ft ft ft ft ft

- 13 FnWO(ct) ;» tor po€ 1,3.. P - 1 fof qoe 1,3.. Q- 1- 13 FnWO (ct); »tor of € 1.3 .. P - 1 fof qoe 1.3 .. Q-1

NO-—· — + J2 2 sort(A)NO-— · - + J2 2 (A)

Fmee{a) Fmixl(e) :=Fmee (a) Fmixl (e): =

Fm«2(a) /·Fm «2 (a) / ·

SEW(o.a ,b, • · · • ·*· for pee 0,2.;P - 1 for qee 0,2„Q- 1 ^^qfMa.pe.qe)SEW (o.a, b, · for pee 0,2.; P - 1 for qee 0,2 „Q- 1 ^^ qfMa.pe.qe)

2*2 aort(A) for pos 1,3.. P - 1 for qss 0.2..Q- 1 *»-1 q^Ma.pa.qe)2 * 2 aort (A) for pos 1,3 .. P - 1 for qss 0.2..Q- 1 * »- 1 q ^ Ma.pa.qe)

WO— f.WO— f.

2 sorl(A) • · • . · ft. · · • ft •ft íor pes 0,2,.P - 1 for qoe 1,3..Q - 12 sorl (A). · Ft. · · • ft • ft over 0.2, .P - 1 for qoe 1.3..Q - 1

2*2 sort(B) a-SEE{Fmco(a)) + b-SEE(Fmee(a)) ...2 * 2 sort (B) A-SEE (Fmco (a)) + B-SEE (Fmee (a)) ...

+ c-SEE(Frrlx1 (a)) i- d-SEE(Frr,ix1 {.a)) .d) :«• * • · · · • · • · • ··· • · · I» ·+ c-SEE (Frrx1 (a)) i- d-SEE (Frr, ix1 (.a)) .d): «• * · · · · · · · · · · ·

Hodnoty kmitočtů přirozených rezonančních vidů a jejich rozloženi nebo rozšíření závisí na materiálech a konstrukci a na geometrii a konfiguraci příslušných panelových členů, a vyznačují vhodnost pro použití u akustického zařízení, pro něž je stanovena stejnoměrnost rozšíření a rozložení, jako obzvláště výhodná. V tomto stupni se samozřejmě nebere v úvahu poloha .měniče.The natural resonance mode frequency values and their distribution or distribution depend on the materials and construction and on the geometry and configuration of the respective panel members, and indicate suitability for use in acoustic equipment for which uniformity of distribution and distribution is determined to be particularly advantageous. Of course, the position of the inverter is not taken into account at this stage.

Pro známé kmitočty rezonančních vidů a. odpovídající tvar ohybových vln se také může modelovat vibrace, může se zkoumat mechanická admitance pro jakoukoliv jednotlivou polohu měniče (p, g), totiž:For the known resonant mode frequencies a. The corresponding bending waveform can also be modeled by vibration, the mechanical admittance for any single position of the transducer (p, g) can be investigated, namely:

Zrn*Grains *

Y.Y.

kde Yp,_q je druhá mocnina amplitudy tvaru vidu v příslušné poloze měniče, a ξ představuje míru tlumení. Zobrazeni grafu iog-log může usnadnit nalezení nejplynulejší odezvy, nebo může být zkoumána střední kvadratická úchylka ve specifikovaném rozsahu, například pro minimum ^(((^^0^)11^()60/^)-^2 'T nebo představující použití zvažování funkce.where Yp, _q is the square of the mode shape amplitude at the appropriate transducer position, and ξ represents the damping rate. Displaying an iog-log graph may facilitate finding the smoothest response, or the mean square deviation within a specified range may be investigated, for example, for minimum ^ (((^^ 0 ^) 11 ^ () 60 / ^) - ^ 2 'T or representing use considering function.

^(1(^0^)^1)60()^2 t ^ϊ(ιι^^,ο)ο v ft J ft ft · · · · · ft ftft· ftft ft ftftftft « ftftft ftft ftft ftftft ft ftftftft ftftftft • ftftft ftftft ftft · ftft ft*^ (1 (^ 0 ^) ^ 1) 60 () ^ 2 t ^{ϊ (ιι} ^ ^{, ο) ο} in ft ft ft · · · · · ft ftft · ftft ft ftftftft «ftftft ftft ftft ftftft ft ftftftft ftftftft • ftftft ftftft ftft · ftft ft

- 15 Kde jsou známy kmitočty rezonančních vidu, ale nikoliv tvary odpovídajících vibraci (nebo tytéž modelované a vzaté v úvahu výběrem), může se zkoumat vnitřní mechanická impedance použití vzorce:- 15 Where the resonant mode frequencies are known but not the shapes corresponding to vibration (or the same modeled and taken into account by selection), the internal mechanical impedance may be investigated using the formula:

-ar σ'{α,ξ.η) “-ar σ '(α, ξ.η) "

ΣΣΣΣ

P 9 [Hp.q)²'®P 9 [Hp.q) ² '®

SXSX

Σ>ΐ(¥'_!·Ι°9(|Υπγ,,α)|))^! která může být stanovena bez odkazu na jakoukoliv jednotlivou polohu měniče nastavením Y_PíCi pro sjednocení. Výsledky nebudou tak přesné, jako u mechanické admitance, když se bere v úvahu poloha měniče, a budou pomalejší než u zkoumání mechanické admitance.Σ> ΐ (¥ ' _! Ι ° 9 (| Υπγ ,, α) |)) ^! which can be determined without reference to any single position of the inverter by adjusting the Y _PICI for alignment. The results will not be as accurate as mechanical admittance taking into account the inverter position, and will be slower than when investigating mechanical admittance.

Na obr. 3 je uvedeno grafické znázornění změny mechanické impedance s kmitočtem, vybírající poměry stran obdélníkového panelu, které se očekávají, že budou nad 1,527, pod 0,838 a ve střední hodnotě mezi nimi 1,141, což je optimální v podstatě pro izometrické panely s akustickou činností. Obr. 3B znázorňuje skutečné a imaginární složky mechanické impedance pro střední poměr stran 1,141. Je obecně patrná plynulost ve vyšších kmitočtech a jednoznačná důležitost rezonančních vidů v nižších kmitočtech, jak již bylo dobře stanoveno ve shora jmenované zveřejněné přihlášce PCT, zejména rozložení je jak rovnoměrné, tak praktické.Figure 3 is a graphical representation of the change in mechanical impedance at frequency, selecting the aspect ratios of the rectangular panel that are expected to be above 1.527, below 0.838, and a mean value between them of 1.141, which is optimal for essentially acoustic isometric panels . Giant. 3B shows the real and imaginary components of mechanical impedance for a mean aspect ratio of 1.141. In general, fluidity at higher frequencies is evident and the importance of resonant modes at lower frequencies is clearly recognized, as has been well established in the above-mentioned PCT published application, in particular the distribution is both uniform and practical.

Na obr. 4A je zobrazena míra SD standardní odchylky mechanické impedance vzhledem k poměru stran v podstatě pro izotropní obdélníkový panelový člen s výhodnou polohou měničů, od shora uvedené zveřejněné přihlášky PCT, zejménaFig. 4A shows the SD of the standard deviation of mechanical impedance relative to the aspect ratio substantially for an isotropic rectangular panel member with a preferred position of transducers, from the above published PCT application, in particular

9 9 9 • 9 9 9 • « • ··· • 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 • · 9 9 9 9 9 9 99 9 9 • 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9

9999 999 99 9 «9 999999 999 99 9

- 16 u přiměřených souřadnic délky a šířky (0,444, 0,429), předmět činitele plynulosti 10 %. Očekávaný optimální poměr stran- 16 for appropriate length and width coordinates (0,444, 0,429), subject to a smoothness factor of 10%. Expected optimum aspect ratio

1,134:1 je v podstatě potvrzen jednou minimální hodnotou tohoto diagramu. Další minimální hodnota však zobrazuje zejména jednu z výhodných hloubek a větších šířek, t.j. méně ostře je vymezena specifická dolní hodnota asi 1,47:1.1.134: 1 is basically confirmed by one minimum value of this diagram. However, a further minimum value illustrates in particular one of the preferred depths and larger widths, i.e. a specific lower value of about 1.47: 1 is delimited less sharply.

Další zkoumání těchto poměrů stran pro standardní odchylku mechanické impedance vzhledem přiměřeným hodnotám souřadnic pro polohy měničů vedla k jejich výhodnému zjemnění. Tedy pro poměr stran 1,134:1 ze shora uvedené zveřejněné přihlášky PCT stanoví všechny diagramy z obr. 5A až 5D zase délkové a šířkové souřadnice, úměrné poloze měničů, pro stanovení hodnot 3/7 a. 4/9 a znázorňují 10 % standardní odchylku plynulostí mechanické impedance pro další přiměřenou souřadnici, t.j. šířky, respektive délky. Výsledkem těchto zkoumání je zjemnění hodnoty 0,444 na hodnotu 0,441 a hodnoty 0,429 na hodnotu 0,414 a výsledky poslechových testů znázornily pozoruhodně zlepšený výkon, jak subjektivně, tak objektivně, v rámci omezení a limitů takových měření.Further investigation of these aspect ratios for the standard deviation of mechanical impedance with respect to the appropriate coordinate values for the positions of the inverters led to their advantageous refinement. Thus, for the aspect ratio 1.134: 1 of the above-mentioned published PCT application, all diagrams of Figures 5A to 5D, in turn, determine the longitude and latitude coordinates, proportional to the position of the transducers, to determine 3/7 and 4/9, and 10% standard deviation. mechanical impedance for another appropriate coordinate, ie width or length, respectively. The results of these investigations resulted in a refinement of 0.444 to 0.441 and 0.429 to 0.414, and the results of the aural tests showed remarkably improved performance, both subjectively and objectively, within the limits and limits of such measurements.

Diagramy z obr. 6A až 6D rovněž zkoumají možnost neočekávaného poměru stran ve své minimální hodnotě, asi 1,47:1. Výsledné hodnoty pro délkové a šířkové přiměřené souřadnice polohy měniče jsou 0,453 a 0,447. Dalsi poslechové testy znázornily výtečný příslib pro akustický výkon, a bylo ověřeno, že menší zakřivení minimální hodnoty uvedené v obr.4A, je obzvláště výhodné, protože zahrnuje skutečné praktické měniče, jejichž rozsah je nevyhnutelně za jejich vystředěním v jednotlivých předepsaných polohách.The diagrams of Figures 6A-6D also examine the possibility of an unexpected aspect ratio at its minimum value, about 1.47: 1. The resulting values for the length and width of the appropriate position coordinates of the drive are 0.453 and 0.447. Other listening tests have shown an excellent promise for acoustic performance, and it has been verified that the smaller curvature of the minimum value shown in Fig. 4A is particularly advantageous since it includes actual practical transducers whose range is inevitably beyond their centering at each prescribed position.

Zkoumáni znázorněné na obr. 4A se tedy opakovalo pro hodnoty souřadnic poloh měničů, vyplývajících z obr, 5A až 5D a z obr.6A až 6D, výsledků znázorněných na obr.4B, respektive 4C.Thus, the examination shown in Fig. 4A was repeated for the coordinate values of the transducer positions resulting from Figs. 5A to 5D and Figs. 6A to 6D, respectively, of the results shown in Figs. 4B and 4C, respectively.

• · · • « · · • ·« standardní • ♦ · · · ♦ • · · · · ···· ··· ·« ·Standardní standardní standardní standardní standardní standardní standardní standardní standardní standardní standardní standardní standardní standardní standardní standardní standardní standardní standardní standardní

Na obr. 4B je znázorněno, že minimální hodnota pro odchylku mechanické impedance, která je ve spodní části diagramu u poměru stran 1,134:1, je prohloubená a ostrá, zatímco u hodnoty 1,47:1 je méně hluboká a méně ostrá. To má samozřejmě vzájemný vztah s většími změnami souřadnicových hodnot, vyplývajících z obr. 6A až 6D, ve srovnání s obr. 5A až 5D. Obr. 4C vytváří zjemnění poměru stran 1,47:1 na 1,41:1, zahrnující hlubší minimální hodnotu standardní odchylky mechanické impedance. Zajímavá hluboká minimální hodnota u poměru stran asi 0,72:1 je samozřejmě těsně u reciproční hodnoty pro 1,41:1, tedy je očekávána, a pro vyznačené nižší minimální hodnoty asi 0,66:1 a 0,85:1 na obr. 4, snad zejména vzhledem k zjemnění trochu dolů na obr. 4B, existuje zde těsný vztah k recipročním hodnotám pro horní část rozsahu z 1,141/1,47:1 a respektive nižší z 1,134/1,138:1.Fig. 4B shows that the minimum value for mechanical impedance deviation, which is at the bottom of the diagram at an aspect ratio of 1.134: 1, is deepened and sharp, while at 1.47: 1 it is less deep and less sharp. This is of course correlated with the larger coordinate value changes resulting from FIGS. 6A to 6D compared to FIGS. 5A to 5D. Giant. 4C produces a refinement of the ratio of 1.47: 1 to 1.41: 1, including a deeper minimum value for the standard deviation of mechanical impedance. An interesting deep minimum value for an aspect ratio of about 0.72: 1 is, of course, close to the reciprocal value for 1.41: 1, that is expected, and for the indicated lower minimum values of about 0.66: 1 and 0.85: 1 in FIG. 4, perhaps in particular due to the slightly downward refinement in FIG. 4B, there is a close relationship to the reciprocal values for the upper part of the range of 1.141 / 1.47: 1 and lower of 1.134 / 1.138: 1, respectively.

Skutečně mnoho z těchto způsobů zjemnění, zahrnující vzájemné zjemnění, může mít význam pro optimalizování pro nejlepší dostupný akustický výkon, a jeví se jako hodnotné, pokud jde o vyznačení rozsahů změn pro realizovatelný akustický provoz. Obzvláštní důležitost vyvstává při identifikaci ploch realizovatelných poloh pro měniče, snad zejména pro panelové členy s příznivou tvarovou odolností proti ohybu, a dále pro optimalizování poloh pro dva nebo více měničů v témže panelovém členu. Avšak alespoň stejná důležitost vyvstává v identifikaci nejlepších dostupných poloh pro měniče na panelových členech s nepříznivou tvarovou odolnosti proti ohybu. V podstatě totéž plat! na identifikaci nejhorší polohy pro měniče, t.j., aby byla vynechána, dokonce i když se neuvažuje o nutnosti vysokého akustického výkonu. Podle toho bylo zjištěno, že je užitečné, předložit analytické výsledky na relativním základě, účinně v procentuálním vyjádření, i když by se mohly použít jakékoliv * · ti ti • tititi ti ··«»· ti··»· • titititi ti ti ti ti ti·· tititi tititi titititiIndeed, many of these refinement methods, including refinement, can be of value in optimizing for the best available sound power, and appear to be valuable in indicating the ranges of variation for a feasible acoustic operation. Of particular importance is the identification of areas of realizable positions for transducers, perhaps especially for panel members with favorable shape resistance to bending, and further for optimizing positions for two or more transducers in the same panel member. However, at least the same importance arises in identifying the best available positions for inverters on panel members with unfavorable shape bending resistance. Basically the same salary! to identify the worst position for the transducer, i.e., to be omitted, even when the need for high acoustic power is not considered. Accordingly, it has been found to be useful to present analytical results on a relative basis, effectively in percentage, although any titi ti ti ti could be used. Ti ti ·· tititi tititi

- 16 jednotlivé hodnoty, a normalizování by mohlo být považováno za užitečné. To je případ, že panelové členy s příznivým tvarem mají větší plochy pro snadno realizovatelně dobré až nejlepši polohy pro měniče, a panelové členy s nepříznivým tvarem mají takové plochy menší, a že okrajové polohy jsou potvrzeny jako realizovatelné, i když se normálně nejlépe používají ve dvojicích, pro zajištění podobného buzení rezonančních vidů, aby příznivá zjednodušení na základě paprsků vyznačovala, že se týkají různých geometrických os.- 16 individual values, and standardization could be considered useful. This is the case that the favorable shape panel members have larger areas for easily feasible good to best positions for converters, and the unfavorable shaped panel members have such areas smaller, and that the edge positions are confirmed to be feasible, although normally best used in pairs, to provide similar excitation mode resonance modes, so that favorable beam-based simplifications indicate that they relate to different geometric axes.

Dále by se měl vzít v úvahu dostupný výkon, ať už nízký, který je přijatelný pro stejnoměrnost buzeni většího počtu rezonančních vidů, nebo vysoký, kterému se dává přednost na úkor menšího počtu buzených rezonančních vidů a/nebo méně stejnoměrně buzených. Avšak vyšší počet' a větší stejnoměrnost jsou obvykle spojeny s plynulostí výkonu, a jsou nejsnadněji kompenzovány směrem k plochosti vhodnou úpravou elektronického vstupního signálu, alespoň tam, kde účinnost výkonu nemá nutně nej vyšší důležitost.In addition, the available power should be taken into account, whether low, which is acceptable for the uniformity of excitation of a plurality of resonant modes, or high, which is preferred at the expense of a smaller number of excited resonant modes and / or less uniformly excited. However, higher numbers and greater uniformity are usually associated with power fluency, and are most easily compensated towards flatness by appropriately adjusting the electronic input signal, at least where power efficiency is not necessarily of greater importance.

Na obr. 7A, 7B je znázorněno dosažení poměrů stran 1,38 a 1,41, společně se souřadnicemi (044, 0,414), respektive (0,455, 0,452) polohy snímačů, viz obr. 8A, 8B, v trase jako ve shora uvedených obr. 3A, 3B, atd., ale se začátkem od poměrů stran 1,149, 1,134 a 1,762. Je však zajímavé, že nastává další vyznačení dalších příznivých poměrů stran o velikosti asi 1,6 a 1,2, se souřadnicemi polohy měničů (0,41, 0,44), respektive (0,403, 0,406), viz obr. 8C, 8D. Diagramy mechanické impedance na obr. 9A až 9D jsou obecně prospěšné vzhledem k souřadnicím poloh měničů, jak je zřejmé kontrolou všech shora uvedených poměrů stran, t.j. 1,138, 1,41, 1,6 (braných jako zjemněných na 1,62 nebo během zjemnění na 1,6) a 1,2 (braných jako zjemněných na 1,266 nebo během zjemněni.Figures 7A, 7B show the achievement of the 1.38 and 1.41 aspect ratios, together with the coordinates (044, 0.414) and (0.455, 0.452) respectively of the position of the sensors, as shown in Figures 8A, 8B, in the same way as above. 3A, 3B, etc., but starting from aspect ratios of 1.149, 1.134 and 1.762. Interestingly, however, there is a further indication of other favorable aspect ratios of about 1.6 and 1.2, with the position coordinates of the transducers (0.41, 0.44) and (0.403, 0.406, respectively), see Figures 8C, 8D. . The mechanical impedance diagrams in Figs. 9A-9D are generally beneficial with respect to the coordinate positions of the transducers, as evidenced by checking all of the above aspect ratios, i.e., 1,138, 1.41, 1.6 (taken as refined to 1.62 or during refining to 1.6) and 1.2 (taken as refined at 1.266 or during refining.

• ftftft ftft · ftftft* • ftftft ft ft ftft ftft ft • ftftft· ftftft* • ftftft ftftft ftft ft ftft ftft• ftftft ftft · ftftft * • ftftft ft ft ftft ftft ft • ftftft · ftftft * • ftftft ftftft ftft ft ftft ftft

- 19 Všeobecným závěrem tohoto výhodného provedeni je prokázání samozřejmé identifikace ploch, zahrnujících přesně spočítané polohy. Alespoň tam, kde jsou tyto plochy větší, než jsou rozměry měničů, lze očekávat dobrou budící vazbu, současně s tolerancí skutečné polohy, bez ztráty realizovatelnosti. Na obr. 10A, 10B jsou plošná' vrstevnicová grafická znázorněni odchylky mechanické impedance, u Čtvrtiny panelu, pro poměry stran 1,41, respektive 1,47, a je zde stanovena spolehlivost pro dobré polohy měničů, skýtající takový rozsah, viz podstatná rozšíření ploch s polohou o nejmenší a nejplynulejší mechanické impedanci (s křížovým šrafováním), i když je v nich dostupný další přesný výpočet, pokud je to žádoucí nebo užitečné.The general conclusion of this preferred embodiment is to demonstrate, of course, the identification of areas including precisely calculated positions. At least where these areas are larger than the dimensions of the transducers, a good excitation coupling can be expected, at the same time as the actual position tolerance, without loss of feasibility. Figures 10A, 10B are area diagrams of mechanical impedance deviations at a quarter of a panel for 1.41 and 1.47 aspect ratios, respectively, and the reliability for good transducer positions affording such a range is determined, see substantial surface expansions with the position of the smallest and smoothest mechanical impedance (with cross hatching), even if additional accurate calculation is available, if desired or useful.

Tato technika sama o osobě skutečně snadno poskytuje prostor pro zkoumání nejdostupnějších poloh měničů právě pro jiné panely, než které byly identifikovány jako výhodné. Takové identifikované polohy mohou mít skutečně vhodnější mechanickou impedanci, než u panelů s lepším poměrem stran, ale mohou být vhodnější alespoň pro poněkud menší rozsahy provozních kmitočtů.Indeed, this technique alone provides room for examining the most readily available drive positions for panels other than those identified as advantageous. Indeed, such identified positions may have a more suitable mechanical impedance than panels with a better aspect ratio, but may be more suitable for at least somewhat smaller operating frequency ranges.

Také je uskutečnitelné, skutečně zkoumat jakékoliv okrajové podmínky pro akustické panely, v rozsahu od volných panelů nebo jenom lehce tlumených, jak je zejména popsáno ve shora uvedené zveřejněné přihlášce PCT, až k více omezeným, a dokonce upnutým. Přednostní souřadnicové polohy byly skutečně identifikovány pro kulaté panely jako (0,8, 0,6).It is also feasible to actually investigate any boundary conditions for acoustic panels, ranging from free panels or only slightly damped, as described in particular in the above-mentioned PCT publication, to more limited and even clamped. Preferred coordinate positions were indeed identified for round panels as (0.8, 0.6).

Zkoumání poměrů stran pro úplně upnuté panely, jako vysoce vhodné pro praktické vybavení reproduktorů, s přednosti pro tuhé nebo polotuhé upevnění okrajů, ukázalo přesně spočítané příznivé poměry stran 1,160, i,341 a 1,643, společně rovněž s přesně spočítanými souřadnicemi poloh měničů ¢0,437, 0,414), ¢0,385, 0,387), respektive (0,409, 0,432). Na obr. 11A, 11B,Examination of the aspect ratios for fully clamped panels, as highly suitable for practical loudspeaker equipment, with preference for rigid or semi-rigid edge mounting, showed precisely calculated favorable aspect ratios of 1,160, i, 341 and 1,643, together with accurately calculated position coordinates of ¢ 0.437, 0.414), ¢ 0.385, 0.387), and (0.409, 0.432), respectively. 11A, 11B,

- 20 * · 99« · 9 f* 9 9 9 9 ··♦· ··· ♦· ♦ • 9 »- 20 * · 99 «· 9 f * 9 9 9 9 ·· ♦ · ··· ♦ · ♦

9 99 9

9 99 9

99 s obr. 14A, na obr. 12A, 12B s obr. 14B a na obr. 13A, 13B s obr. 14C je předvedeno použití analytické metodologie, jako shora u obr. 3A, 3B, atd., v potvrzení právě uvedených hodnot viz také diagram mechanické impedance pro čtvrtinu panelu, pro poměr stran 1,16 a podstatný rozsah výhodných ploch pro polohu měniče, dokonce dvou takových samostatných ploch (s křížovým šrafováním).14A, 12A, 12B with 14B, and 13A, 13B with 14C, the use of analytical methodology is shown, as in Figures 3A, 3B, etc., to confirm the values just mentioned. see also the mechanical impedance diagram for a quarter of the panel, for an aspect ratio of 1.16, and a substantial range of preferred surfaces for the drive position, even two such separate surfaces (with cross hatching).

Skutečně, tak jako pro poměr stran 1,138 pro volné nebo téměř volné okrajové podmínky panelu, skutečně docela uzavřený poměr stran 1,160 pro panely s upnutým okrajem, se zdá, že má významný rozsah alespoň uskutečnitelných poloh měničů, a předpokládá se u něho, že má podstatnou toleranci, alespoň se snadno vzrůstající specifičností poloh měničů. Na obr. 16 je ukázáno porovnání shora uvedených přednostních poměrů stran s upnutými okraji, a poloh měničů, zahrnující dalsi pro shora uvedený poměr stran 1,138.Indeed, as with an aspect ratio of 1,138 for free or near-free edge conditions of the panel, a truly closed aspect ratio of 1,160 for edge-clamped panels seems to have a significant range of at least feasible positions for the transducers and is believed to have substantial tolerance, at least with easily increasing specificity of the positions of the transducers. FIG. 16 shows a comparison of the above-mentioned preferred aspect ratios with clamped edges, and the positions of the transducers including the other for the above aspect ratio of 1.138.

Dále jsou uvedeny příklady speciální matematiky s kalkulacemi a výpočty, kterými jsou podloženy shora, uvedené výsledky, týkající se řady po řadě:The following are examples of special mathematics with calculations and calculations underpinning the above, the results relating to the series in succession:

vlastních hodnot, odpovídajících zkoumaným rezonančním vidům, a Činiteli plynulosti,eigenvalues corresponding to the resonant modes examined and the Fluency Factor,

- definic výhodného úhlu, specifických parametrů panelů a příslušných výrazů, funkcí posunutí pro různé (volné/upnuté; okrajové podmínky, funkcí délky/šířky pro přiměřené souřadnice poloh měničů, současně se vzorcem zahrnujícím mechanickou impedanci, tři vzorce mechanické impedance, dva poměry nekonečných a konečných panelových impedanci, zahrnující poměry stran a polohy měničů, všechny jsou nezaujatě určené pro implicitní zevšeobecnění jejich přístupu.- definitions of preferred angle, panel specific parameters and related expressions, displacement functions for various (free / clamped; boundary conditions, length / width functions for adequate drive position coordinates, along with a formula involving mechanical impedance, three mechanical impedance formulas, two infinite ratios, and finite panel impedances, including the aspect ratios and positions of the inverters, are all impartially designed to implicitly generalize their approach.

- 21 Vypočítané vlastní hodnoty p0.. 14 q:>0_14 ζ τ 10-¾ • · ·· • * · · · · ϊ- 21 Calculated eigenvalues p0 .. 14 q:> 0_14 ζ τ 10-¾ • · ·· · * · · · · ϊ

.....· ·..· : ·· ··..... · · .. ·: ·· ··

Příklad I (2·ρ>1)·|- \-0 qsĎ \Example I (2 · ρ> 1)

Ar·· » 0,141093 n? B ·* 8,82 N*m μ.» 0.894 k^m'¹ i»c » —i—·Ar ·· »0.141093 B · * 8.82 N * m μ. »0.894 k ^ m ' ¹ i» c »—i— ·

Arw^y.Arw ^ y.

C. «1NO. 1

ZfttitiCP,» * M[p>0,(«ti(\’ť) + «»h(\^}C_t4> (ώι(λ_ρς)4 «ΐηΐ^.ζ))/] Ztafp.V χφ»0,(«*(λ_ρ.ή - cotó(^.;))*C_>+ («Css) Λ0 0.441 T|0 * 0.414 Y_{fc β} :» p>l*iy j ·<?ZfttitiCP, »* M [p> 0, (« ti (\ 'ť) + «» h (\ ^} C _t 4> (ώι (λ _ρ ς) 4 ΐηΐ ^ .ζ)) /] Ztafp.V χφ »0, (« * (λ _ρ .ή - cotó (^;)) * C _{> +} («Css) Λ0 0.441 T | 0 * 0.414 Y _{fc β} : p p> l * iy j · <?

ι M ((“i.,)¹ J ·*<ι M ((“i.,) ¹ J · * <

ΣΣ p q r ΣΣ p q r Y L3. . Y L3. . _ro?Ai«a Am. _r o? Ai «and Am. j -4? , j -4? , ♦ 2K«⁵ <K 2K « ⁵ <

ipproxipprox

Ζπιί^α)!^πιί ^ α)!

l4i vel4i ve

ΣΣΣΣ

8-Y.8-Y.

define define

Y™ (*><*) t&iY ™ (*> <*) t & i

Ztn{M-4*o,a)Ztn (M-4 * o, a)

Ym(x,e)Ym (x, e)

ΣΣΣΣ

8-Y.8-Y.

- (1.-.2K) V >1- (1 .-. 2K) V> 1

- 22 • · 99 • 9 ·- 22 • 99 • 9 ·

9· * • 9 9 *9 · *

9 9 9 • 9 9 9 · 999 9 9 • 9 9 9 · 99

Při použití alternativní analýrv a konstrukční metodologie se specifickým použitím v podstatě dvourozměrného vyrovnání vibrací v deskách, existuje zde samozřejmá'možnost, že se berou v úvahu až všechny možné vidy ohybových vln, týkající se vibrace v panelech. To samozřejmě zvyšuje otázku stanovení, až na dané stanovení podle okolností.By using alternative analyzes and design methodology with the specific use of substantially two-dimensional plate vibration compensation, there is, of course, the possibility of taking into account all possible bending wave modes related to panel vibration. This, of course, raises the question of determination except for that determination according to circumstances.

První použití takové metodologie umožní zvýšit poměry stran obdélníkového panelu, v podstatě s volnými okraji, přesně spočítané na 1,134, 1,227, 1,320 a 1,442, společně se stejně spočítanými „nejlepšimi souřadnicemi poloh měničů (0,359, 0,459), (0,414, 0,424), (0381, 0,429), respektive (0,409, 0,459). Přesně spočítané poměry stran (1,155, 1,229, 1,309, 1,5, 1,602) pro v podstatě obdélníkové panely s upnutými okraji, se vyskytují společně se souřadnicemi polohy měničů (0,446, 0,407), (0,391, 0,374), (0,281, 0,439), (0,347, 0,388), respektive (0399, 0,488).The first use of such a methodology will make it possible to increase the aspect ratios of a rectangular panel, essentially with free edges, accurately calculated to 1,134, 1,227, 1,320 and 1,442, together with equally calculated "best inverter position coordinates" (0.359, 0.459), (0.414, 0.424), ( 0381, 0.429) and (0.409, 0.459), respectively. Accurately calculated aspect ratios (1,155, 1,229, 1,309, 1,5, 1,602) for essentially rectangular panels with clamped edges, occur together with the inverter position coordinates (0,446, 0,407), (0,391, 0,374), (0,281, 0,439) , (0.347, 0.388) and (0399, 0.488), respectively.

Jak přiblížení, tak rozdíly, při porovnání se shora uvedenou zjednodušenou metodologií dvou kolmých paprsků, jsou předmětem zájmu a předmětem dalšího zkoumání.Both the approximation and the differences, when compared to the above simplified methodology of two perpendicular beams, are of interest and subject to further investigation.

Při návratu k analýze panelů o jakémkoliv poměru stran, byla použita plně dvourozměrná analýza a metodologie, ve velkém rozsahu, zejména cd 1,05 do 2,00, v jednotlivých krocích 0,05. Výsledky jsou znázorněny na obr. 17A až 17T, pro čtvrtinu panelu, jako diagramy mechanické impedance, v každém případě s přiměřenými vrstevnicemi, x _r.In returning to the analysis of panels of any aspect ratio, a fully two-dimensional analysis and methodology was used, to a large extent, in particular cd 1.05 to 2.00, in each 0.05 step. The results are shown in Figures 17A to 17T, for a quarter panel, as mechanical impedance diagrams, in each case with adequate contour lines, x _r .

vrstevnicemi, s nejhoršími a nejlepšimi vyznačenými šrařovánim, respektive křížovým rafováním, a se spojenými nej světlejšimi, z původního 14-ti úrovňového měřítka. I když to znamená, že každý diagram je individuální, bylo zjištěno, še je výhodné znát nejtmavší a skoro nejtmavši polohy v ploše, v intervalech asi 7 %, i kdyžcontour lines, with the worst and best marked scraping or cross-refining, and with the brightest ones, from the original 14-level scale. While this means that each diagram is individual, it has been found to be advantageous to know the darkest and nearly darkest positions in the area, at intervals of about 7%, although

- 23 budou výhodné jiné nabídky a analýzy, ať už se týkají úrovní, nebo intervalů, jako takových, nebo dokonce vztahů s minimálními plochami, přiměřeně vyžadovanými pro spojení ···- 23 other offers and analyzes will be beneficial, whether they relate to levels or intervals as such, or even relationships with the minimum areas reasonably required for joining ···

měničů converters nebo s or p absolutními absolute úrovněmi, levels, týkej icími tykej icími výkonu power měničů, converters, atd. etc. r r Na On obr. 18 Fig. 18 je ve větším is bigger měřítku scale znázorněn plošný shown flat diagram diagram s vrstevnicovou with contour lines základnou se base out šesti úrovněmi šedi, six gray levels, pro jeden for one

z původních přednostních poměrů stran, a to 1,134, a je zajímavé, že rozložení nejhoršich poloh (nejsvětlejších) je většinou v souladu s předchozí úvahou, totiž těsně u rohu, ale ve skutečnosti ne v každém rohu. Možnost přesného nebo téměř přesného bodového buzení by byla velice atraktivní, kdyby byla přesně v samotném rohu, snad právě na lokalizovaném rozšíření pro praktické rozměry měniče, a jestliže by plynulost přenosu výkonu převážila nevyhnutelné snížení účinnosti přenosu výkonu. Rozšíření nejhorších poloh ve výstupcích směrem od rohu ve zceia ostrých úhlech ke stranám se zdá jako pozoruhodné. Soustředění nejnižší mechanické impedance (nejtmavší) v dobře známých ale excentrických polohách, zabudovaných v panelu, je také zajímavá, včetně oddělování do jednotlivých podoblastí, i když je snad zejména zajímavý rozsah téměř nej tmavší oblasti do roztříštěného pronikání skutečně diagonálního výstupku více měnitelné mechanické impedance od nejhcrší polohy blízko rohu. Umístění pásků, s nízkou nebo nejnižší odchylkou od mechanické impedance, těsně u okraje, je v souladu s tim, co byio zjištěno empiricky, totiž, že zahrnuje výhodné polohy, které jsou v dobrém vzájemném souladu se souřadnicemi ploch, zabudovaných v panelu, s nejnižší odchylkou mechanické impedance, a nejdelší známou přednostní polohou 25 pro měniče.from the original preferred aspect ratios of 1.134, and it is interesting that the distribution of the worst positions (lightest) is mostly in line with the previous reasoning, namely near the corner, but not really in every corner. The possibility of precise or near-precision point excitation would be very attractive if it were exactly in the corner, perhaps on a localized extension for the practical dimensions of the drive, and if the power transmission smoothness outweighed the inevitable reduction in power transmission efficiency. The widening of the worst positions in the protrusions from the corner at the corner and at sharp angles to the sides seems remarkable. The concentration of the lowest mechanical impedance (darkest) in the well-known but eccentric positions built into the panel is also interesting, including separation into individual sub-regions, although perhaps the most interesting range of the nearly darkest region into the fragmented penetration of the truly diagonal protrusion position at the corner. The location of the bands, with a low or lowest deviation from the mechanical impedance, close to the edge, is in accordance with what is found empirically, namely that it includes advantageous positions that are in good alignment with the coordinates of the surfaces embedded in the panel with the lowest mechanical impedance deviation, and the longest known preferred position 25 for the drive.

Na obr. 19 je v podstatě jiné znázornění toho, co je φ · • · φ ·Fig. 19 is essentially another representation of what is φ · · · φ ·

- 24 « φ φ· φ φ φ φ φ φ φ φ φφ ·« zobrazeno na obr. 18, ale výhodně v účinně plynulém trojrozměrném formátu, v souladu s mechanickou impedancí.Figure 24, but preferably in an effectively continuous three-dimensional format, in accordance with mechanical impedance.

Dále je uveden příklad dvourozměrné analýzy a metodologie podle linií předchozího příkladu pro zjednodušené techniky se dvěma paprsky.The following is an example of two-dimensional analysis and methodology according to the lines of the previous example for simplified two-ray techniques.

Přiklad IIExample II

Údaje o panelu:Panel Information:

E_x. V_x Youngův modul a Poissonova konstanta materiálu panelu v ose xE _x . V _x Young's modulus and Poisson's constant of the panel material in the x-axis

E_Y, V_y Youngův modul a Poissonova konstanta materiálu panelu v ose yE _Y , V _y Young's modulus and Poisson constant of the panel material in the y-axis

G sy Rovinný modul ve smyku materiálu panelu p Hustota materiálu paneluG sy Planar module in shear of panel material p Density of panel material

L^Ly Délka panelu v ose ve směru osy x, respektive osy y h Tloušťka paneluL ^ Ly Length of the panel in the x-axis and y-axis directions h The panel thickness

Konstanty:Constants:

D,D,

Eyh fcEyh fc

12-íl-v_xv_y· psph ď12-í i - V _χ·ν _v xy12- _y -v _x v _y · psph d 12-y - V _χ · ν _v xy

Lx-LyLx-Ly

Vyjádření módového kmitočtu:Expression of mode frequency:

: i: i

4- íD ΐς λ^’λ4- Dς λ ^ ’λ

O_yÚý; .20 1 (\ χγ ^Dk=O _y Úý; .20 1 (\ χγ ^D k =

G xy hG xy h

Lx tyLx you

X’Dx-v_yt^D_k kde λς,λγ jsou relevantní (v závislosti na okrajových podmínkách) vlastní hodnoty paprsku ve směru x, respektive ve směru y, a β_χ, Py, y_x, y_y jsou odpovídající konstanty.X'Dx-v _y t ^ D _k where λς, λγ are relevant (depending on boundary conditions) eigenvalues of the beam in x and y directions, respectively, and β _χ , Py, y _x , y _y are corresponding constants.

- 25 *··· * · · · · · · • *···» ··*·· • · · · · ···· ·«·· ·.· *· · ·* ··- 25 * - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -

Jako pnklad pro úplně volný panel:As an example for a completely free panel:

1/7/2 kde cosh(X)-cos(X)= 11/7/2 where cosh (X) -cos (X) = 1

Vyjádření tvaru vidu:Expression of shape:

4>=cl t ς2·ζ i- ς3·α«5(λ·ζ) + ε4·ϊΐπΚ(λ·ζ) + c5-cos (λ·ζ) i- c6-sin (λ ζ) kde cl.....c6 jsou okrajové podmínky a konstanty funkce paprsku v závislosti na vidu4> = cl t ς2 · ζ i- ς3 · α «5 (λ · ζ) + ε4 · ϊΐπΚ (λ · ζ) + c5-cos (λ · ζ) i- c6-sin (λ ζ) where cl. .... c6 are boundary conditions and beam function constants depending on the mode

Jako příklad pro první ohybový kmit úplně volného paprsku:As an example for the first bending oscillation of a completely free beam:

cl=c2=Q ci=c5 = l0 c4 = có=0 932502215c1 = c2 = Q ci = c5 = 10 c4 = c0 = 0 932502215

Vyjádření relativní pohyblivosti:Expression of relative mobility:

Pohyblivost konečného panelu vzhledem k pohyblivosti nekonečného panelu (8-Jd μ ) ve specifickém bodě panelu je dána výrazem:The mobility of the finite panel relative to the mobility of the infinite panel (8-Jd μ) at a specific point of the panel is given by:

^(íry-F² (i-F ²⁾ [s _s(f)^! .2-5 _v ;F-ň][s _with (f) ^! .2-5 _v ; F-n]

Ψ. =Ψ. =

2-'F -F · max kde2 -'F -F · max where

AF=F j Jt I )AF = F j Jt I)

kde F je budící kmitočet a S_s, jsou strukturální, respektive vískózní činitele tlumení pro materiál panelu a ^Φ = (φ/²·;φ_ν)² where F is the excitation frequency and S _s are the structural and / or viscous damping factors for the panel material and ^Φ = (φ / ² ·; φ _ν ) ²

Tím, že je funkcí budícího kmitočtu, relativní pohyblivost pro jakýkoliv bod je vzorkována v ,j“ diskrétních kmitočtech v příslušném kmitočtovém rozsahu, jehož střední hodnota je dána výrazem:Being a function of the excitation frequency, the relative mobility for any point is sampled at j discrete frequencies in the appropriate frequency range, the mean of which is given by:

niLTl;niLT1;

*9·· · »* 9 ·· · »

9 9 9 99

9 9 99 9 9

999 99» 99999 98 »99

9 · » ί9 · »ί

9 9 9 9 * * 9 9 9 99 9 9 9 * *

99 9999 99

Míra jakosti:Quality level:

Logaritmická míra změny relativní pohyblivosti (s odstraněnou střední hodnotou) se používá pro účely optimalizování, t.j.The logarithmic rate of change in relative mobility (with mean value removed) is used for optimization purposes, i.

K = log VK = log V

Standardní odchylka od této míry se používá pro identifikaci optimálních budících polohThe standard deviation from this measure is used to identify optimal excitation positions

2(F,2 (F,

-F mu min-F him min

Přesnost shora daných hodnot pro poměry stran a/nebo souřadnice poloh měničů je nevyhnutelným výsledkem kalkulace, a není nutně vyznačením více než nějakého bodu v rozsahu uskutečnitelnosti. Plošné diagramy pro polohy měničů jsou obzvláště výhodné, protože určitě poskytují oprávněný základ pro zkoumání experimentováním, jak k přizpůsobování výsledků analytické metodologie, jak je zde navrženo, tak pro skutečný akustický výkon, pro který je důležitý počet spojených rezonančních vidů, jako přiměřená rezonanční stejnoměrnost spojení co nejvíce vidů, jak je praktické. Pohotová dostupnost analýzy pro jakýkoliv poměr stran a jejich zjemněni vzhledem k jednotlivým polohám měničů a vlastní schopnost zjemnění může být užitečná pří odkrytí vyšší všeobecnosti použití některých obzvláště výhodných míst nebo ploch pro měniče, a rovněž specifičnosti pro poměry stran jiných míst nebo ploch pro měniče.The accuracy of the above values for the aspect ratios and / or coordinates of the transducer positions is an inevitable result of the calculation, and is not necessarily an indication of more than a point within the feasibility range. Area diagrams for transducer positions are particularly advantageous as they certainly provide a legitimate basis for exploration by experimentation, both to match the results of the analytical methodology proposed here and for the actual sound power for which the number of resonant modes involved is important as adequate resonance uniformity as many modes as practical. The readily available analysis for any aspect ratio and their refinement with respect to the individual positions of the transducers and the actual refinement capability can be useful in revealing the greater general use of some particularly advantageous locations or surfaces for the transducers, as well as specificities for the aspect ratios of other locations or surfaces.

Je ověřeno, ze bylo dosaženo obzvláště vysokého potenciálu jedinou disciplinou nebo předvedením podstaty, nazvané zde ft • ft «It is verified that a particularly high potential has been achieved by a single discipline or demonstration of substance, called here ft • ft «

• ft !:• ft!:

♦ ftftft♦ ftftft

- 27 ♦ · · • · ft ft ft ft • ftftft· ftftft ft·· · · mírou plynulosti mechanické . impedance, že se tak dají stejně nalézt a specifikovat, jak významné poměry stran, tak polohy měničů, včetně evidentní schopnosti znovu použitelného zjemnění, t.j. podstatné jednotného výběru geometrie a umístění měniče podobnými způsoby, použitím stejných proměnných nebo parametrů nebo uskutečnitelných změn.- 27 ♦ · · · ft · ft · ft · ft · ft · ft · ft · ft · · · · · · · · · · · · · · · · · · · Mechanical mechanical flow rate impedance so that both significant aspect ratios and positions of the transducers can be found and specified, including the evident ability to re-use refinement, i.e. a substantial uniform selection of geometry and positioning of the transducer in similar ways, using the same variables or parameters or feasible changes.

Claims (25)

1. Způsob výroby akustického zařízení spočívajícího na činnosti ohybových vin v ploše panelového členu, vyznačuj íci se t i m, že se analyticky stanoví parametry panelového členu, týkající se přenosu výkonu, jako funkce parametrů tvaru uvedeného panelového členu, kde se tyto parametry tvaru vybírají z konfigurace a geometrie uvedené plochy panelového členu, z tuhosti v ohybu uvedené plochy panelového členu, a z polohy měničů ohybových vln v uvedené ploše panelového členu, a dále se vybírají uvedené parametry tvaru podle uvedeného analytického stanovení parametrů uvedeného panelového členu, týkajících se přenosu výkonu, a podle příslušného akustického zařízení a požadavků na toto zařízení, které jsou ve vzájemném vztahu s dosažením výkonu uvedeného akustického zařízení.CLAIMS 1. A method for manufacturing an acoustic device based on bending operations in a panel member surface, characterized in that the panel member parameters related to power transmission are analytically determined as a function of the shape parameters of said panel member, wherein said shape parameters are selected from a configuration and the geometry of said panel member, from the bending stiffness of said panel member, and the position of the bending wave transducers in said panel member surface, and further selecting said shape parameters according to said analytical determination of the power transmission parameters of said panel member, and relevant acoustic equipment and the requirements therefor which are interrelated with the achievement of the power of the acoustic equipment. 2. Způsob výroby akustického zařízení spočívajícího na činnosti ohybových vln v ploše panelového členu, vyznačuj ící se t i m, že se analyticky stanoví parametry panelového členu, týkající se přenosu výkonu, jako funkce parametrů tvaru uvedeného panelového členu, kde se tyto parametry tvaru vybírají z konfigurace a geometrie uvedené plochy panelového členu, z tuhosti v ohybu uvedené plochy panelového členu, a z polohy měničů ohybových vln v uvedené ploše panelového členu, dále se identifikuje, když se parametry tvaru mění, minimum nebo minima odchylky těchto parametrů panelového členu, týkajících se přenosu výkonu, od jejich hodnoty nebo vztahu, a dále se vybírají uvedené parametry tvaru podle uvedeného identifikovaného minima těchto parametrů panelového členu, týkajících se přenosu výkonu, a podle příslušného akustického zařízení a požadavků na toto zařízení, které jsou ve vzájemném vztahu s dosažením výkonu uvedeného akustického zařízení.2. A method of manufacturing an acoustic device based on bending wave activity in a panel member surface, characterized in that the panel member parameters relating to power transmission are analytically determined as a function of the shape parameters of said panel member, wherein the shape parameters are selected from a configuration and the geometry of said panel member, from the bending stiffness of said panel member, and from the position of the bending wave transducers in said panel member surface, further identifies when the shape parameters change, the minimum or minimum deviation of these panel member parameters related to power transmission , from their value or relationship, and further selecting said shape parameters according to said identified minimum of these panel members related to power transmission, and the associated acoustic equipment and requirements thereof, which are related to power of said acoustic device. • · · ♦ • · · • ··· ···· ···• · · ♦ · • · · · · · 3. Způsob podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že se provádí kompenzování pro jakoukoliv odchylku od plochosti výstupního výkonu pomocí souvztažné úpravy vstupu do akustického zařízení.Method according to claim 1 or 2, characterized in that compensation is made for any deviation from the flatness of the output power by means of a corresponding adjustment of the input to the acoustic device. 4. Způsob podle.nároku 1, 2 nebo 3, vyznačující se t i m, že parametrem týkajícím se přenosu výkonu je mechanická impedance.4. The method according to claim 1, 2 or 3, wherein the power transmission parameter is mechanical impedance. 5. Způsob podle nároku 4, vyznačující se tím, že toto analytické stanovení zahrnuje určeni standardní odchylky mechanické impedance od nějaké jejich hodnoty nebo vztahu.The method of claim 4, wherein the analytical determination comprises determining a standard deviation of the mechanical impedance from any value or relationship thereof. 6. Způsob podle nároku 5, vyznačující se tím, že tato odchylka se týká stejného nebo jednotného zvažování uplatněného na jakékoliv zahrnuté rezonanční kmitočtové vidy.The method of claim 5, wherein the deviation relates to the same or uniform consideration applied to any resonant frequency modes involved. 7. Způsob podle nároku 5 nebo 6, vyznačující se tím, že odchylka se týká středních hodnot zahrnutých rezonančních kmitočtových vidů.Method according to claim 5 or 6, characterized in that the deviation relates to the mean values of the resonant frequency modes involved. 8. Způsob podle nároků 5 až 7, vyznačující se tím, že odchylka se týká selektivního zvažování zahrnutých rezonančních kmitočtových vidů.Method according to claims 5 to 7, characterized in that the deviation relates to the selective consideration of the resonant frequency modes involved. 9. Způsob podle nároku 8, vyznačující se tím, že toto selektivní zvažováni se uplatňuje na nejzazši zahrnuté rezonanční kmitočtové vidy.The method of claim 8, wherein the selective weighing is applied to the utmost resonant frequency modes included. • * I ♦ · * · · · ·· ·· • 9 · 9 9 *• * I ♦ · 9 · 9 9 * 9 9 9 9 99 9999 999 99 99999 999 99 - 30- 30 10. Způsob podle nároku 9, v y z n .a č u j i o í tím, ze nejzazši zahrnuté rezonanční kmitočtové vidy jsou nejnižší v příslušném kmitočtovém rozsahu pro požadovaný nebo přijatelný provoz uvedeného akustického zařízení.10. The method of claim 9, wherein the resonant frequency modes included are the lowest in the appropriate frequency range for the desired or acceptable operation of said acoustic device. 11. Způsob podle nároků 1 až 10, vyznačující se tim, že zahrnuté rezonanční kmitočtové vidy v uvedeném analytickém stanovení vyplývají z provedení zjednodušující analogie jednorozměrné povahy.Method according to claims 1 to 10, characterized in that the resonant frequency modes included in said analytical determination result from a simplifying analogue of one-dimensional nature. 12. Způsob podle nároků 1 až 11, vyznačující se tím, že panelový člen je v podstatě obdélníkový, nebo se považuje za obdélníkový, a zahrnuté rezonanční kmitočtové vidy vyplývají z provedení zjednodušující analogie jednorozměrné povahy ke kolmým paprskům teoreticky uspořádaným v rovnoběžných směrech ke dvojicím protilehlých stran uvedených panelových členů.Method according to claims 1 to 11, characterized in that the panel member is substantially rectangular or is considered rectangular, and the resonant frequency modes involved result from simplifying analogies of one-dimensional nature to perpendicular beams theoretically arranged in parallel directions to pairs opposite of said panel members. 13. Způsob podle nároků 1 až 12, vyznačujíc! se tím, že rezonanční kmitočtové vidy zahrnuté v uvedeném stanovení se vyskytují vzhledem ke dvourozměrným vztahům panelových členů, jako takových.Method according to claims 1 to 12, characterized in that: The method of claim 1, wherein the resonant frequency modes included in said determination occur due to the two-dimensional relationships of the panel members per se. 14. Způsob podle nároků 1 až 13, vyznačující se tím, že uvedený výběr je úměrný tvaru uvedeného panelového členu.The method of claims 1 to 13, wherein said selection is proportional to the shape of said panel member. 15. Způsob podle nároku 14, vyznačující se tím, že uvedený výběr je podporován předložením plynulých výsledků analytického stanoveni, jako mechanická impedance uvedeného panelového členu proti měnícímu se úměrnému tvaru ke znázornění minimální odchylky.15. The method of claim 14, wherein said selection is supported by presenting continuous results of an analytical determination, such as the mechanical impedance of said panel member against a varying proportional shape to show a minimum deviation. ! ί ft ft ft ft ·· • « ft • · • ft • ftftft ftftft • ♦! ί ft ft ft ft · ft ft ft ft ft ft ft ft ft ♦ - 3 i 16. Způsob podle nároku 14 nebo 15, vyznačuj ící se t í m, že uvedené analytické stanovení se provádí pro dané polohy měničů.16. Method according to claim 14 or 15, characterized in that said analytical determination is carried out for given transducer positions. • ftftft• ftftft - ftft ··- ftft ·· 17. 17. Způsob Way podle nároků 1 až 16, v y according to claims 1 to 16; z n z n a č u j i c i and s e s e t i t i m, že m that uvedený výběr se provádí this selection is made pro for polohu měniče inverter position daného given panelového panel členu . member. 18. 18. Způsob Way podle nároku 17, v y z n according to claim 17, wherein n a and č u j í c í hearing s e s e t i t i m, že m that uvedené analytické stanoveni said analytical determination se provádí pro is done for jeden one proměnný lokátor vzhledem k jinému pevnému ze spolupracujících plošných lokátorů, jako jsou souřadnice polohy měniče, a předloží se funkční výsledky, s výhodou graficky, při hledání minimální odchylky výhodné plynulé mechanické impedance.a variable locator relative to another fixed of the cooperating surface locators, such as inverter position coordinates, and functional results are presented, preferably graphically, in search of the minimum deviation of the preferred continuous mechanical impedance. 19. Způsob podle nároku 18, vyznačující se tím, že se uvedená stanovení provádějí střídavě, pokud jde o to, který plošný lokátor je pevný, a který je proměnný.19. The method of claim 18, wherein said determinations are made alternately with respect to which surface locator is fixed and which is variable. 20. Způsob podle nároků 1 až 19, tím, že uvedené analytické mechanické impedance uvedeného vyznačující se stanovení zahrnuje rozložení panelového členu na plošném základě.The method of claims 1 to 19, wherein said analytical mechanical impedance of said characterizing determination comprises distributing a panel member on a flat basis. 21. Způsob podle nároku 20, vyznačující se tím, še uvedený výběr je podporován předkládáním výsledků uvedeného analytického stanovení, jako souřadnicové mapováni plošné odchylky nebo změny mechanické impedance.The method of claim 20, wherein said selection is supported by presenting the results of said analytical determination, such as coordinate mapping of area deviation or mechanical impedance change. 22. Způsob podle nároku 21, vyznačující se tím, *že uvedené analytické stanovení a souřadnicové mapování je pouze jednou ze dvou nebo více teoretických částí stejné i $ ft * ft ft ftft22. The method of claim 21, wherein said analytical determination and coordinate mapping is only one of two or more theoretical parts of the same $ ft * ft ft ftft - 32 • ··* • · • · ♦ ♦ · · • ft · · · • ftft ··· ·· · í: : ftft nebo podobné geometrie, které společně v podstatě přizpůsobují plochu uvedeného panelového členu.Ftft or similar geometries which together substantially conform to the surface of said panel member. 23. Způsob podle nároku 22, vyznačující se tím, že uvedené analytické stanoveni a souřadnicové mapování je jedním z kvadrantů v podstatě obdélníkového tvaru uvedeného panelového členu.23. The method of claim 22, wherein said analytical determination and coordinate mapping is one of the quadrants of substantially rectangular shape of said panel member. 24. Způsob podle nároků 1 až 23, vyznačující se tím, že se provádí krok výběru poměru tvaru panelového členu a krok výběru polohy měniče, přičemž jeden z těchto kroků výběru je dán alespoň jednou po zjištění a použití výsledků ze druhého uvedeného kroku.The method of claims 1 to 23, wherein the step of selecting the shape ratio of the panel member and the step of selecting the position of the transducer are performed, one of these selection steps being given at least once after detecting and applying the results of the other said step. 25. Akustické zařízení sestávající z panelového členu, vyznačující se tím, že má svou geometrii a konfiguraci a/nebo umístění pro měniče ohybových vin v souladu s uplatněním způsobu podle nároků 1 až 24.An acoustic device consisting of a panel member, characterized in that it has its geometry and configuration and / or location for bending transducers in accordance with the method of claims 1 to 24. 26. Akustické zařízení sestávající z panelového členu spočívajícího na činnosti ohybových vln pro svůj akustický výkon, vyznačující se tím, že panelový člen je v podstatě obdélníkového tvaru, a je izotropní, pokud jde o jeho tuhost v ohybu ve směrech rovnoběžných s jeho v podstatě kolmými osami, přičemž panelový člen má poměr os 1:1,41.26. An acoustic device consisting of a panel member based on bending wave operations for its acoustic performance, wherein the panel member is substantially rectangular in shape and isotropic with respect to its bending stiffness in directions parallel to its substantially perpendicular. The panel member has an axis ratio of 1: 1.41. 27. Akustické zařízení podle nároku 26, vyznačuj ící se t i m, že je opatřeno měničem, majícím souřadnice, měřeno od jednoho rohu podél os, v podstatě 0,453 a/nebo v podstatě 0,447 násobku, než je délka panelového členu, měřeno podél odpovídající osy.An acoustic device according to claim 26, characterized in that it is provided with a transducer having coordinates, measured from one corner along the axes, substantially 0.453 and / or substantially 0.447 times the length of the panel member measured along the corresponding axis. - 33 • 99· • 9 • 9 • · • 9- 33 • 99 • 9 • 9 • 9 • 9 9 99 9 28. Akustické zařízení sestávající z panelového členu spočívajícího na činnosti ohybových vln pro svůj akustický výkon, vyznačující se t i m, že panelový člen je v podstatě obdélníkového tvaru, a je izotropní, pokud jde o jeho tuhost v ohybu ve směrech rovnoběžných s jeho v podstatě kolmými osami, přičemž panelový člen má osové poměry,, poskytující osovou tuhost v ohybu v poměru 1:1,41.28. An acoustic device consisting of a panel member based on bending wave operations for its acoustic power, characterized in that the panel member is substantially rectangular in shape and isotropic in terms of its bending stiffness in directions parallel to its substantially perpendicular. The panel member has axial ratios providing axial bending stiffness in a ratio of 1: 1.41.