CS224876B1 - Nozzle with central secondary supply,especially picking nozzle for shuttleless looms - Google Patents

Description

(54) Tryska se středovým sekundárním přívodem, zejména prohozní tryka pro bezčlunkové tkalcovské stavy(54) Central secondary inlet nozzle, in particular pick-up nozzle for cordless looms

Vynález se týká trysek v nichž je výtokem přiváděné tekutiny z ústí vytvářen tekutinový proud sloužící k unášení bučí nějaké jiné tekutiny nebo nitě, drátu, pásku a podobného podélného polotovaru. U těchto trysek do jejich vnitřního prostoru před ústím zasahuje sekundární přívod, jímž se právě přivádí tato například proudem rozstřikovaná kapalina nebo strhávaná a tím urychlovaná či naopak brzděná nit.The present invention relates to nozzles in which a fluid flow from the mouth is formed by the effluent flow to drive either other fluid or thread, wire, tape and the like longitudinal blank. In these nozzles, a secondary inlet extends into their inner space in front of the orifice, through which the liquid sprayed or entrained and thus accelerated or braked yarn is just supplied.

Jde o takové trysky, u nichž je sekundární přívod představován středovým vývrtem procházejícím v ose trysky, zatímco vlastní pracovní tekutina je přiváděna do mezikruhového prstencového primárního ústí, které zpravidla obklopuje konec sekundárního přívodu. Obvykle je žádoucí vyvolat v sekundárním přívodu přisávací, podtlakový účinek a toho se dosahuje tím, že na konce sekundárního přívodu, za místo, kde vyustuje primární ústí, navazuje směšovací trubice většího průřezu. Vlivem postupného vyrovnávání rychlostních profilů ve směšovací trubici dochází v ní ke změnám hybnosti, které vyvolávají tlakové rozdíly: tlak na počátku směšovací trubice je nižší než tlak v ústí trysky na konci směšovací trubice. To znamená, že tlak na konci sekundárního přívodu je nižší, než na jeho počátku. Bude-li tedy počátek sekundárního přívodu otevřen do atmosféry právě tak jako ústí trysky, nedojde k výtoku pracovní tekutiny sekundárním přívodem, ale naopak bude do sekundárního přívodu vzduch z atmosféryThese are nozzles in which the secondary inlet is represented by a central bore extending in the axis of the nozzle, while the actual working fluid is supplied to an annular annular primary orifice, which generally surrounds the end of the secondary inlet. Usually, it is desirable to produce a suction, vacuum effect in the secondary inlet and this is achieved by connecting a mixing tube of larger cross section to the ends of the secondary inlet, beyond the point where it exits the primary orifice. Due to the gradual alignment of velocity profiles in the mixing tube, there are momentum changes therein which cause pressure differences: the pressure at the beginning of the mixing tube is lower than the pressure at the nozzle orifice at the end of the mixing tube. This means that the pressure at the end of the secondary inlet is lower than at the beginning. Thus, if the start of the secondary inlet is opened to the atmosphere as well as the nozzle orifice, the working fluid will not be discharged through the secondary inlet, but instead will be air from the atmosphere to the secondary inlet.

224 876224 876

224 876 přisáván a přitom může unášet nepříklad sekundárním přívodem přiváděný polotovar.224 876 is sucked in and, in doing so, it can carry, for example, a semi-finished product supplied by the secondary feed.

Tekutina je do primárního ústí vedena obvykle potrubím nebo nějakým kanálkem a musí tedy být před primárním ústím vedena do prstencové dutiny zajišťující Rovnoměrné rozvedení po celém obvodu primárního ústí. Tato dutina, rozváděči komůrka, je u současných trysek provedena tak, ža obklopuje sekwdární přívod. Do primárního ústí pak z ní vede spojovací dutina, obvykle se postupně ve směru proudění zužující. Tento směr proudění spojovací dutinou je souhlasný se směrem výtoku z ústí trysky i se směrem proudění v sekundárním přívodu. Je tedy sekundární přívod veden obvykle dosti dlouhou součástí trubicového tvaru. Dále musí tryska sestávat přinejmenším z jedné další součásti vytvářející vnější plášť mezi nímž a zmíněnou středovou, první součástí, je pak spojovací dutina. Pro rovnoměrné rozdělení rychlostí tekutiny v primárním ústí je zapotřebí zajistit vzájemné centrování obou součástí. Vzhledem k dlouhému, trubicovému tvaru prvé součásti nepostačí pouze její uchycení na vstupním konci, ale je nezbytné vytvořit mezi oběma součástmi centrážní přepážky, zasahující do spojovací dutiny. Pro zajištění co nejdokonalejší souososti obou součástí by bylo zapotřebí, aby centrážní přepážky ležely co nejblíže k primárnímu ústí, tedy co nejblíže ke konci trubicovité první součásti. Avšak to, že centrážní přepážky zasahují do proudící tekutiny, je pro takovéto umístění nevýhodné. Jejich přítomnost vede k hydraulickým ztrátám, ke zvětšení nerovnoměrnosti proudění a zvětšení stupně turbulence, který se zase nepříznivě odráží například ve větším hluku vytékající tekutiny atd. Nezbývá tedy, než se smířit s kompromisním uspořádáním, kdy centrážní přepážky leží ještě v místech, kde má spojovací dutina větší průřez a rychlost proudění tekutiny v ní není ještě velká. Pak ovšem centrážní přepážky jsou dosti daleko od primárního ústí a jejich centrážní efekt je horší.The fluid is usually routed to the primary orifice through a conduit or channel, and must therefore be routed to the annular cavity prior to the primary orifice ensuring uniform distribution throughout the periphery of the primary orifice. This cavity, the distribution chamber, is designed in the current nozzles to surround the secondary supply. A connecting cavity then flows into the primary orifice, usually tapering gradually in the flow direction. This direction of flow through the connection cavity is consistent with the direction of discharge from the nozzle orifice and the direction of flow in the secondary inlet. Thus, the secondary lead is usually guided through a fairly long tubular shape. Further, the nozzle must consist of at least one other component forming the outer shell between which and said central first component is a connecting cavity. For even distribution of fluid velocities in the primary orifice, it is necessary to ensure the centering of the two components. Due to the long, tubular shape of the first component, it is not only sufficient to attach it to the inlet end, but it is necessary to provide a central partition between the two components, extending into the connecting cavity. In order to ensure the best alignment of the two components, it would be necessary for the centering baffles to be as close to the primary orifice as possible to the end of the tubular first component. However, the fact that the centering baffles interfere with the flowing fluid is disadvantageous for such a location. Their presence leads to hydraulic losses, increased flow unevenness and increased degree of turbulence, which in turn is adversely reflected, for example, in the higher noise of the outflowing fluid, etc. There is no other way than to reconcile with the compromise arrangement. the cavity has a larger cross-section and the flow rate of the fluid therein is not yet great. But then the centering bulkheads are quite far from the primary mouth and their centering effect is worse.

Problém je řešen tryskou podle tohoto vynálezu, se středovým sekundárním přívodem, sestavenou z nejméně dvou vzájemně vůči sobě centrovaných součástí, prvé součásti a druhé součásti, mezi nimiž ja vytvořena rozváděči komůrka periferního primárního přívodu připojená na napájecí zdroj pracovní tekutiny a spojovací dutinou spojené s primárním ústím, u níž do této spojovací dutiny zasahují centrážní přepážky určené k zajištšní souososti prvé součásti vůči druhé součásti, kde podstatou vynálezu je, že spojovací dutina směřuje od rozváděči komůrky k primárnímu ústí alespoň v některém svém úseku, zejména v úseku do. něhož právě zasahují centrážní přepážky, proti směru výtoku z ústí trysky.The problem is solved by a nozzle according to the invention, with a central secondary inlet composed of at least two centered parts relative to each other, a first component and a second component, between which a peripheral primary supply manifold is connected to a working fluid power supply and a connecting cavity connected to the primary an orifice in which centering baffles are provided to align the first component with respect to the second component, the essence of the invention being that the connecting cavity extends from the distributor chamber to the primary orifice in at least some of its section, in particular into the section. in which the centering baffles just project, upstream of the nozzle orifice.

Hlavní výhodou tohoto obráceného umístění rozváděči komůrky je, Se obě součástky jsou i při nižších výrobních tolerancích daleko lépe vzájemně centrovány, neboť vzdálenost mezi opěrnými místy může být větší, než vzdálenost k primárnímu ústí.The main advantage of this inverted position of the distributor chamber is that, even at lower manufacturing tolerances, both components are much better centered relative to each other, since the distance between the support points may be greater than the distance to the primary orifice.

Přitom centrážní přepážky mohou být umístěny v místech, kde má spojovací dutina ještě velký příčný průřez a je v ní tedy ještě malá rychlost proudění a jak ztráty, tak i generované poruchy jsou nevýznamné. Centrážní přepážky mohou tedy být zhotovoványIn this case, the centering partitions can be located at places where the connecting cavity still has a large cross-section and therefore has a low flow velocity and both the losses and the generated failures are insignificant. The centering partitions can thus be made

224 876 levnější technologií - například vrtáním namísto frázování - nebol vzniklá aerodynamicky méně výhodné tvsry nejsou důležité. Menší poruchy vedou i ke snížení aerodynamického šumu vznikajícího při provozu trysky. Délka spojovací dutiny vychází menší, zejména je mnohem kratší úsek s malým průřezem, na němž již má tekutina vyšší rychlost, a to znamená, že v trysce dochází k menším třecím ztrátám v primárním průtoku. Lze snadno upravit trysku tsk, že šířka primárního ústí je lehce nastavitelná, a tím uzpůsobovat její vlastnosti při změnách polotovaru nebo kapaliny unášené proudem. Ukazuje se, že při vedení primárního tekutinového proudu kolem zakřivené stěny se zvětšuje jeho ejekční účinek, a v uspořádání trysky podle tohoto vynálezu lze právě snadno takovéto vedení stěnou uspořádat. Konečně je při výrobě trysky také výhodné, že odpadá choulostivá a snadno poškoditelná tenkostěnná trubice prvé s®učásti.224 876 by cheaper technology - for example, drilling instead of phrasing - since the aerodynamically less advantageous creatures formed are not important. Minor disturbances also reduce the aerodynamic noise generated during nozzle operation. The length of the connection cavity is smaller, in particular there is a much shorter section with a small cross-section where the fluid already has a higher velocity, and this means that there is less friction loss in the primary flow in the nozzle. It is easy to modify the nozzle tsk so that the width of the primary orifice is easily adjustable, thereby adjusting its properties when changing the blank or fluid carried by the jet. It has been shown that when the primary fluid flow around a curved wall is guided, its ejection effect is increased, and in the nozzle arrangement according to the invention such a wall guide can be easily arranged. Finally, it is also advantageous in the manufacture of the nozzle that the delicate and easily damaged thin-walled tube of the first component is omitted.

Aby mohly být tyto výhody vysvětleny, jsou na výkresech porovnány obvyklé provedení trysky a provedení podle tohoto vynálezu. Na obr. 1 je znázorněna obvykla tryska tohoto druhu, a sice konkrétně prohozní tryska pro bezčlunkový pneumatický tkalcovský stav, na obr. 2 je pak tryska pro stejný účel uspořádaná podle vynálezu.In order to explain these advantages, a conventional nozzle design and an embodiment of the present invention are compared in the drawings. FIG. 1 shows a conventional nozzle of this kind, namely a nozzle for a tubeless pneumatic loom, and FIG. 2 shows a nozzle for the same purpose arranged according to the invention.

Obě trysky jsou zachyceny v podélném řezu vedeném osou trysky a obě mají prakticky shodné rozměry sekundárního přívodu i směšovací trubice.Both nozzles are captured in a longitudinal section through the axis of the nozzle and both have practically identical dimensions of the secondary inlet and the mixing tube.

Běžná tryska na obr. 1 sestává ze dvou hlavních součástí, prvé součásti 10 uvnitř a druhé součásti 20 tvořící vnější plášl. Mezi nimi je vytvořena rozváděči komůrka prstencového tvaru. Obě součásti na sebe dosedají zabroušenou kuželovou ploškou ve své rozšířené části vlevo, dosednutí a utěsnění rozváděči komůrky 2 je zajištěno převlečnou maticí 2· Z rozváděči komůrky 2 vychází směrem vpravo spojovací dutina 100 s postupně se zmenšujícím příčným průřezem, vedoucí do primárního ústí £.The conventional nozzle in FIG. 1 consists of two main components, a first component 10 inside and a second component 20 forming the outer shell. Between them, an annular-shaped distribution chamber is formed. Both components abut with a ground cone in their widened part on the left, the seating and sealing of the distributor chamber 2 is ensured by a union nut 2. A connecting cavity 100 with a gradually decreasing cross-section extends to the right.

V místech primárního ústí £ také končí válcový vývrt útkového přívodu JJ. Vpravo odtud pokračuje směšovací trubice 21 k ústí trysky 2· Je patrné, že první součást £0 má tvar poměrně dlouhé tenkostěnné trubice. Vzhledem k výrobním tolerancím by pro vzájemné středění první součásti JO a druhé součásti 20 nemohlo postačovat jejich vzájemné dosednuti v kuželové plošce vlevo a proto jsou nezbytné centrážní přepážky 1· Qý jsou v daném případě zhotoveny tak, že ve výstupku na prvé součásti 10 jsou vyfrézovány podélné drážky. V zásadě by mohly být centrážní přepážky 1 vytvořeny odfrézováním i ze druhé součásti 22, což by ovšem v daném případě bylo výrobně méně vhodné a na principu centrování by ovšem nic neměnilo ani to, jestliže by vzájemný kontakt první součásti 10 se druhou součástí 22 nastával nikoliv na vrcholcích centrálních přepážek 1, ale kdyby nad těmito vrcholky bylo ještě pokračování například prvé součásti 10 ve tvaru prstence, který by se teprve dotýkal druhé součásti 22· Podstatné je, že někde v těchto místech musí do spojovací dutiny 100 zasahovat nějaké výstupky omezující volný průtok tekutiny do primárního ústí Pracovní tekutina je přiváděna napájecím přívodem 2 ho rozváděči komůrky 2 o větším průřezu, takže v *ní je rychlost proudění malá a ustaví se zde celkem rovnoměrné rozdělení tlaku.The cylindrical bore of the weft lead 11 also ends at the sites of the primary mouth. From here to the right, the mixing tube 21 continues to the mouth of the nozzle 2. It can be seen that the first component 40 has the shape of a relatively long thin-walled tube. Due to manufacturing tolerances, it would not be sufficient to center the first member 10 and the second member 20 relative to each other in the conical face on the left, and therefore centering baffles 10 are required such that they are milled longitudinally in the projection on the first member. grooves. In principle, the centering baffles 1 could also be formed by milling from the second component 22, which would be less convenient in the present case and would not alter the centering principle even if the contact of the first component 10 with the second component 22 did not at the apexes of the central baffles 1, but if there is still a continuation of, for example, the first ring-shaped component 10 that only touches the second component 22. It is essential that somewhere at these locations some protrusions limiting free flow The working fluid is supplied by the supply inlet 2 of a larger cross-section of the distribution chamber 2, so that the flow velocity is low and a relatively uniform pressure distribution is established.

224 876224 876

Odtud pracovní tekutina prochází spojovací dutinou 100. v níž se se zmenšujícím protékaným průřezem rychlost proudění zvětšuje, až nabude nejvyšší hodnoty v primárním ústí £. Ejekčním účinkem hybnostních změn ve směšovací trubici 2J. je přisáván vzduch z atmosféry sekundárním přívodem, jenž je zde tvořen útkovým přívodem 11. Jím proudící vzduch strhává s sebou i útek £.From there, the working fluid passes through the connecting cavity 100 in which the flow rate increases as the flow cross section decreases until it reaches the highest value in the primary orifice. By the ejection effect of the momentum changes in the mixing tube 20. the air from the atmosphere is sucked in through the secondary inlet, which here is formed by the weft inlet 11. The air flowing through it also entrains the weft 8 with it.

Poruchy a ztráty, způsobené přítomností centrážních přepážek 1 ve spojovací dutině 100 jsou tím větší, čím vyšší je rychlost proudění pracovní tekutiny, v daném případě ovšem vzduchu, v daném místě. Čím více vpravo budou centrážní přepážky 1 ležet, tedy čím větší bude axiální odlehlost přepážek fl na obr. 1, tím nepříznivější bude tedy vliv, který centrážní přepážky X způsobují. Na druhé straně však centrování bude tím dokonalejší, čím menší bude poměr axiální odlehlosti ústí β k axiální odlehlosti aThe disturbances and losses caused by the presence of the centering baffles 1 in the connection cavity 100 are the greater the higher the flow rate of the working fluid, but in this case of air, at a given location. The more to the right the centering baffles 1 lie, that is, the greater the axial clearance of the baffles f1 in FIG. 1, the more unfavorable the influence that the centering baffles X cause. On the other hand, the centering will be more perfect, the lower the ratio of the axial remoteness of the mouth β to the axial remoteness and

přepážek β. V obvyklém uspořádání trysky, zachyceném na obr. 1, je poměr β / m >1.bulkheads β. In the conventional nozzle arrangement shown in Figure 1, the ratio β / m is> 1.

Na rozdíl od toho je u trysky podle tohoto vynálezu, jejíž příklad provedení je zachycen na obr. 2, rozváděči komůrka £ umístěna tak, že obklopuje nikoliv útkový přívod IX, ale směšovací trubici 21. Ta je zde opět vytvořena, tak jako v příkladu z obr. 1, ve druhé součásti 20. kdežto útkový přívod 11 je vyvrtán v prvé součásti lp.In contrast, in the nozzle of the present invention, the exemplary embodiment of which is shown in FIG. 2, the distributor chamber 6 is positioned so that it surrounds not the weft lead IX but the mixing tube 21. This is again formed here, as in the example of FIG. 1, in the second component 20, while the weft lead 11 is drilled in the first component 1p.

I zde je rozváděči komůrka £ vytvořena v dutině mezi oběma těmito součástmi a i zde jsou obě součásti spojeny prostřednictvím převlečné matice 1.Here again, the distributor chamber 6 is formed in a cavity between the two parts, and here again the two parts are connected by a union nut 1.

Vzduch z napájecího přívodu £ j⁰ zde však veden z rozváděči komůrky 2 kolem centrážních přepážek 1 směrem doleva, tedy směrem opačným než v jakém vytéká vzduch z ústí trysky 2· Za centrážními přepážkami 1 se totiž u tohoto uspořádání směr spojovací dutiny 100 obrací radiálně k ose trysky a.poté až naopak do směru souhlasícího se směrem výtoku primárním ústím £ u obvyklého provedení jako na obr. 1. Mohlo by se zdát, že toto obracení směru proudění je spojeno s aerodynamickými resp. hydrodynamickými ztrátami. Ukazuje se však, že tyto ztráty jaou naprosto zanedbatelné, neboí k obracení směru proudění dochází na velkém poloměru od osy trysky, v místech, kde je protékaný průřez spojovací dutiny 100 velmi velký a rychlost proudění tedy velmi malá. Odtud také plyne, že i ztráty při proudění okolo centrážních přepážek 1 jsou v tomto uspořádání velmi nízké a prakticky zanedbatelné. A přesto se dosahuje výborného centrážního účinku. Jek je z obr. 2 zřejmé, je v tomto případě axiální odlehlost ústí β dokonce menší než axiální odlehlost přepážek ¢. To znamená, že poměr β / ffi <1, což je u dosavadních provedení trysek nedosažitelné. U trysky podle vynálezu lze tak zajistit lepší vzájemné centrování obou součástí dokonce i tehdy, budoú-li součásti vyráběny s většími tolerancemi a tedy levněji. I zde by mohly být centrážní přepážky 1 zhotoveny vyfrézováním podélných drážek ve druhé součásti 20. avšak v daném případě plně postačí, bude-li umožněn průtok tekutiny jednoduše vyvrtanými otvory, jek je na obr. 2 zakresleno. Tvary centrážních přepážek 1, vzniklé při vrtání otvorů kruhového průřezu, jsou ovšem aerodynamicky méně příznivé. Nicméně rychlost proudění v místě centrážních přepážek 1 je zde tak nízká, že tento méně vhodný tvar nehraje roli. DalšíHowever, the air from the supply inlet ¹⁰ is guided here from the distribution chamber 2 around the centering baffles 1 to the left, that is opposite to that in which the air flows out of the nozzle orifice. In the conventional embodiment as in FIG. 1, it would appear that this reversal of the direction of flow is associated with aerodynamic and / or air flow. hydrodynamic losses. However, it turns out that these losses are negligible, since the reversal of the flow direction occurs over a large radius from the nozzle axis, where the cross-section of the connecting cavity 100 is very large and the flow velocity is therefore very low. It also follows that the flow losses around the central baffles 1 in this arrangement are also very low and practically negligible. And yet it has an excellent centering effect. As is apparent from FIG. 2, in this case the axial clearance of the mouth β is even less than the axial clearance of the baffles ¢. This means that the ratio β / ffi <1, which is unreachable in the prior art nozzle designs. In the nozzle according to the invention, it is thus possible to ensure better centering of the two components even if the components are manufactured with greater tolerances and therefore cheaper. Here again, the centering baffles 1 could be made by milling longitudinal grooves in the second component 20, but in the present case it is sufficient if the fluid is allowed to flow simply by drilling the holes shown in FIG. 2. However, the shapes of the centering baffles 1 resulting from the drilling of circular cross-sectional holes are less aerodynamically less favorable. However, the flow velocity at the centering baffles 1 is so low here that this less suitable shape does not matter. Next

224 876 výhodou uspořádání podle vynálezu je, jek je zřejmé ve srovnání obr. 1 β obr. 2, že u něj odpadá choulostivá a snadno poškoditelná tenkostěnná trubice první součásti 10. což snižuje pravděpodobnost výskytu zmetků způsobených při výrobě např. neopatrností při manipulaci se součástkami. Odpadá zde také proudění poměrně dlouhým kanálkem s malým průřezem, jaký je na obr. 1 patrný na dosti značné části spojovací dutiny 100.224 876 the advantage of the arrangement according to the invention is that it is apparent in comparison with FIGS. 1b to 2 that it avoids the delicate and easily damaged thin-walled tube of the first component 10, which reduces the likelihood of rejects caused during manufacture, e.g. . There is also no need to flow through a relatively long channel with a small cross-section, as seen in FIG.

V případě podle vynálezu je tekutina - vzduch - urychlena až těsně před primárním ústím Odpadá zde tedy třecí ztráta nevyhnutelná v obvykle uspořádané spojovací dutině 100 a tím se zlepšuje energetická bilance trysky. Trysku podle vynálezu lze stejně snadno rozebírat a čistit, navíc zde odpadá možnost poškození choulostivé první součásti 10 při tomto čistění. Navíc věak je zde ještě další důležitá výhoda. Průřez primárního ústí £ u provedení podle vynálezu lze snadno měnit axiálním posouváním první součásti 10 vůči druhé součásti 20. Tím lze přizpůsobovat vlastnosti trysky v daném případě použitému materiálu, z něhož je tkanina vyráběna. Na obr. 2 je naznačeno uspořádání, kdy se toto přizpůsobování vlastností dosahuje výměnou distanční podložky g. Samozřejmě, že v případě, kdyby taková záměna měla být prováděna častěji, není problémem uspořádat axiální posouvání například se závitem a stupnicí k odečítání nastavené šířky ústí. Uspořádání nakreslené na obr. 2 má primární ústí j- upraveno tak, že již směřuje víceméně axiálně do směšovací trubice 21. Je však možné provést je i tak, aby tekutinový proud vytékající z primárního ústí 4 byl veden zakřivenou stěnou druhé součásti £0; proces směšování s tekutinou přitékající útkovým přívodem 11 nebo obecně sekundárním středovým přívodem pak probíhá účinněji, jako u ejektorů Coandova typu. Tryska podle vynálezu může být zvláště vhodná pro případy, kdy výtok z primárního ústí £ ná být nadzvukovou rychlostí. V takovém případě lze snadno upravit zakřivené stěny spojovací dutiny 100 tak, aby se její příčný průřez ve směru proudění nejprve zužoval a poté rozšiřoval. Je pak zvláště výhodné, že proudění není narušeno centrážními přepážkami X, v nichž by nutně nemohly být vhodné aerodynamické poměry.In the case of the present invention, the fluid - air - is accelerated just before the primary orifice, thus eliminating the frictional loss unavoidable in the usually arranged connection cavity 100 and thereby improving the energy balance of the nozzle. The nozzle according to the invention is equally easy to disassemble and clean, and there is no possibility of damaging the delicate first component 10 during such cleaning. Moreover, there is yet another important advantage. The cross-section of the primary orifice in the embodiment of the invention can be easily changed by axially displacing the first component 10 relative to the second component 20. Thus, the nozzle properties in the present case can be adapted to the material from which the fabric is made. FIG. 2 shows an arrangement in which this matching is achieved by replacing the spacer g. Of course, if such a change is to be performed more frequently, it is not a problem to arrange an axial displacement with, for example, a thread and a scale to read the set mouth width. The arrangement illustrated in FIG. 2 has a primary orifice 11 so as to extend more or less axially into the mixing tube 21. However, it is also possible for the fluid stream flowing out of the primary orifice 4 to be guided through the curved wall of the second component 40; the mixing process with the fluid flowing through the weft inlet 11 or generally through the secondary center inlet then proceeds more efficiently than with Coand-type ejectors. The nozzle of the invention may be particularly suitable for cases where the discharge from the primary orifice is at supersonic speed. In such a case, the curved walls of the connection cavity 100 can be easily adjusted so that its cross-section in the flow direction narrows first and then widens. It is then particularly advantageous that the flow is not disturbed by the centering baffles X, in which aerodynamic conditions could not necessarily be appropriate.

Tryska se sekundárním přívodem podlé tohoto vynálezu může nalézt uplatnění v nejrůznějších oborech, všude tam, kde má být vytékajícím proudem tekutiny - kapaliny nebo plynu - unášena bu8 jiné tekutina nebo nějaký podélný polotovar. Může jít o trysky k rozstřikování barev nebo k vytváření směsi paliva se vzduchem. Zejména se však předpokládá uplatnění v textilních strojích k vyvození pohybu nití, vláken nebo příze.The secondary inlet nozzle of the present invention can find application in a variety of fields, wherever either a fluid or a longitudinal semifinished product is to be entrained by the effluent stream of fluid - liquid or gas. These can be paint spray nozzles or a fuel-air mixture. In particular, however, it is envisaged to be used in textile machines to induce movement of threads, fibers or yarn.

Claims (1)

předmSt VYNÁLEZUSUBJECT OF THE INVENTION Tryska se středovým sekundárním přfrodem, zejména prohozní tryska pro bezčlunkové tkalcovské stavy, sestavená z nejméně dvou vzájemně vůči sobě centrovanýoh součástí, prvé součásti a druhé součásti, mezi nimiž je vytvořena rozváděči komůrka periferního primárního přívodu připojená na napájecí zdroj pracovní tekutiny a spojovací dutinou spojená s primárním ústím, u níž do této spojovací dutiny zasahuji centrážní přepážky určené k zajištění souososti prvé součásti vůči druhé součásti, vyznačující' se tím, že spojovací dutina (100) směřuje od rozváděči komůrky (2) k primárnímu ústí (4) alespoň v některém svém úseku, zejména v úseku do něhož právě zasahují centrážní přepážky (1), proti směru výtoku z ústí trysky (7), přičemž axiální odlehlost ústí (n) je meněí nebo nanejvýš stejná jako axiální odlehlost přepážek (m).A central secondary nozzle, in particular a nozzle for a cordless loom, comprising at least two centered parts relative to one another, a first component and a second component, between which a peripheral primary feed distribution chamber is formed connected to a working fluid power supply and a connecting cavity connected to a central orifice in which centralizing baffles extend to align the first component with respect to the second component, wherein the connecting cavity (100) extends from the manifold chamber (2) to the primary orifice (4) in at least some of its a section, in particular in the section into which the central baffles (1) just extend, against the direction of discharge from the nozzle orifice (7), the axial spacing of the orifice (n) being less than or at least equal to the axial spacing of the baffles (m).