CS210603B2 - Manufacturing process of sheet metal with oriented grains and high permeability - Google Patents
Manufacturing process of sheet metal with oriented grains and high permeability Download PDFInfo
- Publication number
- CS210603B2 CS210603B2 CS756823A CS682375A CS210603B2 CS 210603 B2 CS210603 B2 CS 210603B2 CS 756823 A CS756823 A CS 756823A CS 682375 A CS682375 A CS 682375A CS 210603 B2 CS210603 B2 CS 210603B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- temperature
- steel
- slab
- strip
- per
- Prior art date
Links
- 230000035699 permeability Effects 0.000 title claims description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 title 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 42
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 42
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 8
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 11
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 9
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 8
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 3
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 abstract description 12
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 abstract description 11
- 230000009467 reduction Effects 0.000 abstract description 9
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 abstract description 6
- 238000005266 casting Methods 0.000 abstract description 5
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 26
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 7
- PMHQVHHXPFUNSP-UHFFFAOYSA-M copper(1+);methylsulfanylmethane;bromide Chemical compound Br[Cu].CSC PMHQVHHXPFUNSP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 6
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 6
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 5
- 230000008569 process Effects 0.000 description 5
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 5
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 5
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 4
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 210000000436 anus Anatomy 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 239000003966 growth inhibitor Substances 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 239000004173 sunset yellow FCF Substances 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1261—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest following hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1233—Cold rolling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Description
Vynález se týká způsobu výroby magnetického ocelového plechu o vysoké permeabilitě, při kterém se vychází z kontinuálně odlévané plosky, která se přímo přetváří bez předchozího předválcování na za tepla válcovaný pás, přičemž se získá ocelový plech s orientovaným zrnem a vysokou permeabllitou, u něhož se permeabilita a ztráty vyznačují vysokým stupněm rovnoměrnosti po , délce pásu.
Je známo mnoho způsobů výroby -ocelového plechu s orientovaným zrnem a vysokou permeabilitou. V patentu USA ' číslo 3'636 579 je například popsán způsob, kdy se ocel obsahující od 0 do 4 % křemíku, méně než 0,085 % uhlíku a od 0,010 do 0,065 % hliníku rozpustného v kyselině - válcuje za tepla, žíhá při teplotě v rozmezí od 750 do 1200 °C na získání od 0 do 1 % křemíku a až 0,080 % uhlíku, ' při teplotě mezi 850 a 1200 °C na 1 až 2,5 %' křemíku a 0,010 až 0,080 % uhlíku a při teplotě mezi ‘950 a 1200 °C na 2,5 až 4 % křemíku a 0,20 až 0,080 % uhlíku, přičemž doba setrvávání pásu v předem zvolených teplotních rozmezích se pohybuje -od 30 sekund až po· 30 minut. Takto vyžíhaný plech se poté prudce ochladí z žíhací teploty na teplotu nižší nebo rovnou 400 °C, a to během 2 až 200 se2 kund, načež se nakonec válcuje za studená při poměru zmenšení tloušťky 65 až 95 %.
V belgickém patentu č. 797 781 je popsán další způsob výroby magnetického ocelového plechu s orientovaným zrnem při vycházení z kontinuálně odlévaných plosek, spočívající v tom, že se kontinuálně odlévá ocel obsahující ne ' více než 0,085 % uhlíku, a od 2 do- 4 · °/o| křemíku a od 0,010 do 0,065 proč, hliníku rozpustného v kyselině, že se tyto plosky podrobí předválcování za tepla při teplotě -od -1300 °C při - úběru tloušťky mezi 30 a 70 %, a poté se podrobí druhému válcování za tepla na konečnou tloušťku za tepla válcovaného- pásu. Takto získaný pás se žíhá při teplotě mezi 950 a 1200 °C, prudce se ochladí - a poté se válcuje za tepla při úběru tloušťky mezi 81 a 95 %. Při tomto postupu má více než 80 % zrn v předvalku po předehřátí pro druhé válcování za tepla střední průměr menší než 25 mm.
Patent USA č. 3 764 406 popisuje způsob, kdy se kontinuálně odlévaná ploska- obsahující od 2 do 4 % křemíku a mající tloušťku 10 až 30 cm zahřívá na teplotu 750 až 1250 °C, válcuje za tepla při úběru od 5 do 50 %, - potom se znovu zahřívá na 1260 až 1400: °C, aby se získala zrna se- středním průměrem ne vyšším než 4,5 ASTM při IX, přičemž takto připravený předvalek se válcuje za tepla na požadovanou tloušťku s velkým úběrem a nakonec se podrobí obvyklým dokončovacím žíháním.
Z posledních dvou uvedených způsobů je zřejmá potřeba provádět předválcování při teplotě pod 1300 °C, načež se provede zahřátí na teplotu nad 1300°C a predvaleik se válcuje za tepla na požadovanou tloušťku pásu, která se obvykle pohybuje mezi 2 a 5 mm. Tato potřeba vyplývá ze skutečnosti, že kontinuálně odlévané plosky mají sirupovitou strukturu, která by při žíhání při teplotě nad 1300 °C vedla к nadměrnému růstu zrn, což by zabránilo dosažení zlepšených magnetických vlastností. Je tedy zapotřebí rozrušit sloupovitou strukturu při předválcování za tepla s malým úběrem.
V literatuře týkající se výroby magnetického ocelového plechu s orientovaným zrnem a vysokou permeabilitou se kromě toho klade důraz na potřebu používat inhibitory růstu primárního zrna, obzvláště nitridu hliníku. Předpokládá se, že tento inhibitor působí v okamžiku sekundární rekrystalizace a měl by předtím být vysrážen ve vhodném množství, tvaru, velikosti a rozdělení. Až dosud bylo získávání velmi dobrých magnetických vlastností přisuzováno pouze působení těchto inhibitorů.
Vlastnost nitridu hliníku, spočívající v jeho schopnosti inhibovat růst zrn, je prostřednictvím amerického patentu č. 2 528 216 známa již od roku 1948 a již předtím byl v americkém patentu č. 2 113 537 popsán způsob výroby magnetického ocelového plechu, při kterém se ocel obsahující 3,5 °/o> křemíku a 0,1 % hliníku válcovala za tepla, žíhala při 1000 °C, prudce ochlazovala a poté válcovala za studená. Avšak teprve nedávno, jak je popsáno ve výše citovaném americkém patentu č. 3 636 579, byl vyvinut způsob, který i když vychází ze známých základů, bere v úvahu některé podmínky vysrážení nitridu hliníku, které podle tohoto amerického patentu mají umožnit dosažení obzvláště dobrých magnetických vlastností.
Jinými slovy se až dosud ve známém stavu techniky předpokládalo, že získat obzvláště dobré magnetické vlastnosti je možné jen pomocí inhibitoru růstu primárních zrn, jako je nitrid hliníku, vysráženého v daných množstvích, velikosti a rozdělení, a že takové vlastnosti je třeba připisovat pouze působení tohoto inhibitoru ve fázi sekundární rekrystalizace.
Při výzkumech a studiích, které vedly к tomuto vynálezu a které byly autory prováděny v poloprůmyslovém měřítku a na množstvích několika set tun oceli, bylo objeveno, že je možné působit na ocel před fází sekundární rekrystalizace, a to do konce ihned po ztuhnutí kontinuálně odlévaných plosek a před primární rekrystalizací, čímž se zlepší dosahování primárního rekrystalizačního zrna o· optimálních velikostech a orientaci, jak bude dále podrobněji vysvětleno.
Podle vynálezu bylo zjištěno, že pro dosažení lepších magnetických vlastností oceli, než jakých bylo možno dosáhnout při použití známého stavu techniky, je kromě přítomnosti inhibitoru růstu zrna jako jemně vysráženého nitridu hliníku v požadovaném volumetrickém poměru, třeba před každým stadiem válcování za studená vytvořit v oceli prudkým ochlazením mikrostrukturální složku o vysoké tvrdosti, která umožní získat struktury po válcování a primární rekrystalizaci, které jsou optimální pro orientaci zrn po· sekundární rekrystalizaci.
Uvedené nedostatky odstraňuje způsob výroby magnetického ocelového plechu s vysokou permeabilitou a s orientovaným zrnem, při němž se pás křemíkové oceli získaný válcováním kontinuálně lité plosky za tepla žíhá při vysoké teplotě, prudce ochlazuje a poté válcuje za studená, a křemíková ocel má složení obsahující 2,5 až 3,5 hmot. % křemíku, 0,01 až 0,045 hmot. % síry, méně než 0,07 hmot. % uhlíku, méně než 0,15 hmot. °/o manganu a s výhodou hliník rozpustný v kyselině v množství od 0,01 do 0,05 hmot. %, podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že ploska z křemíkové oceli odlévá rychlostí od 700 do 1000 kg za minutu do ingotové formy o délce přes 1'200 mm a ve formě se ochladí množstvím vody od 2,8 do 4 m3 na tunu oceli, takto získaná ploska se zahřívá na teplotu 1300 až 1400 °C, načež se ihned válcuje za tepla na tloušťku od 2 do 3,1 mm, získaný pás se žíhá při teplotě od 1050 °C do 1150 °C, udržuje se na této teplotě poi dobu od 5 do 30 sekund, ochladí se na teplotu ležící v rozmezí od 750 do 850 °C, udržuje se na této teplotě po dobu od 20 do 300 sekund a nakonec se vodou prudce ochladí z počáteční teploty 750 až 850 °C na teplotu 400 °C při rychlosti ochlazování od 10 °C za sekundu do 100 °C za sekundu a před dokončovacím zpracováváním vyrobeného pásu se pás válcuje za studená na tloušťku rovnou 20 až 10 % původní tloušťky pásu získaného válcováním za tepla.
Je známo, že při sekundární rekrvstalizaci část zrn s orientací [110] (001) roste na úkor sousedních, odlišně orientovaných krystalů, že struktura po primární rekrystalizaci ovlivňuje kvalitu konečného výrobku a že struktura po primární rekrystalizaci a úplnost sekundární rekrystalizace jsou ovlivňovány původní strukturou po ztuhnutí plosky nebo primárního ingotu.
Zdá, se, že tyto známé skutečnosti dosud nebyly uváděny do vzájemné souvislosti, aby se z nich vyvodil způsob, který by při vycházení z řízení struktury oceli po ztuhnutí umožnil působit na strukturu po primární rekrystalizaci a na úplnost sekundární rekrystalizace. Až dosud se způsoby uváděné ve známém stavu techniky omezovaly na me
2106'03 chanické obměňování struktury po ztuhnutí kontinuálně odlévané plosky a na působení na ni v průběhu stadia sekundární rekrystalizace. Je však zřejmé, že když se uspěje v získání vhodné struktury po ztuhnutí. kontinuálně odlévané plosky a v úpravě struktury po primární rekrystalizaci, je možno mnohem snadněji a s mnohem menšími náklady získat magnetickou ocel s lepšími a méně proměnlivými vlastnostmi. Vzhledem k náhlému ochlazení z teploty, při které je v oceli stále přítomen austenit, ' tj. teploty 750 až 850 C, se vytvoří v oceli zpracovávané způsobem podle vynálezu mikrostrukturální složka o vysoké tvrdosti, · což způsobí, že se v ocelovém plechu po ' jeho válcování za studená a primární rekrystalizaci vytvoří řada krystalů, jejichž rovina 110 je rovnoběžná s povrchem ocelového plechu, přičemž tento počet je větší než počet, kterého by se dosáhlo bez této mikrostrukturální složky ' o· vysoké tvrdosti a přičemž v průběhu sekundární rekrystalizace část těchto krystalů roste ve své velikosti, což vede k výrobku s lepšími magnetickými vlastnostmi. Lepší a stejnoměrnější primární struktura, dosažená při válcování za studená díky přítomnosti mikrostrukturální složky o vysoké tvrdosti, získané prudkým ochlazením, také umožňuje dosažení značně stejnoměrných magnetických vlastností od jednoho konce plechového pásu k druhému.
Důležitost této- mikrostrukturální složky o vysoké tvrdosti dosud nebyla nikdy brána v úvahu. Naopak byl tvrzen opak vzhledem k tomu, co bylo v souvislosti s vynálezem zjištěno. Ve sloupci 2, řádek 42—44 je v patentu USA č. 3 636 579 uvedeno, že prudké ochlazení musí být provedeno z teplotního' pásma, ve kterém byla dovršena konverze železa y na železo a, ' a na jiném místě je doporučeno provádět rychlé ochlazení z teploty, při které alespoň část železa γ konvertovala na železo a, aby se tak dosáhlo velmi dobrých magnetických vlastností. Je zřejmé, že to co bylo uvedeno vede k názoru, že přítomnost mikrostrukturálních složek o vysoké tvrdosti vyvolaných prudkým ochlazením je škodlivá, a že tyto' mikrostrukturální složky, jsou-li přítomny, musí být · obsaženy alespoň v minimálních množstvích.
Podle vynálezu se naproti tomu zjistilo, že· mikrostrukturální složka o vysoké tvrdosti získaná prudkým ochlazením nejen že není na škodu, ale že tato· složka musí být v oceli přítomna předtím, než se ocel válcuje za studená při výrazném zmenšování tloušťky.
Vynález tedy umožňuje zjednodušit výrobu magnetického ocelového plechu vypouštěním počátečního předválcování plosky před jejím válcováním za tepla a přitom dosáhnout výrobku s lepšími magnetickými vlastnostmi, které jsou obzvláště rovnoměrné cd jednoho konče plechu ke druhému.
Vynález je dále blíže vysvětlen v následujícím popisu na příkladě provedení, neomezujícím jeho rozsah.
Ocel s obsahem 0,040 hmot. % uhlíku, 2,76 hmot. % křemíku, 0,034 hmot. % hhníku rozpustného v tyseHn^ 0,008 hmot. °/o тк^ 0,10 hmot %] manganu a 0,03 hmot proč, síry a zbytkem sestávajícím v podstatě z železa a menších množství nečistot, se odlévá při teplotě licí pánve 1580 °C do ingotové formy 1500 mm dlouhé s užitečným průřezem 900 X 140 mm, při rychlosti lití 770 kg. min-1. Rychlost průtoku chladicí vody ve formě je 3,4 m3 na tunu oceli, zatímco v prvním chladicím pásmu vně formy je průtoková rychlost vody 0,23 m3 a v následujících 0,08 m3 na tunu oceli.
Takto· získané plosky se přímo válcují za tepla na tloušťku 2,1 mm, poté co· se · předtím předehrály na 1390 °C v sázecí peci. Takto získaný pás se zahřívá na 1130 °C, udržuje na této teplotě po dobu 25 sekund, potom se ochladí na 840 °C, udržuje na této· teplotě po dobu 80 sekund a prudce se ochladí ve vodě na teplotu 400 °C. Po ' prudkém ochlazení se pás válcuje za .studená při dosažní úbytku tloušťky ze 30 ОД žíhá se při 900 °C po dobu 25 sekund, opět se prudce ochladí ve vodě a válcuje se za Nuděná na tlouštau rovnou I5 % původní tloúšťky pásu získaného· válcováním za tepla. Takto získaný pás se nakonec vystaví obvyklému zpracování rekrystalizaci, oduhličováním atd.
Alternativně může · být válcování za studená též prováděno· jednostupňově se zmenšením tloušťky na 20 až 10 % původní tloušťky pásu získaného válcováním za tepla a v tomto· případě se po válcování za. studená neprovádí druhé prudké ochlazení.
Mi^ir^E^tra^ikturální složka o· vysoké tvrdosti, získaná prudkým ochlazením má kromě toho, že zlepšuje strukturu po· . primární rekrystallzaci, tu vlastnosti, že snižuje poměr mezi součtem počtu krystalů, které mají roviny 111 a 332 rovnoběžné s povrchem ocelového· plechu, k počtu krystalů, jejichž rovina 11° je rovnoběžná s povrchem ocelového· plechu, což je také činitel, který přispívá ke zlepšení konečných magnetických vlastností ocelového' plechu.
Je přitom zapotřebí, aby tento poměr (111) + [332) (UO) .
byl po^ válcování za studená a primární rekrystalizaci vždy menší než 35.
Pro· účely srovnání se další ocelové plosky stejného složení a získané obvyklým způsobem kontinuálním litím válcují na 50 procent původní tloušťky při teplotě 1260° Celsia, zahřívají na 1380 °C a válcují za ' tepla na tloušťku 2,1 mm. Takto získaný pás se zpracovává podle amerického patentu č. 3 636 579, avšak s tím rozdílem, že vzhledem ke složení oceli není · možné dokončit konverzi železa γ na železo a při doporučova210603 né ochlazoivací teplotě, provede se destrukce -tvrdé mikrostrukturální složky zahřátím na 500 °C, což žádným způsobem nezmění ani strukturu plechu, ani velikosti, množství a rozdělení vysrážených částic nitridu hliníku, jak ukazuje pozorování elektronovým mikroskopem, rentgenem a jinými způsoby krystalografického vyšetřování.
Další ploska stejného složení se podrobí prvnímu zpracování podle belgického patentu č. 797 781 a po válcování za tepla se zpracovává podle vynálezu. Poslední ploska stejného složení se zpracovává podle vynálezu, avšak aniž by se provádělo prudké ochlazování. Na konci každého postupu se získají svitky ocelového' plechu, vážící každý přibližně 3 tuny. Z každého tohoto svitku se odebere řada vzorků a každý z nich se vyšetřuje. Bylo již řečeno, že podle vynálezu musí mít ocelový plech pro dosažení dobrých magnetických vlastností po první rekrystalizaci poměr (111) + (332) (HO) menší než 35. Bylo též řečeno, že podle vynálezu je možno dosáhnout již ve stadiu první rekrystalizace strukturu, která je vhodná pro dosažení nejlepších magnetických vlastností.
Je proto· zřejmé, že jestliže při krystalografické prohlídce bude nalezen vzorek, kde počet krystalů, jejichž rovina 110 je rovnoběžná s povrchem vzorku, je větší než v jiných vzorcích, a současně kde poměr (111) + (332) (HO) je menší než u ostatních vzorků, obzvláště kde je nižší než 35, musí mít tento vzorek nejlepší magnetické vlastnosti.
V tabulce I jsou zaznamenány intenzity vztahující se к některým důležitým krystalografickým rovinám rovnoběžným s povrchem ocelového plechu, hodnoty poměrů (111) + (332) (110) hodnoty, magnetické permeability Bio, ztráty .při 1,7 Wb ve W . kg”1, a hodnoty objemového procentuálního množství mikrostrukturálních složek o vysoké tvrdosti, získaných prudkým ochlazením, a to· pro radu skupin 30 vzorků, přičemž je zaznamenána střední hodnota pro každou skupinu vzorků. Skupiny jisou označeny takto:
Skupina A:
ocel podle vynálezu, jak byla výše popsaná, bezprostředně po válcování za studená při výrazném zmenšení tloušťky.
Skupina B:
stejná ocel jako u skupiny A, po· primární rekrystalizaci.
Skupina C:
ocel z odlišné plosky, avšak se stejným 'složením jako u předchozích skupin, podrobená předválcování s 50% zmenšením tloušťky, zahřátí na 1360 °C a válcování za tepla na 2,1 mm a potom zpracovávaná podle vynálezu, prohlížená po primární rekrystalizaci.
Skupina D:
ocel podle amerického patentu číslo 3 636 579, prudce ochlazená a žíhaná na 500 °C, aby se vyloučila přítomnost mikrostrukturální složky o vysoké tvrdosti po- primární rekrystalizaci.
Skupina E:
tatáž ocel ze stejného lití, avšak bez prudkého ochlazení, po primární rekrystalizaci.
Hodnoty magnetických vlastností jsou střední hodnoty měřené přímo na lince po konečnému oduhličení a sekundární rekrystalizaci.
A
10
Tabulka I
| krystalografická rovina | skupina A | skupina B | skupina C | skupina D · | skupina E |
| 110 | 0,16 | 0,22 | 0,17 | 0,10 | 0,08 |
| 100 | 1,43 | 1,36 | 1,20 | 1,13 | 0,60 |
| 211 | 1,00 | 0,90 | 0,80 | 0,79 | 0,67 |
| 310 | 1,10 | 0,70 | 0,80 | 0,59 | 0,38 |
| 111 | 2,20 | 2,10 | 3,00 | 3,14 | 4,47 |
| 321 | 0,36 | 0,52 | 0,42 | 0,35 | 0,20 |
| 332 | 0,75 | . 1,20 | 0,60 | 0,90 | 0,60 |
| (111) + (332) | 18 | 15 | 21 | 40 | 64 |
| (110) | |||||
| Bio (Tesla) | — | 1,93 | 1,9200 | 1,82 | 1,7600 |
| % rozptyl hodnoty Bio | — | 1 | 1 | 4 | 5 |
| S. — 1 0,35 mm ztráty při | |||||
| 1,7 Wb ve W . kg-1 | — | 1,25 | 1,30 | 1,40 | 1,50 |
| objemový % podíl | |||||
| mikrootrukturální složky | |||||
| získané prudkým | |||||
| ochlazením | 6 | 6 | 6 | 0 | 0· |
PREDMÉT VYNALEZU
Claims (1)
- Způsob výroby magnetického ocelového plechu s orientovaným zrnem a vysokou permeabilitou, při němž se pás křemíkové oceli získaný válcováním kontinuálně lité plosky za tepla žíhá při vysoké teplotě, prudce ochlazuje a po· té válcuje za studená, a křemíková ocel má složení obsahující 2,5 až 3,5 hmot. % křemíku, 0,01 až 0,045 hmot. % síry, méně· než 0,07 hmot. % uhlíku, méně než 0,15 hmot. % manganu a s výhodou hliník rozpustný v kyselině v množství od 0,01 do· 0,05 hmot. %, vyznačený tím, že se ploska z křemíkové oceli odlévá rychlostí od 700 do 1000 kg za minutu do· ingotové formy · o· délce přes 1200 mm a ve formě se ochladí množstvím vody od 2,8 do 4 m3 na tunu oceli, takto získaná plos ka se zahřívá na teplotu 1300 až 1400 °C, načež se ihned válcuje za tepla na tloušťku od 2 do· 3,1 mm, získaný pás se žíhá při teplotě od 1050 °C do 1150 °C, udržuje se na této· teplotě po· dobu od 5 do· 30 sekund, ochladí se na teplotu ležící v rozmezí od 750 do· 850 °C, udržuje se na této· teplotě po dobu od 20 do· 300 sekund a nakonec se vodou prudce ochladí z počáteční teploty 750 až 850 °C na teplotu 400 °C při rychlosti ochlazování od 10 °C za sekundu do 100 °C za · sekundu a před dokončovacím zpracováváním vyrobeného pasu se pás válcuje za studená na tloušťku rovnou 20 až 10 % původní tloušťky pásu získaného válcováním za tepla.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IT53432/74A IT1029613B (it) | 1974-10-09 | 1974-10-09 | Procedimento per la produzione di lamierino magnetico ad alta permea bilita |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS210603B2 true CS210603B2 (en) | 1982-01-29 |
Family
ID=11282707
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS756823A CS210603B2 (en) | 1974-10-09 | 1975-10-08 | Manufacturing process of sheet metal with oriented grains and high permeability |
Country Status (18)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4014717A (cs) |
| JP (1) | JPS5163314A (cs) |
| BE (1) | BE834359A (cs) |
| CS (1) | CS210603B2 (cs) |
| DD (1) | DD120471A5 (cs) |
| DE (1) | DE2544623C3 (cs) |
| ES (1) | ES441611A1 (cs) |
| FR (1) | FR2287512A1 (cs) |
| GB (1) | GB1514187A (cs) |
| HU (1) | HU171089B (cs) |
| IT (1) | IT1029613B (cs) |
| LU (1) | LU73540A1 (cs) |
| NL (1) | NL176793C (cs) |
| NO (1) | NO753379L (cs) |
| PL (1) | PL97385B1 (cs) |
| RO (1) | RO69539A (cs) |
| SE (1) | SE424338B (cs) |
| YU (1) | YU37033B (cs) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT1041114B (it) * | 1975-08-01 | 1980-01-10 | Centro Speriment Metallurg | Procedimento per la produzione di nastri di acciaio al silicio per impieghi magnetici |
| JPS5319913A (en) * | 1976-08-10 | 1978-02-23 | Nippon Steel Corp | Preparation of unidirectional silicon steel sheet superior in magnetism from continuous casting slab |
| FR2373609A1 (fr) * | 1976-12-10 | 1978-07-07 | Nippon Steel Corp | Procede de fabrication de toles magnetiques d'acier a grains orientes utilisant la coulee continue |
| US4115160A (en) * | 1977-06-16 | 1978-09-19 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Electromagnetic silicon steel from thin castings |
| AU505774B2 (en) * | 1977-09-09 | 1979-11-29 | Nippon Steel Corporation | A method for treating continuously cast steel slabs |
| JPS5684420A (en) * | 1979-12-13 | 1981-07-09 | Nippon Steel Corp | Heating method of continuously cast slab for producing high magnetic-flux-density unidirectional silicon-steel plate |
| US4319936A (en) * | 1980-12-08 | 1982-03-16 | Armco Inc. | Process for production of oriented silicon steel |
| JPS5948934B2 (ja) * | 1981-05-30 | 1984-11-29 | 新日本製鐵株式会社 | 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
| US4411714A (en) * | 1981-08-24 | 1983-10-25 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Method for improving the magnetic properties of grain oriented silicon steel |
| JPS5884923A (ja) * | 1981-11-16 | 1983-05-21 | Nippon Steel Corp | 高磁束密度低鉄損一方向性電磁鋼板の圧延方法 |
| US4595426A (en) * | 1985-03-07 | 1986-06-17 | Nippon Steel Corporation | Grain-oriented silicon steel sheet and process for producing the same |
| US4797167A (en) * | 1986-07-03 | 1989-01-10 | Nippon Steel Corporation | Method for the production of oriented silicon steel sheet having excellent magnetic properties |
| JP4268344B2 (ja) * | 2001-04-12 | 2009-05-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 加工性に優れる絶縁被膜付き電磁鋼板 |
| US20130299049A1 (en) * | 2010-11-26 | 2013-11-14 | Meihong Wu | Manufacture method of oriented silicon steel having good magnetic performance |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3636579A (en) * | 1968-04-24 | 1972-01-25 | Nippon Steel Corp | Process for heat-treating electromagnetic steel sheets having a high magnetic induction |
| US3727669A (en) * | 1970-05-19 | 1973-04-17 | Centro Speriment Metallurg | Process for continuous casting of steel for making grain-oriented electrical sheet in strip or sheets |
| JPS5026495B2 (cs) * | 1971-10-22 | 1975-09-01 | ||
| JPS5218647B2 (cs) * | 1971-12-03 | 1977-05-23 | ||
| JPS5032059B2 (cs) * | 1971-12-24 | 1975-10-17 | ||
| YU36756B (en) * | 1973-07-23 | 1984-08-31 | Centro Speriment Metallurg | Method of manufacturing unidirectional plates of silicon steel with a high magnetic induction |
-
1974
- 1974-10-09 IT IT53432/74A patent/IT1029613B/it active
-
1975
- 1975-09-16 US US05/613,956 patent/US4014717A/en not_active Expired - Lifetime
- 1975-09-26 HU HU75CE00001056A patent/HU171089B/hu unknown
- 1975-10-04 JP JP50120234A patent/JPS5163314A/ja active Pending
- 1975-10-06 DE DE2544623A patent/DE2544623C3/de not_active Expired
- 1975-10-07 YU YU2533/75A patent/YU37033B/xx unknown
- 1975-10-07 SE SE7511192A patent/SE424338B/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-10-07 PL PL1975183831A patent/PL97385B1/pl unknown
- 1975-10-07 NO NO753379A patent/NO753379L/no unknown
- 1975-10-07 LU LU73540A patent/LU73540A1/xx unknown
- 1975-10-08 GB GB41132/75A patent/GB1514187A/en not_active Expired
- 1975-10-08 ES ES441611A patent/ES441611A1/es not_active Expired
- 1975-10-08 CS CS756823A patent/CS210603B2/cs unknown
- 1975-10-09 FR FR7530916A patent/FR2287512A1/fr active Granted
- 1975-10-09 NL NLAANVRAGE7511897,A patent/NL176793C/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-10-09 DD DD188776A patent/DD120471A5/xx unknown
- 1975-10-09 BE BE160822A patent/BE834359A/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-10-09 RO RO7583557A patent/RO69539A/ro unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| HU171089B (hu) | 1977-11-28 |
| GB1514187A (en) | 1978-06-14 |
| DE2544623A1 (de) | 1976-04-22 |
| SE7511192L (sv) | 1976-04-12 |
| RO69539A (ro) | 1981-08-17 |
| JPS5163314A (cs) | 1976-06-01 |
| NL176793C (nl) | 1985-06-03 |
| FR2287512B1 (cs) | 1978-10-13 |
| IT1029613B (it) | 1979-03-20 |
| FR2287512A1 (fr) | 1976-05-07 |
| BE834359A (fr) | 1976-02-02 |
| ES441611A1 (es) | 1977-04-01 |
| US4014717A (en) | 1977-03-29 |
| NL176793B (nl) | 1985-01-02 |
| SE424338B (sv) | 1982-07-12 |
| DD120471A5 (cs) | 1976-06-12 |
| LU73540A1 (cs) | 1976-06-11 |
| PL97385B1 (pl) | 1978-02-28 |
| DE2544623B2 (de) | 1979-09-27 |
| NO753379L (cs) | 1976-04-12 |
| NL7511897A (nl) | 1976-04-13 |
| YU37033B (en) | 1984-08-31 |
| DE2544623C3 (de) | 1984-05-03 |
| YU253375A (en) | 1982-02-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4075041A (en) | Combined mechanical and thermal processing method for production of seamless steel pipe | |
| US11239012B2 (en) | Process for producing grain-oriented electrical steel strip | |
| Li et al. | The evolution of microstructure during thin slab direct rolling processing in vanadium microalloyed steels | |
| US20170283903A1 (en) | Process for producing grain-oriented electrical steel strip and grain-oriented electrical steel strip obtained according to said process | |
| CS210603B2 (en) | Manufacturing process of sheet metal with oriented grains and high permeability | |
| JP4697841B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| US3947293A (en) | Method for producing high-strength cold rolled steel sheet | |
| PL117573B1 (en) | Method for fabrication of grain oriented metal sheets made of silicon steelnnym zernom | |
| JP2004526862A5 (cs) | ||
| US2808353A (en) | Method of making deep drawing stainless steel | |
| US4116729A (en) | Method for treating continuously cast steel slabs | |
| JPS6043431A (ja) | 連続焼鈍による耐フル−チイング性のすぐれた軟質表面処理用鋼板の製造法 | |
| JPS55110734A (en) | Producing method of al killed cold rolled high tensile steel plate | |
| JPH0112815B2 (cs) | ||
| US3496032A (en) | Process for the production of coldrolled steel plate having good shape-fixability | |
| JPS6199631A (ja) | 深絞り用薄鋼板の製造方法 | |
| JPH0310020A (ja) | 磁気特性及び表面性状の優れた方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| US4313772A (en) | Continuous heat-treatment process for steel strip | |
| JPS6024325A (ja) | リジングが少なく成形性にすぐれるフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH01191748A (ja) | コイル内材質均一性に優れたプレス成形用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0426719A (ja) | 高強度、高延性１３Ｃｒステンレス鋼の製造方法 | |
| JPS60162731A (ja) | 時効性の小さい連続焼鈍冷延鋼板の製造方法 | |
| US3663310A (en) | Method of producing deep drawing steel | |
| JP2653948B2 (ja) | 熱鋼帯焼なましなしの標準結晶粒配向珪素鋼の製法 | |
| JPS63103025A (ja) | 薄鋳帯からの深絞り用冷延鋼板の製造方法 |