CS207363B2 - Method of making the fibres from the ductile material and device for making the same - Google Patents

Abstract

1513060 Glass or slag fibre manufacture SAINT-GOBAIN INDUSTRIES 5 Aug 1976 [9 Feb 1976] 32675/76 Heading C1M Fibres of an attenuable material (e.g. glass or slag) are made by introducing at least one stream of the material into the zone of interaction formed by one or more secondary gas jets directed from a distance transversely to a main gas blast, the jet(s) having sufficient kinetic energy to penetrate the blast and smaller lateral dimension than the blast, the stream(s) being first introduced close to the jet(s) into gas currents induced thereby to undergo initial attenuation prior to reacting the blast with further attenuation in the interaction zone.

Description

(54) Způsob výroby vláken z tažného materiálu a zařízeni k provádění tohoto způsobu(54) A method for producing fibers from a tensile material and apparatus for performing the method

Vynález se týká způsobu výroby vláken z tažného materiálu, zejména termoplastického materiálu, tažením alespoň jednoho pramene materiálu přiváděného do jedné interakční oblasti vytvářené vnikáním plynového paprsku, čili nosného paprsku, do hlavního plynového proudu o větším rozměru, přičemž kinetická energie objemové jednotky nosného plynového paprsku je větší než u hlavního proudu.The invention relates to a method for producing fibers from a drawing material, in particular a thermoplastic material, by drawing at least one strand of material fed into one interaction region formed by the ingress of a gas beam or carrier beam into a larger gas main stream. larger than mainstream.

Takový způsob je předmětem francouzského patentu č. 2 223 318, kterému odpovídá čs. patent č. 180 629 s názvem Způsob a zařízení pro výrobu vláken z termoplastického mat^e^^iálu. Přítomný patent se týká zdokonalení způsobu a zařízení, které jsou předmětem zmíněného čs. patentu č. 180 629.Such a method is the subject of French Patent No. 2,223,318, to which U.S. Pat. U.S. Patent No. 180,629 entitled Method and Apparatus for Producing Fibers from Thermoplastic Material. The present patent relates to an improvement of the method and apparatus which are the subject of the aforementioned U.S. Pat. No. 180,629.

V tomto dřívějším patentu, který popisuje způsob vytváření vláken podle srovnatelného principu, se vysílání plynového nosného svazku, jakož i zavádění tažného mat^e^iálu, provádí na hranici hlavního plynového proudu. Jinak řečeno, je hlavní plynový proud ve styku s těmi částmi stroje, které slouží k vysílání nosného paprsku a pro zavádění tažného mat^e^iálu.In this earlier patent, which describes a method of forming fibers according to a comparable principle, the transmission of the gas carrier beam as well as the introduction of the tensile material takes place at the boundary of the main gas stream. In other words, the main gas stream is in contact with those parts of the machine which serve to transmit the carrier beam and to introduce the drawing material.

^Za těchto okolností je zřejmé^, že t-yto čás^ přístroje jsou ovlivnov^án^y zejm^a teplotu pln^vho pooudu , at ižt ve smyslu zahřvvání nebo ve smyslu ochlazování . Z ooho mohou vznkknout nesnáze, pokud dde o docílen, výhodných podmínek výroby. ^From these circumstances, it is apparent ^that t hese devices are time-influencing ^and especially n ^y ^ and ^ pln temperature FSM pooudu, at IZT zahřvvání in terms or in terms of cooling. Advantageous conditions of manufacture can arise from this if it is achieved.

Účelem vynálezu je dovvl.it pohoodnnjší regulaci provozních podmínek, a to jak pokud jde o teplotu, tak i pro polohu jednotlivých složek v důsledku jejich roztahování. Vynález toho dosahuje tím, že od hlavního proudu oddaluje otvor pro vysslání pomocných plynových paprsků, jakož i otvory, které přivá^í^;^! tažný m^l^t^eriáloThe purpose of the invention is to provide a more convenient control of the operating conditions, both in terms of temperature and the position of the individual components due to their expansion. The invention achieves this by moving away from the main stream an opening for sending out auxiliary gas jets, as well as apertures which bring in the auxiliary gas jets. tensile

Podstata vynálezu spočívá v tom, že nosný paprsek se . vypouští ve vzdálenosti 30 až 60 milimetrů od hlavního plynového proudu a že pramen tažného matteiálu se nejdříve zavádí do plynových proudů vyvolaných nosným paprskem a je v něm podrobován počátečnímu tažení před dosažením hranic hlavního plynového proudu, načež se částečně protažený pramen podrobí druhému.tažení v interakční obbassi.The essence of the invention is that the carrier beam is. it discharges at a distance of 30 to 60 millimeters from the main gas stream and that the strand of drawing material is first introduced into the gas streams induced by the carrier beam and subjected therein to initial drawing before reaching the main gas stream boundaries, whereupon the partially elongated strand is subjected to a second draw. obbassi.

Vynález se dále týká zařízení k provádění způsobu podle vynálezu, sbsatušícíhs zdroj tažného мteel^^:Lš, opatřený alespoň jedním výstupním otvorem pro výstup pramene tažného mateciálu, jakož i generátor hlavního plynového proudu, směrovaného napříč pramene tažného mateciálu. 'The invention further relates to an apparatus for carrying out the method according to the invention, comprising a drawing source of drawbar having at least one outlet opening for the drawing of the drawing material strand as well as a main gas flow generator directed across the drawing material strand. '

Podle vynálezu toto zařízení obsahuje vypouutěcí ússrooí pro vypouštění nejméně jednoho nosného plynového paprsku, opatřehého nejméně jedním výstupním otvorem, umístěným . ve vzdálenoosi přibližně 30 až 60 mm od horní hranice hlavního plynového proudu ve směru pramene tažného rnmteeiálu, přičemž vzdálenost mezi středem výstupního otvoru nosného plynového paprsku a výstupním otvorem pro tažný maateiál je menší než 150 mm.According to the invention, the device comprises a discharge means for discharging at least one carrier gas jet provided with at least one outlet opening disposed therein. at a distance of approximately 30 to 60 mm from the upper limit of the main gas stream in the direction of the strand of the drawing material, wherein the distance between the center of the exit port of the carrier gas jet and the exit port for the drawing material is less than 150 mm.

Účelně je vypouutěcí . pro nejméně jeden nosný plynový paprsek umístěno před pramenem tažného ma^elá^, vzhledem ke směru proudění hlavního plynového proudu. <It is expediently draining. for at least one carrier gas jet positioned upstream of the drawbar strand, with respect to the direction of flow of the main gas stream. <

Směr nosného plynového paprsku vystup^ícího z výstupního otvoru svírá výhodně se směrem hlavního plynového proudu úhel přibližně 45 až 87°.The direction of the carrier gas jet extending from the outlet orifice preferably forms an angle of approximately 45 to 87 ° with the direction of the main gas stream.

. *. *

Podle dalšího provedení vynálezu je vzdálenost meei výstupním otvorem pro nosný ply- ' nový paprsek a horní hranicí hlavního plynového proudu přibližně 45 mm ve směru pramene tažného maatelálu.According to a further embodiment of the invention, the distance is between the outlet opening for the carrier gas jet and the upper limit of the main gas stream approximately 45 mm in the direction of the strand of the drawbar.

Vzdálenost mezi výstupním otvorem pro tažný matetá! a středem výstupního otvoru pro nosný plynový paprsek je účelně přibližně 85 mm ve směru pramene tažného maateišlu.Distance between outlet opening for tow mats! and the center of the outlet port for the carrier gas jet is expediently approximately 85 mm in the direction of the strand of the drawbar.

Průměr výstupního otvoru pro nosný paprsek je 0,3 až 3mm, s výhodou . 1 mm.The diameter of the exit beam for the carrier beam is 0.3 to 3mm, preferably. 1 mm.

Podle dalšího provedení vynálezu je střed výstupního otvoru nosného plynového paprsku vzdálen od osy výstupního otvoru pro tažný maaterál ve směru proudění hlavního plynového proudu o 1 až 15 mm, s výhodou o 5 mm.According to a further embodiment of the invention, the center of the outlet port of the carrier gas jet is spaced from the axis of the outlet port for the draw material in the direction of flow of the main gas stream by 1 to 15 mm, preferably 5 mm.

Podle jiného provedení vynálezu je vzdálenost osy pramene tažného mαteriálu . od výstupního otvoru generátoru hlavního.plynového proudu ve směru tohoto proudu 0 až 3® mm, s výhodou 5 mm.According to another embodiment of the invention, the distance of the axis of the strand of the tensile material. 0 to 3 mm, preferably 5 mm, from the outlet opening of the main gas generator.

Podle ještě jiného provedení vynálezu je rozměr výstupního otvoru' generátoru hlavního plynového proudu, měřený ve směru přivádění tažného maateiálu 10 až 50 ' mm, s výhodou 25 mm.According to yet another embodiment of the invention, the dimension of the outlet opening of the main gas generator, measured in the direction of supply of the drawing material, is 10 to 50 mm, preferably 25 mm.

Způsob ' podle vynálezu . vykazuje ve srovnání s dosavadním stavem techniky značné přednoosi. Tímto způsobem je možno vyrábět dlouhá vlákna a povxžžviaX větších vzdálenoosi mezi určitými částmi zařízení, zejména mezi vyvíesčsm hlavního plynového proudu, prostředky pro vytváření nosného plynového paprsku a prostředky pro přivádění skloviny, včetně trysky nebo a jiného podobného zařízení mm^cího výstupní otvory pro sklovinu. Toto uspořádiáií není výhodné pouze z hlediska- konstrukce zařízení, ale i s ohledem na snadriněSÍ a přesnější regulaci provozních potdnínek, zejména teploty hlavního plynového proudu a regulaci prostředků pro přivádění nosného plynového paprsku a skloviny. *The process according to the invention. it exhibits a significant forerunness compared to the prior art. In this way, long fibers and larger distances between certain parts of the apparatus, in particular between the main gas stream, the means for generating the carrier gas jet and the means for delivering glass, including a nozzle or other similar apparatus having glass exit apertures, can be produced. This arrangement is not only advantageous with respect to the construction of the device, but also with regard to the ease and more precise control of the process plugs, in particular the temperature of the main gas stream and the control of the means for supplying the carrier gas jet and the glass. *

Další výhoda zařízení podle vynálezu spočívá v tom, že prostor mezi prostředky pro přivádění skloviny a o^I^i^é^sIl, ve které se pramen skloviny setkává s nosným plynovým paprskem, umooňuje používání větších otvorů výstupních pro sklovinu, což je někdy velmi vítané pro speciální účely nebo při použití zvláštních мteгiá:lύ₎ protože na dráze volného pádu práme3 nů skloviny tyto prameny zmenSují svůj průměr účinkem tíhy a povrchového napětí. Je přirozené, že průměr pramenů'skloviny má být poměrně malý v okamžiku jejich ·prvního tažení a požadovaný malý průměr může být snadno docílen vzhledem k dráze volného pádu, i když se používá poměrně velkých průměrů otvorů pro sklovinu.A further advantage of the device according to the invention is that the space between the molten glass supply means and the molten glass strand in which the molten glass strand meets the carrier gas stream allows the use of larger glass outlet openings, which is sometimes very welcome. for special purposes or when using special techniques: lύ ₎ because, on the free fall path of the glass strands, these strands reduce their diameter due to the weight and surface tension. Naturally, the diameter of the glass strands should be relatively small at the time of their first drawing and the desired small diameter can easily be achieved with respect to the free fall path, although relatively large glass hole diameters are used.

Vynález má jettt další výhodu, která spočívá v tom, že je možno používat vySSÍ teploty ve zvlákňovací trysce, což ummoňuje používání matteiálů, které jsou tažné za vyšších teplot. Během volného pádu pramene skloviny je tento pramen slabě ochlazován stykem s okolním vzduchem a přesto má následkem vyšší teploty v trysce teplota pramene skloviny hodnotu vhodnou pro první tažení.The invention has the further advantage that higher temperatures can be used in the spinneret, which allows the use of materials which are drawn at higher temperatures. During the free fall of the molten glass strand, the strand is cooled slightly by contact with the ambient air and yet, due to the higher temperature in the nozzle, the molten glass strand temperature is of a value suitable for the first drawing.

Vynálezem se usnadňuje pouuívání určitých druhů roztavených mmaeriálů pro výrobu vláken, například strusky nebo určitých druhů skloviny, které neppooékkaí pravidelně otvory o malých rozměrech. Jelikož' je možno pouuívat výstupních otvorů o větších rozměrech, jakož i vyšších teplot, je možno docilovat pravidelnost přivádění skloviny a tažení pramenů skloviny i u určitých druhů tažných maate*iálů, přičemž tyto maatrlály by jinak nebylo možno pouuívat pro výrobu vláken tažením.The invention facilitates the use of certain types of molten mmaerials for the production of fibers, such as slag or certain types of glass, which do not regularly leak small-sized openings. Since larger or larger outlet orifices can be used, it is possible to achieve the regular supply of glass and the drawing of glass strands for certain types of ductile materials, which would otherwise not be used for drawing fibers.

Způsob podle vynálezu probíhá takto:The process according to the invention proceeds as follows:

Každý nosný plynový paprsek, který je přiváděn v určité výšce nad horní hranicí hlavního plynového proudu, způsobuje strhování okolního vzduchu tak, že nosný plynový paprsek tvoří vzduchový obal, jehož průměr se postupně zvětšuje tou měrou, jak se paprsek přibližuje k horní hranici hlavního plynového proudu. Nosný plynový paprsek se skládá ze dvou částí, a to z první čássi, což je čás^t plynového nosného paprsku vytékajícího z výstupního otvoru , a z druhé čássi, nazývané mísscí tí, tj. obbaasí, tvořenou směšováním první čássi nosného plynového paprsku se strhávaným vzduchem.Each carrier gas jet which is supplied at a certain height above the upper limit of the main gas stream causes entrainment of ambient air such that the carrier gas jet forms an air envelope whose diameter gradually increases as the jet approaches the upper limit of the main gas flow. . The carrier gas beam consists of two parts, a first portion, which is a portion of the gas carrier beam exiting the outlet port, and a second portion, called a blend, i.e. a blend consisting of mixing the first portion of the entrained gas beam with entrained air. .

První část nosného plynového paprsku může mít délku rovn^ící se troj- až desetinásobku průměru výstupního otvoru pro nosný plynový paprsek za tímto otvorem, a to podle rychlosti nosného plynového paprsku, který tímto otvorem proudí. Tím, že u zvlákňovacích zařízení, o kterých se pojednává, mej · výstupní otvory pro nosný plynový paprsek velmi malý průměr, je délka první části nosného plynového paprsku poměrně mmlá. První část nosného plynového paprsku · je kuželová a tato první část od výstupního otvoru pro nosný plynový paprsek obklopuje oblast mísscí, což je druhá část nosného plynového paprsku, přičemž průměr této druhé části se postupně zvětšuje. U tohoto zařízení je vzdálenost mezi výstupním otvorem pro nosný plynový paprsek a hrannci hlavního plynového proudu taková, že místo, kde dochází к průniku s hlavním plynovým proudem, je pod první částí nosného plynového paprsku, avšak tato první část se může přibližovat k hlavnímu plynovému proudu nebo do něj vnikat. V každém případě je zapoořebí, aby nosný plynový paprsek měl dostatečnou kinetickou energii nebo dostatečnou rychlost, aby mohl pronikat do hlavního plynového proudu a aby byla takto vytvořena oblast spolupůsobení nosného plynového paprsku a hlavního plynového proudu.The first portion of the gas beam may have a length equal to three to ten times the diameter of the gas beam exit opening beyond the gas opening, depending on the speed of the gas beam passing through the opening. Since the spinning devices discussed herein have a very small diameter of the gas carrier outlet openings, the length of the first portion of the gas carrier is relatively small. The first portion of the gas beam is conical, and the first portion from the exit port for the gas beam surrounds the mixing region, which is the second portion of the gas beam, the diameter of the second portion gradually increasing. In this device, the distance between the gas beam exit port and the main gas stream boundary is such that the point where the main gas stream penetrates is below the first portion of the gas beam, but the first portion may approach the main gas stream. or break into it. In any case, it is necessary that the carrier gas jet has sufficient kinetic energy or sufficient velocity to penetrate into the main gas stream and thereby create a region of interaction between the carrier gas jet and the main gas stream.

Jak již bylo výše uvedeno, je pramen skloviny přiváděn otvorem v určité vzdálenost nad hlavním plymovým proudem a také v určité vzdálenosti nad výstupním otvorem pro nosný plynový paprsek. S výhodou je výstupní otvor pro sklovinu umístěn·tak, že sklovina, účinkem tíže z něho vytékající, se setkává s osou nosného plynového paprsku v místě ležícím nad horní hranicí hlavního plynového proudu a následkem toho také nad obbastí tpolupйsobbni. Když se pramen skloviny přibližuje k nosnému plynovému paprsku, působí na něj strhávané vzduchové proudy a je nucen se oRýbat směrem k nosnému plynovému paprsku nad místem, kde , by pramen skloviny jinak prolal osu nosného plynového paprsku. Účinek strhování vzduchových proudů nutí·pramen skloviny se přibližovat k nosnému plynovému paprsku a podle polohy výstupního otvoru pramenu skloviny je pramen skloviny nucen buň vstupovat do druhé čás^i nosného plynového paprsku nebo vstupovat do vzduchového obalu nosného plynového paprsku. V obou případech je pramen skloviny nucen sledovat dráhu, která jej vede do mísicí oblasti a pramen skloviny se pohybuje uvnntř první části nosného plynového paprsku za sestupování až do ob207363 lasti spolupůsobení v hlavním plynovém proudu. Pramen skloviny je dopravován strhovanými vzduchovými proudy do mísicí ohlasti nosného plynového paprsku, avšak newniká do první Části nosného plynového paprsku. Pramen skloviny může být nesen až k povrchu první části nosného plynového paprsku těmito vzduchovými proudy, avšak nemůže vniknout do první části nosného plynového paprsku, což je žádoucí vzhledem k zabránění roztrhání·pramenu skloviny. Pramen skloviny, který je v tomto okamžiku podroben působení mísící oblasti nosného plynového paprsku, je podroben prvnímu tažení a jeho rychlost vzrůstá s jeho přiblioováním k horní hranici hlavního plynového proudu. Kromě tohoto tažení, které je aerodynamické povahy, je pramen skloviny během tažení vystaven určitým dalším dynamickým silám, které se snaží jeho tažení podporovat. Toto je způsobeno snahou pramene skloviny se přemísťovat do středu nosného plynového paprsku a·potom návratem k hranici nosného plynového paprsku, kde je vystaven účinku strhávaného vzduchu. Pramen skloviny je dále nucen vrátit se do vnitřního prostoru nosného plynového paprsku. Tento opakovaný impuls doplňuje aerodynamický ’účinek tažení.As mentioned above, the glass melt is fed through the orifice at a distance above the main gas stream and also at a certain distance above the outlet opening for the carrier gas jet. Preferably, the glass outlet opening is positioned such that the glass, due to the heavier flow therethrough, meets the axis of the carrier gas jet at a location located above the upper limit of the main gas stream and consequently also above the half-gas region. As the molten glass strand approaches the carrier gas jet, entrained air currents act upon it and are forced to bend toward the carrier gas jet above the point where the molten glass strand would otherwise pass the axis of the carrier gas jet. The entrainment effect of the air streams forces the molten glass strand to approach the carrier gas beam, and depending on the position of the exit orifice of the molten glass strand, the molten glass strand is forced to enter the second portion of the carrier gas beam or enter the air envelope of the carrier gas beam. In both cases, the glass melt is forced to follow a path leading it to the mixing region and the glass melt moves within the first portion of the carrier gas jet as it descends until the co-operation in the main gas stream. The molten glass stream is conveyed by entrained air jets to the mixing zone of the carrier gas jet, but penetrates into the first portion of the carrier gas jet. The molten glass strand may be carried up to the surface of the first portion of the carrier gas jet by these air streams, but cannot penetrate into the first portion of the carrier gas jet, which is desirable in order to prevent the molten glass strand from tearing. The molten glass, which at this point is subjected to the mixing region of the carrier gas jet, is subjected to a first drawing and its speed increases as it approaches the upper limit of the main gas stream. In addition to this drawing, which is aerodynamic in nature, the molten glass strand is subjected to certain other dynamic forces during the drawing process to support its drawing. This is due to the tendency of the molten glass to move to the center of the carrier gas jet and then to return to the carrier gas jet where it is exposed to entrained air. Furthermore, the glass melt is forced to return to the inner space of the carrier gas jet. This repeated impulse complements the aerodynamic ’drag effect.

Částečně protažený pramen skloviny je přiveden do spolupůsobení nosného plynového paprsku a hlavního plynového proudu, a to zčást.1 působením zrychlení skloviny účinkem tíže a působením předběžného tažení popsaného výše a zčásti působením proudů vytvořených v spolupůsobení.The partially elongated glass strand is brought into the interaction of the carrier gas jet and the main gas stream, partly by the effect of the acceleration of the molten glass by the gravity and by the pre-drawing described above and partly by the currents formed in the interaction.

Pramen skloviny je tudíž podroben dvěma po sobě následujícím fázím tažení. Je možno také pozorovat,, že pramen skloviny, vystavený účinku nosného plynového paprsku, je následkem strhovaného okolního vzduchu, obklopujícího nosný·plynový paprsek, předběžně protahován, aniž by došlo k jeho roztrhání a že kromě toho při druhé fázi tažení, probíhhaící · v obXasti spolupůsobeni nosného plynového paprsku a hlavního plynového proudu, nedochází · k roztrhání tvořícího se nekonečného vlákna. Vlivem těchto dvou fází tažení je tedy·možno vyrábět velmi dlouhá vlákna.The molten glass is therefore subjected to two successive drawing stages. It can also be seen that the molten glass strand exposed to the carrier gas jet is preloaded as a result of the entrained ambient air surrounding the carrier gas jet without tearing it, and that, in addition, during the second drawing stage, in the region by the action of the carrier gas jet and the main gas stream, no formation of the continuous filament formed. Thus, due to these two drawing stages, very long fibers can be produced.

Na výkresech je znázorněno zařízení podle vyiálezu, přičemž obr. 1 představuje částečný izometrioký pohled na zvlákňovací zařízení podle vynálezu, včetně prostředků k vytváření hlavního plynového proudu, prostředků k vytváření soustavy nosných plynových paprsků umístěných nad hlavním plynovým proudem a smměřuících směrem dolů k hlavnímu plynovému proudu, jakož L prostředků pro tváření pramenů skloviny přiváděných směrem dolů účinkem tíže; obr. 2 představuje svislý řez zařízením podle vynálezu, mezícím jedno zvlákňovací místo a obr. 3 představuje obdobný řez jako na obr. 2, avšak detaainější a znázooruujcí určité číselné hodnoty konstrukčních vztahů zařízení, které se jeví jako nejvýhodnější pro provoz tohoto zařízení.1 is a partial isometric view of the spinning apparatus of the present invention, including means for generating a main gas stream, means for generating a plurality of carrier gas jets positioned above the main gas stream and pointing downwardly toward the main gas stream; as well as L means for forming the glass strands supplied downwardly by gravity; Fig. 2 is a vertical cross-sectional view of a device according to the invention interposing a single spinning station; and Fig. 3 is a section similar to that of Fig.

Prostředky pro přivádění skloviny jsou vytvořeny jako zvlákňovací tryska £, která může být zásobována sklovinou jakýmooiv způsobem, například prostřednictvím nakládací · nádržky 2 zobrazené na obr. 3· Výstupními otvory J pro sklovinu vytékaj směrem dolů účinkem tíže prameny S sklovi-ny.The glass supply means are designed as a spinnerette 6 which can be supplied with glass in any way, for example by means of the loading container 2 shown in FIG. 3 through the glass outlet openings J under the weight of the glass strand S.

Hlavní plynový proud 2 vytéká z generátoru 4 ve vodorovném směru. Hlavní plynový proud 2 může · pocházet z generátoru, sestáva^cího obvykle z hořáku, takže hlavní plynový· proud 2 sestává ze spalin s příměsí přídavného vzduchu.The main gas stream 2 flows from the generator 4 horizontally. The main gas stream 2 may come from a generator, usually consisting of a burner, so that the main gas stream 2 consists of flue gas with an addition of additional air.

Hlavní plynový·· proud 2 proudí ve vodorovném směru pod výstupními otvory 2, z nichž výstupní prameny S skloviny.The main gas stream 2 flows in a horizontal direction below the outlet openings 2, from which the outlet strands S of glass.

Mezi zvlákňovací tryskou £ a generátorem 4 de umístěn vypouutěcí ústrooí 6 pro přivádění nosného plynového paprsku tvořené trubkami, z·nichž každá má výstupní otvor 2· Tyto trubky pro přivádění nosného plynového · paprsku jsou zásobovány plynem hubbcí 8, do které může být plyn přiváděn přípojkou 2» která je na obr. 2 a 3 znázorněna pouze částečně.Between the spinnerette 4 and the generator 4 a discharge gas delivery device 6 is provided, each of which has an outlet opening 2. These gas delivery tube supply pipes are supplied with gas by a nozzle 8 to which gas can be supplied via a connection. 2, which is only partially shown in FIGS. 2 and 3.

Plyny přiváděné do trubek vypouštěcího ústroji 6 mohou být spalinami vznikajícími při spalování paliva v hořáku a mohou být - používány buá bez přídavného vzduchu nebo s přídavným vzduchem. S výhodou jsou spaliny ředěny vzduchem tak, aby bylo zabráněno vzniku příliš vysokých teplot plynů, protékajících trubkami vypouštěcího ústrojí 6.The gases supplied to the pipes of the discharge device 6 may be the flue gases produced by the combustion of the fuel in the burner and may be used either with or without additional air. Preferably, the flue gas is diluted with air so as to prevent excessively high gas temperatures from flowing through the tubes of the discharge device 6.

Každá z trubek vypoiiutěcího ústrojí 6 pro přivádění nosného plynového paprsku a její výstupní otvor 2 jsou uspořádány tak, aby nosný plynový proud směřoval dolů k místu nalézajícímu se u dráhy pramenu S skloviny, a to s výhodou na té straně pramenu S skloviny, která vzhledem ke smyslu proudění hlavního plynového proudu 2 se nalézá za pramenem S skloviny. Kromě toho každá trubka vypouutěcího ústrojí 6 pro přivádění nosného plynového paprsku a její otvor 2 jsou- uspořádány tak, aby nosný plynový paprsek sledoval dráhu směřující dolů k hlavnímu plynovému proudu 2» přičemž osa nosného plynového proudu je skloněna ke svislému směru tak, aby se průsečíky drah pramenů S skloviny a nosných plynových paprsků setkaly v místě nalézajícím se nad horní hranicí hlavního plynového proudu 2·Each of the tubes of the hearth gas delivery device 6 and its outlet orifice 2 are arranged so that the carrier gas stream is directed downwardly to a point located at the path of the glass gasket S, preferably on the side of the glass gasket S, which in the sense of the flow of the main gas stream 2 is located behind the glass melt S. In addition, each tube of the discharge gas delivery device 6 and its aperture 2 are arranged such that the carrier gas jet follows a path downstream of the main gas stream 2, wherein the axis of the gas stream is inclined to the vertical direction so that intersections Sliver and gas carrier beam paths met at a point above the upper limit of the main gas stream.

Svislý rozměr hlavního plynového proudu 2 a jeho šířka jsou značně větší než příčný rozměr každého nosného plynového paprsku,- takže každý z nosných plynových paprsků se setkává s potřebným objemem hlavního plynového proudu 2, za účelem vytvoření oblasti spolupůsobení nosných plynových paprsků a hlavního plynového proudu 2· Za tímto účelem má také nosný plynový paprsek vzhledem k hlavnímu plynovému proudu 2 v pracovní oblasti nosných plynových paprsků a hlavního plynového proudu 2 dostatečně velkou kinetickou energii, aby nosné plynové paprsky pronikaly do hlavního plynového proudu 2· Jak již bylo uvedeno ve francouzském patentu č. 2 223 318, je za tímto účelem zapot-řebí, aby kinetická eneriie objemové jednotky nosného plynového paprsku byla podstatně větší než kinetická energie hlavního plynového proudu 2· Kromě toho nosný plynový paprsek má s výhodou podstatně větší rychlost než je rychlost pramene S skloviny, přiváděného účinkem tíže k místu styku s nosným plynovým paprskem a tak často větší rychlostí, než je rychlost hlavního plynového proudu 2·The vertical dimension of the main gas stream 2 and its width are considerably larger than the transverse dimension of each carrier gas stream, so that each of the carrier gas streams meets the necessary volume of the main gas stream 2 to create a region of interaction between the carrier gas streams and the main gas stream 2. For this purpose, the carrier gas jet also has sufficient kinetic energy relative to the main gas jet 2 in the operating region of the carrier gas jet and the main gas jet 2 so that the carrier gas jet penetrates into the main gas jet 2. For this purpose, the kinetic energy of the volume unit of the gas carrier beam must be substantially greater than the kinetic energy of the main gas stream. the speed of the molten sliver supplied by gravity to the point of contact with the carrier gas jet and thus often at a speed greater than that of the main gas stream 2;

Jak je patrno, zejména z obr. 2, Způsobuje první část C nosného plynového paprsku strhování okolních vzduchových proudů A, přičemž strhovaný vzduch působí se vzrůstajícím účinkem postupně po celé dráze nosného plynového paprsku. Když první část nosného plynového paprsku smíšeného se strhávaiým vzduchem dosáhne hranice hlavního plynového proudu 2, je vytvořena oblast spolupůsobení I, která je na obr. 2 vyznačena šrafováním.As can be seen, in particular from FIG. 2, the first part C of the carrier gas jet causes entrainment of the surrounding air streams A, the entrained air acting with increasing effect gradually along the entire path of the carrier gas jet. When the first portion of the entrained gas beam mixed with entrained air reaches the limit of the main gas stream 2, a region of interaction 1 is formed, which is indicated by hatching in FIG.

Když pramen S skloviny klesá a přibližuje se k nosnému plynovému paprsku, vytékajícímu z otvoru 2> způsobuj strhávané vzduchové proudy A ohnutí pramene S skloviny směrem k nosnému plynovému paprsku v místě U0. AČkooiv výstupní otvor 2 pro sklovinu může mít velký průměr nebo větší příčný průřez než je příčný průřez výstupního otvoru 2 pro - přivádění nosného plynového paprsku, má účinek tíže vytékajícího pramene S skloviny za následek podstatné zmmnšení průměru pramene S skloviny, takže když - pramen S skloviny je přiveden do nosného plynového paprsku, má pramen S skloviny-podstatnř menší průměr než je průměr výstupního otvoru 2 pro sklovinu. Tím, že rychlost nosného plynového paprsku je větší než rychlost vytékání pramene S skloviny, i když pramen S skloviny se setká se vzduchovým proudem A v oblasti u první Cóslti nosného plynového paprsku, nevniká pramen S skloviny do první části nosného plynového paprsku. Přesto však účinkem obklopuuících vzduchových proudů A přichází pramen S skloviny do styku s povrchem první části plynového nosného paprsku ve vzduchovém obalu obklopujícím nosný plynový paprsek a nebo přichází a vstupuje do nosného plynového paprsku před jeho první částí.As the molten glass stream S sinks and approaches the carrier gas jet flowing from the aperture 2, entrained air streams A bend the molten glass stream S towards the carrier gas jet at the location U0. Although the glass outlet opening 2 may have a large diameter or a larger cross section than the cross section of the outlet gas supply opening 2, the effect of the heaviness of the molten glass outlet S results in a substantial reduction in the diameter of the molten glass strand. The glass strand S has a substantially smaller diameter than the diameter of the glass outlet opening 2. Because the speed of the carrier gas jet is greater than the rate of flow of the molten sliver S, even though the molten sliver S meets the air jet A in the region at the first Coslti carrier gas jet, the molten sliver S does not enter the first portion of the carrier gas jet. However, due to the surrounding air streams A, the molten glass strand S comes into contact with the surface of the first portion of the gas carrier beam in the air envelope surrounding the gas carrier beam or comes in and enters the gas carrier beam before the first portion thereof.

Účinek vzduchových proudů A stabilizuje přivádění pramenů S skloviny a umoožiuje vyrovnání mmlé mimo0lěžouti os výstupních otvorů 2 pro sklovinu a výstupních otvorů 2 pro nosný plynový paprsek. Vlivem strhovaných vzduchových proudů A je.pramen S skloviny přiváděn do mísicí - ob^sti nosného plynového paprsku, aniž by to mělo za následek roztrhání takto vytvářeného vlákna. Tento účinek je zesilován tím, že u popisovaného a znázorněného zařízení není - pramen S skloviny vystaven žádné náhlé úhlové změně své dráhy před svým podstanným protažením, kterým je zmenšován jeho průměr.The effect of the air streams A stabilizes the supply of the molten glass strands S and permits the alignment of the extruded axes of the glass outlet openings 2 and the gas carrier outlet openings 2. Due to the entrained air streams A, the glass strand S is fed into the mixing region of the carrier gas jet, without causing the fiber to tear. This effect is intensified by the fact that, in the apparatus described and shown, the glass strand S is not subjected to any sudden angular change in its path prior to its substantial elongation, which reduces its diameter.

Přiváděním pramene S skloviny do mísící oblasti nosného plynového paprsku je S skloviny částečně protahován, což představuje první fázi tažení. Následkem tohoto částečného tažení je délka vlákna zvětšena a toto protahování je usnadněno tvořením vln a smyčekBy feeding the glass melt S into the mixing region of the carrier gas jet, the glass melt S is partially drawn, which is the first drawing stage. As a result of this partial drawing, the length of the fiber is increased and this stretching is facilitated by the formation of waves and loops

12. Přesto však pramen S skloviny zůstává nedotčený a vlny á smyčky 12 vlákna v této první fázi tažení jsou tvořeny při sestupu vlákna do mísicí oblasti.However, the molten sliver S remains intact, and the fibers vlny and the loop 12 of the filament in this first drawing stage are formed when the filament descends into the mixing region.

V místě, kde se setkává hlavní plynový proud í s nosnými plynovými paprsky, tyto pronikají do hlavního plynového proudu Tím jsou vytvářeny v oblasti I spolupůsobení proudy, kterými je způsobováno pronikání pramene S skloviny, částečně protaženého do vnitřku hlavního plynového proudu a následkem toho dochází к druhé fázi tažení. Zvětšování délky vláken je usnadňováno tvořením nových vln a smyček 12. které jsou ještě větší uvnitř hlavního plynového proudu 5., jak je znázorněno na obr. 2. Přesto však zůstává vlákno nedotčeno a je unášeno hlavním plynovým proudem £ jako vlákno o značné délce. Takto je pramen S skloviny přeměněn ve skleněné vlákno během dvou fází tažení.At the point where the main gas stream meets the carrier gas streams, they penetrate into the main gas stream. Thus, in the region I of the interaction, jets are generated which cause penetration of the molten sliver S partially extended into the interior of the main gas stream. the second stage of the campaign. Increasing the length of the fibers is facilitated by the formation of new waves and loops 12 which are even larger within the main gas stream 5 as shown in Fig. 2. Nevertheless, the fiber remains intact and is carried by the main gas stream 5 as a fiber of considerable length. Thus, the glass melt S is converted into glass fiber during the two drawing stages.

Při tomto tažení ve dvou fázích jsou teplota skloviny a teplota nosného plynového paprsku, jakož i teplota hlavního plynového proudu nastaveny na hodnoty, udržující sklovinu ve stavu potřebném pro tažení vláken během celé první fáze tažení a i během druhé fáze tažení, až tažení je skončeno v oblasti spolupůsobení nosného plynového paprsku a hlavního plynového proudu £.In this two-stage drawing, the glass and carrier gas temperatures, as well as the temperature of the main gas stream, are adjusted to maintain the glass in the condition necessary for drawing the fibers during the entire first drawing stage and even during the second drawing stage until drawing is finished in the region. the interaction of the carrier gas jet and the main gas stream 6.

Jako u všech způsobů vytváření vláken hrají totiž důležitou úlohu podmínky viskozity materiálu a tedy také teplotní podmínky. Teplota ve fázi tažení je určena jednak samotným materiálem, avšak je dána také plyny, které jsou ve styku s protahovaným pramenem. Tyto podmínky, které se mění ve funkci použitého materiálu, nejsou specifické pro způsob podle vynálezu.As with all fiber-forming processes, the viscosity conditions of the material and therefore also the temperature conditions play an important role. The temperature in the drawing phase is determined by the material itself, but also by the gases in contact with the drawn strand. These conditions, which vary in function of the material used, are not specific to the process of the invention.

Jak je znázorněno ně obr. 1, je možno použít více zvlákňovacích míst. Používá se hlavního plynového proudu jehož rozměr ve směru kolmém к rovině obr. 2 je značný a používá se obdobně protáhlé zvlákňovací trysky 1, mající více výstupních otvorů 1 pro sklovlnu. Používá se kromě toho více trubek vypouštěcího ústrojí 6 pro přivádění nosného plynového paprsku. Tyto trubky pro přivádění nosného plynového paprsku mohou být zásobovány plynem prostřednictvím společné hubice 8.As shown in FIG. 1, multiple spinning sites may be used. A main gas stream having a dimension perpendicular to the plane of FIG. 2 is used and a similarly elongated spinnerette 1 having a plurality of glass outlet openings 1 is used. In addition, a plurality of tubes of the discharge device 6 are used for supplying the carrier gas jet. These carrier gas supply pipes can be supplied with gas by means of a common nozzle 8.

Pokud jde o číselné hodnoty, týkající se konstrukčního uspořádání zařízení podle vynálezu, používá se na obr. 3 různých označení, které jsou vyčísleny v dále uvedené tabulce udávající střední rozměry v milimetrech, jakož i tolérance pro každý z těchto rozměrů.As to the numerical values relating to the construction of the device according to the invention, various designations are used in Figure 3, which are listed in the table below, indicating the mean dimensions in millimeters, as well as the tolerances for each of these dimensions.

Rozměr Dimension Označení Designation Střední hodnota v mm Mean value in mm Tolerance (mm) Tolerance (mm) Zvlákňovací tryska Spinner nozzle Průměr výstupního otvoru pro sklo Diameter of glass outlet opening dq» dq » 4 4 1 až 10 1 to 10 Vzdálenost mezi dvěma otvory Distance between two holes 10 10 5 minim. 5 minim. Nosný plynový paprsek Carrier gas beam Vnitřní průměr výstupní trubky Outlet pipe inner diameter 4 4 1 1 0,3 až 3 0.3 to 3 Vnější průměr výstupní trubky Outside diameter of outlet pipe 1,5 1.5 0,7 až 5 0.7 to 5 Vzdálenost mezi dvěma trubkami Distance between two pipes 10 10 5 minim. 5 minim. Hlavní plynový proud Main gas stream Výška příčného průřezu štěrbiny generátoru Height of the generator slot cross-section 25 25 10 až 50 10 to 50 šířka příčného průřezu štěrbiny generátoru width of the generator slot cross section 300 300 30 až 500 30 to 500

Kromě výSe uvedených rozměrů je ' nutno dodržovat určité vztahy, které jsou uvedeny v další tabulce, udávající střední rozměry v milimetrech nebo stupních, jakož i tolerance pro každý z těchto rozměrů.In addition to the dimensions given above, the following formulas are to be observed, indicating the mean dimensions in millimeters or degrees, as well as the tolerances for each of these dimensions.

Označení Designation Střední hodnota v nim nebo stupních Mean value in them or degrees Tolerance v mm nebo stupních Tolerance in mm or degrees Svislá vzdálenost mezi výstupním otvorem pro nosný plynový paprsek a horní hranicí hlavního plynového proudu The vertical distance between the exit port for the gas carrier beam and the upper limit of the main gas stream ^ZJB ^Z JB 45 45 30 až 60 30 to 60 Svislá vzdálenost mezi výstupním otvorem pro sklovinu a výstupním otvorem pro přivádění nosného plynového paprsku The vertical distance between the glass exit orifice and the gas delivery port ZjF ZjF 85 85 0 až 150 0 to 150 Vodorovná vzdálenost mezi osou pramene skloviny a výstupním otvorem pro nosný plynový paprsek Horizontal distance between the glass melt axis and the gas beam exit port ^XJF ^X JF 5 5 1 až 15 1 to 15 Vodorovná vzdálenost mezi osou pramene skloviny a okrajem gen orátoru hlav, plynového proudu Horizontal distance between the glass melt axis and the edge of the orator head genes, the gas stream Xbf Xbf 5 5 0 až 30 0 to 30 Únel sklonu trubky pro přivádění nosného plynového paprsku vzhledem k ose pramene skloviny Hollow angle of the tube for supplying the carrier gas jet with respect to the glass melt axis “jf “Jf 10° 10 ° 3° až 45° 3 ° to 45 ° Únel sklonu trubky pro přivádění nosného plynového paprsku vzhledem ke směru hlav, plynového proudu Tendency of the tube for supplying the carrier gas jet with respect to the direction of the gas stream heads “jb “Jb 80° 80 ° 87° až 45° 87 ° to 45 °

Je samoořejmě důležité, aby sklovina vytékala z výstupního otvoru pro sklovinu v kontinuálním moŽžSví. Za tím účelem je důležité, aby moožtvi vytékaící skloviny, teplota zvlákňovací trysky a průměr výstupního otvoru pro sklovinu, byly větší než určité mezní hodnoty předem stanovené· Tak má být доп^М protékaaící skloviny za 24 hodin větší než 60 kg pro každý výstupní otvor pro sklovinu, teplota zvlákňovací trysky mV být větší než 1 250 °C a průměr výstupního otvoru pro sklovinu mV být větší než 2,5 milimetru. Jestliže se respekk^í tyto hodnoty, je možné pro určitá složení skloviny zabránnt nepravidelnostem, které by mohly vést až k vytváření jednotlivých kapiček. Tento jev jeneslučitelný se správným zvlákňovacím pochodem. Při středních pracovních podmínkách je možno pouuívat tyto hodnoty: m^žs^í protékající skloviny jedním výstupním otvorem je 100 kg za 24 hodin, teplota zalVaňovací trysky je 1 400 °C a průměr výstupního otvoru pro sklovinu je 3 milimetry.Of course, it is important that the glass flows out of the glass outlet in a continuous manner. To this end, it is important that the glass flow rate, the spinneret temperature and the glass outlet diameter be greater than certain predetermined limits. Thus, the glass flow rate per 24 hours should be greater than 60 kg for each glass outlet. the melt, the mV spinner temperature is greater than 1250 ° C, and the mV glass outlet opening diameter is greater than 2.5 millimeters. If these values are respected, it is possible to avoid irregularities for certain enamel compositions which could lead to the formation of individual droplets. This phenomenon is incompatible with the proper spinning process. Under medium operating conditions, the following values may be used: the glass flow through one outlet is 100 kg per 24 hours, the pouring nozzle temperature is 1400 ° C and the glass outlet diameter is 3 millimeters.

Dále jsou uvedeny další parameery tý^j^ající se provozních mezních hodnot: The following are the other parameters related to the operating limits: Rychlost: Nosný plynový paprsek Speed: Carrier gas beam ²⁰⁰ ms~' a^ž 9⁰⁰ ms“^{1 200} ms^-' a^{ž 80}O m.s“ ²⁰⁰ ms ~ ^'Z 9 and ⁰⁰ ms ^"1200 ms ^-' O and ⁸⁰ ms" Hlavní plynový proud Main gas stream Tlak: Pressure: Nosný plynový paprsek Hlavní plynový proud Carrier gas beam Main gas stream 0,05 až 5,0 MPa 0,005 až 0,05 MPa 0.05 to 5.0 MPa 0.005 to 0.05 MPa Teplota: Temperature: Nosný plynový paprsek Hlavní plynovýproud Carrier gas beam Main gas stream 20 až 1 800 °C 1 300 až 1 800 °C 20 to 1800 ° C 1300 to 1800 ° C

p_om8r kinetických «.r*í ^Nosný = ·,_{0/1 až} , 000/1p _om8r kinetic "R * and ^nasal = ·, _{to 0/1,} 000/1

Hlavní plynový proudMain gas stream

K prováděni způsobu podle vynálezu lze pouužt například sklo o hmoonostním složení:For example, glass having a moisture composition of:

oxid křemičitý silica SiOg SiOg 45,92 % 45,92% oxid železitý iron oxide Fe2O3 Fe2O3 1,62 % 1,62% oxid hlinitý aluminum oxide AL₂o₃ AL ₂ o ₃ 9,20 % 9,20% oxid mmrlmahitý mmrlmahitý oxide MnO MnO 0,16 % 0.16% oxid vápenatý calcium oxide CaO CaO 30,75 « 30.75 « oxid hořečnatý magnesium oxide MgO MgO 3,95 % 3,95% oxid sodný sodium oxide Na20 Na20 3,90 % 3,90% oxid draselný potassium oxide K20 K20 3,50 % 3.50%

Fyzikální vlastnostiPhysical properties

VLs^<^5^i.ta: VLs ^ <^ 5 ^ i.ta: 3,0 Pa s při 1 310 °C 10,0 Pa s při 1 216 °C 30,0 Pa s při 1 155 °C 3.0 Pa s at 1310 ° C 10.0 Pa s at 1216 ° C 30.0 Pa s at 1155 ° C Sklo: Glass: průměr výstupního otvoru 3 mm teplota 1 400 °C mnžesví pгotékkjící jedním otvorem 100 kg za 24 h outlet opening diameter 3 mm temperature 1,400 ° C quantity per hole 100 kg per 24 h Hlavní plynový Main gas teplota 1 550 °C temperature 1550 ° C proud: current: tlak 0,025 MPa rychlost 53⁰ m.s^- pressure 0.025 MPa speed 53 ⁰ ms ^- Nosný plynový paprsek: Carrier gas beam: teplota 20 °C tlak 0,6 MPa rychlost 33⁰ m.s^-' průměr výstupního otvoru 1 mmtemperature 20 ° C pressure 0.6 MPa speed 33 ⁰ ms ^- outlet diameter 1 mm Nosný plynový paprsek 24 Poměr kinetických eneegií ¹ — ........... — - — = — Hlavní plynový proud 1Carrier gas beam 24 Kinetic energy ratio ¹ - ........... - - - = - Main gas stream 1 Průměr vláken: Fiber diameter: 6 mikronů 6 microns PŘEDMĚT VYNÁLEZU SUBJECT OF THE INVENTION

Claims (10)

í Způsob výroby vlálsen z tažného mateidlu, zejména termoplastického mmatriálu, tažením alespoň jednoho·pramene maateiálu přiváděného nejméně do jedné interakční obbasti vytvářené vnikáním plynového paprsku, · čili nosného paprsku, do hlavního · plynového proudu o větSím rozměru, přičemž kinetická energie objemové jednotky nosného plynového paprsku je větěí než u hlavního proudu, vyzn^čujcí se tím, že nosný paprsek se vypouuší ve vzdálenosti 30 až 60 mm od hlavního plynového proudu a že pramen, tažného mas^^r.álu se nejdříve zavádí do plynových proudů vyvolaných nosným paprskem a je v něm podrobován počátečnímu tažení před dosažením hranic hlavního plynového proudu, načež se částečně protažený pramen podrobí druhému tažení v interakční ohb^sí.A method for producing corrugated materials from a traction matrix, in particular a thermoplastic material, by drawing at least one strand of material supplied to at least one interaction region formed by the ingress of a gas jet, or carrier jet, into a larger gas mainstream, the kinetic energy of the bulk gas carrier unit. The beam is larger than that of the main stream, characterized in that the carrier beam is discharged at a distance of 30 to 60 mm from the main gas stream and that the strand, traction mass is first introduced into the gas streams induced by the carrier beam and it is subjected to an initial drawing before it reaches the boundaries of the main gas stream, whereupon the partially elongated strand is subjected to a second drawing at the interaction bend. 2. Zařízení k provádění způsobu podle bodu·1, obsshhjící zdroj tažného maatriálu, opatřený alespoň jedním výstupním otvorem pro výstup pramene tažného maateiálu, jakož i generátor hlavního plynového proudu, směrovaného · napříč pramene tažného m^teláHu, vyznniaujjici sa tím, že obsahuje vypouušěcí (6), pro vypouutění nejméně jednoho nosného plynového paprsku, opatřené nejméně jedním výstupním otvorem (7), umístěným ve vzdálenosti přibližně2. Apparatus for carrying out the method according to claim 1, comprising a source of traction material, having at least one outlet opening for the traction material strand outlet, and a main gas generator directed across the traction material strand, characterized in that it comprises a discharge device. (6), for discharging at least one carrier gas jet, provided with at least one outlet opening (7), spaced approximately 30 až 60 mm od horní hranice hlavního plynového proudu (5) ve směru pramene (S) tažného30 to 60 mm from the upper limit of the main gas stream (5) in the direction of the draw line (S) 9 207363 materiálu, přičemž vzdálenost mezi středem výstupního otvoru (7) nosného plynového paprsku a výstupním otvorem (3) pro tažný materiál je menší než 150 mm.9 207363, wherein the distance between the center of the exit port (7) of the carrier gas jet and the exit port (3) for the pulling material is less than 150 mm. 3. Zařízení podle bodu 2, vyznačující se tím, že vypouštěcí ústrojí (6) pro nejméně jeden nosný plynový paprsek je umístěno před pramenem (S) tažného materiálu, vzhledem ke směru proudění hlavního plynového proudu.Device according to claim 2, characterized in that the discharge device (6) for the at least one carrier gas jet is arranged upstream of the drawing material strand (S) with respect to the flow direction of the main gas stream. 4. Zařízení podle kteréhokoliv z bodů 2 a 3, vyznačující se tím, že směr nosného plynového paprsku, vystupujícího z výstupního otvoru (7) svírá se směrem hlavního plynového proudu (5) úhel přibližně 45 až 87°.Device according to any one of claims 2 and 3, characterized in that the direction of the carrier gas jet emerging from the outlet opening (7) forms an angle of approximately 45 to 87 ° with the direction of the main gas stream (5). 5. Zařízení podle kteréhokoliv z bodů 2 až 4, vyznačující se tím, že vzdálenost mezi výstupním otvorem (7) pro nosný plynový paprsek a horní hranicí hlavního plynového proudu (5) je přibližně 45 mm ve směru pramene tažného materiálu.Device according to any one of claims 2 to 4, characterized in that the distance between the outlet port (7) for the carrier gas jet and the upper limit of the main gas stream (5) is approximately 45 mm in the direction of the strand of drawing material. 6. Zařízení podle kteréhokoliv z bodů 2 až 5, vyznačující se tím, že vzdálenost mezi výstupním otvorem (3) pro tažný materiál a středem výstupního otvoru (7) pro nosný plynový paprsek je přibližně 85 mm ve směru pramene (S) tažného materiálu.Device according to any one of claims 2 to 5, characterized in that the distance between the drawing material outlet opening (3) and the center of the gas beam outlet opening (7) is approximately 85 mm in the direction of the drawing material strand (S). >> 7. Zařízení podle kteréhokoliv z bodů 2 až 6, vyznačující se tím, že průměr výstupního otvoru (7) pro nosný paprsek je 0,3 až 3 mm, s výhodou 1 mm.Device according to any one of claims 2 to 6, characterized in that the diameter of the exit beam (7) for the carrier beam is 0.3 to 3 mm, preferably 1 mm. 8. Zařízení podle kteréhokoliv z bodů 2 až 7, vyznačující se tím, že střed výstupního otvoru (7) nosného plynového paprsku je vzdálen od osy výstupního otvoru (3) pro tažný materiál ve směru proudění hlavního plynového proudu (5) o 1 až 15 mm, s výhodou o 5 mm.Apparatus according to any one of claims 2 to 7, characterized in that the center of the outlet port (7) of the carrier gas beam is spaced from the axis of the outlet port (3) for the drawing material in the main gas stream (5) by 1 to 15 mm, preferably about 5 mm. 9. Zařízení podle jednoho z bodů 2 až 8, vyznačující se tím, Že vzdálenost osy pramene (S) tažného materiálu od výstupního otvoru generátoru (4) hlavního plynového proudu (5) je ve směru tohoto proudu 0 až 30 mm, s výhodou 5 mm.Device according to one of Claims 2 to 8, characterized in that the distance of the axis of the sliver (S) from the outlet opening of the main gas flow generator (4) is 0 to 30 mm, preferably 5 mm. 10« Zařízení podle jednoho z bodů 2 až 9, vyznačující se tím, že rozměr výstupního otvoru generátoru (4) hlavního plynového proudu, měřený ve směru přivádění tažného materiálu je 10 až 50 mm, s výhodou 25 mm.Apparatus according to one of Claims 2 to 9, characterized in that the dimension of the outlet opening of the main gas generator (4) measured in the direction of feeding the drawing material is 10 to 50 mm, preferably 25 mm.