CS196310B2 - Process for preparing electromagnetic silicon steel - Google Patents
Process for preparing electromagnetic silicon steel Download PDFInfo
- Publication number
- CS196310B2 CS196310B2 CS763262A CS326276A CS196310B2 CS 196310 B2 CS196310 B2 CS 196310B2 CS 763262 A CS763262 A CS 763262A CS 326276 A CS326276 A CS 326276A CS 196310 B2 CS196310 B2 CS 196310B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- hydrogen
- silicon steel
- atmosphere
- sample
- dew point
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D3/00—Diffusion processes for extraction of non-metals; Furnaces therefor
- C21D3/02—Extraction of non-metals
- C21D3/04—Decarburising
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1255—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest with diffusion of elements, e.g. decarburising, nitriding
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Description
Vynález se týká způsobu výroby křemíkové ocele s orientovanými zrny.
Ztráty v jádru u křemíkové ocele s orientovanými zrny představují měřítko účinnosti elektromagnetických zařízení vyrobených z této ocele. Jelikož ztráty v jádru vytvářejí teplo, které musí být odvedeno a rovněž představují nízkou účinnost, je nutno ztráty v jádru snížit na co možná nejmenší množství. Toto je v podstatě možné při vysokých pracovních indukcích, které se stávají více a více obvyklými v souvislosti s nyní vyvíjeným vybavením.
Způsobem podle vynálezu se snižují ztráty v jádru u křemíkové ocele s obsahem boru a orientaci zrn krychle na hranu. Zejména paik se snižují tyto ztráty v jádru u ocelí pečlivou kontrolou rosného bodu atmosféry obsahující vodík, která se používá pro oduhličení.
Je tedy úkolem vynálezu vytvořit nový zdokonalený způsob výroby křemíkové ocele s orientovanými zrny.
Podstata způsobu výroby elektromagnetické křemíkové ocele obsahující bor, mající orientaci krychle na hranu, u něhož se připraví 'tavenina obsahující v % hmotnostních 0,02 až 0,06 % uhlíku, 0,0006 až 0,0080 procenta boru, do 0,0100 % dusíku, 2,5 až
4,0 °/o křemíku, která se odlévá, válcuje za tepla, válcuje za studená, oduhličí a žíhá na konečnou strukturu podle vynálezu, spočívá v tom, že se ocel oduhličí na obsah uhlíku pod 0,02 % v atmosféře obsahující vodík mající rosný bod —6,6 °C až 15,5 °C, například v atmosféře obsahující pouze vodík nebo směs vodíku a dusíku.
Vyšší účinek způsobu podle vynálezu spočívá v tom, že se u křemíkové ocele sníží ztráty v jádru a tak elektromagnetická zařízení vyrobená z této ocele mají daleko vyšší účinnost. Teplo, které se vytváří ztrátapii jádra, se sníží na minimum a není proto třeba je odvádět. Zlepšení magnetických vlastností ocele se pak projeví ve zlepšených magnetických vlastnostech celého elektromagnetického zařízení.
S úspěchem byla jako atmosféra použita plynná směs obsahující 80 % dusíku a 20 % vodíku. Malé změny v rosném bodě vodíku způsobují podstatné změny ve vlhkosti. Množství vody při 26,66 °C je sedmkrát větší než při —1,11 °C.
Rosný bod je nutno udržovat mezi —6,66° Celsia a 9°C a s výhodou mezi —1,11°C a 1,22 °C. Nízké rosné body jsou žádoucí z toho důvodu, že magnetické vlastnosti se s nimi odpovídajícím způsobem zlepšují. Avšak stupeň oduhličení se rovněž snižuje se snižujícími se rosnými body, neboť méně kys trku jeschopné vázat se s uhlíkem. Závěrem lže konstatovat, že rosné body nad — 6,66CC lze použít pro zlepšení odpovídají čího oduhličení. Přebytečný uhlík nedovolí sekundární rekrystalizace, která má vliv na vlastní orientaci a zpětně na magnetické vlastnosti ocele. Dále, přebytečný zbytkový uhlík může způsobit, že orientovaná ocel se převede na magnetickou ocel změnou formace karbidů železa.
Zlepšení magnetických vlastností vlivem sušší atmosféry podle vynálezu není zřejmé u ocelí bez boru (oceli obsahující pouze zbytkový bor). Zjistilo se, že tavenina sestávající z 0,02 až 0,06 % hmot, uhlíku, 0,015 až 0,11 θ/ο manganu, 0,015 až 0,05 % síry, 0,0006 až 0,0080 % boru do 0,0100 % dusíku, 2,5 až 4,0 % křemíku do 0,5 % mědi, do 0,008 % hliníku, zbytek železo, je nejvhodnější pro Zipůsob podle vynálezu. Ostatní taveniny obsahující bor jsou uvedeny v USA patentovém spisu č. 3 873 381.
Dále bude popsáno několik příkladných provedení způsobu podle vynálezu.
Přikladl
Dva vzorky, vzorek A a B, křemíkové ocele byly odlity a z této tavby bylá vytvořena křemíková ocel mající orientaci krychle na hranu. Složení této tavby je uvedeno v tabulce I.
TABULKA I
Složení (v % hmotnostních)
C Mn S В N Si Cu AI | Fe |
0,03 0,035 0,031 0,0010 0,0050 3,15 0,24 0,005 | zbytek do 100 % |
Způsob výroby vzorků zahrnoval ohřívání při zvyšující se teplotě po několik hodin, válcování za tepla ,na tlouštíku od 2,032 do
2,54 mm, žíhání při 898 °C, válcování za studená na tloušťku 1,524 mm, žíhání při teplotě 950 °C, válcování za studená na tloušťku 0,274 mm, oduhličení při teplotě 800 °C ve vodíkové atmosféře a konečné žíhání při maximální teplotě 1176 °C ve vodíku. Rosný bod vodíkové oduhličovací atmosféry byl udržován na 4-27 °C pro vzorek A a na —4,4 °C pro vzorek B.
Vzorky А а В byly testovány na permeabilitu a ztráty v jádru. Výsledky zkoušek jsou uvedeny v následující tabulce II.
Vzorek | TABULKA II Ztráta v jádru W/kg Permeabilita (při 796 A/m] |
A В | 1,589 1853 1,498 1889 |
Z tab. II je zřejmé, že způsob výroby podle vynálezu vysoce zlepšuje vlastnosti křemíkové ocele mající orientaci krychle na hranu. Zlepšení je vidět jak u ztráty v jádru, tak u permeability, jestliže je rosný bod vodíku snížen z 27 °C u vzorku A na —4,4°C u vzorku B. Poznamenává se, že ztráta v jádru pro vzorek В je 1,498 W/kg, zatímco pro vzorek A je podstatně vyšší.
Příklad II na z něho křemíková ocel stejným způsobem jako u vzorku A a B, s výjimkou toho, že byl oduhličen v atmosféře obsahující 80 až 20 % vodíku mající rosný bod —4,4°C. Složení vzorku C bylo stejné jako vzorku A a B.
Vzorek C byl testován na permeabilitu a ztrátu v jádru. Výsledky zkoušek jsou uvedeny v následující tab. III.
Třetí vzorek, vzorek C, byl odlit a vyrobeTABULKA III
Vzorek
Ztráta v jádru (W/kg)
Permeabilita (při 796 A/m)
1,498
1874 í9 6310
Tab. III jasně ukazuje, že předmět podle vynálezu je vhodný i při použití atmosféry obsahující pouze dusík a vodík. Ve skutečnosti vlastnosti dosažené s dusíko-vodíkovou atmosférou se ukázaly zcela srovnatelné s těmi, které byly dosaženy s vodíkovou atmosférou (viz vzorek B, tab. II).
Příklad 3
Čtyři skupiny čtyř vzorků, vzorků D až Dd, E až Ei, F až Fi a G až G4 křemíkové ocele byly odlity a z tavby byla zhotovena křemíková ocel mající orientaci krychle na hranu. Složení tavby je uvedeno v následující tab. IV.
TABULKA IV
Složení (v % hmotnostních)
C Mn S В N Si Cu Al Fe.
0,031 0,032 0,030 0,0011 0,0048 3,18 0,21 0,004 zbytek do 100 %
Způsob výroby vzorků byl stejný jako u příkladu 1, s ivýjimkou rosného bodu oduhličovací atmosféry. Vzorky Di, Ei, Fi, Ci byly oduhličovány ve vodíkové atmosféře, mající rosný bod —4 °C. Rosný bod atmosféry vzorku Dz, Ez, Fz a G2 byl 1,6 °C. Pro vzorky D3,
Ез a G3 a vzorky D4, E4, F4 a G4 byly 10 °C, resp. 21 °C.
Vzorky byly testovány .na permeabilitu a ztráty v jádru. Výsledky zkoušek jsou uvedeny v následující tab. V. V tab. V je rovněž uveden obsah uhlíku po oduhličení.
TABULKA V
Vzorek | Rosný-bod (°C) | Uhlík (%) | Ztráty v jádru (W/kg) | Permeabilita (při 796 A/m) |
Di | +4 | 0,018 | 1,432 | 1872 |
D2 | +1,6 | 0,019 | 1,423 | 1869 |
D3 | +10 | 0,016 | 1,310 | 1870 |
D4 | +21 | 0,004 | 1,492 | 1848 |
El | +4 | 0,021 | 1,335 | 1886 |
E? | +16 | 0,018 | 1,313 | 1874 |
Ез | +10 | 0,016 | 1,381 | 1875 |
El | +21 | 0,006 | 1,454 | 1858 |
Fi | +4 | 0,019 | 1,311 | 1877 |
Fz | +16 | 0,016 | 1,302 | 1886 |
F3 | +10 | 0,013 | 1,417 | 1864 |
F4 | +21 | 0,002 | 1,525 | 1838 |
Gi | +4 | 0,015 | 1,342 | 1882 |
G2 | + 16 | 0,015 | 1,337 | 1890 |
G3 | +10 | 0,010 | 1,415 | 1869 |
Gt | +21 | 0,004 | 1,492 | 1845 |
Tab. V opět demonstruje, jak je vysoce výhodný způsob podle vynálezu. Zlepšení je vidět jak u ztráty v jádru, tak u permeability, klesne-li rosný vod vodíku ze 21 °C na úroveň pod 15,5 °C. Rovněž je z tab. V patrno, jaké je zlepšení vlastností v úrovni rosných bodů okolo—4°C a jak maximální zlepšení vlastností nastává při rosných bodech okolo 1,6 °C. Minimální použitý rosný bod u předmětu vynálezu byl uveden shora a je —6,6 °C. Rovněž jsou výhodné shora uvedené rosné body —4,4°C až 7,2 °C.
Hodnoty uvedené v tab. V uvádějí obsah uhlíku vzorků po oduhličení a jasně ukazují, že se odstraní méně uhlíku, jakmile je atmosféra sušší. To se dá očekávat, neboť oduhličení vyžaduje kyslík a při tomto způsobu se kyslík dodává vlhkostí.
P ř í к 1 a d 4
Dva vzorky, vzorek Hal, křemíkové ocele byly odlity a zhotovena z nich křemíková ocel stejným způsobem jako u vzorků A a B. Vzorek H byl oduhličen ve vodíkové atmosféře mající rosný bod 21 °C. Vzorek I byl oduhličen ve vodíkové atmosféře mající rosný bod —4,4 °C.. Složení vzorků Hal je uvedeno v následující tab. VI.
198310
c | Mn | S | TABULKA VI Složení (v hmotnostních %) В N Si | Cu | AI | Fe |
0,22 | 0,39 | 0,30 | 0,0003 0,0100 3,0 | 0,19 | 0,005 | zbytek |
do 100 %
Poznamenává se, že vzorky obsahovaly litu a ztrátu v jádru. Výsledky zkoušek jsou pouze 0,0003 % boru. uvedeny v následující tab. VII.
Vzorky H а I byly zkoušeny na permeabi-
Vzorek | TABULKA VII Ztráta v jádru (W/kg) Permeabilita (při 796 A/m) |
H I | 1,483 1855 1,483 1872 |
Z tab. VII je zřejmé, že ztráta v jádru zůstávala stejná, byl-li rosný bod vodíku snížen ze 21 °C na —4,4°C (vzorek I). Vzorky H а I měly pouze zbytkový bor a jak bylo shora uvedeno, zlepšení magnetických vlast ností vlivem sušší atmosféry podle předmětu vynálezu není zřejmý u ocelí neobsahujících bor. Ocele obsahující pouze zbytkový bor.
Claims (1)
- Způsob výroby elektromagnetické křemíkové ocele obsahující bor, mající orientaci krychle na hranu, u něhož se připraví tavenina obsahující v % hmotnostních 0,02 až 0,06 % uhlíku, 0,0006 až 0,0080 % boru, do 0,0100 % dusíku, 2,5 až 4 % křemíku, která se odlévá, válcuje za tepla, válcuje za stu dená, oduhličí a žíhá na konečnou strukturu, vyznačený tím, že se ocel oduhličí na obsah uhlíku pod 0,02 % v atmosféře obsahující vodík mající rosný bod —6,6 °C až 15,5° Celsia, například v atmosféře obsahující pouze vodík nebo směs vodíku a dusíku.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US05/577,571 US4000015A (en) | 1975-05-15 | 1975-05-15 | Processing for cube-on-edge oriented silicon steel using hydrogen of controlled dew point |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CS196310B2 true CS196310B2 (en) | 1980-03-31 |
Family
ID=24309298
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CS763262A CS196310B2 (en) | 1975-05-15 | 1976-05-17 | Process for preparing electromagnetic silicon steel |
Country Status (23)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4000015A (cs) |
JP (1) | JPS5843445B2 (cs) |
AR (1) | AR206965A1 (cs) |
AT (1) | AT363972B (cs) |
AU (1) | AU498072B2 (cs) |
BE (1) | BE841873A (cs) |
BR (1) | BR7602956A (cs) |
CA (1) | CA1057173A (cs) |
CS (1) | CS196310B2 (cs) |
DE (1) | DE2620593C2 (cs) |
ES (1) | ES447956A1 (cs) |
FR (1) | FR2324742A1 (cs) |
GB (1) | GB1516594A (cs) |
HU (1) | HU173793B (cs) |
IN (1) | IN155336B (cs) |
IT (1) | IT1061271B (cs) |
MX (1) | MX3444E (cs) |
NL (1) | NL7605108A (cs) |
PL (1) | PL107020B1 (cs) |
RO (1) | RO69741A (cs) |
SE (1) | SE430613B (cs) |
YU (1) | YU122576A (cs) |
ZA (1) | ZA762671B (cs) |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4030950A (en) * | 1976-06-17 | 1977-06-21 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Process for cube-on-edge oriented boron-bearing silicon steel including normalizing |
US4102713A (en) * | 1976-06-17 | 1978-07-25 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Silicon steel and processing therefore |
US4123298A (en) * | 1977-01-14 | 1978-10-31 | Armco Steel Corporation | Post decarburization anneal for cube-on-edge oriented silicon steel |
DE2834035A1 (de) * | 1977-09-29 | 1979-04-12 | Gen Electric | Verfahren zur herstellung von kornorientiertem siliziumeisen-flachmaterial und kaltgewalztes siliziumeisen-flachmaterial als produkt |
US4200477A (en) * | 1978-03-16 | 1980-04-29 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Processing for electromagnetic silicon steel |
US4244757A (en) * | 1979-05-21 | 1981-01-13 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Processing for cube-on-edge oriented silicon steel |
US4337101A (en) * | 1980-08-18 | 1982-06-29 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Processing for cube-on-edge oriented silicon steel |
US4482397A (en) * | 1981-08-24 | 1984-11-13 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Method for improving the magnetic permeability of grain oriented silicon steel |
CA1166804A (en) * | 1982-05-06 | 1984-05-08 | Michael H. Haselkorn | Stable slurry of inactive magnesia and method therefor |
JPS61170435A (ja) * | 1985-01-23 | 1986-08-01 | 藤平 正雄 | 赤外線治療機 |
JPS61263459A (ja) * | 1985-05-17 | 1986-11-21 | 藤平 正雄 | 赤外線治療機 |
MX167814B (es) * | 1987-06-04 | 1993-04-13 | Allegheny Ludlum Corp | Metodo para producir acero al silicio orientado engrano con adiciones pequeñas de boro |
JPS6439759U (cs) * | 1987-09-05 | 1989-03-09 | ||
US5885371A (en) * | 1996-10-11 | 1999-03-23 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing grain-oriented magnetic steel sheet |
BR9800978A (pt) * | 1997-03-26 | 2000-05-16 | Kawasaki Steel Co | Chapas elétricas de aço com grão orientado tendo perda de ferro muito baixa e o processo de produção da mesma |
KR101675318B1 (ko) * | 2015-12-21 | 2016-11-11 | 주식회사 포스코 | 방향성 전기강판 및 이의 제조방법 |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3347718A (en) * | 1964-01-20 | 1967-10-17 | Armco Steel Corp | Method for improving the magnetic properties of ferrous sheets |
US3438820A (en) * | 1965-04-02 | 1969-04-15 | Dominion Foundries & Steel | Silicon steel process |
FR1531090A (fr) * | 1966-07-13 | 1968-06-28 | Koninklijke Hoogovens En Staal | Procédé de fabrication de l'acier à dynamos |
US3789647A (en) * | 1972-10-20 | 1974-02-05 | United States Steel Corp | Method of surface-conditioning heat-treating-furnace hearth rolls having sleeves of rebonded fused silica thereon by processing silicon steel strip |
US3873381A (en) * | 1973-03-01 | 1975-03-25 | Armco Steel Corp | High permeability cube-on-edge oriented silicon steel and method of making it |
US3905843A (en) * | 1974-01-02 | 1975-09-16 | Gen Electric | Method of producing silicon-iron sheet material with boron addition and product |
US3905842A (en) * | 1974-01-07 | 1975-09-16 | Gen Electric | Method of producing silicon-iron sheet material with boron addition and product |
-
1975
- 1975-05-15 US US05/577,571 patent/US4000015A/en not_active Expired - Lifetime
-
1976
- 1976-01-01 AR AR263299A patent/AR206965A1/es active
- 1976-04-30 AU AU13561/76A patent/AU498072B2/en not_active Expired
- 1976-05-03 IN IN770/CAL/76A patent/IN155336B/en unknown
- 1976-05-04 ZA ZA762671A patent/ZA762671B/xx unknown
- 1976-05-10 DE DE2620593A patent/DE2620593C2/de not_active Expired
- 1976-05-11 IT IT49415/76A patent/IT1061271B/it active
- 1976-05-12 FR FR7614298A patent/FR2324742A1/fr active Granted
- 1976-05-12 BR BR7602956A patent/BR7602956A/pt unknown
- 1976-05-13 NL NL7605108A patent/NL7605108A/xx not_active Application Discontinuation
- 1976-05-13 AT AT0349276A patent/AT363972B/de not_active IP Right Cessation
- 1976-05-13 MX MX100283U patent/MX3444E/es unknown
- 1976-05-14 PL PL1976189580A patent/PL107020B1/pl unknown
- 1976-05-14 YU YU01225/76A patent/YU122576A/xx unknown
- 1976-05-14 SE SE7605555A patent/SE430613B/xx unknown
- 1976-05-14 ES ES447956A patent/ES447956A1/es not_active Expired
- 1976-05-14 BE BE167072A patent/BE841873A/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-05-14 HU HU76AE465A patent/HU173793B/hu unknown
- 1976-05-15 JP JP51055997A patent/JPS5843445B2/ja not_active Expired
- 1976-05-15 RO RO7686121A patent/RO69741A/ro unknown
- 1976-05-17 CA CA252,717A patent/CA1057173A/en not_active Expired
- 1976-05-17 CS CS763262A patent/CS196310B2/cs unknown
- 1976-05-17 GB GB20228/76A patent/GB1516594A/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2620593A1 (de) | 1976-11-25 |
DE2620593C2 (de) | 1984-11-08 |
MX3444E (es) | 1980-11-28 |
ATA349276A (de) | 1981-02-15 |
YU122576A (en) | 1982-08-31 |
RO69741A (ro) | 1982-10-26 |
US4000015A (en) | 1976-12-28 |
HU173793B (hu) | 1979-08-28 |
ES447956A1 (es) | 1977-07-01 |
NL7605108A (nl) | 1976-11-17 |
AT363972B (de) | 1981-09-10 |
BR7602956A (pt) | 1977-05-31 |
FR2324742B1 (cs) | 1980-04-04 |
GB1516594A (en) | 1978-07-05 |
SE7605555L (sv) | 1976-11-16 |
IN155336B (cs) | 1985-01-19 |
CA1057173A (en) | 1979-06-26 |
PL107020B1 (pl) | 1980-01-31 |
ZA762671B (en) | 1977-04-27 |
SE430613B (sv) | 1983-11-28 |
AR206965A1 (es) | 1976-08-31 |
AU498072B2 (en) | 1979-02-08 |
FR2324742A1 (fr) | 1977-04-15 |
AU1356176A (en) | 1977-11-03 |
JPS5843445B2 (ja) | 1983-09-27 |
IT1061271B (it) | 1983-02-28 |
BE841873A (fr) | 1976-11-16 |
JPS51145422A (en) | 1976-12-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CS196310B2 (en) | Process for preparing electromagnetic silicon steel | |
EP0219611B1 (en) | Method for producing a grain-oriented electrical steel sheet | |
US3867211A (en) | Low-oxygen, silicon-bearing lamination steel | |
JP6587085B2 (ja) | 方向性電磁鋼板とその製造方法 | |
WO2012017671A1 (ja) | 方向性電磁鋼板 | |
US3905843A (en) | Method of producing silicon-iron sheet material with boron addition and product | |
CS212706B2 (en) | Method of improving the permeability of silicon steel with goss orientation | |
CA1333988C (en) | Ultra-rapid annealing of nonoriented electrical steel | |
US4123298A (en) | Post decarburization anneal for cube-on-edge oriented silicon steel | |
KR100526377B1 (ko) | 실리콘-크롬방향성전기강의제조방법 | |
GB1566143A (en) | Processing for cube-on-edge oriented silicon steel | |
US4160681A (en) | Silicon steel and processing therefore | |
US4102713A (en) | Silicon steel and processing therefore | |
CA1082952A (en) | Silicon steel and processing therefore | |
US4179315A (en) | Silicon steel and processing therefore | |
US4269634A (en) | Loss reduction in oriented iron-base alloys containing sulfur | |
EP0486707A1 (en) | Ultrahigh-silicon directional electrical steel sheet and production thereof | |
CA1079163A (en) | Method of producing silicon-iron sheet material with boron addition, and product | |
CA1123323A (en) | Texture annealing silicon steel | |
WO2024053608A1 (ja) | 方向性電磁鋼板 | |
KR950014313B1 (ko) | 소량의 보론첨가로 입자-방향성 규소강을 제조하는 방법 | |
CA1202549A (en) | Method for producing cube-on-edge oriented silicon steel | |
KR950007470B1 (ko) | 고 자속밀도 방향성 전기강판의 제조방법 | |
US5011548A (en) | Composition for deboronizing grain-oriented silicon steel | |
KR960003175B1 (ko) | 철손이 낮고 자속밀도가 높은 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |