CS169991A3 - Injection moulding moulds with a hot running system - Google Patents

Description

r ,-· 8484 - 1 -r, - · 8484-1 -

Zdokonalené ^4třikovací forma s hoiIkŠJ vgokcfvou s^usTSVbpraFagy-j^eužití. { Γ > θ |The improved injection mold with a flame retardant formulation is used. {Γ> θ |

Oblast techniky o cTO .< χν<_ -- m < Γ- < mN-<Technique of cTO. <Χν <_ - m <Γ- <mN- <

M N> to ° i o? ΐM N> to o? ΐ

r> J ~-J =-r> J ~ -J = -

<= I rc !<= R r!

Vynález se týká zdokonalené vstřikovací forny pro bezodpa-dové vstřikování nebo s horkou vtokovou soustavou( s tak zvaný-mi horkými kanálky) s mnoha zabudovanými jehlovými ventily, zejména s předpjatými pružinami a způsobu injekčního vstřikovánís využitím této formy, zejména u systému s tlakovou komorou*BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an improved injection molding mold with or without a hot gating system with a plurality of embedded needle valves, in particular prestressed springs, and an injection molding method utilizing such a mold, particularly in a pressure chamber system.

Dosavadní stav technikyBackground Art

Systém s tlakovou komorou k injekčnímu vstřikování plastůi jehlové ventily s předpjatými pružinami k otevírání a uzaví-rání vtoků vstřikovací forny při injekčním vstřikování jsouznámé. Člen s předpjatou pružinou tvoří ventilový řídící člen ve spolupráci s tlakem taveniny způsobeným injekčním vstřikováním. Jsou známé další ventilové řídící členy namísto členůs předpjatými pružinami, jako například hydraulické, pneumatic-ké a elektromagnetické. Známé strojní zařízení na injekčnívstřikování má těleso opatřené prostředky k plastikaci, dávko-vání a vstřikování horkého plastu, dutý nástavec obsahujícítrysku a tvořící kanálek trysky, dále vstřikovací formu vymezu-jící více vstřikovacích kanálků a dutin se vtoky. Vstřikovacíforma je zabudována do zařízení tak, aby spojovala vnitřek tě-lesa vstřikovacího zařízení a vstřikovací dutiny prostřednict-vím kanálku trysky zahrnujícího vstřikovací kanálky*Injection molded pressure needle injection chamber injection valve valves are known to open and close injection mold inlets. The prestressed spring member forms a valve actuator in cooperation with the melt pressure caused by the injection molding. Other valve control members are known instead of members with prestressed springs, such as hydraulic, pneumatic and electromagnetic. The known injection-molding machine has a body provided with means for plasticizing, dispensing and injecting hot plastic, a hollow extension including a nozzle and forming a nozzle channel, an injection mold defining a plurality of injection channels and cavities with the inlet. The injection mold is incorporated into the device to connect the interior of the body of the injection device and the injection cavity through a nozzle channel including the injection channels *

Vstřikovací stroj provádí způsob injekčního vstřikování,který obáahuje následující kroky: plastikování a dávkování plas<tu za jeho současného ohřevu v tělese stroje při každém vstři-kovacím cyklu, vstřikování horkého plastikovaného materiálupod tlakem do vstřikovací dutiny kanálkem trysky a udržováníhorkého vystříknutého materiálu alespoň částečně v celé vstři-kovací dutině pod tlakem, zatímco se vstřikovací forma ochlazu-je, aby se Ve formě vytvořil a ztuhnul vystříknutý výrobek. U takového vstřikovacího stroje se může používat způsobu s uve- - 2 - děnými charakteristickými význaky univerzálně s použitím systé-mu s beztlakovou komorou, kde po kroku vstřikování se kanálektrysky udržuje otevřený směrem k tělesu stroje a udržování tla-ku se provádí samotným vstřikovacím šnekem vstřikovacího stro-je· Použití popsaného způsobu je však výhodnější u stroje opat-řeného systémem s tlakovou komorou, který zajistí zvýšenou pro-duktivitu vlivem podstatně zkráceného vstřikovacího cyklu v po-rovnání s uvedeným univerzálním systémem· U systému s tlakovoukomorou se přeruší spojení kanálku trysky uprostřed jeho délkymezi vnitřkem vstřikovacího stroje a vstřikovací dutinou, aleza současného udržování materiálu pod tlakem. Během nebo po přerušení kanálku trysky se provádí krok plastikování a dávkovánívstřikovacím strojem pro další cyklus nebo vstřiievání, U systému s tlakovou komorou existují dři druhy systémů:Jeden druh je popsán v patentových spisech EP 0204133A1, GB888 448 a podobně, kde se používá soustavy píst-válec ve spoje-ní s kanálkem trysky tak, že uzavřený prostor s měnitelným ob-jemem podle zdvihu pístu je vymezen spojením vstřikovací duti-ny a kanálku trysky nebo spojením soustavy píst-válec s přeru-šením kanálku trysky a při kroku udržování tlaku je vystříknu-tý materiál stlačený v uzavřeném měnitelném prostoru vystavenvnějšímu udržovacímu tlaku soustavou píst-válec při přerušeníkanálku trysky. Další druh je popsán v mezinárodní přihlášce(v angličtině) PCT/JP89/01052 podané tímto přihlašovatelem,přičemž při kroku udržování tlaku uzavřený prostor,sestávajícíze vstřikovací dutiny a přední části kanálku trysky vedoucíhodo dutiny, má pevný objem s uvedeným přerušením kanálku trys-ky tak, aby materiál stlačený v tomto prostoru vytvářel vnitř-ní udržovací tlak· Třetí druii je zlepšení druhého systému a jepopsán v mezinárodní přihlášce (v angličtině) POT(JP90/00300také podané tímto přihlašovatelem, kde u systému s vnitřní tla-kovou komorou se materiál stlačený v pevném uzavřeném prostorupři každém cyklu znovu dávkuje nebo reguluje na nastavený objempři nebo po přerušeni kanálku trysky vypouštěním případné pře-bytečné části stlačeného materiálu ze strojního systému. V americkém patentovém spisu č.3,800,027 je popsán původ-ní bodový modul na střídavé vyvíjení tepla obsahující sondu - 3 - s axiální špičkou a v americkém patentovém spisu č.4,643,664je popsáno zlepšení prvního provedení·The injection molding machine performs an injection molding process which includes the following steps: plasticizing and dispensing the plasma while heating it in the machine body at each injection cycle, injecting hot plastic material under pressure into the injection cavity through the nozzle channel and keeping the hot sprayed material at least partially throughout the injection cavity under pressure while the injection mold is cooled to form and solidify the molded product. In such an injection molding machine, a method with the characteristic features mentioned above can be used universally using a pressureless chamber system, where, after the injection step, the channel is kept open towards the machine body and pressure is maintained by the injection molding screw itself. However, the use of the described method is more advantageous in a machine provided with a pressure chamber system which provides increased productivity by virtue of a substantially shortened injection cycle compared to said universal system. its length between the interior of the injection molding machine and the injection cavity, but at the same time maintaining the material under pressure. During or after the nozzle channel is interrupted, a plasticization and injection molding step is performed for the next cycle or injection. There are several types of systems in the pressure chamber system: One type is described in EP 0204133A1, GB888 448 and the like where a piston system is used. a cylinder in communication with the nozzle channel such that the closed volume with the variable volume according to the stroke of the piston is limited by the connection of the injection cavity and the nozzle channel or the connection of the piston-cylinder assembly with the nozzle channel interruption and expel them at the pressure maintenance step the same material compressed in a closed changeable space by a more exposed holding pressure by the piston-cylinder assembly upon interruption of the nozzle channel. Another species is described in the International Application PCT / JP89 / 01052 filed by the Applicant, wherein in the closed pressure maintenance step, consisting of the injection cavity and the front portion of the nozzle channel of the cavity, it has a fixed volume with said nozzle channel interruption to pressurize the material in this space to create internal holding pressure. The third is to improve the second system and is described in the international POT application (JP90 / 00300 also filed by this applicant where the material is compressed in an internal pressure chamber system) in a fixed enclosed space for each cycle, re-dosing or regulating the set sleeves or disrupting the nozzle channel by discharging any excess portion of the compressed material from the machine system, U.S. Patent 3,800,027 discloses an original point module for alternating heat generation a probing probe - 3 - with an axial tip and an improvement in the first embodiment is disclosed in U.S. Patent No. 4,643,664.

Konvenční topný modul je velmi účinný k přechodnému aokamžitému ohřevu studené části plastu v axiálním vtoku, abybyl tento vtok průchodný pro injekční vstřikování. Část studěeného materiálu tvoří součást vystříknutého výrobku ve vstřiko-vací dutině, ale po otevření formy se od něho oddělí, aby bylomožno výrobek vyjmout a tvoří součást zbývající části horkéhomateriálu zůstávajícího ve vstřikovací formě· Modul ve svémprotáhlém tělese vytváří průchod pro materiál a výstupemv blízkosti axiální špičky pro spojení vstřikovacího kanálkuhorké vtokové soustavy, spojené s tryskou vstřikovacího strojes axiálním vtokem tak, že horký materiál může téci z tryskydo vstřikovací dutiny vstřikovacím kanálkem a prstencovitýmprostorovým vtokem vytvořeném v ^^^^^toku. Studený materiálvyplní prstencovitý prostorový vtok, který je konstruovaný takaby měl malou tlouštku v porovnání s axiálním vtokem nebo axi-ální špičkou· Proto může být část studeného materiálu snadnoa rychle tavena nebo roztavena okamžitým ohřevem axiální špič-ky· Podle obvyklého provedení zahrnuje uvedený systém s tlako-vou komorou mnoho takových bodových modulů na střídavé vyvíje-ní tepla, které jsou zabudovány do vstřikovacích kanálků v ka-nálku trysky, aby bylo možno provádět injekční vstřikovánís horkými kanálky pro současnou výrobu vystříknutých výrobkůbezodpadovým vstřikováním (bez vtokových zbytků)· Modul všakvyžaduje komplikovaný a nákladný ovládač řídící časování oka-mžitého ohřevu zabudovaných špiček. Hroty se ohřívají okamžitěa souběžně v každém vstřikovacím cyklu,právě před vstřikováním,Bodové ohřívání je žádoucí k dosažení efektu, aby se studenýmateriál v každém vtoku okamžitě a souběžně roztavil, alev praxi se takového efektu snadno nedosáhne» Dalším problémem$«3studený materiál ve vtoku , proti očekávání, nepůsobí účin-ně jako zátka k uzavření vtoku· tomto ohledu je běžná praxe,že se tryska s tělesem stroje oddělí od vstřikovací formy, abyse dosáhlo odsávání sníženým tlakem taveniny ve vstřikovacíchkanálcích a aby se tak zabránilo odkapávání taveniny se stude-ným materiálem ve vtoku, které může nastat při otevřené vstři- - 4 - kovací dutině, tfčinek zátkování studeného materiálu ve vtokuse může zvýšit prodloužením délky špičky, takže se vynechá ope-race odsávání. Je zde ale další problém, kdy není možné okamži-té roztavení studeného materiálu o větší délce ve vtoku. Výsled-kem je, že takový studený materiál o větší délce se snadno posu-ne následujícím horkým materiálem nebo taveninou do vstřikova-cí dutiny, aniž by byl úplně roztaven, a to právě před vstřiko-váním·? To by mohlo způsobit poškození vystříknutého výrobkustudeným materiálem. Za těchto okolností není snadné pořídittento modul a rovněž ovládač s nízkými náklady, které by ve spo-jení vykonávaly požadovaný účinek uzavírání a otevírání vtokubez poškození odstříknutého výrobku.The conventional heating module is very efficient for the temporary and instantaneous heating of the cold plastic part in the axial inlet to allow this inlet to be injected. A portion of the cold material forms part of the sprayed article in the injection cavity, but upon opening the mold, it is detached therefrom to allow the product to be removed and to form part of the remainder of the hot material remaining in the injection mold. for connecting the injection channel of the hot inlet assembly coupled to the injection molding nozzle with an axial inlet such that the hot material may flow from the nozzle to the injection cavity through an injection channel and an annular space inlet formed in the flow. The cold material fills an annular space inlet that is designed to have a small thickness compared to the axial inlet or axial tip. Therefore, a portion of the cold material can be readily melted or melted by instantaneous heating of the axial tip. many such alternate heat-exchanging point modules are incorporated into the chamber in the nozzle channels to provide hot-channel injection molding for the simultaneous production of non-wasteful injection molded articles. a costly driver controlling the timing of instant heating of the built-in tips. The spikes are heated instantly simultaneously on each injection cycle, just prior to injection. Spot heating is desirable to achieve the effect that the cold material melts immediately and concurrently in each inlet, but in practice such an effect is not easily achieved. in this regard, it is common practice for the nozzle with the machine body to separate from the injection mold in order to achieve a suction by reduced melt pressure in the injection channels and to prevent the melt from dripping with the cold material. in the inlet, which may occur with an open injection-molding cavity, the plugs of cold material in the inlet may increase by extending the tip length so that the suction operation is omitted. There is, however, another problem where it is not possible to immediately melt a cold material of greater length in the inlet. As a result, such a cold material of greater length is easily displaced by the following hot material or melt into the injection cavity without being completely molten, just prior to injection molding. This could cause damage to the product sprayed with cold material. Under these circumstances, it is not easy to obtain a module as well as a low-cost actuator, which in conjunction would perform the desired effect of closing and opening the inlet without damaging the sprayed product.

Uvedeného jehlového ventilu s předpjatou pružinou k uzaví-rání a otevírání vtoku se používá v systému s beztlakovou komo-rou. Takový ventil se alternativně nazývá “vstřikovací ventil"a je popsán v mnoha patentových spisech, například v japonskémpatentovém spisu s průzkumem č.62-13689 a japonském patentovémspisu bez průzkumu č.58-65639. Tyto ventily se montují do vto-kové soustavy, každý se samostatnou předpjatou pružinou, umís-těný do vtokové soustavy a jsou ovládány změnou tlaku taveniny*The spring loaded needle valve for closing and opening the inlet is used in a pressureless chamber system. Alternatively, such a valve is referred to as " injection valve &quot; and is described in many patents, for example, in Japanese Patent Specification No. 62-13689 and Japanese Patent Specification No. 58-65639. with a separate prestressed spring placed in the gating system and controlled by a change in melt pressure *

Jiným druhem konvenčního jehlového ventilu je ventil typupíst-válee. Do vtokové soustavy se montuje mnoho hydraulických,vzduchových nebo elektromagnetických ventilů typu píst-váleck ovládání jednotlivých jehel ventilů k uzavírání a otevíránípříslušných vtoků.Another type of conventional needle valve is a typupist-valve. Many hydraulic, air or solenoid valves of the piston-cylinder type are actuated into the inlet system to control individual valve needles to close and open the respective inlets.

Oba uvedené typy jehlových ventilů mají společnou nevýhodu,že v praxi není shadné synchronizovat operace otevírání a uza-vírání u většího počtu ventilů. Nedostatek v synchroni- zaci ventilů vede k tomu, že výrobky souběžně vstřikované do ví-ce vstřikovacích dutin mají značné odchylky hmotnosti nebo jsouvadně vyrobeny. Další společnou nevýhodou je, že každý jehlovýventil mé samostatný prostředek k ovládání jehly ventilu, kdetento ovládací prostředek zaujímá v podlatě radiální prostor,takže forma s více dutinami a vtoková soustava musí mít v radi-álním směru dos&amp;tečně velký prostor k umístění těchto ventilů.Dále všeobecně platí, že není snadné zkonstruovat vtokovou sou-stavu s připojením ovládacích prostředků v případě, že ovládací .5' ventilové prostředky jsou zamontované do této vtokové soustavy· Cíl vynálezuThe two types of needle valves have the common disadvantage that in practice it is not possible to synchronize the opening and closing operations of a plurality of valves. The lack of valve synchronization leads to products being simultaneously injected into a plurality of injection cavities having significant weight deviations or produced. Another common disadvantage is that each needle valve has its own means for actuating the valve needle, which control means occupies radial space in the tray, so that the multi-cavity mold and the inlet assembly must have a large space to accommodate these valves in the radial direction. Furthermore, it is generally not easy to design the inlet assembly with the connection of the actuating means in the event that the actuating valve means are mounted in this inlet system.

MM

Silem vynálezu je vytvořit zdokonalenou vstřikovací formupro použití k různým druhům injekčního vstřikování s horkými ka-nálky, která odstraňuje nevýhody jehlových ventilů uvedené v ú*vodní části popisu · Dalším cílem vyaSélezu je zlepšit způsob in-jekčního vstřikování s horkými kanálky v systému s tlakovou ko-morou k výrobě většího množství souběžně vystříknutých výrobkůbezodpadovým vstřikováním(bez vtokových zbytků) s využitím zdo-konalené formy podle vynálezu·SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide an improved injection mold for use with a variety of hot-channel injection molding that avoids the disadvantages of needle valves disclosed in the specification. Another object of the present invention is to provide a hot-channel injection molding process in a pressure coil system. - to produce a plurality of concurrently sprayed products with non-waste injection (without run-in residues) using an improved mold according to the invention.

Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION

Uvedené nevýhody odstraňuje vstřikovací forma s horkou vto-kovou soustavou s mnoha zabudovanými jehlovými ventily k ote-vírání a uzavírání příslušných vtoků mnoha vstřikovacích dutin,podle vynálezu, jejíž podstatou je, že jehlové ventily majíspolečný ovládací prostředek uspořádaný mimo vstřikovací formu. V tomto případě je jehla každého ventilu vytvořena tak, že vy- í stupuje zevnitř vstřikovací formy na venefc formy odpovídají- í- cím otvorem vytvořeným ve vstřikovací formě a má volný konec $ tvořící hlavu ventilu, která zabírá do vtoku a druhý konec, | který je připevněn k vnějšímu ovládacímu prostředku· Ovládací § ventilové prostředky mohou být pneamatické, hydraulické, elek- $ ř ·' tromagnetické nebo s předpjatými pružinami. S ohledem na vstři- ® kovací formu se zabudovanými jehlovými ventil^ s předpjatýmipružinami vytváří vynález následující provedení vstřikovací for- &amp; my. Vstřikovací forma (patřená horkými vstřikovacími kanálky k po- | 5% užití k uvedenému injekčnímu vstřikovaní, podle vynálezu obsa- huje: společnou vstřikovací dutinu vymezující mnoho jednotli- vých vstřikovacích dutin majících jednotlivé axiální vtoky, vtp- í kovou soustavu obsahující rozváděči kanálky, která je odpojitel-ně spojena se vstřikovací dutinou a tvoří mnoho axiálně prochá-zejících vstřikovacích kanálků spojených s odpovídajícími vto-ky vstřikovací dutiny a přední axiální nástavec vstřikovacího - 6 - stroje tvořící tryskuzmnoho jehlových ventilů s předpjatýmipružinami a ovládanými změnou tlaku taveniny k otevírání a u-zavíréní odpovídajících vtoků# Každý ventil obsahuje axiálněprocházející těleso tvaru jehly nebo sondy umístěné v odpoví-dajícím vstřikovacím kanálku vykonávajícím funkci ventilovékomory s radiálním prostorem mezi jehlou a kanálkem# Jehlaventilu má na svém předním konci ventilovou hlavu, která zabí-rá do odpovídajícího vtoku# Každé jehla vystupuje axiálně do-zadu odpovídajícím otvorem ze vtokové soustavy a je vjtomto ot-voru axiálně posuvná, ale současně je v němraÉiálně nalícovaná v ' tak, aby tento otvor v podstatě utěsňovala# Možství jehlovýchventilů dále obsahuje společný prostředek k utěsňování tohotootvoru. Množství jehlových ventilů déle obsahuje společný pro-středek Vytvořený mimo vtokovou soustavu k předpětí jehel ven-tilů proti první narážce vytvořené mimo vtokovou soustavu tak,aby ventilové hlavy uzavíraly vtoky# Společný předpínací proe-středek může obsahovat,společnou axiálně posuvnou přírubu ra-diálně rozšířené desky vytvořené mimo vtokovou soustavu k před-pínéní nebo přitlačovéní jehel ventilů na zarážku vytvořenoumimo vtokovou soustavu tak, aby ventilové hlavy uzavíraly vto-ky. Společný předpínací prostředek obsahuje zejména společnouaxiálně posuvnou přírubu radiálně rozšířené desky vytvořenémimo vtokovou soustavu, kde z této desky vystupují dopředu jeh-ly ventilů, dále společná pevná sedla pružin tvaru radiálněrozšířené dosedací desky vytvořenou mimo přírubovou desku, s axi-ální mezerou mezi těmito deskami, dále první a druhou narážkuk vymezení přední a zadní axiální polohy pohyblivé přírubovédesky odpovídající společným uzavřeným a otevřeným polohámventilů, dále prostředky k radiálnímu podepření a axiálnímuvedení posuvné přírubové desky upevněné na pevnou dosedací des-ku a mnoho axiálně vystupujících pružin umístěných v mezeře me-zi přírubovou deskou a dosedací deskou k předpínání nebo pře-tlačování přírubové desky proti první narážce vzhledem k dose-dací desce. Radiální ’rozIB^stl§éhto pružin je provedeno přimě-řeně po celém čelním povrchu dosedací desky.The above drawbacks are eliminated by the hot-plug injection molding with many built-in needle valves to open and close the respective inlets of many injection cavities, according to the invention, the needle valves having a common actuating means arranged outside the injection mold. In this case, the needle of each valve is formed so that it extends from the inside of the injection mold to the mold end with a corresponding opening formed in the injection mold and has a free end forming the valve head that engages the inlet and the other end, | which is attached to the outer control means · The control means of the valve means can be peameam, hydraulic, electromagnetic or prestressed springs. In view of the injection mold with pre-tensioned needle valves incorporated therein, the present invention provides the following injection molding &amp;amp;amp; we. The injection mold (comprising hot injection channels to 5% of the injection molding according to the invention comprises: a common injection cavity defining a plurality of individual injection cavities having individual axial inlets, an inlet system comprising distribution channels) it is detachably connected to the injection cavity and comprises a plurality of axially extending injection channels connected to corresponding injection cavity ports and an injection molding front axial extension forming a nozzle of a plurality of preloaded spring-actuated needle valves and actuated by changing the melt pressure to open closure of the corresponding inlets # Each valve comprises an axially extending needle-shaped body or probe disposed in a corresponding injection channel performing the function of a valve chamber with a radial space between the needle and the channel. at the front end of the valve head which engages the corresponding inlet # Each needle extends axially rearwardly through a corresponding aperture from the inlet assembly and is axially displaceable in the aperture but at the same time being flush with the aperture in such a way that the aperture is substantially Sealing # The possibilities of needle valves further include a common means to seal this hole. The plurality of needle valves longer comprise a common means formed outside the intake assembly to bias the valve needles against the first stop formed outside the intake assembly so that the valve heads close the inlets. The common biasing means may include a common axially displaceable flange. plates formed outside the intake assembly to preload or press the needles of the valves to a stop formed outside the intake assembly so that the valve heads close off. In particular, the common biasing means comprises a common-axially displaceable flange of a radially expanded plate formed by an inlet assembly, wherein valve needles extend out of the plate, as well as common fixed spring seats in the form of a radially extended bearing plate formed outside the flange plate, with an axial gap between the plates. a first and a second stop for defining a front and a rear axial position of the movable flange plate corresponding to the common closed and open valve positions, a means for radially supporting and axially guiding the sliding flange plate fixed to the fixed bearing plate and a plurality of axially extending springs located in the gap between the flange plate and a seating plate for biasing or over-pressing the flange plate against the first stop relative to the dose plate. The radial displacement of the compression springs is carried out appropriately over the entire front surface of the bearing plate.

Společný předpínací prostředek dále obsahuje prostředek k nastavení hlavní pružiny šroubovitého tvaru s ohledem na její - 7 - axiální délku, aby se tak nastavila celková síla pružin půso-bící na přírubovou desku· Dosedací deska se sedly pružin mácentrální otvor, ve kterém je umístěno spojení trysky a zadní-ho dutého nástavce vtokové soustavy· Přírubová deska má stře-dový otvor soustředný s centrálním otvorem dosedací desky.pro-středek k nastavení pružiny zejména obsahuje axiální dutý šroubvystupující dozadu z přírubové desky a uzavírající její stře-dový otvor a seřizovači matici našroubovanou na šroub· Dutýšroub je ovinut hlavní vinutou pružinou umístěni axiální prostorové mezeře vymezené mezi seřizovači maticí a dosedacídeskou se sedly pružin® Podpírací a vodící prostředky obsahu-jí mnoho axiálních tyček vystupujících dopředu z dosedací des-ky. Alespoň některé z těchto tyček jsou ovinůty pomocnými pru-žinami jinými,než je hlavní vinutá pružina, tvořenými axiální-mi vinutými pružinami· Tyčky ovinuté těmito pružinami jsou roz-místěny v odpovídajících otvorech vytvořených v přírubové des-ce, v nichž jsou kluzně uložené. Ostatní tyčky jsou s výhodouosazené, kde každá mé přední část axiálně posuvnou v odpovída-jícím otovoru vytvořeném v přírubové desce a zadní část tvoří-cí osazení vytvářející druhou narážku, která dosedá na příru-bovou desku při otevřené poloze ventilů. Forma může být opat-řena rozpěrnou deskou k vymezení axiální polohy dosedací des-ky se sedly pružin vzhledem ke vstřikovací dutině a rovněž vto-kové soustavě. Rozpěrná deska má osazení vytvářející první na-rážku, která dosedá na přírubovou desku v uzavřené poloze ven-tilů· Každá jehla ventilu mé s výhodou závitovou část, kteráje zašroubována do odpovídajícího otvoru se závitem vytvoře-ným v přírubové desce, k nastavení přední polohy jehly venti-lu vystupující z přírubové desky s ohledem na její axiální dél-ku. K ovládání jehlových ventilů pro otevírání a uzavírání vto-ků pomocí různého tlaku taveniny má každé ventilová jehla před-ní část tvořící špičku ve tvaru komolého kužele na předním kon-ci jehly a sousední rozšířenou část osazenou do většího průmě-ru. Tato rozšířená část je radiálně nalícována do odpovídající-ho otvoru přírubové části. Přírubová deska se všemi jehlami ventilů se axiálně posou- vá ke druhé narážce, aby otevřela všechny vtoky k provedení 8 vstřikování, kde tento axiální posuv je způsoben tlakem tlakemtaveniny v kanálcích. Tlak taveniny se vyvozuje alespoň na úpl-nou plochu diferenciálního účinného průřezu mezi rozšířenoučástí a přední částí jehly. V této souvislosti je výhodné zvo-lit úplnou plochu diferenciálního účinného průřezu tak, aby by-la dost velká k vytvoření předem stanoveného tlaku taveniny proti celkové síle pružin plus třecí síle vytvořené v zahrnutémventilovém systému tak, aby nastal zpětný posuv přírubové des-ky k otevření všech vtoků.The common biasing means further comprises means for adjusting the main spring of the helical shape with respect to its - 7 - axial length in order to adjust the total force of the springs acting on the flange plate. and the rear hollow extension of the intake assembly. The flange plate has a central opening concentric with the central hole of the bearing plate. In particular, the spring adjustment means comprises an axial hollow bolt extending rearwardly from the flange plate and closing its center opening and adjusting nut screwed onto The bolt is wound by a main coil spring to accommodate an axial space gap defined between the adjusting nut and the seat with the spring seats. The support and guide means comprise a plurality of axial rods extending forwardly from the seat plate. At least some of these rods are wrapped by auxiliary springs other than the main coil spring formed by axial coil springs. The rods wrapped by these springs are disposed in corresponding openings formed in the flange plate in which they are slidably mounted. The other rods are preferably set where each of my front portions is axially displaceable in a corresponding aperture formed in the flange plate and the rear portion forming a shoulder forming a second stop that abuts the flange plate at the open position of the valves. The mold may be provided with a spacer plate to define an axial position of the seat plate with spring seats relative to the injection cavity as well as in the back assembly. The spacer plate has a shoulder forming a first stop that abuts the flange plate in the closed position of the valves. Each valve needle preferably has a threaded portion screwed into a corresponding threaded hole formed in the flange plate to adjust the needle front position. a valve extending from the flange plate with respect to its axial length. To control the needle valves for opening and closing the vials with different melt pressures, each valve needle has a frusto-conical nose tip at the front end of the needle and an adjacent extended portion fitted to a larger diameter. This expanded portion is radially aligned into a corresponding flange hole. The flange plate with all valve needles moves axially to the second stop to open all the inlets for the injection embodiment 8, where the axial feed is caused by the pressure of the melt in the channels. The melt pressure is applied to at least a complete area of differential effective cross-section between the extension and the front of the needle. In this context, it is advantageous to select the full differential effective cross-sectional area so as to be large enough to produce a predetermined melt pressure against the total spring force plus the frictional force generated in the included valve system so as to bring back the flange plate to open all gates.

Vtoková soustava má s výhodou mnoho axiálních nástavcůvystupujících dopředu a tvořícíSfedpovídající vstřikovací kanál-ky a opatřených topnými tělesy v blízkosti obvodu kanálků. Kaž-dý vtok může být vytvořen v odpovídajícím nástavci místo vstři-kovací dutiny. Každá ventilová jehla můžesbýt uvnitř opatřenatopným tělesem. Jestliže však je každý axiální dopředu vystupu-jící nástavec vtokové soustavy opatřen bodovým topným tělesemv blízkosti odpovídajícího vtoku, ke střídateému a okamžitémuohřevu materiálu, nemusí být vyžadována uvedená topná tělesapro jehly ventilů. Tato topná tělesa jsou vytvořena za účelemsnížení tření vzniklého ve vtoku a působícího proti ventilovéhlavě, když je vtok otevřen. Vtoková soustava je s výhodou o-patřena přídavnými topnými tělesy , kde každé je v blízkostiobvodu odpovídajícího otvoru vtokové soustavy, ve kterém je ra-diálně nalícována odpovídající jehla ventilu,k zabránění zvýše-ní tření vzniklého v otvoru. Místo uvedených přídavných tělesve vtokové soustavě může být každá ventilová jehla opatřenapřídavným topným tělesem v odpovídající části jehly, která jeradiálně nalícována do otvoru vtokové soustavy,k vyvození té-hož účinku jako v předchozím v případě. Jehlové ventily podlevynálezu mohou být ventily s ventilovým sedlem, kde ventilováhlava dosedá do vtoku při uzavřené poloze ventilu. Alternativ-ně mohou mít ventily válcovou stupku, kde ventilová hlava jeumístěna ve vtoku, kde je radiálně nalícována, když je vtok u=zavřen. V jednom případě může být ventilová hlava zatlačena do-předu tak, aby se zasunula do vstřikovací dutiny v otevřené po-loze ventilu. Pro ventilovou hlavu je však výhodnější, když jevytažena ne vtoku zpět do vstřikovacího kanálku, když je vtok - 9 - otevřen. Je to proto, aby ventilové hlava nepoškodila vystřík-nutý výrobek, zatímco v předchozím případě poškodí ventilovéhlava vystříknutý výrobek v jeho čésti u vtoku. Proto se u před-chozího případu požaduje, aby se pokud možno redukovalo takovépoškození ventilovou hlavou. S ohledem na ventily s válcovoustopkou, kde každé ventilové hlava mé tvar válcové tyčky a od-povídající vtok tvoří válcový otvor, do něhož je válcové stop-ka hlavy radiálně zalícovéna, je výhodné, když vtok má na svémválcovém obvodu několik axiálních drážek uspořádaných kolem osya vytvořených v jeho zadní části tak, aby přední část mohla býtspojena s odpovídajícím vstřikovacím kanálkem prostřednictvímtěchtá axiálních drážek, zatímco zadní část vtoku udržuje vál-covou ventilovou hlavu v otevřené poloze ventilu.Advantageously, the inlet assembly has a plurality of axial extensions extending forward and forming corresponding injection channels and provided with heating elements adjacent the periphery of the channels. Each inlet can be formed in a corresponding extension instead of an injection cavity. Each valve needle can be provided with a radiator inside. However, if each axial forwardly extending nozzle extension is provided with a point heater in the vicinity of the corresponding inlet, for alternating and instantaneous heating of the material, the valve needle heaters need not be required. These heaters are designed to reduce friction in the inlet and act against the valve head when the inlet is open. Preferably, the inlet assembly is provided with additional heaters, each of which is in proximity to the corresponding aperture of the inlet assembly in which the corresponding valve needle is aligned to prevent increased friction in the aperture. Instead of said additional bodies in the gating system, each valve needle can be provided with an auxiliary heater in a corresponding portion of the needle which is flush with the opening of the gating system to exert the same effect as in the previous case. Needle valves of the invention may be valve seat valves where the valve head engages in the inlet when the valve position is closed. Alternatively, the valves may have a cylindrical step where the valve head is located in the inlet where it is radially aligned when the inlet u is closed. In one instance, the valve head may be pushed forward so as to be inserted into the injection cavity in the open valve position. However, it is preferable for the valve head to pull the inlet back into the injection channel when the inlet is open. This is because the valve head does not damage the sprayed product, while in the previous case the valve head will damage the sprayed product in its face at the inlet. Therefore, in the previous case, it is required that such damage by the valve head be reduced as far as possible. With respect to the cylindrical valve valves, where each valve head has the shape of a cylindrical rod and the corresponding inlet forms a cylindrical bore into which the cylindrical head of the head is radially aligned, it is advantageous if the inlet has a plurality of axial grooves arranged around its cylindrical circumference. formed in its rear portion such that the front portion can be coupled to a corresponding injection passage through the axial grooves while the rear portion of the gate keeps the cylindrical valve head in the open position of the valve.

Co se týká ventilové jehly, nemusí se skládat z jednohočlenu nebo dílu, ale ze dvou oddělených dílů. U jehly z jedno-ho dílu má přímý utěsnovací otiřer vtokové soustavy jedinou osu,zatímco u jehly ze dvou dílů má odpovídající utěsnovací otvorosazený tvar mající přední a zadní část vzájemně excentrickypřesazenou, takže mají různé osy. Přední díl ventilové jehlyje radiálně nalícovén do přední čésti otvoru a zadní díl venti-lové jehly je umístěn v zadní části otvoru s radiální prostoro-vou mezerou mezi jehlou a otvorem. Díly ventilové jehly majíradiálně přesazená koncové čela, kterými dosedají na sebe vli-vem tlaku taveniny a síly pružiny, zatímco zadní díl jehly semůže radiálně posouvat vzhledem k přednímu dílu v radiální me-zeře mezi jejich rozdílnými osami. V této souvislosti jsou dvadíly ventilové jehly s osazeným utěsňovacím otvorem výhodné, jprotože zaručují hladký průběh činnosti ventilu se sníženýmodporem v dlouhodobém procesu injekčního vstřikování v případjě,že vtokové soustava je vystavena tepelné dilataci, a to tehdy,když jde o relativně veliký rozdíl tepelné dilatace mezi před-ním a zadními členy vtokové soustavy. Takový rozdíl v tepelné!dilataci může snadno způsobit zvýšení odporu proti odpovídají*·čímu pohybu ventilové jehly při průchodu utěsňovacím otvorem.iVentilové jehla z jednoho kusu se může snadno ohnout proti svépůvodní ose z důvodu rozdílné tepelné dilatace, zatímco u dvou-dílné jehly je umožněn radiální pohyb zadního dílu vzhledem 10 - k přednímu dílu ke kompenzování této rozdílné tepelné dilatace.Pokud je pevná deska se sedly pružin vyhřívána nebo dobře te-pelně spojena s tělesem vtokové soustavy, může se taková tepel-ná dilatace redukovat na tak nízkou úroveň, aby v podstatě za-jistila hladký průběh Činnosti ventilu i s jedSA/w dílem jeh-ly· S uvedenou vstřikovací formou, podle vynálezu, je zajiště-na synchronizace uzavírání vtoků při každém vstřikovacím cyklua radiální prostor, který zabírá každý ventil ve vtokové sou-stavě je podstatně redukován ve srovnání s běžnými ventily. Toznamená, že každý vstřikovací kanálek je přizpůsoben jenom ven-tilové jehle, zatímco prostředek na předpínéní ventilu je uspo-řádán mimo vtokovou soustavu. To je další výhoda, že předpina-cí prostředek se nepoškozuje taveninou ve vstřikovacích kanál-cích a/nebo tepelnou energií přenášenou do vtokové soustavy,dále je snadné seřídit sílu pružiny a délku každé jehly podlepotřeby, zatímco první typ ventilů neumožňuje takové seřízení.Regarding the valve needle, it does not need to consist of a single member or part, but of two separate parts. In a one-piece needle, the direct sealing aperture of the inlet assembly has a single axis, while in the two-piece needle, it has a corresponding seal-open shape having front and rear eccentric-offset portions so that they have different axes. The front portion of the valve needle is radially aligned in the front face of the aperture, and the rear portion of the valve needle is located in the rear portion of the aperture with a radial space between the needle and the aperture. Valve needle portions have radially offset end faces that bear against each other as a result of melt pressure and spring force, while the rear needle portion may be radially displaced relative to the front portion in a radial space between their different axes. In this context, the valve needle patches with the fitted sealing opening are advantageous because they guarantee the smooth operation of the valve with reduced resistance in the long-term injection molding process when the gating system is subjected to thermal expansion when the thermal expansion difference is relatively large. front and rear members of the gating system. Such a difference in thermal dilatation can easily cause an increase in resistance relative to the movement of the valve needle as it passes through the sealing aperture. The single-piece valve needle can easily bend against its original axis due to differential thermal expansion, while the two-part needle is allowed to radial movement of the rear portion relative to the front portion to compensate for this differential thermal expansion. If the rigid plate with spring seats is heated or well coupled to the inlet body, such thermal expansion may be reduced to such a low level that essentially ensuring the smooth operation of the valve with the injection mold part of the present invention, synchronization of the closing of the inlets at each injection cycle is ensured, and the radial space that occupies each valve in the inlet assembly is compared to conventional valves. It indicates that each injection channel is only adapted to the valve needle, while the valve biasing means is arranged outside the gating system. This is a further advantage that the prestressing agent is not damaged by the melt in the injection ducts and / or by the thermal energy transmitted to the gating system, further it is easy to adjust the spring force and the length of each needle as needed, while the first type of valves does not allow such adjustment.

Uvedené vstřikovací formy podle vynálezu se může účinněa výhodně použít u obou běžných systémů, a to^z^beztlakovoukom$ou, tak s tlakovou komorou.V případě systému s beztlakovoukomorou se může vstřikovací formy použít stejným způsobem jakoběžné vstřikovací formy s horkou vtokovou soustavou. Z tohoto hlediska se uvedené vstřikovací formy, podle vy-nálezu, používá u syptému s tlakovou komorou, jak bude dálepopsáno. Podle tohoto vynálezu jde o způsob injekčního vstřiko-vání s horkými kanálky u druhého systému s tlakovou komorou,obsahující alespoň jednu vstřikovací dutinu, ale zejména něko-kolik vstřikovacích dutin, vyznačující se tím ,že se používájehlového ventilu s předpjatou pružinou k otevírání a uzavírá-ní vtolqj, ovládaného změnou tlaku taveniny, kde vtok je nuceněotevírán při vstřikování materiálu nebo taveniny tlakem taveni-ny působícím proti kombinaci síly pružiny a třecí síly vytvoře-né v zahrnutém systému, kde vtok se ulržuje otevřený během kro-ku udržování tlaku sníženým tlakem taveniny a uzavře se po u-volnění přerušení kanálku trysky, čímž se dále sníží tlak tave-niny. Při uvedeném způsobu se provádí dávkování během přerušení ___________ _________________________ -11- kanálku trysky, které se potom uvolní, aby se uzavřel vtok.Alternativně se může provádět počáteční dílčí“. krok dávkovániběhem uzavření kanálku trysky a konečný dílčí krok dávkováníse provede při uvolnění přerušení kanálku trysky při uzavřenémvtoku.Said injection molds according to the invention can be advantageously advantageously applied to both conventional systems, both with a non-pressurized and pressurized chamber. In the case of a pressureless chamber system, the injection molds can be used in the same way as hot injection molded injection molds. In this regard, the injection molds of the present invention are used in a pressure chamber as will be described. According to the present invention, there is provided a hot channel injection method in a second pressurized chamber system comprising at least one injection cavity, but in particular a plurality of injection cavities, characterized in that a pre-stressed spring valve is opened and closed. wherein the inlet is forced upon injection of material or melt by a melt pressure acting against a combination of spring force and frictional force generated in the included system, wherein the inlet is held open during the pressure maintenance step by reduced melt pressure and closes after loosening the nozzle channel, thereby further reducing the melt pressure. In this method, the nozzle channel is dosed during the interruption. ____________ __________________________, which is then released to close the inlet. the metering step during the closing of the nozzle channel and the final metering sub-step is performed upon the release of the nozzle channel interruption during the closed flow.

Tohoto způsobu se může používat i u uvedeného třetího ty-pu systému s tlakovou komorou, kdy se provádí opětné dávkovánív tlakové komoře. U zmíněného prvního typu systému s tlakovoukomrou je zj?sob injekčního vstřikování s horkými kanálky vyzna-čený tím, že se ovládá soustava píst-válec zabudovaná v tlako-vé komoře ke snížení tlaku taveniny pro uzavření vtoku. Přehled obrázkůjka výkreseThis method can also be applied to the aforementioned third pressure chamber system where re-dosing is performed in the pressure chamber. In said first type of pressure gauge system, hot channel injection molding is characterized in that the piston-cylinder assembly incorporated in the pressure chamber is actuated to reduce melt pressure to close the inlet. Overview of picturejka drawing

Vynález bude blíže popsán pomocí výkresu, kde na obr.1 jeznázorněn v řezu vstřikovací stroj s horkými kanálky u systémus vnitřní tlakovou komorou, podle vynálezu, kde jsou znázorně-na dvě provedení vstřikovací formy, na obr.2 jsou v rozloženémperspektivním pohledu částečně znázorněny jehlové ventilys předpjatou pružinou, podle vynálezu, zabudované do jednohoprovedení vstřikovací formy podle obr.1, na obr.3 je znázjíněnave zvětšeném měřítku v řezu zadní část jehlového ventilu podleobr.1, na obr.4A a 4B je znázorněn ve zvětšeném měřítku sche- 'maticky vtok vstřikovací formy a ventilová hlava podle obr.1,na obr.5 je schematicky částečně znázorněno další provedenívstřikovací formy s horkou vtokovou soustavou podle vynálezua na obr. 6 je schematicky znázorněno spojení vtoku a ventilo-vé hlavy s válcovou stopkou zabudované do vstřikovací formypodle obr.5 a alternativní vzory drážek vytvořených ve vtoku, l· Příklady provedeni vynálezuThe invention will now be described in more detail with reference to the accompanying drawings, in which: Figure 1 is a cross-sectional view of a hot channel injection molding machine with an internal pressure chamber according to the present invention, wherein two embodiments of the injection mold are shown; FIG. 3 shows an enlarged sectional view of the rear portion of the needle valve according to FIG. 1; FIG. 4A and 4B shows an enlarged schematic representation of the valve needle; 1, FIG. 5 is a schematic representation of another embodiment of the hot-runner injection mold according to the invention, and FIG. 6 is a schematic illustration of the inlet-valve connection with a cylindrical shank embedded in the injection mold according to FIG. .5 and alternate groove patterns created in the inlet; Examples of embodiments of the invention

Na obr.1 je znázorněn vstřikovací stroj s horkými kanálky systému s vnitřní tlakovou komorou, podle vynálezu. Avšak s o-‘ hledem na vstřikovací formu zabudovanou do stroje, jsou zde zná- zorněna dvě provedení vstřikovací formy v horní, respektivě ve spodní části výkresu. Podle obr.1 vstřikovací stroj s hor- - 12 - kými kanálky sestává z vlastního jednokomorového vstřikovacíhostraoje X a vstřikovací formy 10. zabudované do stroje.Stroj χje axiálně posuvný k provádění operace odsávání tryskou 22. K provádění operací vstřikování, plastikování a dávkování obsa-huje vstřikovací stroj X těleso tvořící plastikační komoru 2,v níž je umístěn šnek X, hydraulická soustava píst-válec(neníznázorněna! s pístem spojeným se šnekem 3 a válcovitý dutý ná-stavec 20 vystupující dopředu z plastikační komory 2. Vstřikova-cí forma 10 obsahuje vstřikovací dutinu 11 a vtokovou soustavu13 se zabudovanými rozváděcími kanélkyl3a. Vstřikovací dutina1 1 sestává z pevné poloviny 11 a (je znázorněna) a z posuvné po-loviny (není znázorněna), kde obě poloviny mají chladící pro-středky 14 a vymezují mnoho vstřikovacích dutin 11A pro vystřík-nuté výrobky. Vtokové soustava 13 obsahuje topné články 15.Figure 1 shows a hot channel injection molding machine with an internal pressure chamber according to the invention. However, with regard to the injection mold built into the machine, there are two embodiments of the injection mold in the upper or lower part of the drawing. According to FIG. 1, the injection molding machine with its upper channels consists of its own single-chamber injection molding machine X and an injection mold 10 embedded in the machine. The machine is axially displaceable to perform the suction operation of the nozzle. the injection molding machine X comprises a body forming a plasticizing chamber 2 in which a worm X, a hydraulic piston-cylinder assembly (not shown with a piston connected to the worm 3, and a cylindrical hollow extension 20 extending forwardly from the plasticizing chamber 2 are located). the injection cavity 11 comprises a fixed half 11a (shown) and a sliding surface (not shown), wherein the two halves have cooling means 14 and define a plurality of injection cavities 11A. The spout 13 includes a heating means Articles 15.

Každá vstřikovací dutina 11 obsahuje vtok 11.Β» Pevné polovina1 1 a vstřikovací dutiny 11 je rozpojitelně spojená se vtokovousoustavou 13. Dutý nástavec 20 je rozdělen na tři díly, na před-ní díl 21 tzvVvstřikovací pouzdro", střední pístový díl 22,tzv."trysku" axiálně uspořádanou vě vstřikovacím pouzdru 21 a zad-ní díl 23 spojený s tryskou 22. Válcovitý dutý nástavec 20 jeopatřen na svém obvodu pásovými topnými články 25.Horká vtoko-vó soustava 13 a válcovitý nástavec 20 vstřikovacího stroje Vtvoří svým spojením prodlouženou dutinu vymezující kanálek trys-ky Y spojující vnitřek plastikační komory 2 se vtokem 11B vstři-kovací dutiny 11.Ž&amp;ní díl 23 válcovitého nástavce 20 má zabudo-vaný ventilový člen 40. Kanálek trysky Y tvoří vnitřní tlakovoukomoru X mezi ventilovým členem 40 a vtokem 11B. Střední písto-vý díl 22 válcovitého nástavce 20. jako tryska, sestává z vál-covitého tělesa a obvodové příruby provedené jako narážka pro-ti přednímu dílu 21 na jeho dosedacím konci a také jako těsnícíčlen k zabránění průsaku horkého materiálu při jeho vstřikování.Axiální poloha trysky vzhledem £ přednímu dílu je stanovena,když příruba dosedá na dosedací konec předního dílu 21. Vstřiko-vací stroj X s tryskou 22 se odsává z uvedené polohy nastavenýmzdvihem. Ventilový člen 40 obsahuje ovládací člen, napříkladpulzní motor( není znázorněn) připevněný na zadní válcovitý díl2_X a kruhovou ventilovou tyčku 42 vystupující vertikálně z moto- - 13 - ru. Zadní díl 23 má vertikální vertikální kruhový otw»r 30 pro-tínající kanálek trysky Y. Ventilová tyčka 42 je otočně uloženave vertikálním otwu 30 a obsahuje horizontální průchozí otvor42a, který tvoří část kanálku trysky Y, když ventilový člen 40nebo ventilová tyčka 42 je v otevřené poloze. Ventilová tyčka42 provádí přerušení kanálku trysky Y nebo uzavírání tlakové ko-mory X proti spojení plastikační komory 2 se vstřikovacími du-tinami 11A, když je v uzavřené poloze.Each injection cavity 11 comprises an inlet 11. The rigid half 11 and the injection cavity 11 are releasably connected to the inlet arrangement 13. The hollow extension 20 is divided into three parts, the so-called injection housing 21, the central piston part 22, the so-called injection housing. The nozzle 20 is axially disposed in the injection housing 21 and the rear part 23 connected to the nozzle 22. The cylindrical hollow extension 20 is provided on its circumference with belt heating elements 25. The hot inlet assembly 13 and the cylindrical extension 20 of the injection molding machine form an extended cavity defining the nozzle channel Y connecting the interior of the plasticizing chamber 2 to the inlet 11B of the injection cavity 11. The nozzle part 23 of the cylindrical extension 20 has a built-in valve member 40. The nozzle channel Y forms an internal pressure chamber X between the valve member 40 and the inlet 11B The central piston portion 22 of the cylindrical extension 20 as a nozzle consists of a cylindrical body and an ob a water flange provided as a stop for the front part 21 at its abutment end and also as a sealing member for preventing hot material from leaking in its injection. The axial position of the nozzle relative to the front member is determined when the flange abuts the abutment end of the front member 21. The machine X with the nozzle 22 is aspirated from said position by a set stroke. The valve member 40 comprises an actuator, for example a pulse motor (not shown) mounted on the rear cylindrical portion 26 and a circular valve rod 42 extending vertically from the motor. The rear portion 23 has a vertical vertical circular orifice 30 flowing through the nozzle channel Y. The valve rod 42 is rotatably supported by the vertical orifice 30 and includes a horizontal through hole 42a that forms part of the nozzle channel Y when the valve member 40 or valve rod 42 is in the open position. The valve rod 42 interrupts the nozzle channel Y or closes the pressure chamber X against the connection of the plasticizing chamber 2 to the injection nozzles 11A when in the closed position.

Okamžitě potom, co plastikovaný a dávkovaný materiál (tave-nina) se vstříkne z plastikační komory 2 šnekem J, kanálkemtrysky Y do vstřikovací dutiny 11 A. tlačí pulzní motor ventilo-vý člen 40 do uzavřené polohy, aby bylo dosaženo přerušení ka-nálku trysky a tím i uzavřeného prostoru Z sestávajícího ze vstřikovací dutiny 11A a vnitřní tlakové komory X, kde tento prostorZ má stálý objem. Výsledkem je, že většina vstřikovaného materi-álu se stlačí v uzavřeném prostoru Z se stálým objemem, a tímvytváří vnitřní tlak na taveninu naplněnou ve vstřikovací duti-ně HA, kde tento tlak se nazývá’’vnitřní udržovací tlak.Immediately after the plasticized and dosed material (melt) is injected from the plasticizing chamber 2 by the screw J, the channel Y is injected into the injection cavity 11A and the pulse motor pushes the valve member 40 into the closed position to interrupt the nozzle cap. and thereby also an enclosure Z consisting of an injection cavity 11A and an internal pressure chamber X, wherein the space Z has a constant volume. As a result, most of the injected material is compressed in a closed volume Z with a constant volume, thereby creating an internal pressure on the melt filled in the HA injection cavity, where this pressure is called internal holding pressure.

Ve značném kontrastu je konvenční systém s tlakovou komo-rou (není znázorněn) obsahující soustavu píst-válec, ve spojenís odpovídající tlakovou komorou XÍ Při odpovídajícím přerušeníkanálku trysky působí soustava píst-válec vnějším tlakem na ta-veninu v odpovídajícím uzavřeném prostoru Z* který nenqf pevnýobjem, ale má proměnný objem. Z tohoto hlediska se může konven-'ční systém s tlakovou komorou nazývat "systémem s vnější tlako-vou komorou", v porovnání se "systémem s vnitřní tlakovou komo-rou", jak je znázorněno na obř.1.In contrast, a conventional pressure chamber system (not shown) comprising a piston-cylinder assembly, in conjunction with a corresponding pressure chamber X1. With a corresponding nozzle channel interruption, the piston-cylinder assembly acts by exerting an external pressure on the mandrel in a corresponding closed space Z1 which does not. fixed volume but has a variable volume. In this regard, a conventional pressure chamber system may be referred to as an "external pressure chamber system" as compared to an "internal pressure chamber system" as shown in Fig. 1.

Oba druhy systémů s tlakovou komorou zabudované do vstřiko-vacích strojů mají společnou výhodu ve srovnání s univerzálnímsystémem s beztlakovou komorou, kde udržovací tlak se vyvíjísamotným vstřikovacím strojem pomocí šneku. Společná výhoda spo-čívá v tom, že Se podstatně zkrátí perioda vstřikovacího cyklů,což vede ke zvýšení produktivity. Je to proto, že zatímco seprovádí, krok vnějšího nebo vnitřního udržování tlaku, může vstři-kovací stroj provést plastikaci a dávkování pro další cyklus.Proto je výhodné provést takový krok plastikace a dávkovánípři přerušení kanálku trysky, které se musí uskutečnit okamžitě - 14 - po kroku vstřikování, aby se minimalizovala doba vstřikovacího cyklu v koatinuálním cyklickém vstřikovacím procesu*Both types of pressure chamber systems incorporated into the injection molding machines have the common advantage compared to the universal system with a pressure-free chamber, where the holding pressure with the evolving injection molding machine by the screw. The common advantage is that the injection cycle period is substantially reduced, resulting in increased productivity. This is because, while performing an external or internal pressure maintenance step, the injection molding machine can perform plasticization and dosing for the next cycle. Therefore, it is advantageous to perform such a plasticization step and dispense at the nozzle channel interruption that must take place immediately. the injection step to minimize the injection cycle time in the co-cyclic injection molding process *

Univerzální systám s beztlakovou komorou, kde se provádí r vnější udržování tlaku samotným vstřikovacím strojem pomocí šne-ku, kterého se ppužívá k plastikaci, dávkování a vstřikování,je v podstatě ekvivalentní se systémem s vnější tlakovou komorou,ve které udržování tlaku závisí na vnějším zdroji hydraulickéhopohonu jako je vstřikovací stroj (u systému s beztlakovou komo-rou φ nebo na přídavném zařízení píst-válec (v systému s vnějšímudržováním tlaku) a tedy vnější pohonný zdroj snadno způsobí ko-lísání tlaku, které se vyskytuje u vnějšího udržovacího tlaku.The versatile, chamber-free systems where pressure is externally maintained by the injection molding machine itself by the screw used to plasticize, dispense and inject is essentially equivalent to an external pressure chamber system in which pressure maintenance depends on the external source a hydraulic actuator such as an injection molding machine (in a system with a pressureless chamber φ or an additional piston-cylinder device (in an external pressure maintenance system) and thus an external drive source can easily cause pressure to coincide with the external holding pressure.

Ve značném konteastu je systém s vnitřní tlakovou komorou#který je výhodný ve srovnání s oběma uvedenými systémy v tom, žeběhem operace vnitřního udržování tlaku nemůže nastat takové ko-lísání tlaku, a tak se výrazně potlačí kolísání hmotnosti vystřík-nutého výrobku. Z tohoto hlediska se může používat systémus vnitřní tlakovou komorou účinně při výrobě přesných vystřík»nutých výrobků s vysokou produktivitou. V tomto případě, všeobec-ně řečeno, je výhodné, aby byl poměr prostorového objemu tlako-vé komory X k celkovému objemu vstřikovací dutiny(dutin) zvolenasi 1 nebo větší.In considerable contrast, the internal pressure chamber system # is advantageous compared to the two systems in that the pressure maintenance operation of the internal pressure maintenance operation is not such that pressure fluctuations can be greatly suppressed, and therefore the variation of the mass of the sprayed product is greatly reduced. From this point of view, the system can be used with an internal pressure chamber effectively to produce high-productivity, high-precision sprayed products. In this case, generally speaking, it is preferred that the volume space of the pressure chamber X to the total volume of the injection cavity (s) be selected to be 1 or more.

Provedení znázorněné na obr.1 nemá další ventilový člen, í kromě ventilového členu 40« ve spojení s vnitřní tlakovou komo- rou, X. Další druh systému s vnitřní tlakovou komorou, tzv. | ‘•systém s tlakovou komorou s opětným dávkováním” může být vytvo-řen modifikací provedení podle obr.1 tak, že zadní díl 23 duté-The embodiment shown in FIG. 1 has no further valve member, in addition to the valve member 40 'in conjunction with the internal pressure chamber, X. Another type of system with an internal pressure chamber, so-called. ‘• A re-dosing chamber system can be created by modifying the embodiment of Figure 1 so that the hollow-back part 23

V ho nástavce 20 má přídavný nebo druhý zpětný ventil vytvořený v tlakové komoře X k opětnému dávkování taveniny. V tomto pří- padě je zadní díl 23 tvořící současně čelo plastikační komory 2 opatřen prostředkem pro opětné dávkování spojeným s prvním ven- tilovým členem 40« Prostředek pro opětné dávkování obsahuje zpět-ný ventil citlivý na tlak sedlového typu ve spojení s ventilovýmčlenem 40. Ventilová tyčka 42 prvního ventilového Členu 40 mádrážku vytvořenou na jejím obvodu. Čelo plastikační komory nebozadní díl 23 má výpustný otvor, který jím prochází horizontálnětak, aby ústil do vertikálního otvoru 30 v takové poloze, abydrážka 42b spojovala jak tlakovou komoru X, tak druhý zpětný ventily 15 když první ventilový člen 40 je v uiavřené poloze a když prv-ní ventilový člen 40 je v otevřené poloze, horizontální výpust-ný otvor se uzavře ventilovou tyčkou 42, Systém s opětným dáv-kováním a vnitřní tlakovou komorou je výhodný ve srovnáníse systémem s vnitřním udržováním tlaku a bez opětného dávko-vání v tom, že množství taveniny vystříknuté a stlačené v uzav-řeném prostoru Z, které snadno kolísá z důvodu operačního kolí-sání při dávkování v každém vstřikovacím cyklu, se opětovnědávkuje nebo reguluje na předem nastavenou úroveň, takže výsled-ná nebo opětovně dávkované tavenina má redukovaný rozsah kolí-sání. VýsJLedkem systému s opětným dávkováním je, že kolísáníhmotnosti vystříknutého výrobku se více redukuje než u systémubez opětného dávkování a tedy systém s opětným dávkováním jevýhpdnější ve výrobě přesných vystříknutých výrobků. V provedenj/vstřikovacího stroje podle obr.1 je šnek 3opatřen filtrem 3c z perforovaného členu mezi hlavou 3a šneku 3. a zpětným ventilem 3b. Pomocí filtfcu 3c se dávkovaná taveni-na filtruje od nečistot obsažených v plastikované tavenině.The nozzle 20 has an additional or second non-return valve formed in the pressure chamber X for re-dosing the melt. In this case, the back part 23 forming the face of the plasticizing chamber 2 is also provided with a re-dosing means connected to the first valve member 40. The re-dosing means comprises a pressure-sensitive valve of the saddle type in conjunction with the valve member 40. a rod 42 of the first valve member 40 a knot formed on its periphery. The face of the plasticizing chamber or rearward portion 23 has a discharge opening extending horizontally therethrough to open the vertical opening 30 in such a position that groove 42b connects both the pressure chamber X and the second non-return valve 15 when the first valve member 40 is in the closed position and when the valve member 40 is in the open position, the horizontal outlet opening is closed by the valve rod 42, the re-dosing system and the internal pressure chamber are advantageous compared to the internal pressure maintenance system and without re-dosing in that the amount of melt sprayed and compressed in the enclosed space Z, which fluctuates easily due to the operating fluctuations in the dosing in each injection cycle, is re-dosed or regulated to a predetermined level such that the resulting or re-dosed melt has a reduced range suction. One of the re-dosing systems is that the variation in weight of the product being sprayed is reduced more than in the re-dosing system, and thus the re-dosing system is more advantageous in manufacturing precision sprayed articles. In the embodiment / injection molding machine of Fig. 1, the screw 3 is provided with a filter 3c from the perforated member between the screw head 3a 3 and the check valve 3b. The filter 3c is used to filter the melted batch from impurities contained in the plasticized melt.

Podle obr.1 až 3 obsahuje dále vstřikovací forma 10 mnoho jeh-lových ventilů 100 s předpjatou pružinou. Ventily 100 obsahu-jí jednotlivé jehlj/ventilů 110, společnou posuvnou přírubovoudesku 120 a společnou pevnou dosedací des.iíu 130 tvořící sedlopružin. Dosedací deska 13Q má středový otvor 131 souose s trys-kou 22. ve kterém je vstřikovací pouzdro nebo přední díl 21 dutého nástavce 20 v dotyku s tryskou nebo středním dílem22. Vstřikovací pouzdro 21 tvoří zadní výstupek vtokové sous-tavy 13.Vtoková soustava 13 je spojena s dosedací deskou 130prostřednictvím rozpěrné desky 140. Dosedací deska 130obsahujemnoho vodících tyček 133 našroubovaných do dosedací desky 130a vystupujících z ní dopředu. Dosedací deska 130 také obsahujepodpěrné a dorazové tyčky 134 připevněné šrouby a vystupujícíz desky 130 dopředu. Přírubová deska 120 obsahuje centrálhíotvor 121 souose s tryskou 22, kterým prochází směrem dopředuvstřikovací pouzdro 21f kterým je připevněna ke vtokové sou-stavě 13, dále vodicí otvory 122 pro vodící tyčky 133 a podpěr-né a dorazové otvory 123 pro podpěrné a dorazové tyčky 134.Vodící otvory jsou konstruovány tak, aby odpovídající vodící tyčky 133 byly v nich radiálně nalícovány » možností axiálníhoposuvu. Každý podpěrný a dorazový otvor 123 &amp;e konstruován tak,že mezi otvorem 123 a přední částí tyčky 134 je vytvořena radi-ální mezera. Zadní část tyčky 134 je vzhledem k přední částirozšířena do osazení 135 vytvářející druhou narážku přírubovédesky 120. Podpěrné a dorazové tyčky 134 jsou zejména konstru-ovány tak, aby vytvářely jiný druh distančního tělesa mezi vto-kovou soustavou 13 a dosedací deskou 130, než je rozpěrná des-ka 140« vytvářející první narážku, jak je znázorněno na obr.1. V tomto provedení je vytvořena první narážka 141 a druhá naráž-ka 135 u dvou typů distančních těles mezi pevnou vtokovou sou-stavou 13 a pevnou dosedací deskou 130 pro pohyblivou přírubo-vou desku 120. Pohyblivá(posuvná) přírubová deska 120 obsahujedutý šroub 12$. který je k ní upevněný a vystupuje z ní dozaduspolečně se vstřikovacím pouzdrem 21 procházejícím centrálnímotvorem 121 a dutinou šroubu 12$. Na dutý šrouh 125 je našroubo-vána seřizovači matice 126. Ve spojení s posuvnou přírubovoudeskou 120 a pevnou dosedací deskou 130. s vodícími tyčemi133 a podpěrnými a dorazovými tyčkami 134 umístěnými v odpoví-dajících otvorech 122 a 123% je zde umístěna hlavní vinutá pru-žina a mnoho pomocných vinutých pružin 160. které jsou ovinutykolem dutého šroubu 125. respektive vodících tyček 133. Rozpěr-ná deska 140 má osazení 141 vytvářející uvedenou první narážkupro přírubovou desku 120.V horní polovině obr.1 je znázorněnpřípad uspořádání vstřikovací formy, kdy přírubová deska 120dosedá na osazení nebo první narážku 141. zatímco v dolní po-lovině obr.1 je znázorněn další případ, kdy přírubová deska1 20 je odsunuta od narážky 141 pro lepší pochopení uspořádánívstřikovací formy. V uvedeném provedení přírubové desky 120a dosedací desky 130 a jejich vzájemném spojení předpínají po-mocné vinuté pružiny 160, ovinuté kolem vodících tyček 133.přírubovou desku 120 a jsou umístěny mezi přírubovou deskou1 20 a dosedací deskou 130 a hlavní vinutá pružina 1$0 ovinutákolem dutého šroubu 12$ g umístěné mezi seřizovači maticí 126a dosedací deskou 130 předpíná rovněž přírubovou desku 120dopředu proti první narážce nebo osazení 141 rozpěrné desky140. Celková síla pružin 150 a 160 může být seřízena změnou 17 axiální polohy seřizovači matice 126 vzhledem k dosedací desce130* Vtoková soustava 13 má osově procházející centrální kaná-lek 13A. jehož přední část je opaťřena vstřikovacím pouzdrem 21Ía radiálně vystupující přívodní kanálky 13B rozvětvující sez centrálního kanálku 13A a axiálně vystupující vstřikovací ka-nálky 130 spojené s přívodními kanálky 13B. Vstřikovací sousta-4v a 13 má mnoho předních nástavců 13D. opatřených pouzdry kanál-*ků 112, kde každý vymezuje přední část odpovídajících vstřikova-cích kanálků £3C. Společná vstřikovací dutina 11 má axiální ot-vory, kde každý tvoří vtok 11B jednotlivých vstřikovacích dutin to 11A a rozšířenou průměrovou ěást s osazením mezi axiálním ořvo-rem a vtokem® Přední nástavce 122 vtokové soustavy 13 {jsou umís-těné v axiálních otvorech vstřikovací dutiny a dosedají na jed-notlivá osazení v těchto otvorech. Radiální poloha předních ná-stavců 132) vzhůedem ke vtokům 11B se vymezí polohovacími kolíky12£.1 to 3, the injection mold 10 further comprises a plurality of prestressed spring needle valves 100. FIG. The valves 100 comprise individual needles / valves 110, a common sliding flange plate 120 and a common fixed seat plate 130 forming saddle springs. The abutment plate 13 has a central opening 131 coaxially with the nozzle 22 in which the injection sleeve or the front portion 21 of the hollow extension 20 is in contact with the nozzle or intermediate piece 22. The injection sleeve 21 forms a rear projection of the inlet connection 13. The inlet assembly 13 is connected to the seat plate 130 by means of a spacer plate 140. The contact plate 130 containing the guide rods 133 screwed into the seat plate 130a extending forward thereof. The abutment plate 130 also includes support and stop rods 134 secured by screws and protruding plate 130 forward. The flange plate 120 comprises a central opening 121 coaxially with the nozzle 22 through which the forward injection sleeve 21f passes through which it is attached to the inlet assembly 13, further guide holes 122 for guide rods 133 and support and stop holes 123 for support and stop rods 134. The guide holes are designed such that the corresponding guide rods 133 are axially aligned therein. Each support and stop opening 123 &amp;amp; amps is designed such that a radial gap is formed between the opening 123 and the front portion of the rod 134. The rear portion of the rod 134 is extended relative to the front portion to a shoulder 135 forming a second stop of the flange plate 120. In particular, the support and stop rods 134 are designed to form a different kind of spacer between the intake assembly 13 and the seat plate 130 than the spacer. a plate 140 «forming a first stop, as shown in FIG. In this embodiment, a first stop 141 and a second stop 135 are formed in two types of spacers between a fixed inlet assembly 13 and a fixed abutment plate 130 for a movable flange plate 120. A movable flange plate 120 comprises a screw 12 $ . which is attached thereto and protrudes therefrom in parallel with the injection sleeve 21 passing through the central opening 121 and the screw cavity 12 $. An adjusting nut 126 is screwed onto the hollow screw 125. In conjunction with a sliding flange plate 120 and a fixed abutment plate 130 with guide rods 133 and support and stop rods 134 located in corresponding openings 122 and 123%, the main coil is positioned here. and a plurality of auxiliary coil springs 160 which are wound around the hollow bolt 125 and guide rods 133, respectively. The spacer plate 140 has a shoulder 141 forming said first ram flange plate 120. In the upper half of FIG. the plate 120 sits on the shoulder or first stop 141. whereas in the lower half of FIG. 1 another case is shown where the flange plate 20 is moved away from the stop 141 to better understand the arrangement of the injection mold. In said embodiment, the flange plate 120a of the abutment plate 130 and their interconnection bias the auxiliary coil springs 160 wound around the guide rods 133 and the flange plate 120 and are positioned between the flange plate 20 and the abutment plate 130 and the main coil spring 1 0 0 wound around the hollow screw Also, 12 g disposed between the adjusting nut 126a and the abutment plate 130 biases the flange plate 120 against the first stop or shoulder 141 of the spacer plate 140. The total force of the springs 150 and 160 can be adjusted by changing the axial position of the adjusting nut 126 relative to the seat plate 130. The inlet assembly 13 has an axially extending central channel 13A. the front part of which is supported by the injection sleeve 21i and the radially extending inlet channels 13B of the branching central channel 13A and the axially extending injection sleeves 130 connected to the inlet channels 13B. The injection means 4v and 13 have a plurality of front extensions 13D. provided with channel housings 112, each defining a front portion of corresponding injection channels 33C. The common injection cavity 11 has axial openings, each of which forms an inlet 11B of the individual injection cavities 11A and an enlarged diameter portion with a shoulder between the axial gear and the inlet®. The front extensions 122 of the inlet assembly 13 are located in the axial holes of the injection cavity. and abut each individual shoulder in these openings. The radial position of the front flaps 132) facing the inlets 11B is delimited by the positioning pins 12.

Jehlové ventily mají mnoho ventilových jehel 170 s hlavouventilu 111 pro jednotlivé odpovídající vtoky 11B. Každá venti-?lovó jehla 170 má závitovou koncovou část 172. Přírubová deskaj1 20 má mnoho závitových otvorů 127. kde jsou umístěny ventilovéjehly 170 a zašroubovány svými závitovými konci 172. Vtokovésoustava 13 má mnoho otvorů opatřených těsnícími pouzdry jJFnamontovaných v pře dt var ováných otvorech a upevněných ke vtoko·^·vé soustavě. Ventilové jehly 170 procházejí dopředu těsnícími ípouzdry 13F k jednotlivým odpovídajícím vtokům 11B a jejichprůměrově rozšířené části nebo těsnící části 173 jsou vytvoře—^ny tak, že jsou radiálně nalícovény v těsnících pouzdrech 13F ls možností axiálního posuvu.Needle valves have a plurality of valve needles 170 with a valve head 111 for each corresponding inlet 11B. Each valve needle 170 has a threaded end portion 172. The flange plate 20 has a plurality of threaded holes 127 where the valve bits 170 are located and screwed in by their threaded ends 172. The inlet assembly 13 has a plurality of openings provided with sealing sleeves 11 mounted in a borehole and fixed to the inlet system. The valve needles 170 extend forward through the sealing sleeves 13F to the respective corresponding inlets 11B and their diametrically extending portions or sealing portions 173 are formed so as to be radially aligned in the sealing bushes 13F1 with axial displacement.

Jak je zřetelně znázorněno na obr.3, je výhodné konstruovatprůměrově rozšířenou část 173 ventilové jehly 17Q tak, aby měláosazení s plochým nebo radiálně rozšířeným povrchem 173A prsteiji-covitého tvaru, který je v dotyku s vnitřním povrchem předpoklá-daného nebo teoretického rozšíření radiálně vystupujících pří-vodních kanálků 13B a nezasahuje do tohoto předpokládaného rozf·šíření, když je uzavřen vtok nebo ventil, jak je znázorněnov horní části obr.1 nebo na obr.3. Prstencovité osazení 173Aventilové jehly tvoří plochu diferenciálního účinného průřezu — 18 — těsnícíj mezi průměrově rozšířenou'Částí* 173 a přední sousední částí 1174 ventilové jehly 170 spojenou s ventilovou hlavou 171. Prs-tencovitá osazení 173A jsou konstruována tak, aby jejich celko-vá plocha byla dost velké, aby tlak taveniny, který na ně půso-bí, začal vysouvat přírubovou desku 120, předpjatou dopředuproti první narážce 141 všemi pružinami 1$0 a 160, na začátkuvstřikování taveniny. Když se přírubová deska 120 začne vysou-vat, začnou se vysouvat všechny ventilové jehly 170 a otevřouvtoky 11B a potom je celková plocha diferenciálního účinnéhoprůřezu těsnících částí 173 vystavena tlaku taveniny»As shown clearly in FIG. 3, it is preferable to construct an average widened portion 173 of the valve needle 17 so as to fit with a flat or radially widened ring-shaped surface 173A that contacts the inner surface of the presumed or theoretical extension of the radially protruding portions 173a. and does not interfere with this predicted propagation when the inlet or valve is closed, as shown in the top of Fig. 1 or Fig. 3. The annular shoulder 173A valve needle forms a differential effective cross-sectional area - 18 - sealing between the diametrically extending portion 173 and the front adjacent portion 1174 of the valve needle 170 connected to the valve head 171. The annular shoulder 173A is designed to have a total surface thereof large enough that the melt pressure acting on them begins to eject the flange plate 120 biased forward against the first stop 141 by all springs 1 0 0 and 160 at the beginning of melt injection. When the flange plate 120 begins to eject, all valve needles 170 and openings 11B begin to extend, and then the total area of the differential effective cross section of the sealing portions 173 is subjected to melt pressure.

Ventilové jehly 170 mají tvar sondy (čidla) se špičkuuve tvaru komolého kužele tvořící ventilovou hlavu 171 a rovněžvtoky 11B mají tvar komolého kužele, jak je zřetelně znázorněnona obr.4Á a 4B. Vtok 11B má s výhodou úhel rozevření menší špičky hlavy ventilu 171· Nejvýhodnější je, že jak vtok,tak špička jsou konstruovány tak, že mají v podstatě vzájemnýkružnicový dotyk na svých předních koncích, když je vtok uzav-řen špičkou ventilové jehly dosedající na předpokládanou neboteoretickou část povrchu vstřikovací dutiny 11A odpovídajícívnitřnímu konci vtoku 1I.B. To znamená, že špička ventilové jeh-ly nezasahuje'vstřikovací dutiny, nebo že je vytažena z přední-ho konce vtoku, aby vystříknutý výrobek neměl žádné zahloubenípodle špičky nebo výstupek odpovídající vtoku· Když jsou všech-ny vtoky 11B otevřené, odpovídající sonda nebo ventilová jehla170 se vysune zpět tlakem taveniny do vstřikovacího kanálku 130proti spojené celkové síle pružin a třecí síle vytvořené systé-mem jehlových ventilů , dokud přírubová deska 120 nedosednena druhou narážku 135 vytvořenou podpěrnou a dorazovou tyčkou134, jak je znázorněno u vstřikovací formy na spodní poloviněobr·!· Při tomto otevírání vtoku nebo vysouvání sondy, se tře-cí síla projeví tak, že zvýší spojenou celkovou sílu, zatímcopři uzavírání vtoku nebo dopředném pohybu sondy se třecí sílaprojeví tak, že sníží celkovou spojenou sílu. V této souvislos-ti se se musí redukovat tlak taveniny na relůtivně nízkou úro-veň, aby se vtok užavřel tlakovou úrovní odpovídající celkovésíle pružin zmenšenou o třecí sílu. To dále znamená, že sonda170 se neposouvá, zatímco tlak taveniny klesá na nižší úroveň. - 19The valve needles 170 have the shape of a probe with a frustoconical shape forming the valve head 171, and also the openings 11B are frustoconical, as shown in FIGS. 4A and 4B. Preferably, the inlet 11B has an opening angle of the smaller tip of the valve head 171. It is most preferred that both the inlet and the tip are designed to have substantially reciprocal contact at their forward ends when the inlet is closed by the tip of the valve needle abutting the supposed non-theoretical a portion of the surface of the injection cavity 11A corresponding to the inner end of the inlet 1I.B. That is, the valve needle tip does not interfere with the injection cavity, or is pulled out of the front end of the inlet so that the sprayed product does not have any recesses according to the tip or projection corresponding to the inlet. the needle 70 is retracted by the melt pressure into the injection passage 130 as opposed to the combined total spring force and friction force generated by the needle valve system until the flange plate 120 is received by the second stop 135 formed by the support and stop rod 134 as shown in the injection mold for the lower half. In this opening of the inlet or the extension of the probe, the frictional force is manifested by increasing the combined total force, while the closing of the inlet or the forward movement of the probe causes the frictional force to be reduced to reduce the combined force. In this context, the melt pressure must be reduced to a relatively low level so that the inlet is compressed by a pressure level corresponding to the total spring force reduced by the frictional force. This further means that the probe170 does not move while the melt pressure drops to a lower level. - 19

Rozdíl mezi vyšší tlakovou úrovní a nižší tlakovou úrovní závi-sí na tření a celkové síle pružin. Za těchto okolností je vpra-xi výhodné konstruovat ventilové jehly a vymezit celkovou sílupružin tak, aby axiální síla taj.ku taveniny působící proti všemventilovým jehlám předem nastaveným tlakem ve vstřikovacíchkanálcích v konečné fázi kroku vnitřního udržování tlaku bylaekvivalentní celkové síle pružin při otevřené pioze ventilů. V takovém případě se s jistotou zabráni pohybu všech ventilo-vých jehel směrem ke vtokům i v konečné fázi kroku udržovánítlaku. Z teoretického hlediska se očekává, že první narážka 141zabrání, aby sonda nebo ventilová jehla 170 narazila do vtokuJJ B, když je vtok uzavřen, když je délka sondy nastavena dobřenebo přesně předem ve své zadní závitové části vzhledem k pří-rubové desce 120. V praxi však může nastat případ, že sonda 170narazí do vtoku 11B z důvodu axiální dilatace v odovém směruvlivem tepla. Síla nárazu nepřekročí celkovou sílu pružin. Aby-chom se však vyhnuli takovému nežádoucímu nárazu, je výhodné,když je sonda z pružného kovu. S ohledem na topné články vytvořené pro jehlové ventilys předpjatými pružinami, podle vynálezu, je první provedeníventilů vstřikovací formy znázorněno na horní polovině obr.1a druhé provedení ventilů je znázorněno ve spodní polovině.The difference between the higher pressure level and the lower pressure level depends on the friction and the total spring force. In these circumstances, it is advantageous to design the valve needles and define the total force of the spring so that the axial thrust force acting against all valve needles by the preset pressure in the injection channels at the final stage of the internal pressure maintenance step is equivalent to the total spring force of the open valve piston. In such a case, the movement of all the valve needles towards the inlets and in the final stage of the pressure maintenance step is confidently avoided. From a theoretical point of view, the first stop 141 is expected to prevent the probe or valve needle 170 from bumping into the inlet B when the inlet is closed when the probe length is set well or precisely in its rear threaded portion relative to the back plate 120. In practice however, it may be the case that the probe 170 extends into the inlet 11B due to axial dilatation in the heat direction. The impact force does not exceed the total spring force. However, in order to avoid such an undesirable impact, it is advantageous if the probe is of flexible metal. With respect to the heating elements provided for the needle valve by the prestressed springs according to the invention, the first embodiment of the injection molding valves is shown on the upper half of FIG.

Podle prvního provedení, které znázorňuje již uvedený stav uza-vírání vtoku, mají pouzdra kanálků předních nástavců 13P topnátělesa 180 umístěná uvnitř a také sondy 170 mají uvnitř topnátělesa 185. Dále těsnící pouzdra 13F mají uvnitř topná tělesa190 < rozšířené těsnící části 173» Dvo.iice topných těles 180a 185umístěných v každém vstřikovacím kanálku 130 účinně reduku-jí tření vzniklé ve vtoku 11B a u špičky sondy 171 vlivem stude-né, polostudené nebo ztuhlé taveniny (materiálu^, zatímco dalšítopná tělesa 190 každého těsnícího pouzdra 13P účinně redukujítření vzniklé v těsnících pouzdrech JJP a v rozšířené těsnící ,části 173 sondy nebo jehly 170 vlivem případné taveniny, kterámůže vniknout do velmi malé radiální mezery mezi těsnící část173 a těsnící pouzdro 13F. Podle druhého provedení, které zná-zorňuje již uvedený stav otevírání vtoku, má každé pouzdro ka-nálku předního nástavce 13D topné těleso 180 stejné jako v prv- ví fi;According to a first embodiment, which shows the aforementioned inlet shut-off state, the channel housings of the front extensions 13P of the heater 180 are located inside and also the probes 170 have inside the heaters 185. Further, the sealing sleeves 13F have heater elements 190 <expanded sealing portions 173 &quot; the heaters 180a 185 located in each injection channel 130 effectively reduce the friction generated in the inlet 11B and the tip of the probe 171 due to the cold, semi-solidified or solidified melt, while the other heaters 190 of each sealing sleeve 13P effectively reduce the shrinkage produced in the sealing sleeves. and in the expanded sealing portion 173 of the probe or needle 170 due to the possible melt that can penetrate into the very small radial gap between the sealing portion 173 and the sealing sleeve 13F. the top of the front attachment 13D the heater 180 is the same as in the first fi;

titi

'A'AND

ť'· - 20 - ním provedení, ale na předním konci pouzdra kanálku má bodovýtopný článek 181 umístěný v blízkosti vstřikovací dutiny 11Aa špičky sondy 171· Naopak sonda 170 nemá topné těleso· V prvnímprovedení nemá pouzdro kanálkupřední nástavec j ) jakov předchozím provedení· Rozšířená těsnící část 173 sondy 171má topné těleso 191· Naopak těsnící pouzdro 13F nemá topné tě-leso· Všechna uvedená topná tělesa jsou prostředky k prováděníprůběžného ohřevu, zatímco bodový topný článek 181 je prostředdek k provádění okamžitého a přerušovaného ohřevu· Bodový top-ný článek 181 se ovládá vždy přěd každým vstřikem· Zásluhouspojeni uvedených topných těles 180 a 185 prvního převedenínebo topných těles 180 a 181 druhého provedení a špiček hla-vy 171 tvaru komolého kužele zvětší se plocha každé sondy 170,na kteEou působí tlak taveniny k zahájení otvírání vtoku,o uvedenou plochu diferenciálního účinného průřezu mezi rozší-řenou těsnící částí 173 a přední částí 174 sondy 170,vlivemstudeného materiálu tlačeného taveninou. V uvedeném provedení vstřikovacího stroje, jak je znázorně-no na obr.1, se ovládá první ventilový člen 40, &amp;by otevřelkanálek trysky Y , jek je znázorněno ve spodní polovině obrázkua potom se tavenina vstřikuje šnekem 2· Tavenina se potom plnívysokým tlakem do každého vstřikovacího kanálku 130« Vysoký tlaktaveniny působí proti každé sondě nebá ventilové jehle 170.která je předpjatá proti první narážce 141 prostřednictvím pří-rubové desky 120, Všechny sondy jsou tlačeny dozadu společnoupřírubovou deskou 120, dokud přírubová deska 120 nedosednena druhou narážku 135«. Výsledkem je, že všechny vtoky 11B sesouběžně otevřou a taveninq se vstříkne do jednotlivých vstřiko-vacích dutin 11 A· Krok vstřikování končí a změní se na krokudržování vnitřního tlaku, když se uzavře první ventilový člen40, jak je znázorněno na horní polovině obrázku vstřikovacíhostroje. Vnitřní udržovací tlak se snižujezdokud se neukončíkrok udržování tlaku, ale snížený tlak taveniny v tlakové komo-ře není dost malý, aby spojení celkové síly pružiny a třecí sí-ly, (které je minusové) překonalo tlak taveniny, a proto se vto-ky udržují otevřené.V -této souvislosti musí být první ventilovýčlen otevřen, aby dále klesal tlak taveniny. Další klesání tla- — 21 ·· ku taveniny způsobí promíchání taveniny v tlakové komoře Xo vyšším tlaku s dávkovanou taveninou o nižším tlaku pro příš-tí cyklus vstřikování, který byl připraven během kroku udržováání tlaku. Výsledkem je, že celková síla pružin zmenšená o třecísílu překoná snížený tlak taveniny, takže se společná přírubo-vá deska 120 posouvá dopředu se všemi sondami 170 k souběžnémuuzavření všech vtoků 11B. Při tomto způsobu mohou nastat dvapřípady, V prvním případě je ukončen krok příštího dávkobání,když jsou otevřeny vtoky. Ve druhém případě není ještě ukončenkrok příštího dávkování, když jsou vtoky otevřeny. U druhéhopřípadu to není podstatný problém vyskytující se u dávkováni.On the other hand, the probe 170 does not have a heater. In the first embodiment, the housing does not have a centrally-extending junction as in the previous embodiment. probe portion 171 has a heater 191 · Conversely, the sealing sleeve 13F does not have a heating element. All said heaters are means for performing continuous heating while the point heating element 181 is a means for performing instantaneous and intermittent heating. always before each injection · The bonding of said heating elements 180 and 185 of the first transfer or heating elements 180 and 181 of the second embodiment and the tips 171 of the truncated cone shape increases the area of each probe 170 on which the melt pressure acts to initiate the inlet opening by said area. di of a ferritic effective cross-section between the expanded sealing portion 173 and the probe front portion 174, due to the molten material being compressed by the molten material. In said embodiment of the injection molding machine, as shown in Fig. 1, the first valve member 40 is actuated, and the nozzle opening channel Y is shown in the lower half of the figure, and then the melt is injected through the screw 2. each high pressure injection channel 130 acts against each probe or the valve needle 170 which is biased against the first stop 141 by the back plate 120; all probes are pushed backward by the flange plate 120 until the flange plate 120 receives the second stop 135 '. As a result, all the inlets 11B open simultaneously and the melt is injected into the individual injection cavities 11A. The injection step ends and turns into an internal pressure stepping when the first valve member 40 is closed as shown in the upper half of the injection apparatus image. The internal holding pressure is reduced until the non-stop pressure is maintained, but the reduced melt pressure in the pressure chamber is not small enough to overcome the pressure of the melt and thus maintain the pressure of the total spring force and frictional force (which is negative). In this context, the first valve member must be opened to further reduce the melt pressure. Further descent of the melt to the melt causes the melt to be mixed in the pressure chamber Xo with a higher pressure melt with a lower pressure for the next injection cycle that was prepared during the pressure maintenance step. As a result, the total spring force reduced by three inches overcomes the reduced melt pressure, so that the common flange plate 120 moves forward with all probes 170 to simultaneously close all inlets 11B. In this method, two cases may occur. In the first case, the next dosing step is completed when the inlets are opened. In the latter case, the next dosing step is not yet completed when the inlets are open. In the second case, this is not a significant problem occurring with the dosage.

Je to proto, že se může pokračovat v konečném dílčím kroku dáv-kování právě tak, jako u konvenčního kroku dávkování v systémus beztlakovou komorou, protože všechny vtoky jsou uzavřeny.Samozřejmě se může místo otevření ventilu provést u posledníhopřípadu operace odsávání formy vytažením trysky 22, aby tak dá-le klesl tlak taveniny na dostatečnou úroveň, která umožní do-předný posuv sond 170 k uzavření všech vtoků 11B.během dávková-ní při uzj^řeném prvním ventilovém členu 40·This is because the final partial dosing step can be continued, as is the case with the conventional dosing step in the system with the unpressurized chamber, since all the inlets are closed. so as to further reduce the melt pressure to a sufficient level that will allow for a forward displacement of the probes 170 to close all inlets 11B during dosing with the first valve member 40 closed.

Na obr.5 a 6 je znázorněno další provedení vstřikovacíformy s horkou vtokovou soustavou s mnoha jehlovými ventilys předpjatými pružinami a s válcovými stopkami, zatímco na obr. 1 jsou znázorněny jehlové ventily s ventilovými sedly. Na obr.i5 a 1 jsou týmiž vztahovými značkami ozhačeny v podstatě ekvi-valentní členy a součásti. Vstřikovací forma podle obr. 5 a 6je v podstatě stejná jako na obr.1, kromě nesledujících význakůiKaždá vodící tyčka 133 prochází z pevné dosedací desky Í30 ot—vorem v posuvné přírubové desce 120 a je umístěna ve v^odícím ΐotvoru pevné podpěrné a vodící desky tvořící vložkovou desku130 vtokové soustavy. Kolem odpovídajících vodících tyček 133 ije ovinuto mnoho pomocných vinutých pružin 160 a je upevněnomezi posuvnou přírubovou desku 120 a dosedací desku 130. Každá^ventilová jehla 170* prochází axiálním otvorem vložkové desky I. 1 30 a je umístěna do axiálně protaženého, ale radiálně osazené- ho otvoru 13 *F tělesa vtokové soustavy. Mezi vložkovou desku 1 3G a dosedací desku 130 se sedly pružin je upevněna rozpěrná deska 140. Vložková deska 130 vytváří první narážku 141 na svém - 22 - zadním čele proti přírubové desce 120, na dorazových kroužcích128, které jsou k ní připevněnny· Dosedací deska 130 má mnohonarážkových tyček 135? které z ní vystupují dopředu a kteréve spojení vykonávají funkci druhé narážky 135 svými volnými kon-ci proti přírubové desce 120» Není zde ani hlavní pružina, aniprostředek k nastavení síly pružiny u vstřikovacího pouzdra 21.Zařízení však může být opatřeno takovým prostředkem s hlavní pru-žinou, 150 podle obr.1. Značkou 21A je označena topná spirálanavinutá kolem vstřikovacího pouzdra 21. Pouzdro kanálku 13vytvářející vstřikovací kanálek 13#C a také vtok 11 *B má topnétěleso 180 ve tvaru cívky vytvořené v tomto pouzdře. Každý vtok11 jB má _ tvar komolého kužele doplněný válco- vým tvarem, který z něho vystupuje dopředu. Část vtoku 11*Btvaru komolého kužele má drážky A, B nebo C, jak je znázorněnona obr.6. Ventilová hlava nebo špička 171*má kombinovaný tvarkomolého kužele a válce, aby odpovídala vtoku 11ŽB, ale bez drá-žek. Válcová stopka ventilu je umístěna ve válcové části vtokupři uzavřené poloze ventilu. V otevřené poloze ventilu se válco-vá stopka vytáhne zpět, a to v takovém rozsahu, že drážky A, Bnebo C a vytažená stopka ve svém spojení vymezují průchod otev-řený do válcové části vtoku, jak je znázorněno na obr.6. Axiál-ně protažený, ale radiálně osazený otvor 13 tělesa vtokovésoustavy, kterým prochází odpovídající jehla 1?0#ventilu do od-povídajícího vstřikovacího kanálku 13 má přední část otvoru130A a zadní část otvoru 13 OB. Obě části mají osy excentrickypřesazené proti sobě. Každá ventilová jehla V70*se skládáz předního dílu 170¾ a ze zadního dílu 170¾. které jsou vzá^jemně oddělené. Oba díly mají dosedací čela na přilehlých koncích,respektive na sebe vzájemně dosedají svými dosedacími čely.FIGS. 5 and 6 show a further embodiment of a hot-runner multi-needle valve injection mold with prestressed springs and cylindrical shanks, while FIG. 1 shows valve valves with valve seats. Referring to Figures 15 and 1, the same reference numerals refer to substantially equivalent members and components. 5 and 6 is substantially the same as in FIG. 1, in addition to the following features. Each guide rod 133 extends from a fixed abutment plate 30 in a sliding flange plate 120 and is disposed in a recess of a rigid support and guide plate. forming the liner plate 130 of the gating system. A plurality of auxiliary coil springs 160 are wound around the corresponding guide rods 133 and a sliding flange plate 120 and an abutment plate 130 are secured. the opening 13 * F of the inlet system. A spacer plate 140 is mounted between the 3G insert plate 1 and the spring seat plate 130. The insert plate 130 forms a first stop 141 at its - 22 - rear face against the flange plate 120, at stop rings 128 attached thereto. has multi-bar sticks 135? which extends forward and which engages the function of a second stop 135 with its free ends against the flange plate 120. There is no main spring and means for adjusting the spring force of the injection sleeve 21. However, the device may be provided with such a means with a main spring 1, 150 according to FIG. The mark 21A denotes a heating coil around the injection sleeve 21. The sleeve housing 13 forming the injection channel 13 # C and also the inlet 11 * B has a coil-shaped heating element 180 formed therein. Each inlet 11B has the shape of a truncated cone complemented by a cylindrical shape that protrudes from it. The truncated cone port 11 * has grooves A, B or C as shown in FIG. The valve head or tip 171 * has a combined cylindrical cone and cylinder to match the inlet 11B but without the grooves. The valve stem is located in the cylindrical portion at the closed position of the valve. In the open position of the valve, the cylindrical shank is withdrawn to the extent that the grooves A, B or C and the extended shank in their connection define a passage open to the cylindrical portion of the inlet as shown in Fig. 6. The axially elongated but radially-mounted opening 13 of the intake assembly body through which the corresponding valve needle 100 passes into the corresponding injection channel 13 has a front opening portion 130A and a rear portion of the opening 13B. Both parts have axes eccentrically aligned against each other. Each V70 valve needle is 170¾ front and 170¾ front. which are closely separated. Both parts have abutting faces at adjacent ends, respectively, abutting each other with their abutting faces.

Zadní díl 170¾ je umístěn v zadní části otavoru 130¾ s radi-ální prostorovou mezerou, zatímco přední díl 170¾ je umístěnv přední části otvoru 130A a je v ní radiálně nalícován.Přednídíl 170¾ jehly je tlačen na protikus 170¾ tlakem taveniny pů-sobícím proti čelní kuželové části ventilové hlavy nebo špičky(stopky) 171 ' vytvořené na předním konci předního dílu 170¾.dokonce i při zavřené poloze ventilu. Když každý ventil uzavřeodpovídající vtok, jsou tyto dva díly jehly ve spojení tlačeny - 23 - h dopředu směrem ke vtoku silou pružin vyvinutou věemi pružinami . 1 60. kde tato síla překoná tlak taveniny zvětšený o třecí síluvytvořenou v zahrnutém ventilovém systému· Uvedené ventilovéjehla 17O*(17O*A« 170*B) s osazeným otvorem a částmi 130Ai a 1 30B zajištují hladký posuv ventilové jehly dopředu a dozaduv dlouhodobé operaci injekčního vstřikování, dokonce i když p radiální poloha zadního dílu 170*B jehly je přesazena v rela-tivně velkém rozsahu proti radiální poloze předního dílu 170*A ř z předem nastavené vzájemné polohy vlivem rozdílu v tepelné di-lataci mezi vložkobou deskou 13G a pouzdrem kanálku 13 V tom-to případě je možné, aby přední a zadní díl 170'k a 170*B sevzájemně radiálně přesouvaly svými dosedajícími čely, bez $aké- ; hokoliv podstatného ohýbání každého dílu proti ose·The back piece 170¾ is located at the rear of the opening 130¾ with a radial gap, while the front piece 170¾ is located in the front portion of the opening 130A and is radially aligned therein. The needle section 170¾ is pressed against the counterpart 170¾ by the melt pressure acting against the conical head portions of the valve head or tip (shank) 171 'formed at the front end of the front panel 170' even when the valve position is closed. When each valve closes the corresponding inlet, the two parts of the needle in the connection are pushed forward - 23 - h forward towards the inlet by the spring force exerted by the spring springs. Where the force exceeds the melt pressure increased by frictional contact formed in the included valve system. The 17O * (17O * A «170 * B) valve blades provided with the bore hole and parts 130Ai and 30B provide a smooth forward and backward movement of the valve needle. injection molding, even when the radial position of the needle back piece 170 * B is offset in a relatively large range against the radial position of the front piece 170 * from the preset relative position due to the difference in thermal distance between the plate 13G and the housing In this case, it is possible for the front and rear portions 170 &apos; to 170 &apos; anything significant bending of each piece against the axis ·

Prostředky obsahující oddělené části tvořící ve spojeníventilovou jehlu a excentrické části tvořící otvor nejsou vždyc- Γ ky vyžadovány, ale mohou být také použity v provedení podle obr. 1 , když je to třeba, s ohledem na tepelnou dilataci vtokové soustavy. Provedení formy podle obr»1 se dále může modifikovat^s použitím mnoha ventilů s válcovou stopkou, jak je znázorněno^na obrf 5 a 6, místo ventilů s ventilovými sedly· ó V ‘.η í ·}'?·The means comprising the separate portions forming the valve needle and the eccentric opening forming portions are not always required, but may also be used in the embodiment of Figure 1 with respect to the thermal expansion of the gating system, if necessary. Furthermore, the embodiment of the mold according to FIG. 1 can be modified using a plurality of cylindrical shank valves, as shown in FIGS. 5 and 6, instead of valves with valve seats.

Claims (26)

2424 ΛΛ3Γ80V, XZ31VN^AObdΓ3Γ80V, XZ31VN ^ AObd patentové nároky 1 · Vstřikovací forma s horkou vtokovou soustavou zabudovanádo vstřikovacího stroje s koaxiálně uspořádanou vstřikovacítryskou pro injekční vstřikování, kde vstřikovací formaobsahuje vstřikovací dutinu vymezující mnoho jednotlivýchvstřikovacích dutin s jednotlivými axiálně vystupujícímivtoky, vtokovou soustavu zahrnující rozváděči kanálky, kte-rá je rozebíratelně spojená s uvedenou vstřikovací dutinoua tvoří mnoho axiálně procházejících vstřikovacích kanálkůspojených s odpovídajícími vtoky uvedené vstřikovací dutinya přední axiální nástavec vstřikovacího stroje s uvedenouvstřikovací tryskou a mnoho jehlových ventilů opatřenýchpředpjatými pružinami a ovládaných změnou tlaku taveninyk otevírání a uzavírání odpovídajících vtoků, kde každý ven-til obsahuje axiálně procházející jehlu nebo sondu umístě-nou v odpovídajícím vstřikovacím kanálku zastávajícím funkciventilové komory s prostorovou mezerou mezi jehlou a kanál-kem, kde uvedená jehla má na svém předním konei hlavu zabí-rající do odpovídajícího vtoku, vyznačující setím, že každá ventilová jehla vystupuje axiálně dozaduz uvedené vtokové soustavy odpovídajícím otxvorem vytvořenýmve vtokové soustavě a je v tomoto otvoru axiálně posuvná,ale radiálně nalícovaná, v podátatě k utěsněná tohoto otvoru,kde uvedené jehlové ventily dále obsahují společný prostře-dek vytvořený mimo uvedenou vtokovou soustavu k předpětíuvedených ventikových jehel proti první aarážce vytvořenémimo uvedenou vtokovou soustavu k uzavírání vtoků hlavamiventilů. .υ ?<·- z; - 25 - J v·The invention relates to an injection mold with a hot gating system incorporating an injection-molding machine with a coaxial injection molding machine, the injection mold comprising an injection cavity defining a plurality of individual injection cavities with individual axially protruding outlets, an inlet assembly comprising distribution channels that is releasably connected to said injection molding device. the cavity comprises a plurality of axially extending injection channels connected to the corresponding inlets of said injection cavity and a front injection molding axial extension with said injection nozzle and a plurality of needle valves provided with prestressed springs and actuated by varying the melt pressure opening and closing of the corresponding inlets, wherein each valve includes an axially extending needle or probe positioned in the corresponding funnel a chamber having a spatial gap between the needle and the channel, said needle having at its front end a head engaging a corresponding inlet, characterized in that each valve needle extends axially rearwardly of said inlet assembly by a corresponding orifice formed in the inlet system an orifice axially displaceable, but radially aligned, to the sealed aperture, said needle valves further comprising a common means formed outside said inlet assembly for biasing said valve needles against said first assembly formed by said intake assembly for closing inlet valves of said valves. .υ? <· - z; - 25 - J in · 2« Vstřikovací forma podle bodu 1, vyznačuj cí se . £ t i m, že společný předpínací prostředek obsahuje společnou J axiálně posuvnou přírubu tvaru radiálně rozšířené přírubové >desky vytvořenou mimo vtokovou soustavu, kde z této přírubo-vé desky vystupují axiálně dopředu ventilové jehly, dále spo-lečné pevná sedla pružin tvaru radiálně rozšířené dosedacídesky, s axiální prostorovou mezerou mezi těmito deskami, kde první a druhá narážka vymezují přední a zadní axiální po-lohu uvedené posuvné přírubové desky odpovídající společnýmuzavřeným a otevřeným polohám ventilů, déle radiálně podpěr-né a axiálně vodící prostředky uvedené posuvné přírubové des-ky, upevněné na pevné dos^edací desce a mnoho axiálně vystu-pujících pomocných pružin umístěných v uvedené axiální pros-torové mezeře mezi přírubovou deskou a dosedací deskou k před-pínání nebo přitlačovúní přírubové desky proti první narážcevzhledem k dosedací desce, kde radiální rozmístění uvedenýchpomocných pružin je provedeno přiměřeně po celém čelním po-vrchu dosedací desky.2 «Injection mold according to claim 1, characterized in Wherein the common biasing means comprises a common J axially displaceable flange of radially widened flange-like plate formed outside the gating assembly, wherein valve needles protrude axially forward of said flange plate, and joint rigid spring seats of radially widened seating plate; the axial space between these plates, wherein the first and second stops define the front and rear axial positions of said sliding flange plate corresponding to the common closed and open positions of the valves, the longer radially supporting and axially guiding means of said sliding flange plate fixed to the fixed a backing plate and a plurality of axially extending auxiliary springs located in said axial space between the flange plate and the bearing plate for pre-tensioning or pressing the flange plate against the first stop relative to the bearing plate where the radial spacing of the said auxiliary springs is provided appropriately over the entire front surface of the bearing plate. 3. Vstřikovací forma podle bodu 2,vyznačující set í m, že společný předpínací prostředek obsahuje člen k na- 'i) stavení hlavní pružiny šroubovicového tvaru umístěné mezipomocnými pružinami, se zřetelem na jejich délku, k nastave- K ní celkové přítlačné síly všech těchto pružin působící proti i přírubové desce. í3. Injection mold according to claim 2, characterized in that the common biasing means comprises a member for adjusting the main helical spring located by the intermediate springs, with respect to their length, to adjust the total contact force of all these. springs acting against both the flange plate. and 4· Vstřikovací forma podle bodu 3,vyznačující se Z t í m, že dosedací deska má středový otvor, ve kterém je uspo-řédána kombinace vstřikovací trysky a zadního dutého néstav- íj ce vtokové soustavy a přírubová deska mé centrální otvor ko- | axiální s uvedeným středovým otvorem dosedací desky, kde | člen k nastavení pružiny obsahuje axiální dutý šroub vystu-pující dozadu z přírubové desky a obepínající uvedený cen-?trální otvor a seřizovači matici našroubovanou na dutý šroub,kde kolem dutého šroubu je ovinuta hlavní vinutá pružina,umístěná v axiálním prostoru vymezeném seřizovači maticía dosedací deskou se sedly pružin. - 26 -4. An injection mold according to claim 3, characterized in that the bearing plate has a central opening in which a combination of an injection nozzle and a rear hollow non-adjusting intake assembly is provided and the flange plate has its central opening. axial with said center hole of the bearing plate, where | the spring adjusting member comprises an axial hollow bolt extending rearwardly from the flange plate and surrounding said central opening and an adjusting nut screwed onto the hollow bolt, wherein a main coil spring located in the axial space defined by the adjusting nut is wound around the hollow bolt with spring seats. - 26 - 5. Vstřikovací forma podle bodu 4, vyznačující se t í m, že podpírací a vodící prostředky obsahují mnoho axiál-ních tyček vystupujících dopředu z dosedací desky, kde ales-poň kolem některých tyček jsou ovinuty pomocné pružiny jinénež hlavní pružina, které tvoří axiální vinuté pružiny, kdetyto tyčky ovinuté pružinami jsou umístěny v odpovídajícíchotvorech, kde jsou kluzně uloženy,5. An injection mold according to claim 4, wherein the support and guide means comprise a plurality of axial rods extending forwardly from the seat plate, wherein at least some of the auxiliary springs are wound around some of the rods to form an axial wound. springs, which are wrapped by springs in corresponding openings where they are slid, 6, Vstřikovací forma podle bodu 5, vyznačující se&amp; á m, že obsahuje další tyčky osazeného tvatu, kde každátyčka má přední část axiálně posuvnou v odpovídajícím otvoruvytvořeném v přírubové desce a zadní Část tvořící osazenívytvářející druhou narážku, na kterou dosedá přírubová deskapři otevřené poloze ventilů,6, an injection mold according to claim 5, characterized by &amp; and comprising other rods fitted with a face, wherein each one has a front portion axially displaceable in a corresponding opening formed in the flange plate and a rear portion forming a shoulder forming a second stop on which the flange plate abuts in the open position of the valves, 7, Vstřikovací forma podle bodu 6, vyznačující set í m, že obsahuje rozpěrnou desku k vymezení axiální polohydosedací desky vzhledem ke vstřikovací dutině a rovněž ke vto-kové soustavě, kde tato rozpěrná deska obsahuje osazení vytvá-řející první narážku, na kterou dosedá přírubová deska při u-zavřené poloze ventilů,·7. An injection mold according to claim 6, including a spacer plate for defining an axial position of the seat plate relative to the injection cavity as well as a thrust assembly, wherein the spacer plate comprises a shoulder forming a first stop on which the flange plate at u-closed valve position, · 8. Vstřikovací forma podle bodů 1 až 7, vyznačujícíse t í m, že každá ventilová jehla má závitovou část, kte-rá je zašroubována do odpovídajícího závitového otvoru v pří-rubové desce, k nastavení přední polohy ventilové jehly vystu-pující z přírubové desky, s ohledem na její axiální délku.8. An injection mold according to any one of claims 1 to 7, wherein each valve needle has a threaded portion that is threaded into a corresponding threaded bore in the back plate to adjust the front position of the valve needle extending from the flange plate. , with respect to its axial length. 9· Vstřikovací forma podle bodů 1 až 8, vyznačujícíse t í m, že vtoková soustava má mnoho axiálních rozšíře-ní, kde každé z nich tvoří odpovídající vstřikovací kanálekopatřený topným tělesem v blízkosti obvodu tohoto kanálku.9. An injection mold according to any one of claims 1 to 8, wherein the inlet assembly has a plurality of axial extensions, each of which forms a corresponding injection duct with a heater near the periphery of the duct. 10. Vstřikovací forma podle bodu 9, vyznačující set í m, že každá ventilová jehla je uvnitř opatřena ohřívacímtělesem. - 2710. An injection mold according to claim 9, wherein each valve needle is provided with a heating element therein. - 27 - 11· Vstřikovací forma podle bodu 9, vyznačující se t í m, že každé axiální rozšíření vtokové soustavy je opat- řeno bodovým topným článkem v blízkosti obvodu odpovídající- ho vtoku, kde bodový topný článek je ovládán střídavé a oka;- mžitě.An injection mold according to claim 9, characterized in that each axial extension of the inlet system is provided with a point heating element near the perimeter of the corresponding inlet, where the point heating element is alternating and occluded; 12. Vstřikovací forma podle bodů 9 až 11, vyznačujmícíse t í m, že vtoková soustava je opatřena topnými tělesy,kde každé je v blízkosti odpovídajícího otvoru, ve kterémjsou radiálně nalícovény odpovídající ventilové jehly, k za-mezení vzrůstu třecí síly vytvořené v tomto otvoru.12. An injection mold according to any one of claims 9 to 11, wherein said inlet assembly is provided with heating elements, each of which is proximal to a corresponding aperture in which corresponding valve needles are radially aligned to reduce the increase in frictional force formed in said aperture. . 13. Vstřikovací forma podle bodů 9 až 11, vyznačujícíse t í m, že každá ventilová jehla je uvnitř opatřena top-ným tělesem v části, která je radiálně nalícována v odpovída-jícím otvoru vtokové soustavy k zamezení vzrůstu třecí sílyvytvořené v tomto otvoru.13. An injection mold according to any one of claims 9 to 11, wherein each valve needle is provided with a heater in the portion which is radially aligned in a corresponding aperture of the intake assembly to prevent the build up of frictional force formed therein. 14> Vstřikovací forma podle bodů 2 až 13, vyznačujícíse t í m, že jehlové ventily jsou sedlové ventily, kdekaždé ventilová hlava má špičku ve tvaru komolého kužele akde každý vtok je opatřen ventilovým sedlem vextvaru komoléhokužele rozšiřujícím se směrem ke kužeřové špičce, kde tatokuželová špička dosedá v podstatě do vtoku, když přírubovádeska dosedne na první narážku k uzavření tohoto vtoku.14. An injection mold according to any of claims 2 to 13, wherein the needle valves are seated valves, each valve head having a frusto-conical tip and each inlet being provided with a valve seat in a truncated extension extending towards the cone tip where the cone tip it sits substantially in the inlet when the flanged plate abuts the first stop to close the inlet. 15. Vstřikovací forma podle bodu 14,vyznačující set í m, že každé ventilová jehla mé přední část tvořící uvede-nou kuželovou špičku na jejím předním konci a sousední rozší-řenou část osazenou do většího průměru, kde tato rozšířenéčást frw radiálně nalícovaná v odpovídajícím otvoru přírubovédesky, kde tato přírubová deska se všemi ventilovými jehlamije axiálně posuvná ke druhé narážce k otevření všech vtoků,když je prováděno vstřikování, vlivem tlaku taveniny ve vstři-kovacích kanálcích, působícím proti celé ploše účinného prů-řezu ventilových jehel v jejich rozšířených částech k vytvoře-ní tlaku taveniny proti síle pružin vyvozených všemi pruži- - 28 - námi v přírubové desce plus proti třecí síle vytvořené zapo-jeným ventilovým systémem.15. An injection mold according to claim 14, wherein each valve needle has a front portion forming said conical tip at its forward end and an adjacent widened portion extending to a larger diameter, wherein the expanded portion frw is radially aligned in a corresponding aperture. flange plates, wherein the flange plate with all valve needles is axially displaceable to the second stop to open all inlets when injection is performed due to melt pressure in the injection channels acting against the entire area of the effective cross section of the valve needles in their expanded portions to form the pressure of the melt against the spring force exerted by all the springs in the flange plate plus against the friction force generated by the valve system connected. 16. Vstřikovací foema podle bodu 15, vyznačující set í m, že celé plocha diferenciálního účinného průřezu mezipřední částí a rozšířenou částí jehly je dost velká k vytvo-ření předem určeného tlaku taveniny proti síle pružin plusuvedené třecí síle k zahájení zpětného posuvu přírubové deskyk otevření všech vtoků.16. The injection film of claim 15, wherein the entire area of the differential cross-sectional area through the intermediate portion and the expanded portion of the needle is large enough to provide a predetermined melt pressure against the spring force plus the frictional force to initiate the backward movement of the flange plate opening all gates. 17. Vstřikovací forma podle bodů 14 až 16, vyznačujícíse t í m, že uvedená kuželová špička má úhel rozevření men-ší než úhel rozevření vtoku, takže může mít se vtokem v pod-statě obvodový kružnicový dotyk.17. An injection mold according to any one of claims 14 to 16 wherein said conical tip has an opening angle less than an inlet opening angle so that it may substantially have a circumferential circular contact with the inlet. 18. Vstřikovací forma podle bodů 1 až 13, vyznačujícíse t í m, že uvedené ventily mají válcovou stopku, kde kaž-dá ventilová hlava má tvar válcové stopky jednotného průměru a odpovídající vtok tvoří válcový otvor, ve kterém je tatostopka radiálně nalícována, kde válcový vtok má alespoň jednuaxiální drážku vytvořenou v zadní části jeho válcového obvodu,takže jeho přední část se může spojit s odpovídajícím vstřiko-vacím kanálkem prostřednictvím této axiální drážky, zatímcojeho zadní část udržuje uvedenou ventilovou hlavu koaxiálněpři otevřené poloze ventilu.18. An injection mold according to any one of claims 1 to 13 wherein said valves have a cylindrical shank, wherein each valve head has the shape of a cylindrical shank of uniform diameter and the corresponding inlet forms a cylindrical bore in which the shank is radially aligned where the cylindrical shank is cylindrical. the inlet has at least one axial groove formed at the rear of its cylindrical circumference so that its front portion can be connected to a corresponding injection channel through this axial groove while the rear portion maintains said valve head coaxially at the open valve position. 19. Vstřikovací forma s horkou vtokovou soustavou s mnoha zabudo-vanými jehlovými ventily k otevírání a uzavírání odpovídají-cích vtoků mnoha vstřikovacích dutin, které jsou v ní vymezeny,vyznačující se tím, že uvedené gehlové ven-tily mají společný řídící prostředek vytvořený mimo vstřiko-vací formu a každá ventilová jehla je uspořádána tak, že vy-stupuje zevni^tř formy a tvoří vstřikovací kanálek spojujícíodpovídající vtok s vnějškem formy pomocí odpovídajícího u~těsňovaciho otvoru vytvořeného ve formě, kde volný konec té-to ventilové jehly tvoří ventilovou hlavu zabírající do vto-ku k jeho otevírání a uzavírání a druhý konec je upevněný19. A hot gating system injection mold having a plurality of embedded needle valves for opening and closing corresponding inlets of a plurality of injection cavities defined therein, characterized in that said gel outlets have a common control means formed outside the injection The mold and each valve needle is configured to protrude outwardly of the molds and form an injection channel connecting the corresponding inlet to the exterior of the mold by a corresponding sealing opening formed in the mold, wherein the free end of the valve needle forms a valve head engaging into the opening and closing portion thereof and the other end fixed - 29 - “ . ·. k uvedenému společnému řídícímu prostředku, kde vstřikovací I* . ....z.· - forma má společnou narážku uspořádanou mimo formu, lézáme z e-ní posunu jehel ventilů ke vtokům· ·.·! -r ;- 29 - ”. ·. to said common control means, wherein the injection means. The mold has a common stop arranged outside the mold, and we are moving from the valve needles to the inlets. -r; 20. Vstřikovací forma s horkou vtokovou soustavou, podle bodu 19,vyznačující se tím, že uvedené jehlové ven-tily jsou ventily s ventilovým sedlem nebo s válcovou stop-kou a uvedený řídící ventilový prostředek je hydraulický,pne-umatický, elektromagnetický nebo s předpjatými pružinami·20. A hot gating system injection mold according to claim 19, wherein said needle valves are valve seat or cylindrical stem valves and said control valve means is hydraulic, pneumatic, electromagnetic, or prestressed. springs · 21· Vstřikovací forma s horkou vtokovou soustavou, podle bodů 19 a 20, vyznačující se tím, že každá veftii-lová jehla je z jednoho dílu, který je radiálně nalícovénv odpovídajícím utěsňovacím otvoru vytvořeném ve formě.21. The hot gating system injection mold according to claim 19, wherein each vial needle is of one piece which is radially aligned in a corresponding seal opening formed in the mold. 22. Vstřikovací forma s horkou vtokovou soustavou, podle bodů19 a 20, vyznačující se tím, že každá ven-tilová jehla sestává z předního dílu a ze zadního dílu vzá-jemně oddělených a spojených do uvedeného ventilového řídí-cího prostředku, kde oba díly mají radiálně přesažené konco-vá čela, jimiž na sebe‘.axiálně dosedají, kde každý utěsnova-cí otvor, kterým prochází ventilová jehla do rozšířená formy,sestává z přední části otvoru, v níž je radiálně nalícovénpřední díl jehly svou zadní částí a ze zadní · t částí otvoru,v níž je uspořádán zadní díl jehly s radiální vůlí, kde oběčásti otvoru mají své osy vzájemně excentricky přesazené ajsou vzájemně spojené.22. A hot gating system injection mold according to claim 19, wherein each of said valve needles consists of a front panel and a rear panel separated from one another and connected to said valve control means, wherein said two components have the radially overhang end faces abutting each other, wherein each sealing opening through which the valve needle extends into the expanded mold consists of a forward portion of the aperture in which a radially facing front portion of the needle is rearwardly and rearwardly t of a portion of the opening in which a back portion of the needle is arranged with radial clearance, where both portions of the hole have their axes eccentrically offset from each other and are connected to each other. 23· Způsob injekčního vstřikování s horkými kanálky používajícívstřikovací stroj s tělesem opatřeným prostředky k plastiko-véní, dávkování a vstřikování plastu a mající dutý nástavecobsahující vstřikovací trysku, tvořící kanálek trysky a vátři- kovací formu vymezující alespoň jednu vstřikovací dutinu 'se vtokem,kde vstřikovací forma je zabudována do vstřikovací-ho stroje tak, že spojuje vnitřek tělesa vstřikovacího stro-je a vstřikovací dutinu pomocí kanálku trysky, kde tento způ-sob obsahuje kroky plastikování a dávkování plastu — 30 — při jeho současném ohřevu v tělese vstřikovacího stroje v kaž-dém vstřikovacím cyklu, dále krok vstřikování horkého plasti-vaného materiálu pod tlakem do vstřikovací dutiny kanálkemtrysky a krok udržování pod tlakem alespoň částečně v celévstřikovací dutině,ftzatímco se vstřikovací forma ochlazujek docílení ztuhnutí vystříknutého výrobku, kde kanálek tryskyse přeruší uprostřed své délky, a tím se přeruší spojení spa- mezi vnitřkem tělesa vstřikovacího stroje a vstřikovacídutinou po uvedeném kroku vstřikování, ale při současném pro-vádění kroku udržování materiálu pod tlakem, a dále při nebopo přerušení kanálku trysky se provádí krok plastikování a dáv·kování vstřikovacím strojem pro další cyklus nebo vstřikováníběhem kroku udržování materiálu pod tlakem, vyznačují-cí se t í m, že se používá jehlových ventilů s předpja-tými pružinami zabudovaných do vstřikovací formy a ovládanýchzměnou tlaku taveniny k otevírání a uzavírání vtoku, kde vtokse nuceně otevírá při vstřikování materiálu nebo taveniny tla-kem taveniny vyvozené proti kombinaci síly pružin a třecí si-ly vytvořené v zahrnutém systému ventilů, kde vtok se udržujev otevřené poloze během kroku udržování tlaku redukovaným tla-kem taveniny a uzavře sě při uvolnění přerušení kanálku trys-ky, když se dále sníží tlak taveniny,A hot channel injection molding method employing an injection molding machine having a plastic molding, dispensing and injection molding device and having a hollow extension including an injection nozzle forming a nozzle channel and an injection mold defining at least one injection cavity with an inlet where the injection mold it is incorporated into the injection molding machine by connecting the inside of the injection molding body and the injection cavity by means of a nozzle channel, wherein the method comprises the steps of plasticizing and dispensing plastic - 30 - while heating it in the injection molding machine in each the injection cycle, the step of injecting hot plastic material under pressure into the injection cavity of the channel and the pressurizing step at least partially in the entire injection cavity while cooling the injection mold to achieve solidification of the injected product. the nozzle channel is interrupted in the middle of its length, thereby interrupting the spa connection between the interior of the injection molding body and the injection cavity after said injection step, but at the same time performing a material maintenance step, and a plasticizing step is performed when the nozzle channel is interrupted and feeding the next cycle injection molding machine or injecting during the pressurized material maintenance step, using pre-stressed spring needle valves incorporated into the injection mold and controlled by a change in melt pressure to open and close the inlet where the inlet opens when the material or melt is injected by the melt pressure exerted by the combination of spring force and friction force formed in the included valve system, where the inlet is kept open during the pressure maintenance step by reduced melt pressure and closes when released nozzle channel interruption when the melt pressure is further reduced, 24, Způsob injekčního vstřikování, podle bodu 23, vyznaču-jí c í se t í m, že se dávkování provede během přeruše-ní kanálku trysky, které se pak uvolní k uzavření vtoku,24. Injection molding method according to claim 23, characterized in that the metering is effected during the interruption of the nozzle channel, which is then released to close the inlet, 25, Způsob injekčního vstřikování, podle bodu 23, vyznaču-jící se tím, že se během přerušení kanálku tryskyprovede počáteční dílčí krok dávkování a konečný dílčí krokdávkování se provede při uvolnění přerušení kanálku trysky, s uzavřeným vtokem.25. An injection molding method according to claim 23, wherein during the nozzle channel interruption, an initial dosing sub-step is performed and the final sub-dosing is effected upon release of the nozzle passage, with the inlet closed. 26, Způsob injekčního vstřikování používající vstřikovací strojs tělesem opatřeným prostředky k plastikování, dávkování a vstřikování plastu a mající dutý nástavec obsahující vstři- kovací trysku, tvořící kanálek trysky a vstřikovací formu26, Injection molding method using an injection molding machine provided with a means for plasticizing, dispensing and injecting plastic and having a hollow extension including an injection nozzle forming a nozzle channel and an injection mold - ··· r-·,···.· ' · ; - ' r. -. ;-/ : " 'Ο®1 - 31 - vymezující vstřikovací dutinu se vtokem, kde vstřikovací for-ma je zabudována do vstřikovacího stroje tak, že spojuje vni-třek tělesa vstřikovacího stroje a vstřikovací dutinu pomocíkanálku trysky, kde způsob obsahuje kroky plastikování a dáv-kování plastu při jehp současném ohřevu v tělese vstřikovací-ho stroje v každém vstřikovacím cyklu, dále krok vstřikováníhorkého plaštikovaného materiálu pod tlakem do vstřikovací x v ! dutiny kanálkem trysky a krok udržování pod tlakey alespoňčástečně v celé vstřikovací dutině, zatímco se vstřikovacíforma ochlázuje k docílení ztuhnutí vystříknutého výrobku,kde kanálek trysky se přeruší uprostřed své délky, a tím sepřeruší spojení mezi vnitřkem tělesa vstřikovacího strojea vstřikovací dutinou po kroku vstřikování, ale při současnémprovádění kroku udržování materiálu pod tlakem, a dále přinebo po přerušení kanálku trysky se provádí krok plastiková-ní a dávkování vstřikovacím strojem pro další cyklus nebovstřikování během kroku udržování materiálu pod tlakem,vyznačující se tím, že^používá jehlových xventilů s předpjatými pružinami zabudovaných do vstřikovacíformy a ovládaných změnou tlaku taveniny k otevírání a uzaví-rání vtoku, kde vtok se silově otevírá při vstřikování mate-riálu nebo taveniny tlakem taveniny vyvozeném proti kombina-ci síly pružin a třecí síly vytvořené v zahrnutém ventilovémsystému, kde vtok se udržuje otevřený během kroku udržovánítlaku redukovaným tlakem taveniny a uzavře se při vytažení|trysky s tělesem stroje vzhledem ke vstřikovací formě,k pro-vedení odsávání,tlakem taveniny, který se déle sníží běheimpřerušení kanálku trysky.- ··· r- ·, ···. - 'r. Defining an injection cavity with an inlet, wherein the injection molding member is incorporated into the injection molding machine so as to connect the injection molding body interior to the injection cavity by means of a nozzle channel, wherein the method comprises plasticizing steps and dispensing the plastic while heating it in the injection molding machine at each injection cycle, the step of injecting hot, pressurized material into the injection cavity through the nozzle channel and keeping the presser at least partially in the entire injection cavity while the injection mold is being cooled to achieve solidifying the injected article, wherein the nozzle channel is interrupted in the middle of its length, thereby disrupting the connection between the interior of the injection molding body and the injection cavity after the injection step, but at the same time performing the pressure maintenance step of the nozzle, and further upon interrupting the nozzle channel with e performs a plasticizing and dosing step for the next cycle or injection molding during a material maintenance step, characterized in that it uses needle valves with pre-stressed springs incorporated into the injection mold and controlled by changing the melt pressure to open and close the inlet where the inlet opens forcefully when the material or melt is injected by the melt pressure exerted by the combination of the spring force and the frictional force generated in the included valve system, where the inlet is kept open during the pressure maintenance step by reduced melt pressure and closes when the nozzle is withdrawn with the machine body relative to to the injection mold, to conduct suction, by the pressure of the melt, which is longer reduced by the nozzle duct breakage.