CN220440677U - 一种射频功率放大器 - Google Patents

Abstract

本申请提供了一种射频功率放大器，包括射频输入端、射频输出端、输入匹配电路、差分放大电路以及输出匹配电路；输入匹配电路至少包括第一宽带巴伦阻抗变换器、第一隔直电容以及第二隔直电容，用于将单端输入射频信号转换为差分射频信号并实现宽带阻抗匹配；差分放大电路至少包括偏置电路和差分对，用于对差分射频信号进行功率放大；输出匹配电路至少包括第二宽带巴伦阻抗变换器、第三隔直电容以及第四隔直电容，用于将功率放大后的差分射频信号转换为单端输出射频信号并实现宽带阻抗匹配。本申请方案，通过在输入、输出匹配电路中引入宽带巴伦阻抗变换器，在保证其他指标的前提下能有效提高射频功率放大器的工作带宽。

Description

一种射频功率放大器

技术领域

本申请涉及集成芯片技术领域，尤其涉及一种射频功率放大器。

背景技术

射频功率放大器是射频信号发射链路的重要组成部分。如图1所示，它位于发射天线之前，作用是将调制信号放大到足够功率，再通过天线发射出去，以增加信号的传输距离。为了获得更好的通用性，一般希望射频功率放大器在保证输出功率的同时，还拥有较宽的工作频带。射频功率放大器通常由输入、输出匹配电路和功率放大电路组成，功率放大电路包含功率放大晶体管和偏置电路等。通常功率放大晶体管的输入输出阻抗只有几欧姆，而常用的射频***标准阻抗为50欧姆。因此需要引入阻抗匹配电路进行阻抗变换以获得最佳的功率传输性能。由此可见，是否能实现宽频带阻抗匹配极大地影响了射频功率放大器的工作带宽。

就目前技术而言，阻抗匹配的方式主要分为两种：通过集总参数元件(如电容、电感)或分布参数元件(如微带线)实现。前者仅能在单个频点上实现完全的阻抗匹配，通常应用于窄带***；而宽带阻抗匹配更多地依赖分布参数元件实现，如传输线构成的巴特沃斯型多节阻抗变换器和切比雪夫型多节阻抗变换器等，但这些结构仍然存在面积大、覆盖频率范围窄的问题。

因而亟需提出一种新的射频功率放大器，以解决上述问题。

实用新型内容

为了解决现有技术中存在的上述一个或多个技术问题，本申请实施例提供了一种射频功率放大器，以解决现有技术中的功率放大器存在的面积大、覆盖频率范围窄的问题。

为了达到上述目的，本申请就解决其技术问题所采用的技术方案是：

本申请提供了一种射频功率放大器，包括射频输入端、射频输出端以及依次连接在所述射频输入端与所述射频输出端之间的输入匹配电路、差分放大电路和输出匹配电路；

所述输入匹配电路至少包括第一宽带巴伦阻抗变换器、第一隔直电容以及第二隔直电容，用于将单端输入射频信号转换为差分射频信号并实现宽带阻抗匹配；

所述差分放大电路至少包括偏置电路和差分对，用于对所述差分射频信号进行功率放大；

所述输出匹配电路至少包括第二宽带巴伦阻抗变换器、第三隔直电容以及第四隔直电容，用于将功率放大后的所述差分射频信号转换为单端输出射频信号并实现宽带阻抗匹配。

在一个具体的实施例中，所述第一宽带巴伦阻抗变换器包括第一不平衡端、第一平衡端和第二平衡端，所述差分放大电路包括第一差分输入端和第二差分输入端，所述第一不平衡端与所述射频输入端连接，所述第一平衡端以及所述第二平衡端分别与所述第一差分输入端和所述第二差分输入端连接。

在一个具体的实施例中，所述第一宽带巴伦阻抗变换器包括第一耦合线圈对、第二耦合线圈对以及第三耦合线圈对；

所述第一耦合线圈对与所述第二耦合线圈对构成宽带差分阻抗变换器，用于将所述差分放大电路的差分端口的阻抗转换为接近源或负载的阻抗；

所述第三耦合线圈对为宽带巴伦，用于将所述单端输入射频信号转换为所述差分射频信号。

在一个具体的实施例中，所述第一耦合线圈对包括第一耦合线圈和第二耦合线圈，所述第二耦合线圈对包括第三耦合线圈和第四耦合线圈，所述第三耦合线圈对包括第五耦合线圈和第六耦合线圈；

所述第一耦合线圈的第一端与所述第三耦合线圈的第一端连接形成所述第一宽带巴伦阻抗变换器的所述第一平衡端；

所述第二耦合线圈的第一端与所述第四耦合线圈的第一端连接形成所述第一宽带巴伦阻抗变换器的所述第二平衡端；

所述第二耦合线圈的第二端与所述第三耦合线圈的第二端连接后串联所述第一隔直电容到地；

所述第一耦合线圈的第二端与所述第五耦合线圈的第一端连接，所述第五耦合线圈的第二端作为所述第一宽带巴伦阻抗变换器的第一不平衡端；

所述第四耦合线圈的第二端与所述第六耦合线圈的第一端连接，所述第六耦合线圈的第二端串联所述第二隔直电容到地。

在一个具体的实施例中，所述第二宽带巴伦阻抗变换器包括第二不平衡端、第三平衡端和第四平衡端，所述差分放大电路还包括第一差分输出端和第二差分输出端，所述第二不平衡端与所述射频输出端连接，所述第三平衡端以及所述第四平衡端分别与所述第一差分输出端和所述第二差分输出端连接。

在一个具体的实施例中，所述第二宽带巴伦阻抗变换器包括第四耦合线圈对、第五耦合线圈对以及第六耦合线圈对；

所述第四耦合线圈对与所述第五耦合线圈对构成宽带差分阻抗变换器，用于将所述差分放大电路的差分端口的阻抗转换为接近源或负载的阻抗；

所述第六耦合线圈对为宽带巴伦，用于将所述差分射频信号转换为所述单端输出射频信号。

在一个具体的实施例中，所述第四耦合线圈对包括第七耦合线圈和第八耦合线圈，所述第五耦合线圈对包括第九耦合线圈和第十耦合线圈，所述第六耦合线圈对包括第十一耦合线圈和第十二耦合线圈；

所述第七耦合线圈的第一端与所述第九耦合线圈的第一端连接形成所述第二宽带巴伦阻抗变换器的所述第三平衡端；

所述第八耦合线圈的第一端与所述第十耦合线圈的第一端连接形成所述第二宽带巴伦阻抗变换器的所述第四平衡端；

所述第八耦合线圈的第二端与所述第九耦合线圈的第二端连接后串联所述第三隔直电容到地；

所述第七耦合线圈的第二端与所述第十一耦合线圈的第一端连接，所述第十一耦合线圈的第二端作为所述第二宽带巴伦阻抗变换器的第二不平衡端；

所述第十耦合线圈的第二端与所述第十二耦合线圈的第一端连接，所述第十二耦合线圈的第二端串联所述第四隔直电容到地。

在一个具体的实施例中，所述输入匹配电路以及所述输出匹配电路还包括至少一个第一电容。

优选地，所述输入匹配电路以及所述输出匹配电路还包括至少一个电感。

在一个具体的实施例中，所述差分放大电路的所述第一差分输入端、第二差分输入端与所述第一差分输出端、第二差分输出端之间连接有负反馈电路。

在一个具体的实施例中，所述负反馈电路由至少一个电阻以及至少一个第二电容组成。

本申请实施例提供的技术方案带来的有益效果是：

本申请实施例提供的射频功率放大器，包括射频输入端、射频输出端以及依次连接在所述射频输入端与所述射频输出端之间的输入匹配电路、差分放大电路和输出匹配电路；所述输入匹配电路至少包括第一宽带巴伦阻抗变换器、第一隔直电容以及第二隔直电容，用于将单端输入射频信号转换为差分射频信号并实现宽带阻抗匹配；所述差分放大电路至少包括偏置电路和差分对，用于对所述差分射频信号进行功率放大；所述输出匹配电路至少包括第二宽带巴伦阻抗变换器、第三隔直电容以及第四隔直电容，用于将功率放大后的所述差分射频信号转换为单端输出射频信号并实现宽带阻抗匹配。本申请方案，通过在输入、输出匹配电路中引入宽带巴伦阻抗变换器，在保证其他指标的前提下能有效提高射频功率放大器的工作带宽。

本申请所有产品并不需要具备上述所有效果。

附图说明

为了更清楚地说明本申请实施例中的技术方案，下面将对实施例描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本申请的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。

图1是射频信号发射链路的结构示意图；

图2是本申请实施例提供的射频功率放大器的架构图；

图3是本申请实施例提供的第一宽带巴伦阻抗变换器的结构示意图；

图4是本申请实施例提供的第二宽带巴伦阻抗变换器的结构示意图；

图5是本申请实施例提供的第一或第二宽带巴伦阻抗变换器的S参数仿真结果示意图；

图6是本申请实施例提供的射频功率放大器的S参数仿真结果示意图；

图7是本申请实施例提供的射频功率放大器的输出功率仿真结果示意图；

图8是本申请实施例提供的输入匹配电路的结构示意图；

图9是本申请实施例提供的输出匹配电路的结构示意图；

图10是本申请实施例提供的负反馈电路的结构示意图。

具体实施方式

为使本申请的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本申请实施例中的附图，对本申请实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本申请一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本申请中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本申请保护的范围。

如背景技术所述，能否实现宽频带阻抗匹配极大地影响了射频功率放大器的工作带宽，然而现有技术中的阻抗匹配的实现方式，要么仅能在单个频点上实现完全的阻抗匹配，要么结构存在面积大、覆盖频率范围窄的问题。

针对上述一个或多个问题，本申请基于宽带巴伦阻抗变换器，提出了一种新的射频功率放大器，通过在输入、输出匹配电路中引入宽带巴伦阻抗变换器，利用宽带巴伦阻抗变换器实现输入、输出端口的宽带阻抗匹配，在保证其他指标的前提下有效提高射频功率放大器的工作带宽。

下面结合附图具体描述本申请实施例的方案。

图2是本申请实施例提供的射频功率放大器的架构图，参照图2所示，本申请实施例提供的射频功率放大器主要由射频输入端100、射频输出端200、输入匹配电路300、差分放大电路400和输出匹配电路500组成。其中，输入匹配电路300、差分放大电路400和输出匹配电路500依次连接在射频输入端100与射频输出端200之间。

单端输入射频信号经射频输入端100传输至输入匹配电路300，经输入匹配电路300转换为差分射频信号并实现宽带阻抗匹配后传输至差分放大电路400，经差分放大电路400功率放大后传输至输出匹配电路500，经输出匹配电路500转换为单端输出射频信号并实现宽带阻抗匹配后经由射频输出端200输出。

作为一种较优的实施方式，本申请实施例中，可根据需求在射频输入端100后串联一电感用于调整高频阻抗匹配。可以理解的是，本申请实施例中，不对串联在射频输入端100后方的电感的相关参数作具体限定，用户可根据实际需求进行选择。

宽带巴伦阻抗变换器可以在实现阻抗匹配的同时解决结构存在面积大、覆盖频率范围窄的问题，并且宽带巴伦阻抗变换器具有结构简单、易于实现等优点。基于宽带巴伦阻抗变换器的上述特点，本申请实施例中，将其引入射频功率放大器的设计中，以实现输入、输出端口的宽频带阻抗匹配。

作为一种较优的实施方式，本申请实施例中，输入匹配电路300用于将单端输入射频信号转换为差分射频信号并实现宽带阻抗匹配，其至少由第一宽带巴伦阻抗变换器和隔直电容组成，其中隔直电容可以包括一个或多个，其具体数量可根据实际需求进行设置，示例性地，输入匹配电路中的隔直电容可以包括第一隔直电容310和第二隔直电容320。

相对应地，输出匹配电路500用于将功率放大后的差分射频信号转换为单端输出射频信号并实现宽带阻抗匹配，其至少由第二宽带巴伦阻抗变换器和隔直电容组成，同样地，输出匹配电路500中的隔直电容可以包括一个或多个，其具体数量可根据实际需求进行设置，示例性地，输入匹配电路中的隔直电容可以包括第三隔直电容510和第四隔直电容520。

作为一种较优的实施方式，本申请实施例中，差分放大电路400用于对差分射频信号进行功率放大。进一步参照图2所示，差分放大电路400包括第一差分输入端410、第二差分输入端420、第一差分输出端430、第二差分输出端440，其中，第一差分输入端410、第二差分输入端420用于接收待放大的差分射频信号，第一差分输出端430、第二差分输出端440用于输出功率放大后的差分射频信号。这里需要说明的是，本申请实施例中，对差分放大电路400的具体实现方式不做具体限定，在不违背本申请发明构思的前提下，任何已知的差分放大电路均可用于本申请。作为一种示例性而非限制性的说明，本申请实施例中的差分放大电路400可由偏置电路和差分对组成。作为一种示例性而非限制性的说明，本申请实施例中，差分放大电路的输出功率可设置为36dBm、直流供电为5V、放大器效率为50％，差分端口阻抗为12.5欧姆。

图3是本申请实施例提供的第一宽带巴伦阻抗变换器的结构示意图，参照图3所示，第一宽带巴伦阻抗变换器包括第一不平衡端330、第一平衡端340和第二平衡端350。具体实施时，第一不平衡端330与射频输入端100连接，第一平衡端340以及第二平衡端350分别与第一差分输入端410和第二差分输入端连接420连接。

进一步参照图3所示，第一宽带巴伦阻抗变换器包括第一耦合线圈对360、第二耦合线圈对370以及第三耦合线圈对380，其中，第一耦合线圈对360包括第一耦合线圈361和第二耦合线圈362，第二耦合线圈对370包括第三耦合线圈371和第四耦合线圈372，第三耦合线圈对380包括第五耦合线圈381和第六耦合线圈382。其中，第一耦合线圈对360与第二耦合线圈对370构成宽带差分阻抗变换器，用于将差分放大电路的差分端口的阻抗转换为接近源或负载的阻抗，达到阻抗匹配的目的。第三耦合线圈对380为宽带巴伦，用于将单端输入射频信号转换为差分射频信号。

具体实施时，第一耦合线圈361的第一端与第三耦合线圈371的第一端连接形成第一宽带巴伦阻抗变换器的第一平衡端。第二耦合线圈362的第一端与第四耦合线圈372的第一端连接形成第一宽带巴伦阻抗变换器的第二平衡端。第二耦合线圈362的第二端与第三耦合线圈371的第二端连接后串联第一隔直电容310后接地。第一耦合线圈361的第二端与第五耦合线圈381的第一端连接，第五耦合线圈381的第二端作为第一宽带巴伦阻抗变换器的第一不平衡端。第四耦合线圈372的第二端与第六耦合线圈382的第一端连接，第六耦合线圈382的第二端串联第二隔直电容320后接地。

图4是本申请实施例提供的第二宽带巴伦阻抗变换器的结构示意图，参照图4所示，第二宽带巴伦阻抗变换器包括第二不平衡端530、第三平衡端540和第四平衡端550。具体实施时，第二不平衡端530与射频输出端200连接，第三平衡端540以及第四平衡端550分别与第一差分输出端430和第二差分输出端连接440连接。

进一步参照图4所示，第二宽带巴伦阻抗变换器包括第四耦合线圈对560、第五耦合线圈对570以及第六耦合线圈对580，其中，第四耦合线圈对560包括第七耦合线圈561和第八耦合线圈562，第五耦合线圈对570包括第九耦合线圈571和第十耦合线圈572，第六耦合线圈对580包括第十一耦合线圈581和第十二耦合线圈582。其中，第四耦合线圈对560与第五耦合线圈对570构成宽带差分阻抗变换器，用于将差分放大电路的差分端口的阻抗转换为接近源或负载的阻抗，达到阻抗匹配的目的。第六耦合线圈对580为宽带巴伦，用于将差分射频信号转换为单端输出射频信号。

具体实施时，第七耦合线圈561的第一端与第九耦合线圈571的第一端连接形成第二宽带巴伦阻抗变换器的第三平衡端。第八耦合线圈562的第一端与第十耦合线圈572的第一端连接形成第二宽带巴伦阻抗变换器的第四平衡端。第八耦合线圈562的第二端与第九耦合线圈571的第二端连接后串联第三隔直电容510后接地。第七耦合线圈561的第二端与第十一耦合线圈581的第一端连接，第十一耦合线圈581的第二端作为第二宽带巴伦阻抗变换器的第二不平衡端。第十耦合线圈572的第二端与第十二耦合线圈582的第一端连接，第十二耦合线圈582的第二端串联第四隔直电容520后接地。

通过上述连接方式，可实现第一宽带巴伦阻抗变换器以及第二宽带巴伦阻抗变换器的平衡端与不平衡端的阻抗比为1∶4，再结合差分端口阻抗为12.5欧姆可知，不平衡端(包括第一和第二不平衡端)阻抗为50欧姆，可在源或负载端实现阻抗匹配。通过调整耦合线圈的偶模阻抗、奇模阻抗和电长度，可实现特定频段下的阻抗变换。作为一种示例，本实施例中的第一和第二宽带巴伦阻抗变换器的工作频率为200MHz-2GHz，其S参数仿真结果如图5所示，进一步参照图5可知，其回波损耗大于10dB，***损耗小于1dB。

图6给出了的200MHz-2GHz射频功率放大器的S参数仿真结果，图7给出了200MHz-2GHz射频功率放大器的输出功率仿真结果，参照图6和图7可知，本申请实施例提供的射频功率放大器的饱和输出功率为35dBm，增益典型值为20dB，反射系数在-7dB以下。

作为一种较优的实施方式，本申请实施例中，所述输入匹配电路以及所述输出匹配电路还包括至少一个第一电容，用于调整所述的宽带射频功率放大器在工作频带内的阻抗匹配。优选地，输入匹配电路以及输出匹配电路还包括至少一个电感。可以理解的是，本申请实施例中，不对第一电容以及电感的数量以及类型作具体限制，用户可根据实际需求进行选择。

参照图8所示，本申请实施例提供的输入匹配电路，除了包括上述第一宽带巴伦阻抗变换器、第一隔直电容和第二隔直电容外，在射频输入端100和第一不平衡端330之间还依次串联一个电感391和一个第一电容392。

参照图9所示，本申请实施例提供的输出匹配电路，除了包括上述第二宽带巴伦阻抗变换器、第三隔直电容和第四隔直电容外，在射频输出端200和第二不平衡端530之间还依次串联一个第一电容592。

作为一种较优的实施方式，本申请实施例中，所述差分放大电路输入端和输出端之间连接有负反馈电路450，用于拓展射频功率放大器的工作带宽。具体实施时，负反馈电路450连接在第一差分输入端、第二差分输入端与第一差分输出端、第二差分输出端之间。这里需要说明的是，本申请实施例中，对负反馈电路的具体实现方式不做具体限定，在不违背本申请发明构思的前提下，任何已知的负反馈电路均可用于本申请。参照图10所示，作为一种示例性而非限制性的说明，本申请实施例中的负反馈电路由至少一个电阻451以及至少一个第二电容452组成，其中，电阻451与第二电容452串联。

在本申请的描述中，需要理解的是，术语“垂直”“平行”“上”、“下”、“前”、“后”、“左即、“右”、“竖直”、“水平”、“顶”、“底”、“内”、“外”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本申请和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本申请的限制。此外，术语“第一”、“第二”仅用于描述目的，而不能理解为指示或暗示相对重要性或者隐含指明所指示的技术特征的数量。由此，限定有“第一”、“第二”的特征可以明示或者隐含地包括一个或者更多个该特征。在本申请的描述中，除非另有说明，“多个”的含义是两个或两个以上。

在本申请的描述中，需要说明的是，除非另有明确的规定和限定，术语“安装”、“相连”、“连接”应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或一体地连接；可以是机械连接，也可以是电连接；可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的连通。对于本领域的普通技术人员而言，可以具体情况理解上述术语在本申请中的具体含义。

以上所述仅为本申请的较佳实施例，并不用以限制本申请，凡在本申请的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本申请的保护范围之内。

Claims (10)

1.一种射频功率放大器，其特征在于，包括射频输入端、射频输出端以及依次连接在所述射频输入端与所述射频输出端之间的输入匹配电路、差分放大电路和输出匹配电路；

所述输入匹配电路至少包括第一宽带巴伦阻抗变换器、第一隔直电容以及第二隔直电容，用于将单端输入射频信号转换为差分射频信号并实现宽带阻抗匹配；

所述差分放大电路至少包括偏置电路和差分对，用于对所述差分射频信号进行功率放大；

所述输出匹配电路至少包括第二宽带巴伦阻抗变换器、第三隔直电容以及第四隔直电容，用于将功率放大后的所述差分射频信号转换为单端输出射频信号并实现宽带阻抗匹配。

2.根据权利要求1所述的射频功率放大器，其特征在于，所述第一宽带巴伦阻抗变换器包括第一不平衡端、第一平衡端和第二平衡端，所述差分放大电路包括第一差分输入端和第二差分输入端，所述第一不平衡端与所述射频输入端连接，所述第一平衡端以及所述第二平衡端分别与所述第一差分输入端和所述第二差分输入端连接。

3.根据权利要求2所述的射频功率放大器，其特征在于，所述第一宽带巴伦阻抗变换器包括第一耦合线圈对、第二耦合线圈对以及第三耦合线圈对；

所述第一耦合线圈对与所述第二耦合线圈对构成宽带差分阻抗变换器，用于将所述差分放大电路的差分端口的阻抗转换为接近源或负载的阻抗；

所述第三耦合线圈对为宽带巴伦，用于将所述单端输入射频信号转换为所述差分射频信号。

4.根据权利要求3所述的射频功率放大器，其特征在于，所述第一耦合线圈对包括第一耦合线圈和第二耦合线圈，所述第二耦合线圈对包括第三耦合线圈和第四耦合线圈，所述第三耦合线圈对包括第五耦合线圈和第六耦合线圈；

所述第一耦合线圈的第一端与所述第三耦合线圈的第一端连接形成所述第一宽带巴伦阻抗变换器的所述第一平衡端；

所述第二耦合线圈的第一端与所述第四耦合线圈的第一端连接形成所述第一宽带巴伦阻抗变换器的所述第二平衡端；

所述第二耦合线圈的第二端与所述第三耦合线圈的第二端连接后串联所述第一隔直电容到地；

所述第一耦合线圈的第二端与所述第五耦合线圈的第一端连接，所述第五耦合线圈的第二端作为所述第一宽带巴伦阻抗变换器的第一不平衡端；

所述第四耦合线圈的第二端与所述第六耦合线圈的第一端连接，所述第六耦合线圈的第二端串联所述第二隔直电容到地。

5.根据权利要求2所述的射频功率放大器，其特征在于，所述第二宽带巴伦阻抗变换器包括第二不平衡端、第三平衡端和第四平衡端，所述差分放大电路还包括第一差分输出端和第二差分输出端，所述第二不平衡端与所述射频输出端连接，所述第三平衡端以及所述第四平衡端分别与所述第一差分输出端和所述第二差分输出端连接。

6.根据权利要求5所述的射频功率放大器，其特征在于，所述第二宽带巴伦阻抗变换器包括第四耦合线圈对、第五耦合线圈对以及第六耦合线圈对；

所述第四耦合线圈对与所述第五耦合线圈对构成宽带差分阻抗变换器，用于将所述差分放大电路的差分端口的阻抗转换为接近源或负载的阻抗；

所述第六耦合线圈对为宽带巴伦，用于将所述差分射频信号转换为所述单端输出射频信号。

7.根据权利要求6所述的射频功率放大器，其特征在于，所述第四耦合线圈对包括第七耦合线圈和第八耦合线圈，所述第五耦合线圈对包括第九耦合线圈和第十耦合线圈，所述第六耦合线圈对包括第十一耦合线圈和第十二耦合线圈；

所述第七耦合线圈的第一端与所述第九耦合线圈的第一端连接形成所述第二宽带巴伦阻抗变换器的所述第三平衡端；

所述第八耦合线圈的第一端与所述第十耦合线圈的第一端连接形成所述第二宽带巴伦阻抗变换器的所述第四平衡端；

所述第八耦合线圈的第二端与所述第九耦合线圈的第二端连接后串联所述第三隔直电容到地；

所述第七耦合线圈的第二端与所述第十一耦合线圈的第一端连接，所述第十一耦合线圈的第二端作为所述第二宽带巴伦阻抗变换器的第二不平衡端；

所述第十耦合线圈的第二端与所述第十二耦合线圈的第一端连接，所述第十二耦合线圈的第二端串联所述第四隔直电容到地。

8.根据权利要求1至7任一项所述的射频功率放大器，其特征在于，所述输入匹配电路以及所述输出匹配电路还包括至少一个第一电容。

9.根据权利要求5所述的射频功率放大器，其特征在于，所述差分放大电路的所述第一差分输入端、第二差分输入端与所述第一差分输出端、第二差分输出端之间连接有负反馈电路。

10.根据权利要求9所述的射频功率放大器，其特征在于，所述负反馈电路由至少一个电阻以及至少一个第二电容组成。