CN211248304U - 一种改进的铝脱氧钢用中间包 - Google Patents
一种改进的铝脱氧钢用中间包 Download PDFInfo
- Publication number
- CN211248304U CN211248304U CN201921484469.1U CN201921484469U CN211248304U CN 211248304 U CN211248304 U CN 211248304U CN 201921484469 U CN201921484469 U CN 201921484469U CN 211248304 U CN211248304 U CN 211248304U
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- tundish
- retaining wall
- steel
- working layer
- thickness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Landscapes
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
Abstract
本实用新型公开了一种改进的铝脱氧钢用中间包,包括三层设计,从外到内依次为钢壳、永久层、工作层,工作层内部分为冲击区和熔池,冲击区位于中间包的上半部分,熔池位于中间包的下半部分,冲击区熔池之间设有挡墙,挡墙镶嵌在中间包工作层中;挡墙上设有导流孔,进行疏导进入冲击区的钢水。本实用新型可以消除钢水再污染,防止钢液二次氧化,保证铸坯质量的稳定性。
Description
技术领域
本实用新型属于连铸技术领域,具体说是一种改进的铝脱氧钢用中间包。
背景技术
在传统的生产研究中,中间包的地位并不高,只是被视作一个连接钢包钢水并将其分配到结晶器的一个容器,完全忽略了钢水的二次氧化、夹杂物上浮、钢水流动状态等问题,无法保证铸坯质量的稳定性。
随着高质量品种钢、洁净钢的快速发展,对钢水质量要求日益严格,中间包越来越受到研究人员的重视。许多冶金工作者在中间包的冶金功能上作了大量研究,使其越来越成为一个独立的工艺设备,国外研究学者提出了“中间包冶金”的概念。总体而言,中间包作为冶金精炼反应器,应该具有如下功能:
(1)消除钢水再污染,防止钢液二次氧化,防止耐火材料侵蚀和钢包涡流卷渣。
(2)中间包钢水流动过程中,促使钢中夹杂物进一步去除,即尽力延长钢水平均停留时间,改善流动状态,防止击穿流,减少死区。
因此如何改进中间包,如何使钢水浇注过程中促进夹杂物上浮、防止钢水二次氧化等成了关键。
发明内容
为克服原有技术的不足,本实用新型提供一种改进的铝脱氧钢用中间包,中间包在钢水浇注过程中可以促进夹杂物上浮、防止钢水二次氧化、延长钢水停留时间、改善钢水流动状态等。
为达到上述目的,本实用新型采用的技术方案如下:
一种改进的铝脱氧钢用中间包,其特征在于,包括三层设计,从外到内依次为钢壳、永久层、工作层,工作层内部分为冲击区和熔池,冲击区位于中间包的上半部分,熔池位于中间包的下半部分,冲击区熔池之间设有挡墙,挡墙镶嵌在中间包工作层中;挡墙上设有导流孔,进行疏导进入冲击区的钢水。
所述熔池内部设有浇筑孔。
优选的,永久层和外层钢壳之间使用石棉板进行保温。石棉板的厚度为5-15mm。
优选的,永久层用高铝莫来石质浇注料浇筑,厚度为≥140mm。更优选的,永久层厚度为140mm、150mm、160mm、170mm、180mm、190mm、200mm、210mm、220mm或者上述任意二者组成的范围。工作层使用镁质干式料打结。镁质干式料中MgO含量≥85%,SiO2含量≤5%,均为重量百分比。
镁质干式料是一种不加液体结合剂与水的不定形耐火材料。施工后不必经过严格的养护,主要靠烘烤或使用时高温熔体的加热,使干式捣打料的热面烧结成整体,形成一层具有一定强度的致密工作层,由于使用中除工作层外,其余干式料仍为未烧结的紧密堆积结构。
优选的,冲击区侧壁工作层厚度≥120mm,其它区域侧壁工作层厚度40~50mm,底部厚度为50~70mm。优选的,冲击区侧壁厚度为120mm、130mm、140mm、150mm、160mm、170mm、180mm、190mm、200mm或者上述任意二者组成的范围。
优选的,中间包外层钢壳采用10~20mm厚钢板焊接。
优选的,冲击区内设有稳流器,稳流器底部厚度为100~120mm,其底部埋入工作层40~50mm。稳流器安装在中间包冲击区底部,用来稳定中间包水口区域钢水流动,防止残渣卷入钢水造成连铸抷内质量缺陷、堵塞问题,促进夹杂物上浮,减少钢水喷溅。
进一步的,中间包冲击区和熔池之间用当墙隔开,挡墙采用U型或V型设计,挡墙镶嵌在工作层中,镶嵌深度40~50mm,挡墙上有2~4个孔,挡墙与中间包冲击区底部呈80~88度夹角(这个夹角是面与面的夹角,U型挡墙可以理解为左、中、右三面挡墙与冲击区底部均呈80~88度夹角,V型挡墙可以理解为左、右两面挡墙与冲击区底部均呈80~88度夹角)。挡墙镶嵌向冲击区倾斜,挡墙依靠自身重力抵消一部分钢水冲击,保证中间包挡墙的牢固,不必使用其它方法进行加固,结构简单。
稳流器和挡墙均采用高镁质耐材,MgO含量≥85%,挡墙上的孔,从冲击区到熔池有15~25度的上扬角度。挡墙采用U型或V型设计,挡墙上开孔,并带有一定的上扬角度,可以很好的改善中间包内流程的均匀性,减少死区,增加钢水在中间包内的停留时间,促进钢水夹杂物的上浮。(实施例1为U型挡墙,实施例4为V型挡墙)。
稳流器和挡墙使用的高镁质耐材,是镁质浇注料,是由电熔镁砂或烧结镁砂骨料及其细粉配制而成,结合剂采用方镁石水泥、氯化镁、硫酸镁、水玻璃、水聚磷酸盐等,需要浇注成型。
本实用新型的工作原理及有益效果表现在:
使用高镁质耐材,控制其MgO含量≥85%,SiO2含量≤5%,在铝脱氧浇注过程中,可以有效的避免钢中的铝与中包耐材中的SiO2反应,避免中包向钢中传氧。消除钢水再污染,防止钢液二次氧化,防止耐火材料侵蚀和钢包涡流卷渣。
挡墙镶嵌在中间包工作层中,与中间包底部呈80~88度角,向冲击区倾斜,挡墙依靠自身重力抵消一部分钢水冲击,保证中包挡墙的牢固,不必使用其它方法进行加固,结构简单。适合小型中间包使用。
采用U型或V型挡墙,挡墙上开孔,并带有一定的上扬角度,可以很好的改善中间包内流程的均匀性,减少死区,增加钢水在中间包内的停留时间,促进钢水夹杂物的上浮。中间包钢水流动过程中,促使钢中夹杂物进一步去除,即尽力延长钢水平均停留时间,改善流动状态,防止击穿流,减少死区。
附图说明
图1为本实用新型实施例1的改进的铝脱氧钢用中间包的示意图。
图2为实施例1的挡墙的中间部分。
图3为实施例1的挡墙的开孔部分。
图4为实施例1的稳流器剖面图。
图5为本实用新型实施例4的改进的铝脱氧钢用中间包的示意图。
图6为实施例4的挡墙的开孔部分。
图7为实施例4的稳流器剖面图。
图中,1-外层钢壳,2-石棉板,3-永久层,4-工作层,5-稳流器,6-挡墙,7-导流孔,8-浇注孔。
具体实施方式
以下实施例是对本发明的进一步说明,但本发明并不局限于此。
实施例1
如图1、2、3、4所示,一种改进的铝脱氧钢用中间包,它包括1外层钢壳,2石棉隔热板,3高铝莫来石质浇注料永久层,4镁质干式料打结工作层,5中间包稳流器,6中间包挡墙。从外到内依次为钢壳、永久层、工作层,工作层内部分为冲击区和熔池,冲击区位于中间包的上半部分,熔池位于中间包的下半部分,所述熔池内部设有浇筑孔。冲击区熔池之间设有挡墙,挡墙镶嵌在中间包工作层中;挡墙上设有导流孔,进行疏导进入冲击区的钢水。
上述中间包外层钢壳采用20mm厚钢板焊接,永久层和外层钢壳之间、钢壳内侧铺设10mm厚石棉板。
永久层用高铝莫来石质浇注料浇筑,包底永久层砌筑:先安装好座砖模定位后,再打结包底。将搅匀的料倒入中间包内,边加边用振动棒进行振动,底部永久层厚度170mm;
包壁永久层砌筑:浇筑好包底后,自然养生后,浇筑包壁永久层。将中间包模具放入中间包内,调整好胎模与包壁的距离,使四周空隙相等,侧壁永久层厚度140mm,用振动棒振动,保证打结均匀、密实。(这里的“侧壁永久层厚度”是中包四周永久层的厚度)
包壁浇筑完毕,自然养生24小时后,方可进行脱模,脱模后需再自然养生48小时。
工作层使用镁质干式料打结,镁质干式料中MgO含量≥85%,SiO2含量≤5%,均为重量百分比。将中间包内的杂物清扫干净,座砖周围用涂抹料填实。将干式料倒入包底,铺平踏实,底部工作层厚度控制在60mm,预留挡墙和稳流器安装位。
把胎膜放入中间包内,调整好间隙,使其达到规定要求的50mm,冲击区周围120mm(即冲击区侧壁工作层厚度≥120mm,其它区域侧壁工作层厚度40~50mm,底部厚度为50~70mm。)。将干式料放入胎膜与永久层之间,捣实并多次重复该过程,直到达到要求的高度。以上工作完成后,即可进行烘烤,注意烘烤温度不能太高,外膜外壁温度不能高于240℃,烘烤时间:1.5小时,烘烤完毕,做适当冷却后即可脱模。
稳流器和挡墙单独制作,稳流器和挡墙均采用高镁质耐材,MgO含量≥85%。挡墙镶嵌在工作层中,镶嵌深度50mm,稳流器底部厚度为110mm。挡墙采用U型设计,中下部开4个孔,挡墙与中间包冲击区底部呈85度夹角。下部孔的上扬角度为20度,上部孔的上扬角度为15度。中间包工作层打结完毕后,安装稳流器和挡墙,缝隙使用涂抹料填补。
实施例2
其他同实施例1,不同之处在于:
中间包外层钢壳采用10mm厚钢板焊接,内侧铺设12mm厚石棉板。
永久层用高铝莫来石质浇注料浇筑,厚度为200mm。
冲击区侧壁工作层厚度140mm,其它区域侧壁厚度45mm,底部厚度为55mm。
冲击区内设有稳流器,稳流器底部厚度为120mm,其底部埋入工作层55mm。
中间包冲击区和熔池之间用当墙隔开,挡墙采用U型,挡墙镶嵌在工作层中,镶嵌深度55mm,挡墙上有2个孔,挡墙与中间包冲击区底部呈80度夹角。
挡墙上的孔,从冲击区到熔池有20度的上扬角度。
实施例3
其他同实施例1,不同之处在于:
中间包外层钢壳采用12mm厚钢板焊接,内侧铺设15mm厚石棉板。
永久层用高铝莫来石质浇注料浇筑,厚度为220mm。
冲击区侧壁厚度160mm,其它区域侧壁厚度40mm,底部厚度为60mm。
冲击区内设有稳流器,稳流器底部厚度为100mm,其底部埋入工作层40mm。
中间包冲击区和熔池之间用当墙隔开,挡墙采用U型,挡墙镶嵌在工作层中,镶嵌深度40mm,挡墙上有4个孔,挡墙与中间包冲击区底部呈83度夹角。
挡墙上的孔,从冲击区到熔池有22度的上扬角度。
实施例4
如图5、6、7所示,一种改进的铝脱氧钢用中间包,它包括1外层钢壳,2石棉隔热板,3高铝莫来石质浇注料永久层,4镁质干式料打结工作层,5中间包稳流器,6中间包挡墙。从外到内依次为钢壳、永久层、工作层,工作层内部分为冲击区和熔池,冲击区位于中间包的上半部分,熔池位于中间包的下半部分,冲击区熔池之间设有挡墙,挡墙镶嵌在中间包工作层中;挡墙上设有导流孔,进行疏导进入冲击区的钢水。
上述中间包外层钢壳采用15mm厚钢板焊接,内侧铺设15mm后石棉板。
永久层用高铝莫来石质浇注料浇筑,包底永久层砌筑:先安装好座砖模定位后,再打结包底。将搅匀的料倒入中间包内,边加边用振动棒进行振动,底部永久层厚度180mm;包壁永久层砌筑:浇筑好包底后,自然养生后,浇筑包壁永久层。将中间包模具放入中间包内,调整好胎模与包壁的距离,使四周空隙相等,侧壁永久层厚度150mm,用振动棒振动,保证打结均匀、密实。
包壁浇筑完毕,自然养生24小时后,方可进行脱模,脱模后需再自然养生48小时。
工作层打结,将中间包内的杂物清扫干净,座砖周围用涂抹料填实。将干式料倒入包底,铺平踏实,厚度控制在55mm,预留挡墙和稳流器安装位。把胎膜放入中间包内,调整好间隙,使其达到规定要求的50mm,冲击区周围130mm。将干式料放入胎膜与永久层之间,捣实并多次重复该过程,直到达到要求的高度。以上工作完成后,即可进行烘烤,注意烘烤温度不能太高,外膜外壁温度不能高于240℃,烘烤时间:1.5小时,烘烤完毕,做适当冷却后即可脱模。
稳流器和挡墙单独制作,挡墙采用V型设计,下部开2个孔,左侧、右侧各一个,孔的上扬角度为15度。中间包工作层打结完毕后,安装稳流器和挡墙,缝隙使用涂抹料填补。
Claims (10)
1.一种改进的铝脱氧钢用中间包,其特征在于,
包括三层设计,从外到内依次为钢壳、永久层、工作层,
工作层内部分为冲击区和熔池,
冲击区位于中间包的上半部分,熔池位于中间包的下半部分,
冲击区和熔池之间设有挡墙,挡墙镶嵌在中间包工作层中;
挡墙上设有导流孔。
2.如权利要求1所述的铝脱氧钢用中间包,其特征在于,所述熔池内部设有浇筑孔。
3.如权利要求1所述的铝脱氧钢用中间包,其特征在于,永久层和外层钢壳之间设置石棉板;石棉板的厚度为5-15mm。
4.如权利要求1所述的铝脱氧钢用中间包,其特征在于,永久层用高铝莫来石质浇注料浇筑,厚度为≥140mm。
5.如权利要求1所述的铝脱氧钢用中间包,其特征在于,工作层使用镁质干式料打结;镁质干式料中MgO含量≥85%,SiO2含量≤5%,均为重量百分比。
6.如权利要求1所述的铝脱氧钢用中间包,其特征在于,冲击区侧壁工作层厚度≥120mm,其它区域侧壁工作层厚度40~50mm,底部厚度为50~70mm。
7.如权利要求1所述的铝脱氧钢用中间包,其特征在于,中间包外层钢壳采用10~20mm厚钢板焊接。
8.如权利要求1所述的铝脱氧钢用中间包,其特征在于,冲击区内设有稳流器,稳流器底部厚度为100~120mm,其底部埋入工作层40~50mm。
9.如权利要求1所述的铝脱氧钢用中间包,其特征在于,中间包冲击区和熔池之间用当墙隔开,挡墙采用U型或V型设计,挡墙镶嵌在工作层中,镶嵌深度40~50mm,挡墙上有2~4个孔,挡墙与中间包冲击区底部呈80~88度夹角。
10.如权利要求9所述的铝脱氧钢用中间包,其特征在于,稳流器和挡墙均采用高镁质耐材,MgO含量≥85%;
挡墙上的孔,从冲击区到熔池有15~25度的上扬角度。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201921484469.1U CN211248304U (zh) | 2019-09-05 | 2019-09-05 | 一种改进的铝脱氧钢用中间包 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201921484469.1U CN211248304U (zh) | 2019-09-05 | 2019-09-05 | 一种改进的铝脱氧钢用中间包 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN211248304U true CN211248304U (zh) | 2020-08-14 |
Family
ID=71964487
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201921484469.1U Active CN211248304U (zh) | 2019-09-05 | 2019-09-05 | 一种改进的铝脱氧钢用中间包 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN211248304U (zh) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112024862A (zh) * | 2020-08-21 | 2020-12-04 | 大冶特殊钢有限公司 | 一种中间包永久衬制备方法及其施工胎膜 |
CN112371969A (zh) * | 2020-10-20 | 2021-02-19 | 青岛正望钢水控制股份有限公司 | 一种通道式电磁感应加热中间包的功能耐火材料实施方法 |
CN114799142A (zh) * | 2022-05-18 | 2022-07-29 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种稳流器及中间包 |
CN115319034A (zh) * | 2022-08-18 | 2022-11-11 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种钒铁合金浇铸锭模及其制备方法 |
-
2019
- 2019-09-05 CN CN201921484469.1U patent/CN211248304U/zh active Active
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112024862A (zh) * | 2020-08-21 | 2020-12-04 | 大冶特殊钢有限公司 | 一种中间包永久衬制备方法及其施工胎膜 |
CN112371969A (zh) * | 2020-10-20 | 2021-02-19 | 青岛正望钢水控制股份有限公司 | 一种通道式电磁感应加热中间包的功能耐火材料实施方法 |
CN112371969B (zh) * | 2020-10-20 | 2021-09-24 | 青岛正望钢水控制股份有限公司 | 一种通道式电磁感应加热中间包的功能耐火材料实施方法 |
CN114799142A (zh) * | 2022-05-18 | 2022-07-29 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种稳流器及中间包 |
CN114799142B (zh) * | 2022-05-18 | 2024-05-24 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种稳流器及中间包 |
CN115319034A (zh) * | 2022-08-18 | 2022-11-11 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种钒铁合金浇铸锭模及其制备方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN211248304U (zh) | 一种改进的铝脱氧钢用中间包 | |
CN106029254B (zh) | 用于制造具有较大横截面的较长铸锭的方法和设备 | |
CN206622605U (zh) | 一种三机三流板坯连铸中间包 | |
CN102886501B (zh) | 一种宽厚板轧机用宽厚板坯高效制备工装和制备方法 | |
CN105014028B (zh) | 定径水口敞开式连铸方坯的冷料布放方法及起步开浇工艺 | |
CN201239793Y (zh) | 改进的铁水浇注包 | |
CN104259441A (zh) | 内置冷芯和顶置电磁场铸造大型钢锭的方法 | |
CN101700572B (zh) | 一种有碳钢包包底的砌筑方法 | |
CN201030424Y (zh) | 套装式连铸中间包稳流器 | |
CN205888059U (zh) | 高炉砌筑铁水罐 | |
CN113305268A (zh) | 一种12立方米渣包的铸造方法 | |
JP7043217B2 (ja) | 活性金属の鋳造方法 | |
CN106345990A (zh) | 一种连铸中间包用复合挡渣墙的制备方法 | |
CN113843411B (zh) | 两流板坯连铸中间包低成本复合干式料工作衬及施工方法 | |
CN103170609A (zh) | 一种铁合金炉前浇注成型设备和工艺 | |
CN103302259B (zh) | 一种连铸中间包挡渣坝及其制备方法 | |
CN205020772U (zh) | 外开槽圆钢锭模 | |
CN203695934U (zh) | 一种带流铁口的铁水罐挡渣器 | |
CN202963436U (zh) | 双真空铸钢锭中间包 | |
CN208513634U (zh) | 一种球化处理用铁水包 | |
Kang et al. | Development of cast steel back-up roll | |
CN101637941A (zh) | 一种铁水罐整体浇注的工艺及胎模装置 | |
CN218873714U (zh) | 一种用于非平衡中间包的稳流器 | |
CA2399273C (en) | Molten metal handling vessel | |
CN211679898U (zh) | 一种炼钢浇注***中注管装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |