CN1526705A - 一种生产三聚氰胺的工艺流程 - Google Patents

Abstract

一种高压法生产高纯度熔融三聚氰胺的工艺流程，用塔式反应器处理熔融粗三聚氰胺，形成液相不返混，氨气自下而上逐层鼓泡穿过塔板与自上而下逐层塔板运动的熔融粗三聚氰胺形成逆流接触，不断汽提出溶解和生成的二氧化碳，最终在器底得到高纯度的熔融三聚氰胺，器顶排出的含有少量二氧化碳的氨气注入到反应器中，全部或部分地替代反应器注氨。洗涤塔，反应器和塔式反应器按照上中下高低布置，靠位差实现设备间气液相的流动。

Description

一种生产三聚氰胺的工艺流程

技术领域  本发明涉及一种生产三聚氰胺的工艺流程，特别是涉及一种以尿素为原料，在高温高压条件下，用氨处理粗三聚氰胺的高压法生产三聚氰胺的工艺流程。

背景技术  我们知道，在高温高压条件下，即使没有催化剂的存在，尿素也能分解转化为三聚氰胺，并副产氨气和二氧化碳，反应方程式如下

(尿素)        (三聚氰胺)    (氨气)   (二氧化碳)

该反应为强吸热反应，反应热约为3320kJ/kg三聚氰胺。反应产物中，除目的产品三聚氰胺和副产的氨气和二氧化碳外，还伴随一些杂质，这些杂质主要是一些未反应物(如尿素)、反应中间产物(如缩二脲、脲基三聚氰胺、三聚氰酸二酰胺、三聚氰酸一酰胺等)和三聚氰胺脱氨基生成的缩聚物(如密白胺、密勒胺等)。

传统的工业化高压法生产三聚氰胺的工艺流程通常是在温度为380-400℃，压力为8.0-15.0Mpa左右的操作条件下，在带内加热盘管的釜式反应器内尿素发生化学反应，生成熔融的粗三聚氰胺，同时副产主要成分是氨气和二氧化碳气体的反应尾气。为使反应顺利地进行，通常情况下人们在反应器的底部注入新鲜的氨气。反应后生成的熔融粗三聚氰胺一般纯度在89-94％(不包括溶解在其中的氨气和二氧化碳，以下均同)左右，被送入淬冷器用氨水淬冷成固体粗三聚氰胺，再将固体粗三聚氰胺在精制处理工序，通过溶解、结晶、过滤、干燥等过程处理，最终得到高纯度的固体三聚氰胺。反应过程中生成的反应尾气在洗涤塔中与反应原料熔融尿素逆流接触，反应尾气中携带的少量三聚氰胺被洗涤下来，与熔融尿素一起进入反应器，洗涤后的尾气送入尿素装置再一次合成尿素。传统的高压法生产三聚氰胺工艺的最大缺点是，反应得到的粗三聚氰胺需要经过繁杂的精制工序的提纯才能最终得到高纯度的产品，这种精制过程一方面由于设备多，设备材质要求高，因而投资高；另一方面粗三聚氰胺中的杂质需要被除去，而除去杂质的过程也必然要损失一部分三聚氰胺，这就使得整个工艺过程的收率比较低；与此同时，精制过程还伴有废气废水废渣的排出，对环境造成污染；这样的精制工序毫无疑问要大大增加生产过程的能耗。

早在1963年，美国专利US.pat 3116294提出一种用氨气处理粗三聚氰胺的高压法生产三聚氰胺的方法，将在10-15.0Mpa的压力，340-400℃的温度下反应生成的熔融的粗三聚氰胺与反应生成的氨气和二氧化碳分离，再通过氨气在熔融粗三聚氰胺中的鼓泡，汽提出溶解在其中的二氧化碳。经过这样的氨处理过程，不但粗三聚氰胺中的未反应物，反应中间产物可以进一步反应生成三聚氰胺，粗三聚氰胺中脱氨基反应生成的缩聚物也会转化为三聚氰胺，最终得到较高纯度的熔融三聚氰胺。这种方法省去了高压法中繁杂的精制处理工序，直接将原料几乎全部转化成了目的产品，其意义是显而易见的。该专利虽然公开了这种方法，但未提供具体的工业化实施方案。

近年来人们围绕用氨气或液氨处理高压法得到的熔融粗三聚氰胺并最终获得高纯度三聚氰胺的工艺方法提出了多种实施方案，但由于高压法三聚氰胺生产工艺自身的特点，这些方案都不同程度地存在一些缺点。

Eurotecnica Development & Licensing S.r.l在US.pat 6252074中提出，在釜式反应器出口分出反应尾气后的熔融粗三聚氰胺中注入新鲜的氨，让这种混合了氨的熔融粗三聚氰胺经过一个管式反应器，以不返混的流动方式在管式反应器内完成氨处理的反应过程，之后再气液分离，得到高纯度的熔融三聚氰胺。如果有必要，还可以将由前述过程得到的熔融三聚氰胺升压后再混以新鲜的氨，再经过一个管式反应器反应，分出气相后，可以得到更高纯度的熔融三聚氰胺。这一方法的缺点一是在管式反应器内进行的氨处理过程中，虽然反应过程基本实现了不返混，但反应过程中生成的二氧化碳不能被及时排出，这会影响最终得到产品的纯度；二是管式反应器会产生较大的压降，而压力的降低不但会增加整个工艺过程产生的尾气的利用难度，还会促进生成的三聚氰胺的脱氨基反应；三是高温高压条件下设置熔融三聚氰胺升压泵，无疑会增加过程的难度。

Wo0021940提出了用一种特殊的汽提塔对熔融粗三聚氰胺进行氨处理的工艺和设备，该汽提塔由多段填料和带孔的隔板组成，熔融粗三聚氰胺在塔内作为连续相由上至下运动，由塔底注入的新鲜氨作为分散相在塔内鼓泡，汽提出熔融粗三聚氰胺中的二氧化碳，最终得到较高纯度的熔融三聚氰胺。很显然，这种汽提塔难以很好地解决液相返混的问题。

本发明人在中国专利申请号CN 02107268.X和CN 02150003.7中分别提出了采用一种包括尾气洗涤、反应和氨处理三个工序合为一体的塔式反应器生产三聚氰胺的工艺方法和流程，以及一种高持液率塔板，这种方法和设备能够有效地脱除溶解在粗三聚氰胺中的二氧化碳，为将粗三聚氰胺中的杂质转化为三聚氰胺提供良好条件，使整个过程大为简化，并有效地为整个反应过程提供所需的热量。但与现有其它技术一样，都存在一个氨气利用不合理的问题。

在用氨处理粗三聚氰胺的高压法生产三聚氰胺工艺中，氨气的消耗主要有两部分，一是向反应器底部注入氨气，二是用氨气处理熔融粗三聚氰胺。向反应器注入氨气的主要作用是有利于提高反应过程生成的粗三聚氰胺的纯度，使反应器内流态更合理，同时还可有效地防止反应器入口形成的固体物阻塞，因此，在一定的范围内，注氨量越大，对反应过程越有利，通常反应器的注氨量在0.2-1.0kg氨/kg尿素；而对于氨处理粗三聚氰胺的过程来说，注氨的目的是脱除溶解在熔融粗三聚氰胺中的二氧化碳，注氨量越大，二氧化碳脱除得越彻底，氨浓度越高，越有利于杂质的转化，进而越有利于提高最终的产品质量，通常氨处理过程的总注氨量在0.1-1.0kg氨/kg尿素。尽管注入氨气的大部分都进入洗涤后的尾气，可以在尿素合成装置得到回收和再利用，但是过多氨气的注入仍会对整个过程产生一些不利的影响。对于接收尾气的尿素合成装置来说，合成过程的理想氨碳比(氨气与二氧化碳的摩尔比)是3-5，氨碳比过大，将增大尿素合成过程的设备，降低生产效率和增加运行成本；而对于三聚氰胺装置来说，不论是反应过程的注氨还是氨处理过程的注氨，使用后都携带一定量的三聚氰胺，都需要经过尾气洗涤过程的洗涤，注氨量越大，尾气洗涤过程的设备越大，同时加热注入的氨气所需的热量也越大。如果处理粗三聚氰胺的过程的操作压力比反应器的操作压力低得多，两部分气体合进尾气洗涤塔时尾气洗涤塔的操作压力将比反应尾气单独进尾气洗涤塔时尾气洗涤塔的操作压力要低，因此氨处理的尾气与反应尾气合起来后，出装置尾气的压力必然降低，这样不但造成能量的损失，也会降低尿素合成过程的合成效率。

总体上讲，目前已公开的用氨处理粗三聚氰胺的高压法生产三聚氰胺工艺，在整个工艺过程的简捷合理，用氨处理粗三聚氰胺过程的简单有效和整个工艺过程氨气的合理使用方面都程度不同地存在着不足。

发明目的  本发明的一个目的是提出一种氨处理熔融粗三聚氰胺的工艺流程。本发明的另一个目的是提出一种合理利用氨气，有效降低总注氨量的工艺流程。本发明还有一个目的是提出一种简单可行的高压法生产高纯度熔融三聚氰胺的工艺流程。

发明内容  本发明提出的氨处理熔融粗三聚氰胺的工艺过程是将在反应器内已经完成大部分转化反应得到的熔融粗三聚氰胺在塔式反应器内进行氨处理，通过熔融粗三聚氰胺在塔式反应器内的塔板上形成的不返混反应，以及从塔式反应器顶部进入的熔融粗三聚氰胺逐层塔板自上而下运动与从塔式反应器底部注入的新鲜氨气自下而上逐层鼓泡穿过塔板形成的逆流接触，不断地汽提出溶解的和反应新生成的二氧化碳，最终在塔底的高氨气浓度下得到高纯度的熔融三聚氰胺。

本发明提出的合理利用氨气的流程是将氨处理工序排出的含有少量二氧化碳的氨气全部注入到反应器中，全部或部分地替代现有技术中向反应器中注入的新鲜氨气。

本发明提出的简单可行的工艺流程是将由熔融尿素转变成熔融三聚氰胺的整个工艺过程的主要设备按照流程顺序自上而下布置，液体(指熔融尿素或熔融三聚氰胺或液体形式的中间过渡物)自最上部设备的顶部进入，靠重力自上而下运动至最下部设备的底部排出；而气体(指新鲜氨气或洗涤后的尾气或过程中间的气体)则以与液体相反的方向运动，自最下部设备的底部进入，自下而上至最上部设备的顶部排出。

本发明所说的氨处理粗三聚氰胺的高压法生产三聚氰胺工艺流程主要由三个工序构成，即：尾气洗涤工序，反应工序和氨处理工序，三个工序的三台代表设备分别是洗涤塔，反应器和塔式反应器。洗涤塔的主要作用是用原料熔融尿素将来自反应器的反应尾气在洗涤塔中进行洗涤，使尾气中的携带的三聚氰胺被洗涤下来，同时回收尾气中的热量。加热至熔点以上的原料熔融尿素(尿素的熔点135℃)从塔顶进入位于上部的洗涤塔，在塔板上与来自反应器的反应尾气逆流接触，将尾气中携带的三聚氰胺洗涤下来，为防止因温度过高在洗涤塔内生成过多的中间产物，洗涤塔底温度控制在180-250℃，洗涤过程多余的热量靠设在塔内的取热盘管由外界冷介质取出，吸收了尾气中的三聚氰胺的熔融尿素下行至塔底，通过设在洗涤塔下部与反应器的液相连通线靠位差溢流进入位于中部的反应器；来自反应器的反应尾气则从洗涤塔底部进入，鼓泡穿过塔底液层，再逐层穿过塔板，最终被冷却至180-230℃后从洗涤塔顶排出作为尿素合成的原料送至尿素合成装置。

在反应工序，来自洗涤塔，温度被升高并携带洗涤下来的少量三聚氰胺的熔融尿素进入连续操作的釜式反应器后，在温度为360-420℃，压力为8.0-15.0Mpa的条件下，尿素转化生成三聚氰胺，反应过程所需的热量通过反应器内设置的加热盘管由循环的熔盐供给，反应器内的液体除了反应生成的三聚氰胺外，还有少量未来得及反应的原料尿素，反应不充分的反应中间产物和三聚氰胺脱氨基反应生成的缩聚物，该液体——熔融粗三聚氰胺，从反应器上部溢流抽出，靠位差自流进入位于下部的塔式反应器；来自塔式反应器的高氨浓度的氨处理尾气或氨处理尾气和新鲜氨气从反应器下部进入反应器，穿过反应器内的液体时，与反应副产的氨气和二氧化碳以及呈相平衡的少量三聚氰胺蒸汽混合，混合气体在反应器顶部的气相空间与液体分离后，作为反应尾气从反应器顶部排出进入洗涤塔。

氨处理工序的主要作用是将熔融粗三聚氰胺中的未反应物，中间产物和缩聚物在高氨浓度低二氧化碳浓度环境下转化为三聚氰胺，最终得到高纯度的熔融三聚氰胺。氨处理工序主要是在塔式反应器内完成的。塔式反应器内设有若干层上下布置的高持液率塔板，或普通精馏塔板与高持液率塔板的组合，高持液率塔板的结构和工作原理与CN 02150003.7中提出的高持液率塔板相似。已经完成大部分转化反应纯度为89-94％的熔融粗三聚氰胺从塔式反应器的顶部进入最上层塔板，在塔板上，熔融粗三聚氰胺中溶解的二氧化碳被来自下层塔板的较高浓度的氨气在塔板上的鼓泡汽提出来，与此同时，在较高氨浓度的环境下，熔融粗三聚氰胺中的少量杂质也逐渐进行着转化反应，当熔融粗三聚氰胺从塔板的入口端流经塔板到出口端完成在该塔板上的反应历程后，通过降液管进入下一层塔板，以同样的方式，熔融粗三聚氰胺自上而下完成在所有塔板上的转化反应，在越向下氨气浓度越高的环境下转变成高纯度的熔融三聚氰胺离开最下层的塔板进入塔式反应器的底部，最后从器底抽出，送至冷却单元淬冷后得到高纯度的固体三聚氰胺产品；与液相的运动方向相反，新鲜氨气从塔式反应器底部注入，自下而上鼓泡穿过各层塔板，不断汽提出液相中的二氧化碳，气相中二氧化碳浓度渐次提高，最后穿过最上层塔板到达塔式反应器顶部，并最终作为氨处理尾气从塔式反应器顶部的气相连通线进入反应器。

与反应器内的反应相似，氨处理工序的塔式反应器内进行的反应也是吸热反应，只是大部分转化反应已在反应器内完成，只有小部分转化反应在塔式反应器内完成，因此，塔式反应器的需热量相对较小。外界向塔式反应器供热的方式，可以采用CN02107268.X提出的器外加热器为塔式反应器供热，也可以采用设在塔板上的，或降液管内的，或塔式反应器器壁外的加热盘管(熔盐循环供热)或加热棒(电加热)供热，也可以是以上供热方式的组合。当采用器外加热器供热时，最好在器外加热器底部也注入新鲜氨气，注入适量的新鲜氨气有助于提高器外加热器内的反应效果，同时有利于提升加热过程的循环动力。

氨处理工序的塔式反应器内不同塔板上的液体的温度可以有所变化。氨处理工序的大部分反应在上部的塔板上完成，大部分的二氧化碳也在上部的塔板上被汽提出来，因此，上部塔板上的液体的温度宜控制得高一些；而下部塔板上温度可以控制得适当低一些，这样有利于改善最终得到的产品的颜色，同时可以降低氨处理工序的加热负荷和后续冷却单元的冷却负荷。塔式反应器内液体的操作温度宜控制在操作压力下三聚氰胺的凝固点以上5℃-400℃；操作温度可以通过前述的设备提供的热量或塔式反应器底部注入的氨气量和氨气温度来控制。

本发明人分析认为，向反应器内注入氨气有利于反应生成三聚氰胺的实质在于注入的氨气改善了反应器内流体的流态和提高了反应器内总的气相氨浓度或分压，相应降低了二氧化碳的浓度或分压，气相氨浓度或分压越高，相平衡形成的液相氨浓度就越高，越有利于生成三聚氰胺，而不利于脱氨缩聚物的生成。当反应过程无注氨时，若忽略0.4％(v)左右的三聚氰胺的分压，反应器内的氨气浓度大约在66.6％(v)左右，二氧化碳浓度大约在33.3％(v)左右，当外界向反应器注入新鲜氨气时，反应器内气相氨浓度会随之提高，其提高的程度与注入的氨气浓度和氨气量有关，如果注入的氨气含有少量的二氧化碳，只要适当提高注入量，也同样可以维持反应器内较高的氨浓度，达到与注入纯的新鲜氨气相同的反应效果。实际上，转化反应无论是在反应工序的反应器内完成，还是在氨处理工序的塔式反应器内完成，最终反应物基本上都转化为三聚氰胺、氨气和二氧化碳，因此，当将氨处理尾气全部引入反应器作为反应器注氨时，反应器内的氨浓度只与总注氨量有关，而与氨处理尾气的氨浓度和注氨的位置无关。不难推出其关系式为：

$c=\frac{102+360e}{153+360e}$

式中：c表示反应器内气相体积氨浓度％；e表示总注氨量kg氨/kg尿素。

用氨处理尾气代替新鲜氨气注入反应器的工艺流程的好处是显而易见的。首先，有效地降低了总的用氨量，使送至尿素合成装置的尾气氨碳比更合理，本装置及下游装置尾气处理的负荷降低，设备尺寸减小；其次，虽然总的用氨量降低了，但氨处理部分的注氨量却会显著增加，这样有利于增强氨处理的效果，提高得到的熔融三聚氰胺的纯度；另外，总用氨量降低，可以降低加热氨气需要消耗的热量。

除了塔式反应器底部注入新鲜氨气外，在反应器底部和器外加热器底部也可以根据情况适当注入新鲜氨气，综合考虑反应器和塔式反应器的反应效果以及尿素合成装置对氨碳比的要求，总注氨量宜控制在0.2-1.2kg氨/kg尿素。

塔式反应器内塔板的数量与熔融粗三聚氰胺在塔式反应器内的反应时间，塔板持液率等因素有关，一般情况下，熔融粗三聚氰胺在塔式反应器内的反应时间为10分钟-3小时，塔式反应器内塔板数为2-50层。

在由尾气洗涤工序，反应工序和氨处理工序构成的高压法生产熔融三聚氰胺的工艺流程中，本发明提出三个工序的三台代表设备洗涤塔，反应器和塔式反应器按照上中下高低布置，相互间的气相和液相通过这些设备间的气相和液相连通线连通。液相线连通的顶端位置与其所连上部设备内的液位高度相等，其底端浸没于其所连下部设备内的液相中，这样既能保证上部设备里的液体能够通过液相连通线溢流进入下部设备，又能阻止下部设备的气体通过液相连通线的反串；气相连通线的底端与其所连下部设备顶部的气相空间连通，顶端浸没于其所连上部设备内的液相中，运行时，来自下部设备的气体可鼓泡穿过上部设备内的液体。在气相连通线上设有一倒”U”型结构，或在上部设备内的气相连通线的顶端设有一倒”U”型结构，所谓的倒”U”型结构实际上就是让气相连通线的最高点的高度高于气相连通线上端所连设备内的液位，采用这种结构可以保证任何时候上部设备内的液体都不会通过气相连通线进入下部设备。三台主要设备的上中下布置以及采用上述结构的气相连通线和液相连通线使得三个工序有机地成为一体。液体自洗涤塔塔顶进入至塔式反应器器底排出全部靠自流而无需泵送：洗涤塔底和反应器的液位可自动保持而无需设置液位控制***；整个过程的操作压力只由一个设在洗涤塔顶尾气线上的控制阀来控制；三台主要设备的操作压力基本相当，因此很容易地获得了较高压力的尾气；整个过程的开停工及紧急事故处理也十分简便，而这种简捷的工艺流程对于主要过程都是在高温高压和介质高凝固点的环境下操作的高压法生产三聚氰胺的工艺过程来说是非常必要的。

以下是为了便于理解本发明的目的和原理而提出的一个实施例，需要说明的是，本实施例只是用来解释本发明的方法和原理，本发明的范围不能被理解为仅限于本实施例。

附图说明  图1是根据本发明的原理提出的一个实施例的流程示意图。

具体实施方式  经原料泵(图中未画出)升压的温度为150℃左右的熔融尿素由设在塔顶的原料进料口(5)进入洗涤塔(1)，与从反应器(2)来的反应尾气在塔板(21)上逆流接触，反应尾气中携带的三聚氰胺被洗涤下来，洗涤过程放出的热量一部分将熔融尿素升温，多余部分由循环的取热介质通过设在塔内的取热盘管(16)取出，吸收了尾气中的三聚氰胺并被加热到180-250℃的熔融尿素自塔底经由液相连通线(8)靠位差溢流至反应器(2)；来自反应器(2)的反应尾气经设在洗涤塔(1)底的倒”U”型结构(20)鼓泡穿过塔底液体，再上升穿过塔板(21)，最后从塔顶尾气线(6)排出送至尿素合成装置用于合成尿素；洗涤塔的压力由设在尾气线(6)上的压力控制回路(23)来控制，该控制回路实际上也就决定了包括反应器(2)和塔式反应器(3)在内的整个工艺过程的操作压力。进入反应器(2)的熔融尿素在温度为380-400℃，压力为8.0-15.0Mpa的操作条件下发生化学反应，生成液体的熔融粗三聚氰胺和气体的氨气和二氧化碳，熔融粗三聚氰胺通过设在反应器(2)上部的液相连通线(10)靠位差溢流至下部的塔式反应器(3)，液相连通线(10)的底端浸没于塔式反应器(3)最上层塔板的液层中，以防止气体的反串；来自塔式反应器(3)的氨处理尾气则通过气相连通线(11)进入反应器(2)的底部的液体中，再鼓泡穿过液体，与反应生成的氨气和二氧化碳以及少量的三聚氰胺混合在一起，作为反应尾气从反应器(2)顶部排出至洗涤塔(1)。反应过程所需的热量由加热盘管(14)通过循环的熔盐提供。为增加操作的灵活性，必要时可通过设在气相连通线(11)上的反应器注氨口(19)向反应器(2)补充注入新鲜氨气。气相连通线(11)同样也设有倒”U”型结构，但这个倒”U”型结构是通过管线的安装来实现的。

熔融粗三聚氰胺从液相连通线(10)进入塔式反应器(3)的最上层塔板，在塔板(21)上，通过来自下部的高氨气浓度气体在塔板上的鼓泡，其中溶解的和反应新生成的二氧化碳被汽提出来，同时熔融粗三聚氰胺靠自身的温度降低放出的显热在较高的氨气浓度下继续着转化反应，完成在一层塔板上的反应后，再进入下一层塔板继续同样的过程。当温度降低到一定程度时，熔融粗三聚氰胺从塔式反应器上抽出，通过下行线(12)自流进入器外加热器(4)，被由设在加热器内的加热管(15)加热升温后，由上行管(13)返回塔式反应器(3)，在器外加热器(4)入口处的注氨口(18)注入适量的新鲜氨气有助于提高器外加热器(4)内的反应效果，同时有利于提升加热过程的循环动力。被加热后返回塔式反应器(4)的熔融粗三聚氰胺在下面的塔板上进行的反应过程与在上面的塔板上所述的过程相似，只是越下面的塔板，气相的氨浓度越高，二氧化碳浓度越低，三聚氰胺的纯度越高，最终生成的高纯度熔融三聚氰胺从塔式反应器底都通过液位控制回路(24)从排出口(7)排出送至冷却单元冷却成固体产品。新鲜的氨气则由注入口(17)注入塔式反应器(3)，上行逐层穿过塔板，与溶解带入和氨处理反应生成的二氧化碳和氨气合并作为氨处理尾气从塔式反应器(3)顶部进入反应器(2)。

Claims (10)

1、一种高压法生产高纯度熔融三聚氰胺的工艺流程，其特征在于：由尾气洗涤工序，反应工序和氨处理工序构成，其中：

1)洗涤工序原料熔融尿素在尾气洗涤塔内将反应尾气中携带的三聚氰胺洗涤下来，洗涤后反应尾气送至尿素合成装置，洗涤了三聚氰胺后的熔融尿素进入反应工序的反应器；

2)反应工序在温度为380-400℃，压力为8.0-15.0Mpa的操作条件下，原料熔融尿素在反应器内反应生成熔融粗三聚氰胺、氨气和二氧化碳，熔融粗三聚氰胺至氨处理工序，反应生成的氨气和二氧化碳与从反应器底部注入的高浓度氨气及携带的少量三聚氰胺作为反应尾气至洗涤工序；

3)氨处理工序熔融粗三聚氰胺在塔式反应器内自上而下逐层塔板运动，形成液相不返混反应，并在此过程中与从塔式反应器底部注入的新鲜氨气自下而上逐层鼓泡穿过塔板形成逆流接触，其中溶解和反应生成的二氧化碳不断地被汽提出来，最终在塔底的高氨气浓度环境下得到高纯度的熔融三聚氰胺。

2、根据权利要求1所述的工艺流程，其特征在于：塔式反应器的反应过程所需的热量由器外加热器提供，或由设在塔板上的或降液管内的或塔式反应器器壁外的加热盘管或加热棒提供，或由这些设备的组合提供。

3、根据权利要求1所述的工艺流程，其特征在于：氨处理工序的塔式反应器内不同塔板上的液体的温度可以有所变化，其变化范围为操作压力下三聚氰胺的凝固点以上5℃-400℃。

4、根据权利要求1所述的工艺流程，其特征在于：液体在塔式反应器内的反应时间为10分钟-3小时。

5、根据权利要求1所述的工艺流程，其特征在于；塔式反应器内塔板数为2-50层。

6、根据权利要求1所述的工艺流程，其特征在于：反应器底部注入的高浓度氨气是氨处理尾气或氨处理尾气和新鲜氨气。

7、根据权利要求1所述的工艺流程，其特征在于：整个工艺过程的总注氨量为0.2-1.2kg氨/kg尿素。

8、根据权利要求1所述的工艺流程，其特征在于：洗涤塔，反应器和塔式反应器按照上中下高低布置，相互间的气相和液相通过这些设备间的气相和液相连通线连通。

9、根据权利要求8所述的设备，其特征在于：液相线连通的顶端位置与其所连上部设备内的液位高度相等，底端浸没于其所连下部设备内的液相中；气相连通线的底端与其所连下部设备顶部的气相空间连通，顶端浸没于其所连上部设备内的液相中。

10、根据权利要求8和9所述的设备，其特征在于：在气相连通线上或在上部设备内的气相连通线的顶端设有一倒”U”型结构。