CN1275282C - 阴极射线管面板 - Google Patents

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CN1275282C CNB2003101031225A CN200310103122A CN1275282C CN 1275282 C CN1275282 C CN 1275282C CN B2003101031225 A CNB2003101031225 A CN B2003101031225A CN 200310103122 A CN200310103122 A CN 200310103122A CN 1275282 C CN1275282 C CN 1275282C
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Abstract

本发明提供了一种阴极射线管面板。其包括具有显示图像的有效屏幕的表面部分，从表面部分的边缘部分向后延伸的裙状部分，以及连接表面部分和裙状部分的接合部圆形部分。当表面部分的平均外表面曲率半径R满足R≥10，000，有效屏幕对角轴方向的有效屏幕长度Ud满足400≤Ud≤550时，对角轴方向的对角有效屏幕厚度Td和封边厚度Ts满足1.9≤Td/Ts≤2.7，有效屏幕长度Ud、表面中心厚度Tc和封边厚度Ts满足5.1≤Ud/Tc/Ts≤7.2。当表面部分的平均外表面曲率半径R满足R≥10，000，有效屏幕对角轴方向的有效屏幕长度Ud满足550＜Ud时，对角轴方向的对角有效屏幕厚度Td和封边厚度Ts满足1.6≤Td/Ts≤2.7，有效屏幕长度Ud、表面中心厚度Tc和封边厚度Ts满足5.9≤Ud/Tc/Ts≤7.4，其中R、Ud、Td、Ts、Tc的计量单位是毫米(mm)。

Description

阴极射线管面板
技术领域
本发明涉及一种阴极射线管面板，更具体地说，涉及一种通过最优设计，保障使用人员安全，同时极大提高轻量化率的阴极射线管面板。
背景技术
正如本领域的技术人员所公知的那样，用于制造彩色电视机和计算机监视器等的阴极射线管玻璃真空管(glass bulb)基本上由三个元件构成，即：透视图像的面板(panel)，接合在该面板后面的圆锥形的玻锥(funnel)，以及与玻锥的顶点连通的管颈(neck)。通过将被称作玻璃料滴(glass gob)的熔解玻璃块压制成型为预定的大小和形状，制成面板和玻锥。
这种阴极射线管面板包括：具有显示图像的表面部分；从该表面部分的边缘部分向后延伸，具有封边的裙状部分；以及连接表面部分和裙状部分的接合部圆形部分(blend round portion)。玻锥由具有与面板封边连接的封边的主体部分和在该主体部分的后方延伸的轭状部分构成。在面板的裙状部分上，具有多个孔的荫罩由柱销支撑。管颈部分接合在玻锥的轭状部分上，在管颈部分上设置电子枪，该电子枪发射的电子束透过荫罩的孔打至成像荧光质上，成像荧光质涂敷在表面部分的内表面上。此外，在玻锥的轭状部分上设置使电子抢发射出去的电子束偏转的偏转轭。
近来，随着人们对高画质和大型化的追求，阴极射线管面板从表面部分具有曲率的传统球面面板向平面面板快速转换。平面面板和球面面板相比优点在于：能够减少图像失真(image distortion)和缓解眼睛疲劳，保证广视角等。不过，这种大型化和平面化的阴极射线管也存在使玻璃真空管的厚度和重量增加的缺陷。尤其是，随着玻璃真空管厚度和重量的增加，面板厚度和重量也将增加，而面板的厚度和重量的增加将导致产生诸如成型性和接合性降低，生产效率降低等问题。
因此，玻璃真空管和阴极射线管的制造商在使阴极射线管大型化和平面化的同时，也在努力减少玻璃真空管的厚度和重量，即进行各种轻量化的研究。不过，由于玻璃真空管在机械冲击作用下具有极其易碎的物理特性，玻璃真空管的轻量化会引起事故，为了防止这类事故的发生，保障使用者的安全，需要满足国际电工委员会(International Electrotechnical Commission、IEC16965)规定的防爆特性，但玻璃真空管的轻量化很难满足这个要求。
此外，当把玻璃真空管的内部空气排净，使其处于真空状态时，由于内部和外部存在气压差，在玻璃真空管的内表面一侧存在产生压应力的区域，在外表面一侧存在产生拉应力的区域，由于玻璃在拉应力的作用下具有易碎性的特点，所以，当采用轻量化的玻璃真空管时，在产生拉应力的区域内，容易发生破损或***。
现在开发研制了克服这种由于玻璃真空管的轻量化导致结构易碎的技术。其中一个方法是物理强化方法(Physical strengtheningmethod)，其通过热强化，在面板的表面形成厚度大约是面板厚度20％的压应力层。不过，在物理强化方法中，根据具有三维的复杂形状的面板的结构和厚度的不同，在退火炉(Annealing lehr)的冷却工艺中进行的冷却也不同，从而由于牵引性在面板上产生残余应力。由于在面板上存在这种残余应力，即使是微小的机械冲击也容易导致面板缺陷，这种缺陷面板在退火炉中热应力(Thermal stress)的作用下，极易破损。
此外，在玻璃真空管的排气工艺中，存在如下问题：难以形成足够强度的压应力层，用于抵抗由于面板的裙状部分发生热应力(Thermal stress)而产生的暂时拉应力，并且，为了提高裙状部分的应力，将所有制品进行热强化处理，以增加压应力，增加应变能(Strain energy)，这样一来，即使微小的缺陷也会引发面板自发破损。另一个方法是离子交换强化方法，通过离子交换处理在面板的表面形成压应力，但当面板存在缺陷时，存在强化效果差、实用性低的缺点。
最近，开始采用改善面板形状，缓解并减少由于气压差导致的真空拉应力分布问题的设计方法。也就是说，开发出了表面部分的中心厚度和对角轴方向的表面部分的边缘厚度所形成的楔率(wedge rate)是170％以上的所说的高楔形(high-wedge)面板。不过，当是高楔形面板时，如果减少表面部分和裙状部分的厚度，因为在通过玻璃料(Frit)接合面板封边和玻锥封边的密封部分(sealing portion)上极易发生破裂(crack origin)，所以其轻量化率约是楔率低的面板的4～13％，这样不仅存在限制轻量化率的缺点，而且随着表面厚度的减少，对人体有害的X射线的泄漏量也将增加。而且，当密封面积减少，进行耐压测试(Pressure proof test)时，在接受拉应力的密封部分上发生破损，尤其会引起排气工艺中排气内爆(exhaust implosion)。
发明内容
本发明克服了上述不足，其目的在于提供一种通过对有效屏幕长度、表面中心厚度和封边厚度进行最优设计，能使面板有效轻量化，同时又满足国际电工委员会规定的防爆特性的阴极射线管面板。
本发明的另一个目的在于提供一种因为具有耐外部机械冲击和热冲击等的特性，而能有效防止在面板的制造工艺和玻璃真空管的组装工艺中发生破损，使收获率极大提高的阴极射线管面板。
为了实现上述目的，本发明的阴极射线管面板包括：具有显示图像的有效屏幕的表面部分；从表面部分的边缘部分向后延伸的裙状部分；以及连接表面部分和裙状部分的接合部圆形部分，其特征在于：当表面部分的平均外表面曲率半径R(mm)满足：R≥10,000，有效屏幕对角轴方向的有效屏幕长度Ud(mm)满足：400≤Ud≤550时，对角轴方向的对角有效屏幕厚度Td(mm)和封边厚度Ts(mm)满足：1.9≤Td/Ts≤2.7，有效屏幕长度Ud(mm)、表面中心厚度Tc(mm)和封边厚度Ts(mm)三者的关系满足：5.1≤Ud/Tc/Ts≤7.2。
而且，本发明的阴极射线管面板包括：具有显示图像的有效屏幕的表面部分，从表面部分的边缘部分向后延伸的裙状部分，以及连接表面部分和裙状部分的接合部圆形部分，其特征在于：当表面部分的平均外表面曲率半径R(mm)满足：R≥10,000，有效屏幕对角轴方向的有效屏幕长度Ud(mm)满足：550＜Ud时，对角轴方向的对角有效屏幕厚度Td(mm)和封边厚度Ts(mm)满足：1.6≤Td/Ts≤2.7，有效屏幕长度Ud(mm)、表面中心厚度Tc(mm)和封边厚度Ts(mm)三者的关系满足：5.9≤Ud/Tc/Ts≤7.4。
此外，本发明的阴极射线管的特征还在于：裙状部分的合模线和封边之间的中间部位的外表面压应力σSL(MPa)满足：-13＜σSL＜-6，表面部分中央的外表面压应力σCO(MPa)满足：-26＜σCO＜-16，面板对波长0.06nm的X射线吸收系数是32～36cm-1。
本发明的阴极射线管面板的有益效果是，本发明的阴极射线管面板通过对有效屏幕长度、表面中心厚度和封边厚度进行最优设计，能使面板有效轻量化，同时又满足国际电工委员会规定的防爆特性。而且，由于具有耐外部机械冲击和热冲击等的特性而能有效防止在面板的制造工艺和玻璃真空管的组装工艺中发生破损，使收获率极大提高。
附图说明
图1是本发明的阴极射线管面板结构的截面图。
图2是本发明的阴极射线管面板结构的主视图。
具体实施方式
以下，参照附图对本发明的阴极射线管面板的优选实施例进行详细说明。
首先，参照图1，本发明的阴极射线管面板10包括：显示图像的表面部分11，图像成像在成像荧光质上，该成像荧光质涂敷在面板的内表面上；从该表面部分11的边缘部分向后延伸，具有封边12的裙状部分13；以及连接表面部分11和裙状部分13的接合部圆形部分14。
如图2所示，面板10呈近似长方形形状，由短轴15、长轴16和对角轴17构成。表面部分11能够划分为表面中央区域19和位于其边缘的表面边缘区域20，其上形成显示实像的有效屏幕18。在图2中，符号Ud表示对角轴17方向的有效屏幕长度Ud(mm)。
再参照图1，在面板10的裙状部分13的外表面形成合模线21，当压力成形面板10的时候，由下部模具和中间模具的界面形成合模线21，作为成形的痕迹。
一方面，在本发明的面板10中，表面部分11的中心是指阴极射线管的管轴与对角轴17的交叉点，阴极射线管的管轴是指连接表面部分11的中心和管颈部分中心的轴。在图1中，符号Tc表示表面部分11的中心厚度，即表面中心厚度Tc(Center face thickness)(mm)。
参照图1和图2，在面板10中，表面部分11的内侧轮廓线11a和接合部圆形部分14的内侧接合半径14a的接触点是最厚的支点，其位于表面部分11的表面边缘区域20内。
在图1中，符号Td表示对角有效屏幕厚度Td(mm)，对角有效屏幕厚度Td(mm)是指沿对角轴17方向，表面部分11的内侧轮廓线11a和接合部圆形部分14的内侧接合半径14a接触的接触点的厚度。符号Ts表示封边12的封边厚度。此外，表面部分11的平均外表面曲率半径R(mm)是指从任意的发射方向透过表面部分11的中心，外侧轮廓线11b的曲率半径的平均值。
根据本发明的具有这种特征的实施例，当面板10的平均外表面曲率半径R(mm)满足：R≥10,000，有效屏幕长度Ud(mm)满足：400≤Ud≤550时，对角有效屏幕厚度Td(mm)和封边厚度Ts(mm)满足式1：
式1：1.9≤Td/Ts≤2.7
有效屏幕长度Ud(mm)、表面中心厚度Tc(mm)和封边厚度Ts(mm)三者的关系满足式2：
式2：5.1≤Ud/Tc/Ts≤7.2。
另一方面，表1中所示的比较例1的17～23英寸的阴极射线管面板在实际制造中，平均外表面曲率半径R(mm)满足：R≥10,000，有效屏幕长度Ud(mm)满足：400≤Ud≤550，封边厚度Ts(mm)的范围是：9.0～9.2。
在表1中，为了证实满足式1和式2的阴极射线管制造的可能性，与比较例1的面板相比，比较例2和比较例3中所示的面板是将表面中心厚度Tc、对角有效屏幕厚度Td和封边厚度Ts分别减少了20％和30％的面板，实施例1和实施例2中所示的面板是使封边厚度Ts固定不变，将表面中心厚度Tc和对角有效屏幕厚度Td分别减少了20％和30％的面板。而且，实际测量比较例1、2、3和实施例1、2中的17～23英寸的面板的有效屏幕厚度Td和封边厚度Ts的比率(Td/Ts)，以及有效屏幕长度Ud、封边中心厚度Tc和封边厚度Ts的比率(Ud/Tc/Ts)，并在表1中表示出来。
表1：
分类 单位   阴极射线管型号
  17″   19″A   19″B   21″   23″
  有效屏幕长度Ud   mm   406.7   457.2   457.2   508.0   533.4
  比较例1   表面中心厚度Tc   mm   11.0   11.0   11.0   11.0   12.5
  对角有效屏幕厚度Td   mm   23.7   25.6   26.5   21.1   25.2
  封边厚度Ts   mm   9.0   9.0   9.0   9.2   9.2
  Td/Ts   2.63   2.84   2.94   2.29   2.74
  Ud/Tc/Ts   4.11   4.62   4.62   5.02   4.64
  比较例2   表面中心厚度Tc(减少20％)   mm   8.8   8.8   8.8   8.8   10.0
  对角有效屏幕厚度Td(减少20％)   mm   21.5   23.4   24.3   18.9   22.7
  封边厚度Ts(减少20％)   mm   7.2   7.2   7.2   7.4   7.4
  Td/Ts   2.99   3.25   3.38   2.57   3.08
  Ud/Tc/Ts   6.42   7.22   7.22   7.84   7.25
  比较例3   表面中心厚度Tc(减少30％)   mm   7.7   7.7   7.7   7.7   8.8
  对角有效屏幕厚度Td(减少30％)   mm   20.4   22.3   23.2   17.8   21.5
  封边厚度Ts(减少30％)   mm   6.3   6.3   6.3   6.4   6.4
  Td/Ts   3.24   3.54   3.68   2.76   3.33
  Ud/Tc/Ts   8.38   9.42   9.42   10.24   9.47
  实施例1   表面中心厚度Tc(减少20％)   mm   8.8   8.8   8.8   8.8   10.0
  对角有效屏幕厚度Td(减少20％)   mm   21.5   23.4   24.3   18.9   22.7
  封边厚度Ts(固定不变)   mm   9.0   9.0   9.0   9.2   9.2
  Td/Ts   2.39   2.60   2.70   2.05   2.47
  Ud/Tc/Ts   5.14   5.77   5.77   6.27   5.80
  实施例2   表面中心厚度Tc(减少30％)   mm   7.7   7.7   7.7   7.7   8.8
  对角有效屏幕厚度Td(减少30％)   mm   20.4   22.3   23.2   17.8   21.5
  封边厚度Ts(固定不变)   mm   9.0   9.0   9.0   9.2   9.2
  Td/Ts   2.27   2.48   2.58   1.93   2.33
  Ud/Tc/Ts   5.87   6.60   6.60   7.17   6.63
观察表1就会知道，实施例1和实施例2中的17～23英寸的面板满足式1和式2。这里，实施例2的21英寸的面板的比率(Td/Ts)是1.93，接近式1的下限值，满足式1。实施例1的17英寸的面板的比率(Ud/Tc/Ts)是5.14，接近式2的下限值，满足式2，实施例2的21英寸的面板的比率(Ud/Tc/Ts)是7.17，接近式2的上限值，满足式2。这种满足式1和式2的实施例1和实施例2的17～23英寸的面板，与比较例1的17～23英寸的面板相比，能够将表面中心厚度Tc和对角有效屏幕厚度Td减少20％和30％。
在本发明的阴极射线管面板的制造中，即使在通过物理强化方法的热强化制造面板的时候，也需要满足式1和式2，这也从另一面证明了仅仅依靠物理的热强化方法，很难实现面板的有效轻量化。当分别将表面中心厚度Tc和对角有效屏幕厚度Td减少20％和30％，进行耐压试验时，破损部位从作为一般破损部位的表面部位向裙状部位转移。这对冲击试验不利，为了改善这个，需要向裙状部分的外表面施加适当的热强化压应力。
一方面，进行耐压试验时，玻璃真空管的耐压以35psi作为最低基准值判定未满35psi耐压的不合格。为了增加玻璃真空管的耐压，无限扩大裙状部分的热强化压应力，此时，由于在角部位发生的膜应力(membrane stress)，致使制品处于不稳定状态。因此，通过耐压试验和冲击试验找出外表面热强化压应力的适当范围。
如图1所示，当本发明的阴极射线管面板10进行物理热强化处理的时候，从解释玻璃真空管的单纯真空应力方面，在封边12和合模线21之间的中间部分上生成最大拉应力，此时封边12和合模线21之间的中间部位的外表面压应力σsL(Mpa)满足式3：
式3：-13＜σsL＜-6
在玻璃真空管中，压应力用减号(-)表示，拉应力用加号(+)表示。
另一方面，当面板10进行物理热强化处理的时候，相对于表面部分11的中央部位的压应力，封边12和合模线21之间的中间部位的压应力σsL的比率约是30～50％。因此，当在封边12和合模线21之间的中间部位上生成14Mpa以上的热强化层时，生成的表面部分11的中央部位的外表面压应力上限值在28Mpa以上，在面板的表面发生局部牵引性的残留应力，在面板的制造和阴极射线管的制造过程中，不易产生缺陷。
在本发明的阴极射线管面板10中，通过热强化生成的表面部分11的中央的外表面压应力σCO(Mpa)满足式4：
式4：-26＜σCO＜-16
为了了解本发明的阴极射线管面板是否符合国际电工委员会规定的防爆特性，由满足式3和式4的比较例1、2、3和实施例1、2的面板构成玻璃真空管后，实施耐压试验和作为防爆试验的球冲击试验(Ball impact test)，其结果在表2中表示出来。
在玻璃真空管的耐压试验中，用#150砂纸打磨过面板的表面之后，使玻璃真空管的内部和外部的压力逐渐增加，从保持大气压的状态到玻璃真空管破损，并实际测出其耐压，其结果用来检查玻璃真空管的安全性。在球冲击试验中，通过5.5J能量的球形打击体大力击打面板上指定的打击支点，检测飞散的面板或者玻锥的玻璃碎片的质量，只有玻璃碎片的质量比基准量少的玻璃真空管才是合格的。表2中的玻璃真空管的球冲击试验是对5个玻璃真空管实施的，并示出了内爆的玻璃真空管的个数。
表2：
分类   Tc减少率   Td减少率   Ts减少率   阴极射线管型号
  20％   30％   20％   30％   0％   20％   30％   17″   19″A   19″B   21″   23″
  σSL(Mpa)   -11～-9   -11～-8   -9～-6   -10～-6   -13～-10
  σCO(Mpa)   -23～-21   -21～-19   -20～-18   -18～-16   -26～-24
  耐压试验(Psi)   比较例1   -   -   -   -   -   -   -   51   50   52   51   54
  比较例2   0   -   0   -   -   0   -   39   38   37   38   40
  比较例3   -   0   -   0   -   -   0   32   33   31   34   33
  实施例1   0   -   0   -   0   -   -   45   43   45   43   46
  实施例2   -   0   -   0   0   -   -   36   37   36   37   38
防爆试验   比较例1   -   -   -   -   -   -   -   0/5   0/5   0/5   0/5   0/5
  比较例2   0   -   0   -   -   0   -   4/5   4/5   3/5   3/5   4/5
  比较例3   -   0   -   0   -   -   0   3/5   5/5   4/5   3/5   5/5
  实施例1   0   -   0   -   0   -   0   0/5   0/5   0/5   0/5   0/5
  实施例2   -   0   -   0   0   -   -   0/5   0/5   0/5   0/5   0/5
观察表2就会知道，满足式3和式4的实施例1和实施例2的17～23英寸的面板，在进行耐压试验时，实际测出耐压值为36psi以上，超过规定的耐压基准值35psi。满足式3和式4的实施例1和实施例2的17～23英寸的面板与实际制造中的比较例1的17～23英寸的面板相同，在冲击试验中全部合格。比较例2和比较例3的17～23英寸的面板5个中有3～5个破损，破损率达到60～100％，冲击试验不合格。
根据本发明的具有其他特征的实施例，当面板10的平均外表面曲率半径R(mm)满足：R≥10,000，有效屏幕长度Ud(mm)满足：550＜Ud时，对角有效屏幕厚度Td(mm)和封边厚度Ts(mm)满足式5：
式5：1.6≤Td/Ts≤2.7，
有效屏幕长度Ud(mm)、表面中心厚度Tc(mm)和封边厚度Ts(mm)三者的关系满足式6：
式6：5.9≤Ud/Tc/Ts≤7.4。
一方面，表3所示的比较例4的25～32英寸的阴极射线管面板在实际制造中，平均外表面曲率半径R(mm)满足：R≥10,000，有效屏幕长度Ud(mm)满足：550＜Ud，封边厚度Ts(mm)范围为：9.6～11.4。
在表3中，为了证明满足式5和式6的阴极射线管面板的制造可能性，与比较例4的面板相比，比较例5和比较例6中的面板是分别将表面中心厚度Tc、对角有效屏幕长度Td和封边厚度Ts减少20％和30％的面板，实施例3和实施例4中的面板是使封边厚度Ts固定不变，将表面中心厚度Tc和对角有效屏幕厚度Td分别减少20％和30％的面板。而且，实际测量比较例4、5、6和实施例3、4中的25～32英寸的面板的有效屏幕厚度Td和封边厚度Ts的比率(Td/Ts)，以及有效屏幕长度Ud、封边中心厚度Tc和封边厚度Ts的比率(Ud/Tc/Ts)，并表示出来。
表3：
分类 单位   阴极射线管型号
  25″   29″A   29″B   32″A   32″B
  有效屏幕长度Ud   mm   520   676   676   760   760
  比较例4   表面中心厚度Tc   mm   12.0   12.5   12.5   13.4   13.5
  对角有效屏幕厚度Td   mm   23.7   27.5   22.5   32.3   30.5
  封边厚度Ts   mm   9.6   11.4   11.4   11.0   11.0
  Td/Ts   2.47   2.41   1.97   2.94   2.77
  Ud/Tc/Ts   5.12   4.74   4.74   5.16   5.12
  比较例5   表面中心厚度Tc(减少20％)   mm   9.6   10.0   10.0   10.7   10.8
  对角有效屏幕厚度Td(减少20％)   mm   21.3   25.0   200   29.6   27.8
  封边厚度Ts(减少20％)   mm   7.7   9.1   9.1   8.8   8.8
  Td/Ts   2.77   2.74   2.19   3.37   3.16
  Ud/Tc/Ts   8.00   7.41   7.41   8.06   8.00
  比较例6   表面中心厚度Tc(减少30％)   mm   8.4   8.8   8.8   9.4   9.5
  对角有效屏幕厚度Td(减少30％)   mm   20.1   23.8   18.8   28.3   26.5
  封边厚度Ts(减少30％)   mm   6.7   8.0   8.0   7.7   7.7
  Td/Ts   2.99   2.35   2.98   3.67   3.44
  Ud/Tc/Ts   10.45   9.68   9.68   10.52   10.44
  实施例3   表面中心厚度Tc(减少20％)   mm   9.6   10.0   10.0   10.7   10.8
  对角有效屏幕厚度Td(减少20％)   mm   21.3   25.0   20.0   29.6   27.8
  封边厚度Ts(减少0％)   mm   9.6   11.4   11.4   11.0   11.0
  Td/Ts   2.22   2.19   1.75   2.69   253
  Ud/Tc/Ts   6.40   5.93   5.93   6.45   6.40
  实施例4   表面中心厚度Tc(减少30％)   mm   8.4   8.8   8.8   9.4   9.5
  对角有效屏幕厚度Td(减少30％)   mm   20.1   23.8   18.8   28.3   26.5
  封边厚度Ts(减少0％)   mm   9.6   11.4   11.4   11.0   11.0
  Td/Ts   2.09   2.09   1.64   2.57   2.40
  Ud/Tc/Ts   7.32   6.74   6.78   7.37   7.31
观察表3就会知道，实施例3和实施例4的25～32英寸的面板满足式5和式6。这里，实施例4的29英寸B的面板的比率(Td/Ts)是1.64，接近式5的下限值，满足式5，实施例3的32英寸A的面板的比率(Td/Ts)是2.69，接近式5的上限值，满足式5。实施例3的29英寸A、B的面板的比率(Ud/Tc/Ts)是5.93，接近式6的下限值，满足式6，实施例4的32英寸A的面板的比率(Ud/Tc/Ts)是7.37，接近式6的上限值，满足式6。这种满足式5和式6的实施例3和实施例4的25～32英寸的面板，与比较例4的25～32英寸的面板相比，能够将表面中心厚度Tc和对角有效屏幕厚度Td减少20％和30％。
为了了解本发明的实施例3和实施例4的25～32英寸的面板是否符合国际电工委员会规定的防爆特性，由没有满足式3或/和式4的比较例4、5、6，和满足式3和式4的实施例3、4的25～32英寸的面板构成玻璃真空管后，与前面所述的比较例1、2、3和实施例1、2的17～23英寸的面板一样，实施耐压试验和球冲击试验，其结果在表4中表示出来。
表4：
分类   Tc减少率   Td减少率   Ts减少率   阴极射线管型号
  20％   30％   20％   30％   0％   20％   30％   25″   29″A   29″B   32″A   32″B
 σSL(Mpa)   -13～-10   -11～-8   -10～-7   -10～-6   -9～-6
 σCO(Mpa)   -26～-24   -23～-21   -22～-21   -22～-20   -18～-16
 耐压试验(Psi)  比较例4   -   -   -   -   -   -   -   49   46   48   46   47
 比较例5   0   -   0   -   -   0   -   36   32   34   37   39
 比较例6   -   0   -   0   -   -   0   29   28   31   30   29
 实施例3   0   -   0   -   0   -   -   44   41   43   42   43
 实施例4   -   0   -   0   0   -   -   37   39   36   41   38
 防爆试验  比较例4   -   -   -   -   -   -   -   0/5   0/5   0/5   0/5   0/5
 比较例5   0   -   0   -   -   0   -   4/5   4/5   4/5   4/5   3/5
 比较例6   -   0   -   0   -   -   0   3/5   4/5   4/5   3/5   3/5
 实施例3   0   -   0   -   0   -   0   0/5   0/5   0/5   0/5   0/5
 实施例4   -   0   -   0   0   -   -   0/5   0/5   0/5   0/5   0/5
观察表4就会知道，满足式3和式4的实施例3和实施例4的25～32英寸的面板，在进行耐压试验时，实际测出耐压值为36psi以上，超过规定的耐压基准值35psi。满足式3和式4的实施例3和实施例4的25～32英寸的面板与实际制造中的比较例4的25～32英寸的面板相同，在冲击试验中全部合格。比较例5和比较例6的25～32英寸的面板5个中有3～5个破损，破损率达到60～100％，冲击试验不合格。
另一方面，本发明的面板为了提高阴极射线管的X射线的遮蔽能力，本发明的面板10对波长0.06nm的X射线吸收系数是32～36cm-1。
表5：
  分类   测量电压   基准电压   X射线吸收系数28～29cm-1(波长0.06nm)
  表面中心厚度  X射线泄漏量极限厚度   轻量化富余厚度   轻量化可能比率
  阴极射线管型号   kV   kV   mm   mm   mm   ％
  比较例7   17″   37.0   35.0   11.0   10.4   0.6   6
  比较例8   19″A   37.0   35.0   11.0   10.6   0.4   4
  比较例9   25″   40.0   36.0   12.0   10.7   0.9   7
  比较例10   29″A   42.0   36.0   12.5   11.1   1.4   11
  比较例11   32″B   42.0   36.0   12.5   10.9   1.6   13
表6：
  分类   测量电压   基准电压   X射线吸收系数32～36cm-1(波长0.06nm)
  表面中心厚度  X射线泄漏量极限厚度   轻量化富余厚度   轻量化可能比率
  阴极射线管型号   kV   kV   mm   mm   mm   ％
 实施例5   17″   37.0   35.0   11.0   7.7   3.3   30
 实施例6   19″A   37.0   35.0   11.0   8.0   3.0   27
 实施例7   25″   40.0   36.0   12.0   10.0   2.5   17
 实施例8   29″A   42.0   36.0   12.5   10.0   3.0   23
 实施例9   32″B   42.0   36.0   12.5   9.2   3.3   26
观察表5和表6就会知道，实施例5至实施例9的17～32英寸的面板对波长0.06nm的X射线吸收系数是32～36cm-1，当面板轻量化时，在X射线的泄漏量满足0.5mR/Hr的同时，平面面板轻量化的可能比率约是17～30％。比较例7至比较例11的17～32英寸的面板，其对波长0.06nm的X射线吸收系数是28～29cm-1，当面板轻量化时，为了X射线的泄漏量满足0.5mR/Hr，轻量化的可能比率范围是：4～13％。
本说明书虽然只对本发明的优选实施方式进行了说明，但只要不脱离本发明的权利要求范围，本领域的技术人员可以进行各种更改。
附图标记说明
10面板
11表面部分
11a内侧轮廓线
11b外侧轮廓线
12封边
13裙状部分
14接合部圆形部分
14a内侧接合半径
17对角轴
18有效屏幕
19表面中央区域
20表面边缘区域
21合模线
Ud有效屏幕长度
Tc表面中心厚度
Td对角有效屏幕厚度
Ts封边厚度
R平均外表面曲率半径

Claims (8)

1.一种阴极射线管面板，其包括：具有显示图像的有效屏幕的表面部分；从所述表面部分的边缘部分向后延伸的裙状部分；以及连接所述表面部分和所述裙状部分的接合部圆形部分，其中，
当所述表面部分的平均外表面曲率半径R满足：
R≥10,000，所述有效屏幕对角轴方向的有效屏幕长度Ud满足：400≤Ud≤550时，所述对角轴方向的对角有效屏幕厚度Td和封边厚度Ts满足：1.9≤Td/Ts≤2.7，所述有效屏幕长度Ud、表面中心厚度Tc和所述封边厚度Ts三者的关系满足：5.1≤Ud/Tc/Ts≤7.2，其中，所述R、Ud、Td、Ts、和Tc的单位为mm。
2.根据权利要求1所述的阴极射线管面板，其中，所述裙状部分的合模线和封边之间的中间部位的外表面压应力σSL，其单位为Mpa，满足：-13＜σSL＜-6。
3.根据权利要求1所述的阴极射线管面板，其中，所述表面部分中央的外表面压应力σCO，其单位为Mpa，满足：-26＜σCO＜-16。
4.根据权利要求1所述的阴极射线管面板，其中，所述面板对波长0.06nm的X射线吸收系数是32～36cm-1。
5.一种阴极射线管面板，包括：具有显示图像的有效屏幕的表面部分；从所述表面部分的边缘部分向后延伸的裙状部分；连接所述表面部分和所述裙状部分的接合部圆形部分，其中，
当所述表面部分的平均外表面曲率半径R满足：R≥10,000，所述有效屏幕对角轴方向的有效屏幕长度Ud满足：550＜Ud时，所述对角轴方向的对角有效屏幕厚度Td和封边厚度Ts满足：1.6≤Td/Ts≤2.7，所述有效屏幕长度Ud、表面中心厚度Tc和所述封边厚度Ts三者的关系满足：5.9≤Ud/Tc/Ts≤7.4，其中，所述R、Ud、Td、Ts、和Tc的单位为mm。
6.根据权利要求5所述的阴极射线管面板，其中，所述裙状部分的合模线和封边之间的中间部位的外表面压应力σSL，其单位为MPa，满足：-13＜σSL＜-6。
7.根据权利要求5所述的阴极射线管面板，其中，所述表面部分中央的外表面压应力σCO，其单位为MPa，满足：-26＜σCO＜-16。
8.根据权利要求5所述的阴极射线管面板，其中，所述面板对波长0.06nm的X射线吸收系数是32～36cm-1。
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