CN1271393A - 铝基合金和其热处理方法 - Google Patents

铝基合金和其热处理方法 Download PDF

Info

Publication number
CN1271393A
CN1271393A CN98809322A CN98809322A CN1271393A CN 1271393 A CN1271393 A CN 1271393A CN 98809322 A CN98809322 A CN 98809322A CN 98809322 A CN98809322 A CN 98809322A CN 1271393 A CN1271393 A CN 1271393A
Authority
CN
China
Prior art keywords
alloy
hours
carried out
temper
ing
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN98809322A
Other languages
English (en)
Other versions
CN1084799C (zh
Inventor
T·普范南穆勒
E·劳彻特
P－J·温克勒
S·M·莫扎罗夫斯基
D·S·盖尔金
E·G·托尔辰尼科瓦
V·M·彻托维科夫
V·G·达维多夫
E·N·卡布劳夫
L·B·克霍克拉托瓦
N·I·科劳布尼夫
I·N·夫里德利安德
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Itz Deutsche AG
VIAM all Russian Materials Research Institute
Original Assignee
Viam All Russian Aeronautical Materials Research Institute
Daimler Benz AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from RU97116302A external-priority patent/RU2126456C1/ru
Priority claimed from RU98104394A external-priority patent/RU2133295C1/ru
Application filed by Viam All Russian Aeronautical Materials Research Institute, Daimler Benz AG filed Critical Viam All Russian Aeronautical Materials Research Institute
Publication of CN1271393A publication Critical patent/CN1271393A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN1084799C publication Critical patent/CN1084799C/zh
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/047—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with magnesium as the next major constituent

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Battery Electrode And Active Subsutance (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

本发明涉及一种铝基合金、特别是Al－Li－Mg系合金,其化学组成如下(重量%):锂:1.5—1.9;镁:4.1—6.0;锌0.1—1.5;锆:0.05—0.3;锰0.01—0.8;氢:0.9×10－5－4.5×10－5以及至少一种选自下列一组的元素:铍:0.001—0.2;钇:0.01—0.5;钪:0.01—0.3;铝:余量。本发明还涉及一种处理该合金的方法,其工艺步骤如下:－在冷水或空气中进行400至500℃的淬火，－通过保持0至2%的变形程度进行拉伸矫直，－分步热处理，－第一步在80—90℃下进行3至12小时，－第二步在110—185℃下进行10—48小时,在第二步的保持时间结束之后进行，－第三步,它包括在90—110℃下加热14小时,或者以2至8℃/小时的速率缓慢冷却。

Description

铝基合金和其热处理方法
本发明涉及一种铝基合金，优选Al-Li-Mg系合金，其包括锂、镁、锌、锆和锰，本发明属于在航空和航天工业、造船业和地面运输工具的机械制造中作为结构材料、包括焊接结构材料的合金的冶金学领域。
虽然已知的A1-Li-Mg系合金具有低的密度和相当高的强度，但是具有低的可塑性和降低的断裂韧性。根据1986年4月22日美国专利申请4,584,173的合金具有如下的化学组成，重量％：
铝 基材
锂 2.1-2.9
镁 3.0-5.5
铜 0.2-0.7
和包括一种或多种选自锆、铪和铌的元素：
锆 0.05-0.25
铪 0.10-0.50
铌 0.05-0.30
以及
锌 0-2.0
钛 0-0.5
锰 0-0.5
镍 0-0.5
铬 0-0.5
锗 0-0.2
当在530℃的温度下使合金淬火，然后拉伸矫正至2％的变形程度以及在4至16小时内在190℃下人工老化时，产生的缺陷是，该合金在热处理状态下具有低的可塑性(相对伸长3.1-4.5％)和低的抗腐蚀性。
国际专利申请WO 92/03583中的合金具有如下化学组成(重量％)：
铝 基材
锂 0.5-3.0
镁 0.5-10.0
锌 0.1-5.0
银 0.1-2.0
在这些元素的总量最高是12％、并且当其总量是7.0至10.0％时，锂不能超过2.5％，锌不超过2.0％，此外该合金包括高达1.0％的锆。
该合金的强度是476-497MPa，屈服点是368-455MPa，相对伸长是7-9％和密度是2.46-2.63克/立方厘米。该合金可以作为航空和航天飞机中的产品的结构材料。该合金的缺陷如下：
-高的强度可如下保证：高的锂含量可以保证高的强度，但是因此降低了合金的可塑性和断裂韧性，由于冷变形降低了其可加工性，在制备用于航空仪器的薄板时造成困难；
-高的锌含量可以保证高的强度；因此合金的密度提高至2.60-2.63克/立方厘米，这显著降低了节约产品重量的效果；
-在人工老化之前、通过对淬火材料进行拉伸矫直产生5-6％的变形程度，可以保证高的强度，但是这导致表述断裂韧性的参数值降低。
该合金与银冶炼，提高了产品-半成品直至成品-的成本。
具有高锌含量和添加铜的合金具有降低的抗腐蚀性，在熔焊时其更易于形成缺陷和出现明显的软化。
由美国专利号4,636,357已知一种在整个应用领域可比的合金。该合金具有如下组成(重量％)：
铝 基材
锂 2.0-3.0
镁 0.5-4.0
锌 2.0-5.0
铜 0-2.0
锆 0-0.2
锰 0-0.5
镍 0-0.5
铬 0-0.4
通过如下的热处理使合金固化：
460℃的温度下淬火，通过0至3％的延伸度进行拉伸矫直和二步热处理：
第一步，90℃下16小时，和第二步，150℃下24小时。
该合金具有440-550MPa的足够高的强度水平和350至410MPa的屈服点。
该合金的缺陷是，与基础材料相比该合金具有较低的相对伸长(1.0-7.0％)和低的断裂韧性，不太令人满意的抗腐蚀性和受限制的焊接化合物强度。
因此，本发明的任务是，在保持高强度和保证高抗腐蚀性和好的可焊接性的前提下，在热处理状态下获得提高的合金延展性，其中应该保证在85℃下1000小时的加热之后，表征断裂韧性和热稳定性的参数足够高。
本发明的任务是通过一种Al-Li-Mg系合金解决的，该合金具有如下化学组成(重量％)：
锂 1.5-1.9
镁 4.1-6.0
锌 0.1-1.5
锆 0.05-0.3
锰 0.01-0.8
氢 0.9×10-5-4.5×10-5
以及至少一种选自下列一组的元素：
铍 0.001-0.2
钇 0.01-0.5
钪 0.01-0.3
铝 余量
在由氢化锂形成细分散固体颗粒的条件下，含氢量降低凝结时的纵向振动，并且避免在材料中形成孔隙。
镁含量应该保证必需的强度性能水平和可焊接性。当镁含量低于4.1％时，强度降低，并且在浇铸和焊接时合金更易于热裂。在合金的镁含量高于6.0％时，降低了浇铸、热轧和冷轧时的可加工性以及因此降低半成品和成品的热塑性参数。
为了保证必需的可加工性，特别是在制备薄板时，以及保证必需的机械和抗腐蚀性水平和足够的断裂韧性和可焊接性，添加锂是非常重要的。在锂含量低于1.5％时，增大了合金的密度，降低强度性能水平和弹性模量，当锂含量超过1.9％时，由于冷变形，使可加工性、可焊接性、可塑性参数和断裂韧性恶化。
在浇铸铸锭时，含量是0.05至0.3％的锆是修正因素，并且与锰(含量是0.01-0.8％)一起保证在形成多角或细颗粒结构时半成品中的结构固化。
特别地通过添加一种或多种元素铍、钇、钪，在本发明合金的半成品中形成均匀细颗粒组织，因此提高冷轧上的可压延性。
此外，本发明涉及热处理铝基合金、特别是Al-Li-Mg系合金的方法。
该方法的目的是，在保持其高的强度的前提下提高合金的延展性，同时获得高的表征防腐蚀性的值和断裂韧性的参数，特别是在该材料长时间承受高温时保持这些性能。
由US专利申请号4,861,391已知一种热处理的方法，其包括通过快速冷却进行淬火、矫直和如下的二步热处理：
第一步，在不超过93℃的温度下，几个小时至几个月；优选66-85℃，最多24小时。
第二步，在最大219℃的温度下，30分钟至几个小时；优选154-199℃，最多8小时。
在强度参数和断裂韧性提高的同时，该方法不能保证在85℃作低温加热1000小时之后含锂的铝基合金的性能稳定性，其中加热是模拟在飞机仪器长期运转时太阳光的加热。在85℃下加热1000小时之后，按照该方法处理的含锂合金的相对伸长和断裂韧性降低25至30％。
本发明的方法包括实现上述目标的工艺步骤：
-将材料加热至400至500℃的温度
-在水或空气中淬火，拉伸矫直至多2％的变形程度和
-人工老化，其中人工老化分三个阶段进行，其中第三老化阶段在90制110℃下进行8至14小时。
根据本发明，可以以这样的方式替代在恒定的温度下进行第三老化阶段，即以2-8℃/小时的冷却速度冷却10至30小时。
显然，具有权利要求1的特征的本发明合金在按上述本发明方法处理后，具有于达到本发明目的的有利性能。
由于采用第三老化步骤，热处理方法保证合金在长期低温放置下具有热稳定性，这是由于额外析出均匀分布在基体体积中的分散相δ’-(Al3Li)的结果。大体积的细分散δ’-相降低了混合晶体中Li的过饱和，并且防止在85℃下放置1000小时时析出δ’-相。
在根据权利要求2或3的该方法优选实施方案下，人工老化的第一步骤在80至90℃下进行3至12小时，第二步骤在110至185℃下进行10至48小时。
严格保持界限是实施人工老化特别有利的前提条件，并且在本发明目的范围内获得了安全性更高的结果。
最后，替代人工老化的第二步骤的还可以是在110至125℃下进行的老化，持续时间是5至12小时，其中当第三老化步骤是按照权利要求3进行时，优选使用这些工艺参数。
实施例：
由化学组成如表1所示的合金浇铸直径为70毫米的铸锭。在电阻炉中熔化该金属。在均匀化(500℃，10小时)之后，由铸锭压制出截面是15×65毫米的金属条。在压制之前将铸锭加热至380至450℃。将金属条的轧制锭加热至360至420℃，并且热轧成4毫米厚的薄板，然后将该薄板冷轧至2.2毫米的厚度。将冷轧的薄板在水或空气中经400至500℃进行淬火，矫直至变形程度至多为2％，然后进行表2所示的热处理。用由薄板上切割的试样测定基本材料和焊接化合物的性能(参见表3)。表1送检组合物的化学组成
合金序号   Li    Mg    Zn   Zr   Mn   H×105     Be     Y     Sc     Cr   Cu   Ni
    1   2.2    1.2    5.0   -   -     -     -     -     -     0.4   -   -
    2   2.4    3.8    3.9   0.18   0.50     -     -     -     -     -   0.96   0.2
    3   1.5    6.0    0.1   0.15   0.60     0.9     0.2     -     -     0.12   -   -
4 1.9 5.2 0.8 0.10 0.01 4.5 0.001 - 0.01 - - -
    5   1.7    4.1    1.5   0.30   0.05     2.5     -     0.25     -     -   -   -
    6   1.6    5.2    0.6   0.05   0.80     2.5     -     0.01     -     0.15   -   -
    7   1.85    4.8    0.5   0.09   0.20     3.5     -     0.50     -     0.50   -   -
    8   1.55    4.2    0.1   0.05   0.10     2.5     -     -     0.30     -   -   -
    9   1.9    4.7    0.1   0.15   0.35     2.5     0.1     -     -     0.01   -   -
    10   1.5    4.3    0.3   0.1   0.40     3.5     0.1     -     -     -   -   -
评述：合金1和2是对比材料
  合金3-10是按本发明的材料表2送检合金的热处理程序
    合金序号  热处理序号           热处理程序
    3，5，9     3     80℃，4h+185℃，10h+110℃，8h
    8，10     4     90℃，3h+110℃，48h+90℃，14h
    4，7     5     85℃，5h+145℃，25h+110℃，10h
6 6 85℃，12h+120℃，12h+90℃，12h
表3送检合金的性能
Figure A9880932200111
评述：合金和程序1和2是由一种2一步热处理程序得到的对比材料
  合金和程序3-10是按本发明得到的。

Claims (5)

1、铝基合金、特别是Al-Li-Mg系合金，它包括锂、镁、锌、锆和锰，其特征在于，该合金另外包括氢和至少一种选自铍、钇、钪的元素，这些组分的比例如下(重量％)： 锂 1.5-1.9 镁 4.1-6.0 锌 0.1-1.5 锆 0.05-0.3 锰 0.01-0.8 氢 0.9×10-5-4.5×10-5
以及至少一种选自下列一组的元素： 铍 0.001-0.2 钇 0.01-0.5 钪 0.01-0.3 铝 余量
2、一种热处理铝基合金、特别是Al-Li-Mg系合金的方法，其工艺步骤如下：
-将材料加热制400-500℃的温度
-在水或空气中淬火，拉伸矫直至至多2％的变形程度，和
-人工老化，
其特征在于，人工老化分三个阶段进行，其中第三老化阶段在90-110℃下进行8至14小时。
3、一种热处理铝基合金、特别是Al-Li-Mg系合金的方法，其工艺步骤如下：
-将材料加热至400-500℃的温度
-在水或空气中淬火，拉伸矫直至至多2％的变形程度，和
-人工老化，
其特征在于，人工老化分三个阶段进行，其中第三老化阶段包括以2至8℃/小时的冷却速度冷却10至30小时。
4、权利要求2或3的方法，其特征在于，人工老化的第一步骤在80-90℃下进行3至12小时，第二步骤在110-185℃下进行10至48小时。
5、权利要求2或3的方法，其特征在于，人工老化的第一步骤在80-90℃下进行3至12小时，第二步骤在110-125℃下进行5至12小时。
CN98809322A 1997-09-22 1998-09-21 铝基合金和其热处理方法 Expired - Lifetime CN1084799C (zh)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU97116302 1997-09-22
RU97116302A RU2126456C1 (ru) 1997-09-22 1997-09-22 Сплав на основе алюминия и способ его термической обработки
RU98104394A RU2133295C1 (ru) 1998-03-05 1998-03-05 Сплав на основе алюминия и способ его термической обработки
RU98104394 1998-03-05

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN1271393A true CN1271393A (zh) 2000-10-25
CN1084799C CN1084799C (zh) 2002-05-15

Family

ID=26653936

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN98809322A Expired - Lifetime CN1084799C (zh) 1997-09-22 1998-09-21 铝基合金和其热处理方法

Country Status (11)

Country Link
US (2) US6395111B1 (zh)
EP (1) EP1017867B1 (zh)
JP (1) JP4185247B2 (zh)
KR (1) KR100540234B1 (zh)
CN (1) CN1084799C (zh)
AU (1) AU759402B2 (zh)
BR (1) BR9812377B1 (zh)
CA (1) CA2303595C (zh)
ES (1) ES2445745T3 (zh)
UA (1) UA66367C2 (zh)
WO (1) WO1999015708A1 (zh)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101605916B (zh) * 2007-03-30 2010-12-01 株式会社神户制钢所 铝合金厚板的制造方法和铝合金厚板
CN102912199A (zh) * 2012-10-29 2013-02-06 虞海香 一种车身用铝合金薄板
CN103687971A (zh) * 2011-05-20 2014-03-26 法国肯联铝业 具有改善的断裂韧性的铝镁锂合金
CN105369170A (zh) * 2015-12-18 2016-03-02 西南铝业（集团）有限责任公司 一种铝锂合金型材黑白斑点控制方法

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20030031580A1 (en) * 1995-02-24 2003-02-13 Guy-Michel Raynaud Product for a welded construction made of AlMgMn alloy having improved mechanical strength
ATE254188T1 (de) * 1998-12-18 2003-11-15 Corus Aluminium Walzprod Gmbh Herstellungsverfahren eines produktes aus aluminium-magnesium-lithium-legierung
US7360676B2 (en) * 2002-09-21 2008-04-22 Universal Alloy Corporation Welded aluminum alloy structure
CN100545285C (zh) * 2008-02-27 2009-09-30 中国科学院长春应用化学研究所 一种毫米级片距散热阻尼消声合金棒及直接挤压制备方法
US8333853B2 (en) * 2009-01-16 2012-12-18 Alcoa Inc. Aging of aluminum alloys for improved combination of fatigue performance and strength
US20140127076A1 (en) * 2012-11-05 2014-05-08 Alcoa Inc. 5xxx-lithium aluminum alloys, and methods for producing the same
JP6385683B2 (ja) * 2014-02-07 2018-09-05 本田技研工業株式会社 Ａｌ合金鋳造物及びその製造方法
RU2576283C1 (ru) * 2014-09-05 2016-02-27 Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) Способ термической обработки изделий из высокопрочных алюминиевых сплавов
AU2016218269B2 (en) 2015-02-11 2019-10-03 Scandium International Mining Corporation Scandium-containing master alloys and methods for making the same
FR3042508B1 (fr) * 2015-10-15 2017-10-27 Constellium Issoire Toles minces en alliage aluminium-magnesium-zirconium pour applications aerospatiales
CN105483576A (zh) * 2015-12-18 2016-04-13 西南铝业（集团）有限责任公司 一种铝锂合金型材生产时表面黑白斑点控制方法
KR20180046764A (ko) * 2016-10-28 2018-05-09 금오공과대학교 산학협력단 핫스탬핑 알루미늄 케이스의 제조방법 및 그 방법에 의해 제조된 핫스탬핑 알루미늄 케이스
CN114369777B (zh) * 2022-01-12 2022-12-02 广东中色研达新材料科技股份有限公司 一种降低6系铝合金室温停放效应的热处理工艺

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4431467A (en) * 1982-08-13 1984-02-14 Aluminum Company Of America Aging process for 7000 series aluminum base alloys
ATE24022T1 (de) 1982-10-05 1986-12-15 Secr Defence Brit Aluminiumlegierungen.
GB8327286D0 (en) 1983-10-12 1983-11-16 Alcan Int Ltd Aluminium alloys
DE3483607D1 (de) * 1983-12-30 1990-12-20 Boeing Co Alterung bei relativ niedrigen temperaturen von lithium enthaltenden aluminiumlegierungen.
US5226983A (en) * 1985-07-08 1993-07-13 Allied-Signal Inc. High strength, ductile, low density aluminum alloys and process for making same
US4861391A (en) 1987-12-14 1989-08-29 Aluminum Company Of America Aluminum alloy two-step aging method and article
US5422066A (en) * 1989-03-24 1995-06-06 Comalco Aluminium Limited Aluminum-lithium, aluminum-magnesium and magnesium-lithium alloys of high toughness
US5076859A (en) 1989-12-26 1991-12-31 Aluminum Company Of America Heat treatment of aluminum-lithium alloys
GB9005365D0 (en) * 1990-03-09 1990-05-02 Alcan Int Ltd Spray cast aluminium-lithium alloys
GB9016694D0 (en) * 1990-07-30 1990-09-12 Alcan Int Ltd Ductile ultra-high strength aluminium alloy extrusions
US5133931A (en) 1990-08-28 1992-07-28 Reynolds Metals Company Lithium aluminum alloy system
JPH10505282A (ja) 1994-05-25 1998-05-26 アシュースト、コーポレーション アルミニウム−スカンジウム合金およびその使用方法
GB9424970D0 (en) * 1994-12-10 1995-02-08 British Aerospace Thermal stabilisation of Al-Li alloy

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101605916B (zh) * 2007-03-30 2010-12-01 株式会社神户制钢所 铝合金厚板的制造方法和铝合金厚板
CN103687971A (zh) * 2011-05-20 2014-03-26 法国肯联铝业 具有改善的断裂韧性的铝镁锂合金
CN102912199A (zh) * 2012-10-29 2013-02-06 虞海香 一种车身用铝合金薄板
CN105369170A (zh) * 2015-12-18 2016-03-02 西南铝业（集团）有限责任公司 一种铝锂合金型材黑白斑点控制方法

Also Published As

Publication number Publication date
UA66367C2 (uk) 2004-05-17
AU759402B2 (en) 2003-04-17
WO1999015708B1 (de) 1999-06-03
KR20010015595A (ko) 2001-02-26
CA2303595C (en) 2008-05-06
BR9812377A (pt) 2000-09-19
EP1017867B1 (de) 2013-11-06
ES2445745T3 (es) 2014-03-05
WO1999015708A1 (de) 1999-04-01
CA2303595A1 (en) 1999-04-01
US6461566B2 (en) 2002-10-08
EP1017867A1 (de) 2000-07-12
US20020056493A1 (en) 2002-05-16
JP4185247B2 (ja) 2008-11-26
BR9812377B1 (pt) 2011-05-31
JP2001517735A (ja) 2001-10-09
CN1084799C (zh) 2002-05-15
KR100540234B1 (ko) 2006-01-10
US6395111B1 (en) 2002-05-28
AU1025099A (en) 1999-04-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN1084799C (zh) 铝基合金和其热处理方法
EP0235075B1 (en) Ni-based alloy and method for preparing same
CA2620606C (en) Cobalt-base alloy with high heat resistance and high strength and process for producing the same
EP0479212A1 (en) Method for improving machinability of titanium and titanium alloys and free-cutting titanium alloys
EP0610006A1 (en) Superplastic aluminum alloy and process for producing same
CN1743483A (zh) 用于先进燃气涡轮发动机的Ni－Cr－Co合金
US4664727A (en) Zirconium alloy having superior corrosion resistance
US20040261916A1 (en) Dispersion hardenable Al-Ni-Mn casting alloys for automotive and aerospace structural components
AU757115B2 (en) Copper base alloy casting, and methods for producing casting and forging employing copper base alloy casting
KR20210050546A (ko) 내크리프성 티타늄 합금
EP4074852A1 (en) Powdered aluminium material
USH2245H1 (en) Age-hardenable, nickel-base superalloy with improved notch ductility
CN1014434B (zh) 消除钛或钛合金锭中硬α相缺陷的方法及按此法制造的锭
CN109763008A (zh) 一种高强高弹含铌铜合金及其制备方法
CN113215459B (zh) Al-Cu-Mn纳米结构耐热变形铝合金及制备方法
JPS58167757A (ja) 耐食性，溶接性および焼入性のすぐれた加工用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金の製造法
JPS5989744A (ja) 熱処理性及びクリープ強度に優れたチタン合金及びその製造方法
JP3516566B2 (ja) 冷間鍛造用アルミニウム合金とその製造方法
CN114737072B (zh) 一种k417g镍基高温合金精炼制备以及成型方法
JPH0734204A (ja) フェライト系耐熱鋳鋼およびその製造方法
CN1046944A (zh) 含钽超级合金
JP2686140B2 (ja) 高温ボルト用合金およびその製造方法
JPH02194142A (ja) 焼結用Ａｌ基合金粉末
RU2126456C1 (ru) Сплав на основе алюминия и способ его термической обработки
JP3216837B2 (ja) 耐熱ボルト用鉄基超耐熱合金

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
ASS Succession or assignment of patent right

Owner name: VIAM ALL-RUSSIAN INSTITUTE OF MATERIALS

Free format text: FORMER OWNER: VIAM ALL-RUSSIAN INSTITUTE OF AVIATION MATERIALS

Effective date: 20020401

Owner name: ITZ DEUTSCHE GMBH

Free format text: FORMER OWNER: DAMILER-CHRISLER STOCK CORPORATION

C41 Transfer of patent application or patent right or utility model
TR01 Transfer of patent right

Effective date of registration: 20020401

Address after: Munich, Federal Republic of Germany

Co-patentee after: VIAM all Russian Materials Research Institute

Patentee after: Itz Deutsche AG

Address before: Stuttgart, Germany

Co-patentee before: VIAM all Russian Aeronautical Materials Research Institute

Patentee before: Daimler-Benz AG

CX01 Expiry of patent term

Granted publication date: 20020515

CX01 Expiry of patent term