CN1191790A - 焊丝制造工艺 - Google Patents
焊丝制造工艺 Download PDFInfo
- Publication number
- CN1191790A CN1191790A CN97102700A CN97102700A CN1191790A CN 1191790 A CN1191790 A CN 1191790A CN 97102700 A CN97102700 A CN 97102700A CN 97102700 A CN97102700 A CN 97102700A CN 1191790 A CN1191790 A CN 1191790A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- wire
- flux
- temperature
- diameter
- heating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Abstract
一种用来制造直径0.8至4mm的、具有优异的抗裂缝力和底层涂料防护质量并含有非常少的扩散氢的、适合于焊接高强度钢和承受大约束力的钢结构的无缝药芯焊丝,通过用高温加热进行脱氢处理来制造的工艺包括步骤:通过经布置成相隔2至5m的第一和第二对辊电极并经布置在它们之间的环心变压器的直接电加热,把直径8至15mm的直焊丝加热到620与1100℃之间的温度;用不高于250kcal/m2h℃的传热系数把已加热焊丝冷却到不高于500℃;以及拉伸到想要的直径。这样得到的焊丝形成的焊件每100g熔敷金属含有不超过5ml的扩散氢。
Description
本发明涉及一种制造低氢焊接用药芯焊丝的工艺，该焊丝具有很高的抗裂缝力和底层涂料防护质量，适合用于高强度钢和其他优质钢的焊接和承受大约束力的钢结构。
无缝药芯焊丝制造工艺中的脱氢处理一般按如下方法进行：在钟式炉或隧道式拱炉中把由直径10至13mm拉伸至2至4mm的管材药芯焊丝加热到600至800℃。加热脱氢处理由于以下理由而用于2至4mm的小直径焊丝：(1)尚没有对较大直径焊丝的有效的加热脱氢处理工艺；以及(2)小直径焊丝容易弄成螺圈或环形，这是缩短钟式炉或隧道式拱炉的总长度所需要的。
此外，必须控制表皮的硬度以满足各个药芯焊丝的填充比和其他技术条件，从而在自动焊接期间保证0.8到4mm直径焊丝的良好送丝效率并在制造期间防止焊丝的断裂。于是，将要加热的焊丝的直径必须通过考虑表皮的冷作硬化来确定，当焊丝在软化退火之后受到拉伸时会出现这种表皮冷作硬化。这样，进行一次加热可以服务于两种不同的目的，即脱氢和表皮的软化。此外，常用的钟式炉和隧道式拱炉并不完全令人满意，因为钟式炉的生产率低而隧道式拱炉的热效率低，隧道式拱炉的材料、结构和使用寿命不允许在高于800℃的温度下使用并且它们需要大安装空间。
随着自动焊接已变得普及，裸焊丝、药芯焊丝的使用也已增加，同时带有缝表皮的药芯焊丝构成主流。由于100g熔敷金属产生大约7ml的扩散氢，所以这种焊丝有一种讨厌的倾向，即在高强度钢的焊接中或在承受大约束力的钢结构中形成氢诱发裂缝。当用来焊接带底层涂料的钢板时，含氢过多的焊丝具有形成气隙、缩孔和其他焊接缺陷的倾向。
之所以难于制造带有缝表皮的低氢焊丝的原因如下：(1)所填充焊剂含有粘合水分；(2)除非加热到500℃以上，无法从填充焊剂所含的某些无机物中去除结晶水；(3)填充焊剂所含的某些金属粉末含有除非加热到300℃以上就无法去除的氢；(4)当加热到高温时，经表皮缝隙进入的氧通过加速氧化而使填充焊剂质量劣化；以及(5)经表皮缝隙的沾湿使得无法制造低氢药芯焊丝。
因而，开发了无缝药芯焊丝以便能制造低氢药芯焊丝。这种类型的低氢药芯焊丝通过往钢管中填充焊剂来制造。填充了的钢管被加热到600与800℃之间的温度以便脱氢。所填充焊剂中的水靠下面给出的化学反应变成原子氢并经表皮扩散。
式中Me：焊剂和表皮内壁中的还原剂或其他金属成分
H2O＝所填充焊剂中的水
为了减少水和其他氢源(潜在氢)，必须把焊丝加热到较高温度。另一方面，为了得到良好的送丝性能，必须适当地控制表皮软化退火的条件。然而，用一次加热的常规工艺不能提供带有经满意地脱氢处理的焊剂和经满意地软化处理的表皮的焊丝。进行较强的脱氢处理造成表皮的过度软化，根据焊丝规格的不同，这可能损害焊接期间的送丝。以较低一些的温度对表皮硬度适当的焊丝进行软化退火会造成脱氢不足，扩散氢数量增加，以及焊接金属抗裂缝力降低。常规的加热工艺不能满足对含氢量较低的焊丝和对较高的送丝速度的日益提高的要求。
为了解决上述问题，发明人提供一种制造焊丝的新工艺，该工艺允许较强的脱氢处理并提供最佳的送丝速度，办法是对脱氢及表皮软化两道加热工序进行加热优化，而不是常规的一次加热。本发明的主要特征如下：
(1)一种用高温加热来脱氢的无缝药芯焊丝制造工艺，该工艺包括步骤：以620与1100℃之间的温度直接电加热直焊丝，该直焊丝是用焊剂填充的金属管并有8至15mm的直径，通过令该焊丝穿过沿该焊丝走行路径相隔2至5m布置的第一和第二对辊电极并穿过布置在该两对辊电极之间的环心变压器中的开口来加热；用250kcal/m2h℃以下的传热系数把所加热的焊丝冷却到500℃以下；以及把所冷却的焊丝拉伸到0.8和4mm之间的直径。通过用这样得到的无缝药芯焊丝焊接制成的焊接件在100g熔敷金属中含有不超过5ml的扩散氢。
(2)一种用高温加热来脱氢的无缝药芯焊丝制造工艺，该工艺包括步骤：以620与1100℃之间的温度直接电加热直焊丝，该直焊丝是用焊剂填充的金属管并有8至15mm的直径，通过令该焊丝穿过沿该焊丝走行路径相隔2至5m布置的第一和第二对辊电极并穿过布置在该两对辊电极之间的环心变压器中的开口来加热；在煤气加热炉或电加热炉中把预热的焊丝加热到600与800℃之间的温度，用250kcal/m2h℃以下的传热系数把所加热的焊丝冷却到500℃以下；以及把所冷却的焊丝拉伸到0.8和4mm之间的直径。通过用这样得到的无缝药芯焊丝焊接制成的焊接件在100g熔敷金属中含有不超过5ml的扩散氢。
(3)一种用高温加热来脱氢的无缝药芯焊丝制造工艺，该工艺包括步骤：以620与1100℃之间的温度直接电加热直焊丝，该直焊丝是用焊剂填充的金属管并有8至15mm的直径，通过令该焊丝穿过沿该焊丝走行路径相隔2至5m布置的第一和第二对辊电极并穿过布置在该两对辊电极之间的环心变压器中的开口来加热；用250kcal/m2h℃以下的传热系数把所加热的焊丝冷却到500℃以下；把所冷却的焊丝拉伸到2和7mm之间的直径；在煤气加热炉或电加热炉中把已拉伸的焊丝加热到600与800℃之间的温度；用250kcal/m2h℃以下的传热系数把所加热的焊丝冷却到500℃以下；以及把所冷却的焊丝拉伸到0.8与4mm之间的直径。通过用这样得到的无缝药芯焊丝焊接制成的焊接件在100g熔敷金属中含有不超过3ml的扩散氢。
上述根据本发明的诸工艺可以通过在焊剂脱氢和表皮软化处理之后对直径8至15的焊丝简单地拉伸来制造直径0.8至4mm的药芯焊丝。通过以不产生火花的连续流水工序来直接电加热直径8至15mm的直无缝药芯焊丝以及用250kcal/m2h℃以下的传热系数把所加热的焊丝冷却到500℃以下，可以得到每100g熔敷金属含扩散氢不超过5ml的无缝药芯焊丝。然后直径8至12mm的脱氢处理后的焊丝被拉伸成直径2至4mm的其表皮的硬度被控制于180至250Hv的维氏硬度的无缝药芯焊丝。当未加工焊丝直径限于大约8至12mm之间时，可以得到直径0.8至1.6mm，表皮硬度控制于200至250Hv维氏硬度的无缝药芯焊丝。此外，将要热处理的未加工焊丝的直径和已加工焊丝的硬度可以根据用来制造毛坯管的钢带的化学成分从很宽的范围中选择。
通过对直径在8与15mm之间的未加工焊丝进行脱氢和表皮软化热处理并将焊丝直径拉伸至2与7mm之间，可以制造超低氢焊丝。首先，用直接电加热对直径在8与15mm之间的未加工焊丝进行脱氢处理。然后，在连续煤气或电加热炉中加热被拉伸到直径2至7mm的焊丝以便表皮软化和脱氢处理。这样得到的产品是每100g熔敷金属含扩散氢不超过3ml的、表皮硬度控制于150至250Hv维氏硬度的超低氢药芯焊丝。
根据本发明的诸工艺消除了对预烘烤填充焊剂的需要。即使焊剂含有很多水也不需要预烘烤或其他强干燥处理。通过对直径8至15mm的未加工管进行脱氢处理和对拉伸到2至7mm直径的管进行附加脱氢处理，不用任何这类预烘烤强干燥处理即可得到每100g熔敷金属含扩散氢不超过3ml的超低氢药芯焊丝。
本发明的诸工艺还消除了常规上遇到的调整含有结晶水或氢的焊剂材料的麻烦。对直径在8与15mm之间的焊丝以最高1100℃的温度进行脱氢处理与随后对拉伸到直径2至7mm的焊丝的脱氢处理相结合，使得不用调整填充焊药中所含的结晶水或氢即能制造每100g熔敷金属含扩散氢不超过3ml的超低氢药芯焊丝。
此外，在分离的工序中进行脱氢加热和表皮软化加热可以为每种加热选择最佳条件。在分离工序中进行脱氢和表皮软化最佳加热的措施可以在焊接期间发生软管严重弯曲的条件下仍然保证提高了的脱氢和稳定的送丝。
图1表示根据本发明对穿过环心变压器的焊丝进行直接电加热的原理。
图2图解表示在软化退火之后表皮硬度控制区与直径8至15mm的焊丝的表皮硬度之间的关系。
图3图解表示在软化退火之后表皮硬度控制区与经加热并拉伸到直径2至7mm的焊丝的表皮硬度之间的关系。
图4用曲线表示在直接电加热和隧道式拱炉中加热的结合中的加热时间与温度之间的关系。
图5用曲线表示在连续隧道式拱炉中加热时加热时间与温度之间的关系。
图6用曲线表示扩散氢数量与水平位置和填角焊中氢诱发裂缝发生率之间的关系。
图7用曲线表示扩散氢数量、所形成的缩孔数及气隙发生率之间的关系。
图8用曲线表示示例1中加热时间、药芯焊丝的表皮温度及焊剂温度之间的关系。
图9用曲线表示示例2中加热时间、药芯焊丝的表皮温度及焊剂温度之间的关系。
图10用曲线表示示例3中加热时间、药芯焊丝的表皮温度及焊剂温度之间的关系。
图11是表示示例3中加热时间、药芯焊丝的表皮温度及焊剂温度之间关系的另一个曲线图。
图12用曲线表示每个示例中加热时间与扩散氢数量之间的关系。
以下段落参照诸附图描述本发明的细节。
图1表示根据本发明对穿过环心变压器的焊丝进行直接电加热的原理。如图1中的示，一对辊电极装置2和3布置成其间留有给定的距离，而一条焊丝1被夹在组成辊装置2和3的对置辊电极2a与2b及3a与3b之间。动焊丝1在保持与成对辊电极2a与2b及3a与3b的圆周表面相接触的同时向前走行。
一个环心变压器4居中布置在成对辊电极装置2和3之间，致使该焊丝穿过变压器上的开口。此变压器包括例如一个铁心，该铁心由一些具有形成磁路的理想性质的中空方形电工钢片组成，它们叠合到想要的厚度，在中心形成一个方形漏空开口。该变压器4有一个绕在与相邻一边相隔90°布置的四个边中的每一个上的长导线初级线圈5。该初级线圈5的两端连接于电源E。辊电极2和3之间借助于导电构件6彼此电气连接。导电构件6的连接端通过滑块7与辊电极可滑动地保持接触。
既然导电构件6的横截面积和材料可以按希望选择，所以很容易把所加热焊丝的电阻R1对导电构件的电阻R2之比保持为R1＞＞R2。通过该电路的电流迅速而高效地把焊丝加热到高达1100℃的温度。在火花发生率很低时，功率效率高达90至95％，而相比之下高频感应加热中约50％。由于次级阻抗可以保持低于初级阻抗，所以电压波动很小。由于电源电压消耗于加热第一与第二辊电极之间的焊丝，所以第一和第二辊电极装置具有大体上相等的电位。由于第一和第二辊电极装置因而可以接地，所以电流不会从第一与第二辊电极装置之间外漏。此外，辊电极装置布置成间隔不超过2至5m有助于使加热装置结构紧凑。
通过环心变压器可以进行迅速的直接电加热以便同时或分别达成最佳脱氢和表皮软化。在分开的工序中，脱氢加热到620与1100℃之间在前阶段中进行以便减少扩散氢的数量。表皮软化加热到600与800℃之间在后阶段中进行，以此控制表皮的硬度(提高送丝速度并防止焊丝断裂)。如果前阶段中的脱氢对运动较慢的较大直径焊丝进行，则随后的拉伸和表面处理将足以得到想要的产品。因此，最好是对直径8与15之间的较大直径焊丝进行脱氢处理。
如果在前阶段中对运动得慢于较细者的8与15mm之间的较大直径焊丝进行脱氢处理，则除了随后的拉伸之外不需要任何其他工序即可得到含扩散氢不超过5ml的焊丝。用含水量多于非粘合焊剂的粘合焊剂来制造超低氢焊丝是无效的，因为多余的水分必须通过进行预烘烤或其他强干燥处理来去除。相反，对直径在8与15mm之间的较大直径焊丝的脱氢处理与随后对直径2至7mm的已减径焊丝的加热，该加热主要旨在软化表皮但同时也会实现某些附加的脱氢处理的结合，可以用仅稍为干燥的粘合焊剂制造含扩散氢不超过3ml的超低氢焊丝。
图2表示直径8至15mm的焊丝表皮硬度与软化退火后表皮硬度控制区之间的关系，而图3表示拉伸到直径2至7mm的焊丝在加热之后的表皮硬度与软化加热之后的表皮硬度控制区之间的关系。如图2和图3中所示，直径8至15mm的焊丝与直径2至7mm的焊丝之间稳定送丝区不同。送丝机构和焊接点相隔几米或几十米并由软管连接。当该软管不得不弯曲以满足工作现场的条件时，如在限定的空间内焊接弯线时，在软管内壁与经过的焊丝之间产生的很大阻力将削弱送丝的稳定性。
由于阻力值随软管的弯曲状况和焊丝直径而变化，所以必须制备具有适当的表皮硬度以满足作业现场条件的焊丝。随着填充比加大，表皮硬度降低，如图3中所示。表皮硬度超过250Hv的焊丝易于断裂并使其端头难以绕过卷轴。这是弯断极限。另一方面，表皮硬度低于150Hv的焊丝易于在送丝辊与软管之间或在电源尖端的入口端部翘曲并损害送丝的平滑性。这是翘曲极限。因此，当表皮硬度保持在250Hv的弯断极限与150Hv的翘曲极限之间时即可得到稳定送丝区。
图4表示在直接电加热与隧道式拱炉中加热相结合的工序中加热时间与温度之间的关系。可以看到，直接电加热把表皮温度迅速提高到800℃。然后，与表皮内表面相接触的那部分焊剂的温度上升到400℃并沿着焊剂温度曲线A继续上升。随着热量传过焊剂，焊剂中心部分的温度沿着带有某些时间滞后的焊剂温度曲线B上升，在大约5分钟内达到与表皮温度基本上相同的值。图5表示在利用连续隧道式拱炉的加热工序中加热时间与温度之间的关系。与图4中所示的情形不同，表皮温度在2至3分钟内逐渐上升到800℃。焊剂温度也在大约8分钟之内慢慢上升到800℃。从以上可见，直接电加热可以迅速加热到高温，可以通过直接连接若干工序进行连续的流水加热，并可以以高热效率加热较大直径或较薄表皮的焊丝。
图6表示扩散氢数量与在水平和填角焊接中的氢诱发裂缝之间的关系。换句话说，此图表示100g熔敷金属中所含扩散氢的数量与焊接金属的抗拉强度之间的关系。当扩散氢的含量为5ml时，焊接金属的抗拉强度锐减到60kgf/mm2。当该含量超过7ml时，该抗拉强度降到50kgf/mm2且氢诱发断裂的可能性增加。因此，最好把100g熔敷金属中扩散氢含量保持在5ml以下。
图7表示扩散氢数量、所形成的缩孔数以及气隙发生率(即底层涂料防护质量)之间的关系。在图7中，熔敷金属是通过对由20μm厚的无机锌底层涂料所覆盖的钢板进行水平填角焊而得到的金属，扩散氢数量是100g熔敷金属中的含量，而缩孔数和气隙发生率是50cm长的焊缝中的值。如图7中所示，缩孔数和气隙发生率在扩散氢含量超过10ml时有锐增的趋势。为了保持良好的底层涂料防护质量，必须把扩散氢含量保持为低于10ml。考虑到图6中所示的抗氢诱发裂缝力和图7中所示的底层涂料防护质量，必须把扩散氢含量保持为起码低于7ml，最好低于5ml。根据本发明无缝药芯焊丝的最佳焊剂填充比为10至26％。
示例
示例1
一种用于JIS Z 3313 YEW-C50DR标准无缝药芯焊丝、内腔填充焊剂至15％(按重量)的21mm直径未加工焊丝，承受拉伸以减轻到10mm，使该内腔被焊剂填充到100％以上(按体密度)为了进行脱氢处理，通过使该焊丝以20m/min的速度穿过布置在相距5m的第一与第二辊电极装置之间的环心变压器，以72℃/S的速度把该10mm直径的焊丝直接电加热到1080℃。图8表示表皮温度与焊剂温度之间的关系。更具体地说，图8表示加热时间与药芯焊丝表皮温度及焊剂温度之间的关系。在电加热后，表皮温度立即迅速上升到1080℃而与表皮内表面相接触的那部分焊剂的温度迅速上升到300℃并沿着焊剂温度曲线A继续上升。随着热量传过焊剂，焊剂中心部分的温度沿着带有某些时间滞后的焊剂温度曲线B上升，在1分钟之内达到大约950℃，如图8中所示。所加热的焊丝以50kcal/m2h℃的传热系数被空冷4分钟然后以2.4℃/S的快速受控冷却速率被水冷到500℃以下。然后该焊丝承受拉伸和表面处理工序以得到直径2.4mm的成品焊丝。这样得到的该2.4mm直径焊丝用于在42V、35cm/min的焊接速度、30mm的焊丝延伸及30L/min的二氧化碳放气量下用550V的焊接。用气相色变法测定的所得到的每100g熔敷金属的扩散氢含量为4.2ml。
示例2
一种用于JIS Z3313 YEW-C50DR标准无缝药芯焊丝内腔填充焊剂至18％(按重量)21.5mm直径的未加工焊丝，承受拉伸和表面处理工序以减轻到10.5mm，使该内腔被焊剂填充到100％以上(按体密度)。为了进行脱氢处理，通过使该焊丝以20m/min的速度穿过布置在相距5m的第一与第二辊电极装置之间的环心变压器，以53℃/S的速率把该10.5mm直径的焊丝直接电加热到800℃。图9表示表皮温度与焊剂温度之间的关系。更具体地说，图9表示加热时间与药芯焊丝表皮温度及焊剂温度之间的关系。在电加热后，表皮温度立即迅速上升到800℃而与表皮内表面相接触的那部分焊剂的温度迅速上升到200℃并沿着焊剂温度曲线A继续上升。随着热量传过焊剂，焊剂中心部分的温度沿着带有某些时间滞后的焊剂温度曲线B上升，在1分钟之内达到大约800℃，如图9中所示。所加热的焊丝在直接连接的煤气或连续加热炉中在800℃下再加热2分钟，以50kcal/m2h℃的传热系数空冷2分钟，然后通过以2.5℃/S的速率的迅速受控冷却来水冷到500℃以下。然后该焊丝承受拉伸和表面处理工序以得到直径2.0mm的成品焊丝。这样得到的该2.0mm直径焊丝用于在38V、35cm/min的焊接速度、25mm的焊丝延伸及25L/min的二氧化碳放气量下用500A的焊接。用气相色谱法测定的所得到的每100g熔敷金属的扩散氢含量为4.5ml。
示例3
一种用于JIS Z3313 YEW-C50DR标准无缝药芯焊丝V、内腔填充焊剂至12％(按重量)的21mm直径未加工焊丝，承受拉伸以减轻到10mm，使该内腔被焊剂填充到100％以上(按体密度)。为了进行脱氢处理，通过使该焊丝以60m/min的速度穿过布置在相距2.5m的第一与第二辊电极装置之间的环心变压器，以350℃/S的速率把该10mm直径的焊丝直接电加热到880℃。图10表示表皮温度与焊剂温度之间的关系。更具体地说，图10表示加热时间与药芯焊丝表皮温度及焊剂温度之间的关系。在电加热后，表皮温度立即迅速上升到880℃而与表皮内表面相接触的那部分焊剂的温度迅速上升到200℃并沿着焊剂温度曲线A继续上升。随着热量传过焊剂，焊剂中心部分的温度沿着带有某些时间滞后的焊剂温度曲线B上升，在1分钟之内达到大约800℃，如图10中所示。所加热的焊丝以20kcal/m2h℃的传热系数被空冷4分钟，然后以1.6℃/S的速率的迅速受控冷却被水冷到500℃以下。然后该焊丝被拉伸成直径3.2mm的焊丝，此焊丝在隧道式拱炉中加热到800℃5分钟，以便表皮软化和脱氢。图11表示所得到的表皮温度与焊剂温度之间的关系。更具体地说，图11表示加热时间与药芯焊丝表皮温度和焊剂温度之间的关系。如图11中所示，表皮温度在3分钟内上升到800℃。焊剂温度在6分钟内也上升到大约800℃。所加热焊丝以80kcal/m2h℃的传热系数再次被空冷3分钟然后以2.2℃/S的速率的迅速受控冷却被水冷到400℃以下。然后该焊丝承受拉伸和表面处理以得到直径1.2mm的成品焊丝。这样得到的该1.2mm直径焊丝用于在30V、35cm/min的焊接速度、20mm的焊丝延伸及25L/min的二氧化碳放气量下用270A的焊接。用气相色谱法测定的所得到的每100g熔敷金属的扩散氢含量为2.1ml。
图12表示每个示例中加热时间与扩散氢数量之间的关系。100g熔敷金属中扩散氢的数量在示例1中为4.2ml，在示例2中为4.5ml，在示例3中在直接电加热到880℃并在空冷后水冷到500℃的焊丝中为5.0ml而在继续在隧道式拱炉中加热并被冷却的焊丝中为2.1ml。显然，用本发明的工艺制备的所有焊丝含有比常规焊丝低得多的扩散氢，该常规焊丝是为了对比未经加热而制备的。于是根据本发明的诸工艺通过降低扩散氢的含量可以高效地制造低氢药芯焊丝，该焊丝具有优异的抗裂缝力和底层涂料防护质量，适合于高强度钢和结构钢的焊接。
Claims (3)
1.一种用来制造无缝药芯焊丝的工艺，通过用高温加热对向金属内填充焊剂而制备的焊丝进行脱氢处理来制造，该工艺包括步骤：
通过令该焊丝穿过沿该焊丝走行路径相隔2至5m布置的第一和第二对辊电极并穿过布置在它们之间的环心变压器，直接电加热直径8至15mm的直焊丝到620与1100℃之间的温度，该直焊丝包括用焊剂填充的金属管；
用不高于250kcal/m2h℃的传热系数把已加热焊丝冷却到不高于500℃的温度；以及
把已冷却的焊丝拉伸到0.8与4mm之间的直径，
这样得到的焊丝所形成的焊接件每100g熔敷金属含有不超过5ml的扩散氢。
2.一种用来制造无缝药芯焊丝的工艺，通过用高温加热对向金属管内填充焊剂而制备的焊丝进行脱氢处理来制造，该工艺包括步骤：
通过令该焊丝穿过沿该焊丝走行路径相隔2至5m布置的第一和第二对辊电极并穿过布置在它们之间的环心变压器，直接电加热直径8至15mm的直焊丝到620与1100℃之间的温度，该直焊丝包括用焊剂填充的金属管；
在煤气或电加热炉中以600与800℃之间的温度加热该焊丝；
用不高于250kcal/m2h℃的传热系数把已加热焊丝冷却到不高于500℃的温度；以及
把已冷却的焊丝拉伸到0.8与4mm之间的直径，
这样得到的焊丝所形成的焊接件每100g熔敷金属含有不超过5ml的扩散氢。
3.一种用来制造无缝药芯焊丝的工艺，通过用高温加热对向金属管内填充焊剂而制备的焊丝进行脱氢处理来制造，该工艺包括步骤：
通过令该焊丝穿过沿该焊丝走行路径相隔2至5m布置的第一和第二对辊电极并穿过布置在它们之间的环心变压器，直接电加热直径8至15mm的直焊丝到620与1100℃之间的温度，该直焊丝包括用焊剂填充的金属管；
用不高于250kcal/m2h℃的传热系数把已加热焊丝冷却到不高于500℃的温度；
把已冷却的焊丝拉伸到2与7mm之间的直径；
把已拉伸的焊丝加热到600与800℃之间的温度；
用不高于250kcal/m2h℃的传热系数把已加热焊丝冷却到不高于500℃的温度；以及
把已冷却的焊丝拉伸到0.8与4mm之间直径，
这样得到的焊丝所形成的焊接件每100g熔敷金属含有不超过3ml的扩散氢。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN97102700A CN1102480C (zh) | 1997-02-27 | 1997-02-27 | 焊丝制造工艺 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN97102700A CN1102480C (zh) | 1997-02-27 | 1997-02-27 | 焊丝制造工艺 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN1191790A true CN1191790A (zh) | 1998-09-02 |
| CN1102480C CN1102480C (zh) | 2003-03-05 |
Family
ID=5166375
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN97102700A Expired - Fee Related CN1102480C (zh) | 1997-02-27 | 1997-02-27 | 焊丝制造工艺 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN1102480C (zh) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102909495A (zh) * | 2012-10-08 | 2013-02-06 | 韩永艾 | 用物理氧化法生产co2气体保护实芯焊丝的方法 |
| CN104263898A (zh) * | 2014-09-24 | 2015-01-07 | 河南科技大学 | 一种药芯焊丝生产过程中用的拉拔退火方法 |
| CN104263897A (zh) * | 2014-09-24 | 2015-01-07 | 河南科技大学 | 一种药芯焊丝生产过程中用的拉拔退火*** |
| CN107889519A (zh) * | 2015-01-09 | 2018-04-06 | 伊利诺斯工具制品有限公司 | 用于热处理连续导电产品的成列电阻加热***和方法 |
| CN110863085A (zh) * | 2019-11-14 | 2020-03-06 | 中国京冶工程技术有限公司 | 一种适用于钢结构用药芯焊丝的应力在线控制方法 |
| CN110997218A (zh) * | 2017-06-09 | 2020-04-10 | 伊利诺斯工具制品有限公司 | 同轴激光热丝头 |
| CN111315521A (zh) * | 2017-06-09 | 2020-06-19 | 伊利诺斯工具制品有限公司 | 用于加热焊丝以降低氢含量的方法和*** |
| US11344964B2 (en) | 2017-06-09 | 2022-05-31 | Illinois Tool Works Inc. | Systems, methods, and apparatus to control welding electrode preheating |
| US11897062B2 (en) | 2018-12-19 | 2024-02-13 | Illinois Tool Works Inc. | Systems, methods, and apparatus to preheat welding wire |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58110195A (ja) * | 1981-12-22 | 1983-06-30 | Kobe Steel Ltd | ステンレス鋼用フラツクス入りワイヤの製造法 |
| JPS5961597A (ja) * | 1982-09-30 | 1984-04-07 | Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd | 溶接用フラツクス入りワイヤの製造方法 |
| JPS59130698A (ja) * | 1983-01-14 | 1984-07-27 | Nippon Steel Corp | ステンレス鋼フラツクス入りワイヤの製造方法 |
| EP0489167B1 (en) * | 1990-06-21 | 1996-05-01 | NIPPON STEEL WELDING PRODUCTS & ENGINEERING CO., Ltd. | Method of manufacturing tube filled with powder and granular material |
| JPH0481297A (ja) * | 1990-07-24 | 1992-03-13 | Kawasaki Steel Corp | 溶接用フラックス入りワイヤの製造方法 |
-
1997
- 1997-02-27 CN CN97102700A patent/CN1102480C/zh not_active Expired - Fee Related
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102909495A (zh) * | 2012-10-08 | 2013-02-06 | 韩永艾 | 用物理氧化法生产co2气体保护实芯焊丝的方法 |
| CN104263898A (zh) * | 2014-09-24 | 2015-01-07 | 河南科技大学 | 一种药芯焊丝生产过程中用的拉拔退火方法 |
| CN104263897A (zh) * | 2014-09-24 | 2015-01-07 | 河南科技大学 | 一种药芯焊丝生产过程中用的拉拔退火*** |
| CN107889519A (zh) * | 2015-01-09 | 2018-04-06 | 伊利诺斯工具制品有限公司 | 用于热处理连续导电产品的成列电阻加热***和方法 |
| US11231229B2 (en) | 2015-01-09 | 2022-01-25 | Illinois Tool Works Inc. | Inline resistive heating system and method for thermal treatment of continuous conductive products |
| CN110997218A (zh) * | 2017-06-09 | 2020-04-10 | 伊利诺斯工具制品有限公司 | 同轴激光热丝头 |
| CN111315521A (zh) * | 2017-06-09 | 2020-06-19 | 伊利诺斯工具制品有限公司 | 用于加热焊丝以降低氢含量的方法和*** |
| US11344964B2 (en) | 2017-06-09 | 2022-05-31 | Illinois Tool Works Inc. | Systems, methods, and apparatus to control welding electrode preheating |
| US11897062B2 (en) | 2018-12-19 | 2024-02-13 | Illinois Tool Works Inc. | Systems, methods, and apparatus to preheat welding wire |
| CN110863085A (zh) * | 2019-11-14 | 2020-03-06 | 中国京冶工程技术有限公司 | 一种适用于钢结构用药芯焊丝的应力在线控制方法 |
| CN110863085B (zh) * | 2019-11-14 | 2022-01-04 | 中国京冶工程技术有限公司 | 一种适用于钢结构用药芯焊丝的应力在线控制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1102480C (zh) | 2003-03-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6306523B1 (en) | Method of manufacturing porous electrode wire for electric discharge machining and structure of the electrode wire | |
| RU2480853C2 (ru) | Способ и устройство для изготовления изолированного электрического провода | |
| CN1102480C (zh) | 焊丝制造工艺 | |
| US8815028B2 (en) | Method for manufacturing wire, apparatus for manufacturing wire, and copper alloy wire | |
| KR101630309B1 (ko) | 땜납 도금선의 제조방법 및 제조장치 | |
| WO2021098451A1 (zh) | 覆层合金线的制备方法 | |
| US3826690A (en) | Method of processing aluminum electrical conductors | |
| CN112813477A (zh) | 一种移动工件式热电化学氧化的方法及设备 | |
| CN109903897B (zh) | 一种矿物绝缘波纹铜护套电缆及其制备方法 | |
| US5821500A (en) | Process for manufacturing welding wire | |
| EP2761626B1 (en) | Method and apparatus for manufacturing lead wire for solar cell | |
| US2019555A (en) | Electric heating and conditioning apparatus and method | |
| JP4377715B2 (ja) | 捻回特性に優れた高強度ｐｃ鋼線 | |
| US3929524A (en) | Method of heat treating linear long-length steel articles, apparatus for effecting said method and articles produced thereby | |
| KR100380664B1 (ko) | 용접 와이어의 제조방법 | |
| JP2011231342A (ja) | ケーブル用導体の熱処理方法 | |
| JPH0957489A (ja) | 溶接用ワイヤの製造方法 | |
| JP2013041762A (ja) | 希薄銅合金材料を用いた横巻線 | |
| CN113113186B (zh) | 一种改进Nb3Sn超导股线卢瑟福绞缆性能的优化方法 | |
| JPH0514771B2 (zh) | ||
| KR102109238B1 (ko) | 고강도강 표면 산화물 환원을 위한 연속 소둔 설비 | |
| JP3182984B2 (ja) | 高強度極細鋼線の製法 | |
| CN117476297A (zh) | 耐腐蚀的加热软电缆的制作方法及耐腐蚀的加热软电缆 | |
| KR100328070B1 (ko) | 특수용접봉선재의제조방법 | |
| SU1607019A1 (ru) | Способ изготовлени электрического провода |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| REG | Reference to a national code |
Ref country code: HK Ref legal event code: GR Ref document number: 1044455 Country of ref document: HK |
|
| C19 | Lapse of patent right due to non-payment of the annual fee | ||
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |