CN118045959A - 一种发动机缸体铸铁件冒口浇注生产工艺 - Google Patents

Abstract

本发明涉及发动机缸体技术领域，具体涉及一种发动机缸体铸铁件冒口浇注生产工艺，金属液从浇口杯通过斜浇道和缝隙式浇道进入型腔，金属液在浇注过程中，对其进行实时监测分析，监测分析包括以下步骤：采集金属液在浇注过程中的影响参数；根据预设的坐标模型，对浇注过程的影响参数进行分析，得到影响程度值；基于影响程度值，对浇注工艺进行判断，得到浇注是否稳定，并生成相应的浇注信号；基于浇注不稳定信号，根据浇注温度曲线和浇注流速曲线进行分析判断，得到影响系数；基于影响大信号，对金属液浇注时的温度进行调控；本发明对金属液浇注时的温度所对应的加热器功率进行调控，实现调整金属液浇注的状态，保证发动机缸体铸铁件的质量。

Description

一种发动机缸体铸铁件冒口浇注生产工艺

技术领域

本发明涉及发动机缸体技术领域，具体涉及一种发动机缸体铸铁件冒口浇注生产工艺。

背景技术

中国专利CN105665640A公开了一种冒口浇注生产工艺，其特征在于，该加工方法包括以下要求：球铁件的平均模数应在2.5cm以上；采用水泥砂型铸型；采用低温浇注，浇温控制在1250-1450℃；采用快浇，采用小的扁薄内浇道，分散引入金属；开设出气孔，直径20cm，相距1m，均匀分布；

现有技术中，发动机缸体铸铁件在冒口浇注生产过程中，过高的浇注温度可能导致铸件产生热裂、变形等缺陷，而过低的浇注温度则可能导致铸件补缩不足，产生缩孔、缩松等缺陷；过快的浇注速度可能导致铸件产生冲刷、冷隔等缺陷，而过慢的浇注速度则可能导致铸件补缩不足，产生缩孔、缩松等缺陷，所以如何实现对浇注时的温度流速进行实时监测，基于浇注时的情况，对浇注工艺进行实时调整，保证发动机缸体铸铁件的质量，是目前急需要解决的问题。

发明内容

本发明的目的在于提供一种发动机缸体铸铁件冒口浇注生产工艺，解决以下技术问题：如何实现对浇注时的温度流速进行实时监测，基于浇注时的情况，对浇注工艺进行实时调整，保证发动机缸体铸铁件的质量。

本发明的目的可以通过以下技术方案实现：

一种发动机缸体铸铁件冒口浇注生产工艺，包括以下步骤：

金属液从浇口杯通过斜浇道和缝隙式浇道进入型腔，金属液在浇注过程中，对其进行实时监测分析，该监测分析的具体过程包括以下步骤：

步骤1：采集金属液在浇注过程中的影响参数；

其中，影响参数包括浇注实时温度和浇注实时流速；

步骤2：根据预设的坐标模型，对浇注过程的影响参数进行分析，得到影响程度值；

其中，预设的坐标模型包括浇注温度模型和浇注流速模型；影响程度值包括温度非稳值和流速非稳值；

步骤3：基于影响程度值，对浇注工艺进行判断，得到浇注是否稳定，并生成相应的浇注信号；

其中，浇注信号包括浇注稳定信号或浇注不稳定信号；

步骤4：基于浇注不稳定信号，根据浇注温度曲线和浇注流速曲线进行分析判断，得到影响系数；

步骤5：基于影响大信号，对金属液浇注时的温度进行调控。

作为本发明进一步的方案：在步骤2中，浇注温度模型的构建过程为：

以浇注时间为X轴，浇注温度为Y轴，构建浇注温度二维坐标系，并在浇注温度二维坐标系中设置两条平行于X轴的直线，两条平行于X轴的直线分别为浇注温度上限直线和浇注温度下限直线。

作为本发明进一步的方案：在步骤2中，浇注流速模型的构建过程为：

以浇注时间为X轴，浇注流速为Y轴，构建浇注流速二维坐标系，并在浇注流速二维坐标系中设置两条平行于X轴的直线，两条平行于X轴的直线分别为浇注流速上限直线和浇注流速下限直线。

作为本发明进一步的方案：在步骤2中，将浇注温度曲线分别与浇注温度上限直线和浇注温度下限直线进行比较，得到温度上限封闭区域和温度下限封闭区域，再将所有的温度上限区域和温度下限封闭区域的面积相加求和，得到温度非稳值。

作为本发明进一步的方案：在步骤2中，将浇注流速曲线分别与浇注流速上限直线和浇注流速下限直线进行比较，得到流速上限封闭区域和流速下限封闭区域，再将流速上限封闭区域和流速下限封闭区域相加求和，得到流速非稳值。

作为本发明进一步的方案：在步骤3中，获取温度非稳值和流速非稳值，并分别标记为ZFt和ZFv；

通过公式ZFB＝a1*ZFt+a2*ZFv，计算得到浇注非稳表现值ZFB；其中，a1、a2均为权重比例系数；

若浇注非稳表现值ZFB大于等于浇注非稳表现阈值时，则生成浇注不稳定信号。

作为本发明进一步的方案：在步骤4中，当得到浇注不稳定信号时，获取温速上限影响比和温速下限影响比；

将温速上限影响比和温速下限影响比相加求和，得到影响系数；

若影响系数大于等于影响系数阈值时，则生成影响大信号。

作为本发明进一步的方案：温速上限影响比的获取方式为：

获取到上限相互影响区域个数，并将上限相互影响区域个数除以上限封闭区域总个数，得到温速上限影响比；

其中，上限相互影响区域指的是：将温度上限封闭区域的开始时间与流速上限封闭区域的开始时间做差值，得到上限时间影响差值；

若上限时间影响差值小于上限时间影响差阈值时，则生成上限区域相互预影响信号；

当得到上限区域相互预影响信号时，将对应的温度上限封闭区域的面积与流速上限封闭区域的面积做差值，得到上限面积影响差值；

若上限面积影响差值处于预设的上限面积影响差范围值时，则生成上限区域相互影响信号。

作为本发明进一步的方案：温速下限影响比的获取方式为：

获取到下限相互影响区域个数，并将下限相互影响区域个数除以下限封闭区域总个数，得到温速下限影响比；

其中，下限相互影响区域指的是：将温度下限封闭区域的开始时间与流速下限封闭区域的开始时间做差值，得到下限时间影响差值；

若下限时间影响差值小于下限时间影响差阈值时，则生成下限区域相互预影响信号；

当得到下限区域相互预影响信号时，将对应的温度下限封闭区域的面积与流速下限封闭区域的面积做差值，得到下限面积影响差值；

若下限面积影响差值处于预设的下限面积影响差范围值时，则生成下限区域相互影响信号。

作为本发明进一步的方案：在步骤5中，获取浇注温度曲线的最大值所对应的时间和最小值所对应的时间，标记为温度最大时间和温度最小时间，获取温度最大时间对应的加热功率和温度最小时间对应的加热功率，并分别标记为温度最大加热功率Pmax和温度最小加热功率Pmin；

通过公式Ptmax＝Pmax*(1-Bs)，计算得到加热器上限功率调整值Ptmax；其中，Bs为温速上限影响比；

通过公式Ptmin＝Pmin*(1+Bx)，计算得到加热器下限功率调整值Ptmin；Bx温速下限影响比。

本发明的有益效果：

(1)本发明采集金属液在浇注过程中的影响参数，根据预设的坐标模型，对浇注过程的影响参数进行分析，得到影响程度值，基于影响程度值，对浇注工艺进行判断，得到浇注是否稳定，并生成相应的浇注信号，本发明通过对浇注时的温度和浇注时的流速进行实时监测，并对其监测模型分析，从而可以有效判断出浇注的稳定情况；使得可以基于所得到的浇注稳定情况，及时调整金属液浇注的状态；

(2)本发明基于浇注不稳定信号，根据浇注温度曲线和浇注流速曲线进行分析判断，得到影响系数；本发明基于浇注温度和浇注流速的表现情况，对浇注温度与浇注流速之间的是否存在影响，作出判断，使得可以根据得到的影响信号对浇注进行调整，其中，在影响小信号时，分别检查浇注时的温度和速度，并对其进行调控处理；

(3)本发明基于影响大信号，对金属液浇注时的温度进行调控；本发明在影响大信号的前提下，对金属液浇注时的温度所对应的加热器功率进行调控，从而实现调整金属液浇注的状态，保证发动机缸体铸铁件的质量。

附图说明

下面结合附图对本发明作进一步的说明。

图1是本发明实施例1的流程框图；

图2是本发明实施例2的流程框图；

图3是本发明实施例3的流程框图；

图4是本发明实施例4的***框图。

具体实施方式

下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其它实施例，都属于本发明保护的范围。

实施例1

请参阅图1所示，本发明为一种发动机缸体铸铁件冒口浇注生产工艺，包括以下步骤：

金属液从浇口杯通过斜浇道和缝隙式浇道进入型腔，金属液在浇注过程中，对其进行实时监测分析，该监测分析的具体过程包括以下步骤：

步骤1：采集金属液在浇注过程中的影响参数；

其中，影响参数包括浇注实时温度和浇注实时流速；

在一些实施例中，获取到金属液进入浇口杯时的实时温度值和实时流速值，并分别标记为浇注实时温度和浇注实时流速；

步骤2：根据预设的坐标模型，对浇注过程的影响参数进行分析，得到影响程度值；

其中，预设的坐标模型包括浇注温度模型和浇注流速模型；

具体地，浇注温度模型的构建过程为：

以浇注时间为X轴，浇注温度为Y轴，构建浇注温度二维坐标系，并在浇注温度二维坐标系中设置两条平行于X轴的直线，两条平行于X轴的直线分别为浇注温度上限直线(该浇注温度上限直线所对应的纵坐标值表示工艺设置的浇注温度上限值)和浇注温度下限直线(该浇注温度下限直线所对应的纵坐标值表示工艺设置的浇注温度下限值)；

浇注流速模型的构建过程为：

以浇注时间为X轴，浇注流速为Y轴，构建浇注流速二维坐标系，并在浇注流速二维坐标系中设置两条平行于X轴的直线，两条平行于X轴的直线分别为浇注流速上限直线(该浇注流速上限直线所对应的纵坐标值表示工艺设置的浇注流速上限值)和浇注流速下限直线(该浇注流速下限直线所对应的纵坐标值表示工艺设置的浇注流速下限值)；

影响程度值包括温度非稳值和流速非稳值；

在一些实施例中，将采集的浇注实时温度代入到浇注温度模型中，得到浇注实时温度坐标点，将浇注实时温度坐标点绘制连线，得到浇注温度曲线；

将浇注温度曲线分别与浇注温度上限直线和浇注温度下限直线进行比较，得到温度上限封闭区域和温度下限封闭区域，再将所有的温度上限区域和温度下限封闭区域的面积相加求和，得到温度非稳值；

需要解释的是，温度上限封闭区域为浇注温度曲线与浇注温度上限直线所围成的区域；温度下限封闭区域为浇注温度曲线与浇注温度下限直线所围成的封闭区域；

将采集的浇注实时流速代入到浇注流速模型中，得到浇注实时流速坐标点，将浇注实时流速坐标点绘制连线，得到浇注流速曲线；

将浇注流速曲线分别与浇注流速上限直线和浇注流速下限直线进行比较，得到流速上限封闭区域和流速下限封闭区域，再将流速上限封闭区域和流速下限封闭区域相加求和，得到流速非稳值；

需要解释的是，流速上限封闭区域为浇注流速曲线与浇注流速上限直线所围成的区域；流速下限封闭区域为浇注流速曲线与浇注流速下限直线所围成的区域；

步骤3：基于影响程度值，对浇注工艺进行判断，得到浇注是否稳定，并生成相应的浇注信号；

其中，浇注信号包括浇注稳定信号或浇注不稳定信号；

在一些实施例中，获取温度非稳值和流速非稳值，并分别标记为ZFt和ZFv；

通过公式ZFB＝a1*ZFt+a2*ZFv，计算得到浇注非稳表现值ZFB；其中，a1、a2均为权重比例系数，a1+a2＝1，a1取值为0.54，a2取值为0.46，a1、a2取值的大小表示：温度非稳值ZFt和流速非稳值ZFv对浇注非稳表现值ZFB的数值影响程度的不同；

将得到的浇注非稳表现值ZFB与浇注非稳表现阈值进行比较；

若浇注非稳表现值ZFB大于等于浇注非稳表现阈值时，则生成浇注不稳定信号；

若浇注非稳表现值ZFB小于浇注非稳表现阈值时，则生成浇注稳定信号；

需要说明的是，浇注不稳定信号表示金属液在浇注过程中，其浇注时的温度和浇注时的流速与预设的工艺之间存在较大波动，从而对发动机缸体铸铁件成型的质量影响较大；浇注稳定信号表示金属液在浇注过程中，其浇注时的温度和浇注时的流速与预设的工艺之间存在较小波动，从而对发动机缸体铸铁件成型的质量影响较小；

本发明实施例的技术方案：采集金属液在浇注过程中的影响参数，根据预设的坐标模型，对浇注过程的影响参数进行分析，得到影响程度值，基于影响程度值，对浇注工艺进行判断，得到浇注是否稳定，并生成相应的浇注信号，本发明通过对浇注时的温度和浇注时的流速进行实时监测，并对其监测模型分析，从而可以有效判断出浇注的稳定情况；使得可以基于所得到的浇注稳定情况，及时调整金属液浇注的状态。

实施例2

请参阅图2所示，该监测分析的具体过程还包括以下步骤：

步骤4：基于浇注不稳定信号，根据浇注温度曲线和浇注流速曲线进行分析判断，得到影响系数；

在一些实施例中，当得到浇注不稳定信号时，获取温速上限影响比和温速下限影响比；

将温速上限影响比和温速下限影响比相加求和，得到影响系数；

再将影响系数与影响系数阈值进行比较；

若影响系数大于等于影响系数阈值时，则生成影响大信号；

若影响系数小于影响系数阈值时，则生成影响小信号；

需要解释的是，影响大信号表示金属液在浇注过程中，金属液流速的波动变化主要受金属液温度的波动变化所引起的，影响小信号表示金属液在浇注过程中，金属液流速的波动变化主要不受金属液温度的波动变化所引起的；

具体地，温速上限影响比的获取方式为：

获取到上限相互影响区域个数，并将上限相互影响区域个数除以上限封闭区域总个数，得到温速上限影响比；

其中，上限相互影响区域指的是：将温度上限封闭区域的开始时间与流速上限封闭区域的开始时间做差值，得到上限时间影响差值；

将上限时间影响差值与上限时间影响差阈值进行比较；

若上限时间影响差值大于等于上限时间影响差阈值时，则生成上限区域相互不影响信号；

若上限时间影响差值小于上限时间影响差阈值时，则生成上限区域相互预影响信号；

当得到上限区域相互预影响信号时，将对应的温度上限封闭区域的面积与流速上限封闭区域的面积做差值，得到上限面积影响差值；

将上限面积影响差值与预设的上限面积影响差范围值进行比较；

若上限面积影响差值处于预设的上限面积影响差范围值时，则生成上限区域相互影响信号；上限区域相互影响信号表示对应的温度上限封闭区域与流速上限封闭区域之间存在影响；

若上限面积影响差值不处于预设的上限面积影响差范围值时，则生成上限区域相互不影响信号；上限区域相互不影响信号表示对应的温度上限封闭区域与流速上限封闭区域之间不存在影响；

上限封闭区域总个数指的是：所有的温度上限封闭区域与流速上限封闭区域的个数之和；

温速下限影响比的获取方式为：

获取到下限相互影响区域个数，并将下限相互影响区域个数除以下限封闭区域总个数，得到温速下限影响比；

其中，下限相互影响区域指的是：将温度下限封闭区域的开始时间与流速下限封闭区域的开始时间做差值，得到下限时间影响差值；

将下限时间影响差值与下限时间影响差阈值进行比较；

若下限时间影响差值大于等于下限时间影响差阈值时，则生成下限区域相互不影响信号；

若下限时间影响差值小于下限时间影响差阈值时，则生成下限区域相互预影响信号；

当得到下限区域相互预影响信号时，将对应的温度下限封闭区域的面积与流速下限封闭区域的面积做差值，得到下限面积影响差值；

将下限面积影响差值与预设的下限面积影响差范围值进行比较；

若下限面积影响差值处于预设的下限面积影响差范围值时，则生成下限区域相互影响信号；下限区域相互影响信号表示对应的温度下限封闭区域与流速下限封闭区域之间存在影响；

若下限面积影响差值不处于预设的下限面积影响差范围值时，则生成下限区域相互不影响信号；下限区域相互不影响信号表示对应的温度下限封闭区域与流速下限封闭区域之间不存在影响；

下限封闭区域总个数指的是：所有的温度下限封闭区域与流速下限封闭区域的个数之和；

本发明实施例的技术方案：基于浇注不稳定信号，根据浇注温度曲线和浇注流速曲线进行分析判断，得到影响系数；本发明基于浇注温度和浇注流速的表现情况，对浇注温度与浇注流速之间的是否存在影响，作出判断，使得可以根据得到的影响信号对浇注进行调整，其中，在影响小信号时，分别检查浇注时的温度和速度，并对其进行调控处理。

实施例3

请参阅图3所示，该监测分析的具体过程还包括以下步骤：

步骤5：基于影响大信号，对金属液浇注时的温度进行调控；

在一些实施例中，获取浇注温度曲线的最大值所对应的时间和最小值所对应的时间，标记为温度最大时间和温度最小时间，获取温度最大时间对应的加热功率和温度最小时间对应的加热功率，并分别标记为温度最大加热功率Pmax和温度最小加热功率Pmin；

通过公式Ptmax＝Pmax*(1-Bs)，计算得到加热器上限功率调整值Ptmax；其中，Bs为温速上限影响比；

通过公式Ptmin＝Pmin*(1+Bx)，计算得到加热器下限功率调整值Ptmin；Bx温速下限影响比；

本发明实施例的技术方案：基于影响大信号，对金属液浇注时的温度进行调控；本发明在影响大信号的前提下，对金属液浇注时的温度所对应的加热器功率进行调控，从而实现调整金属液浇注的状态，保证发动机缸体铸铁件的质量。

实施例4

请参阅图4所示，该监测分析的具体过程通过监测***来执行，监测***，包括：

浇注采集模块：采集金属液在浇注过程中的影响参数；

其中，影响参数包括浇注实时温度和浇注实时流速；

数据分析模块：根据预设的坐标模型，对浇注过程的影响参数进行分析，得到影响程度值；

其中，预设的坐标模型包括浇注温度模型和浇注流速模型；影响程度值包括温度非稳值和流速非稳值；

稳定判断模块：基于影响程度值，对浇注工艺进行判断，得到浇注是否稳定，并生成相应的浇注信号；

其中，浇注信号包括浇注稳定信号或浇注不稳定信号；

影响分析模块：基于浇注不稳定信号，根据浇注温度曲线和浇注流速曲线进行分析判断，得到影响系数；

浇注调控模块：基于影响大信号，对金属液浇注时的温度进行调控。

上述公式均是去量纲取其数值计算，公式是由采集大量数据进行软件模拟得到最近真实情况的一个公式，公式中的预设参数由本领域的技术人员根据实际情况进行设置。

以上对本发明的一个实施例进行了详细说明，但所述内容仅为本发明的较佳实施例，不能被认为用于限定本发明的实施范围。凡依本发明申请范围所作的均等变化与改进等，均应仍归属于本发明的专利涵盖范围之内。

Claims (10)

1.一种发动机缸体铸铁件冒口浇注生产工艺，其特征在于，包括以下步骤：

金属液从浇口杯通过斜浇道和缝隙式浇道进入型腔，金属液在浇注过程中进行实时监测分析，该监测分析的具体过程包括以下步骤：

步骤1：采集金属液在浇注过程中的影响参数；

其中，影响参数包括浇注实时温度和浇注实时流速；

步骤2：根据预设的坐标模型，对浇注过程的影响参数进行分析，得到影响程度值；

其中，预设的坐标模型包括浇注温度模型和浇注流速模型；影响程度值包括温度非稳值和流速非稳值；

步骤3：基于影响程度值，对浇注工艺进行判断，得到浇注是否稳定，并生成相应的浇注信号；

其中，浇注信号包括浇注稳定信号或浇注不稳定信号；

步骤4：基于浇注不稳定信号，根据浇注温度曲线和浇注流速曲线进行分析判断，得到影响系数；

步骤5：基于影响大信号，对金属液浇注时的温度进行调控。

2.根据权利要求1所述的一种发动机缸体铸铁件冒口浇注生产工艺，其特征在于，在步骤2中，浇注温度模型的构建过程为：

以浇注时间为X轴，浇注温度为Y轴，构建浇注温度二维坐标系，并在浇注温度二维坐标系中设置两条平行于X轴的直线，两条平行于X轴的直线分别为浇注温度上限直线和浇注温度下限直线。

3.根据权利要求2所述的一种发动机缸体铸铁件冒口浇注生产工艺，其特征在于，在步骤2中，浇注流速模型的构建过程为：

以浇注时间为X轴，浇注流速为Y轴，构建浇注流速二维坐标系，并在浇注流速二维坐标系中设置两条平行于X轴的直线，两条平行于X轴的直线分别为浇注流速上限直线和浇注流速下限直线。

4.根据权利要求3所述的一种发动机缸体铸铁件冒口浇注生产工艺，其特征在于，在步骤2中，将浇注温度曲线分别与浇注温度上限直线和浇注温度下限直线进行比较，得到温度上限封闭区域和温度下限封闭区域，再将所有的温度上限区域和温度下限封闭区域的面积相加求和，得到温度非稳值。

5.根据权利要求4所述的一种发动机缸体铸铁件冒口浇注生产工艺，其特征在于，在步骤2中，将浇注流速曲线分别与浇注流速上限直线和浇注流速下限直线进行比较，得到流速上限封闭区域和流速下限封闭区域，再将流速上限封闭区域和流速下限封闭区域相加求和，得到流速非稳值。

6.根据权利要求1所述的一种发动机缸体铸铁件冒口浇注生产工艺，其特征在于，在步骤3中，获取温度非稳值和流速非稳值，并分别标记为ZFt和ZFv；

通过公式ZFB＝a1*ZFt+a2*ZFv，计算得到浇注非稳表现值ZFB；其中，a1、a2均为权重比例系数；

若浇注非稳表现值ZFB大于等于浇注非稳表现阈值时，则生成浇注不稳定信号。

7.根据权利要求1所述的一种发动机缸体铸铁件冒口浇注生产工艺，其特征在于，在步骤4中，当得到浇注不稳定信号时，获取温速上限影响比和温速下限影响比；

将温速上限影响比和温速下限影响比相加求和，得到影响系数；

若影响系数大于等于影响系数阈值时，则生成影响大信号。

8.根据权利要求7所述的一种发动机缸体铸铁件冒口浇注生产工艺，其特征在于，温速上限影响比的获取方式为：

获取到上限相互影响区域个数，并将上限相互影响区域个数除以上限封闭区域总个数，得到温速上限影响比；

其中，上限相互影响区域指的是：将温度上限封闭区域的开始时间与流速上限封闭区域的开始时间做差值，得到上限时间影响差值；

若上限时间影响差值小于上限时间影响差阈值时，则生成上限区域相互预影响信号；

当得到上限区域相互预影响信号时，将对应的温度上限封闭区域的面积与流速上限封闭区域的面积做差值，得到上限面积影响差值；

若上限面积影响差值处于预设的上限面积影响差范围值时，则生成上限区域相互影响信号。

9.根据权利要求8所述的一种发动机缸体铸铁件冒口浇注生产工艺，其特征在于，温速下限影响比的获取方式为：

获取到下限相互影响区域个数，并将下限相互影响区域个数除以下限封闭区域总个数，得到温速下限影响比；

其中，下限相互影响区域指的是：将温度下限封闭区域的开始时间与流速下限封闭区域的开始时间做差值，得到下限时间影响差值；

若下限时间影响差值小于下限时间影响差阈值时，则生成下限区域相互预影响信号；

当得到下限区域相互预影响信号时，将对应的温度下限封闭区域的面积与流速下限封闭区域的面积做差值，得到下限面积影响差值；

若下限面积影响差值处于预设的下限面积影响差范围值时，则生成下限区域相互影响信号。

10.根据权利要求1所述的一种发动机缸体铸铁件冒口浇注生产工艺，其特征在于，在步骤5中，获取浇注温度曲线的最大值所对应的时间和最小值所对应的时间，标记为温度最大时间和温度最小时间，获取温度最大时间对应的加热功率和温度最小时间对应的加热功率，并分别标记为温度最大加热功率Pmax和温度最小加热功率Pmin；

通过公式Ptmax＝Pmax*(1-Bs)，计算得到加热器上限功率调整值Ptmax；其中，Bs为温速上限影响比；

通过公式Ptmin＝Pmin*(1+Bx)，计算得到加热器下限功率调整值Ptmin；Bx温速下限影响比。