CN117980603A - 压缩机单元 - Google Patents

Abstract

压缩机单元包括压缩机(1)和与该压缩机(1)相邻的储液器(2)。在对第一部分施加振动时的、压缩机(1)的最大转速的三倍数值的频率与该频率的1.25倍的频率之间的频率范围内，表示第二部分的在第二壳体(61)的周向上的频率响应函数的指标在1.0m/s²/N以下，所述第一部分为压缩机(1)的第一壳体(10)的侧面上部中与压缩机(1)和储液器(2)的排列方向正交的部分，所述第二部分为储液器(2)的第二壳体(61)的侧面上部中与面向第一壳体(10)的部分相对的部分。

Description

压缩机单元

技术领域

本公开涉及一种压缩机单元。

背景技术

在专利文献1所公开的压缩机中，储液器通过支架固定在压缩机的壳体侧面上。通过调节支架的位置，来抑制储液器的振动和噪音。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本公开专利公报特开2001－317479号公报

发明内容

－发明要解决的技术问题－

如上所述，有时需要对与压缩机相连的储液器采取防振措施。

本公开的目的在于：抑制储液器的表面振动。

－用以解决技术问题的技术方案－

本公开的第一方面是一种压缩机单元，

包括压缩机1和与该压缩机1相邻的储液器2，

所述压缩机1具有：

竖长的第一壳体10；

收纳在所述第一壳体10内的电动机20；

被所述电动机20驱动的驱动轴31；以及

对流体进行压缩的压缩机构30，

所述储液器2具有竖长的第二壳体61，

在对第一部分施加振动时的、所述压缩机1的最大转速的三倍数值的频率与该频率的1.25倍的频率之间的频率范围内，表示第二部分的在所述第二壳体61的周向上的频率响应函数的指标在1.0m/s²/N以下，所述第一部分为所述第一壳体10的侧面上部中与所述压缩机1和所述储液器2的排列方向正交的部分，所述第二部分为所述第二壳体61的侧面上部中与面向所述第一壳体10的部分相对的部分。

在第一方面中，压缩机1和储液器2随压缩机1的旋转而振动。在压缩机1的转速最高时，储液器2的结构固有值的频率与电动机20的频率的3N分量发生干扰，导致在储液器2表面产生更大振动，根据这一见解，将对第一壳体10的第一部分施加振动时，表示第二壳体61的第二部分的周向的频率响应函数的指标设在1.0m/s²/N以下。通过将该指标设在1.0m/s²/N以下，能够避免储液器2的结构固有值的频率与电动机20的频率的3N分量发生干扰，从而能够抑制储液器2表面产生的振动增大。

第二方面的公开在第一方面的公开的基础上，

在所述压缩机1的喷出管15和所述储液器2的入口部62上连接有与制冷剂回路相连的制冷剂管9a的状态下，对所述第一部分施加振动时的、表示所述第二部分的在所述第二壳体61的周向上的频率响应函数的指标在1.0m/s²/N以下。

在第二方面中，在压缩机单元U中安装有制冷剂管9a的状态下，也在压缩机1不运转的状态下能够得知能否抑制储液器2表面产生的振动增大。

第三方面的公开在第一或第二方面的公开的基础上，

所述压缩机单元还包括板状的固定部件64，所述固定部件64布置在所述第一壳体10与所述第二壳体61之间，且将该第一壳体10与该第二壳体61固定起来，

所述固定部件64具有沿所述第一壳体10的侧面弯曲的矩形的第一面部64a，

所述第一面部64a的四角通过焊接固定在所述第一壳体10上。

在第三方面中，因为存在有固定部件64，将对第一部分施加振动时的、表示第二部分的在第二壳体61的周向上的频率响应函数的指标容易设在1.0m/s²/N以下。

第四方面的公开在第一到第三方面中任一方面的公开的基础上，

所述压缩机1的所述驱动轴31的最高转速在120rps以上。

在第四方面中，在120rps以上的转速下，能够得到权利要求1到3所述的作用和效果。

第五方面的公开在第一到第四方面中任一方面的公开的基础上，

所述压缩机1是旋转式压缩机。

第六方面的公开是一种制冷装置，所述制冷装置包括第一到第五方面中任一方面公开的压缩机单元。

附图说明

图1是实施方式所涉及的制冷装置的管道***图；

图2是压缩机单元的纵向剖视图；

图3是活塞的俯视图；

图4中的(A)是将压缩机和储液器由固定部件固定的状态下的一部分放大后的横向剖视图，(B)是从压缩机侧观察到的固定部件的图；

图5是示出压缩机构的工作情况的图；

图6是对压缩机运转过程中的本实施方式的压缩机单元与现有的压缩机单元的储液器的振动特性进行比较而得到的数据；

图7是说明锤击试验中压缩机单元的施加振动位置和响应位置的图，图7中的(A)是从正面观察到的压缩机和储液器的示意图，(B)是从上方观察到的压缩机和储液器的示意图；

图8是示出锤击试验的频率与储液器的频率响应函数之间的关系的数据；

图9是示出对安装有制冷剂管时和拆下制冷剂管时的锤击试验的频率与储液器的频率响应函数之间的关系进行比较而得到的曲线图。

具体实施方式

下面，参照附图对本发明的实施方式进行说明。需要说明的是，以下实施方式仅为本质上的优选示例，并没有限制本发明、其应用对象或其用途范围的意图。此外，以下说明的各实施方式、变形例、其他例等各构成能够在可实施本发明的范围内进行组合或部分置换。

(1)压缩机单元

如图1和图2所示，本例的压缩机单元U应用于制冷装置100。制冷装置100例如是对室内进行空气调节的空调装置。制冷装置100包括制冷剂回路9。在制冷剂回路9中，设有压缩机1、储液器2、四通换向阀3、室外热交换器4、膨胀阀5以及室内热交换器6。各种设备通过制冷剂管9a连接起来。制冷剂回路9通过使制冷剂在制冷剂管9a中流动而使制冷剂在各种设备中循环，从而进行制冷循环。在布置在室外的室外机组7中，布置有压缩机1、四通换向阀3、室外热交换器4以及膨胀阀5。在布置在室内的室内机组8中，布置有室内热交换器6。

本实施方式所涉及的压缩机单元U具有压缩机1和储液器2。压缩机1和储液器2均为立式。压缩机1和储液器2由后述的固定部件64互相固定起来。

(2)压缩机

本压缩机1是旋转式压缩机。压缩机1对在制冷剂回路中流动的制冷剂进行压缩。压缩机1具有密闭容器10、电动机20以及压缩机构30。电动机20和压缩机构30收纳在密闭容器10内。压缩机1构成为所谓的高压圆顶型压缩机，在压缩机构30中被压缩后的制冷剂被喷出到密闭容器10的内部空间S，使内部空间S变为高压。

(2－1)密闭容器

密闭容器10形成为竖长形状。具体而言，密闭容器10包括沿上下方向延伸的圆筒状的躯干部11、封闭该躯干部11的上端的上部端板12以及封闭该躯干部11的下端的下部端板13。密闭容器10是本公开的第一壳体10的一例。上部端板12和下部端板13形成得相对较厚。在躯干部11的下部，设有吸入管14。

吸入管14管壁形成得相对较厚。具体而言，吸入管14的内径与外径之差为1.0mm～2.8mm，优选为2.8mm。在上部端板12上，设有喷出管15和用于向电动机20供电的接线端子16。

在喷出管15中，***有制冷剂管9a。在密闭容器10的底部，形成有贮油部17。在躯干部11的内周面的大致中部固定有安装板44。

(2－2)电动机

电动机20收纳在密闭容器10内。电动机20驱动压缩机构30。电动机20布置在安装板44的上侧。内部空间S被划分为电动机20的下侧的第一内部空间S1和电动机20的上侧的第二内部空间S2。电动机20具有沿躯干部11的内周面延伸的筒状的定子21和布置在该定子21的内侧的转子22。

(2－3)驱动轴

驱动轴31在密闭容器10内以沿上下方向延伸的方式布置。驱动轴31由电动机20驱动。驱动轴31的上部与电动机20的转子22相连结。驱动轴31的下部从上往下依次具有上侧轴部31a、偏心部32以及下侧轴部31b。偏心部32相对于驱动轴31的轴心偏心。偏心部32的直径形成得比上侧轴部31a和下侧轴部31b的直径大。

(2－4)压缩机构

压缩机构30收纳在密闭容器10内。压缩机构30对吸入的流体进行压缩并向所述密闭容器10的内部空间S喷出。具体而言，压缩机构30布置在安装板44的下表面上，且由安装板44固定。压缩机构30包括驱动轴31、气缸34、前气缸盖41、后气缸盖43以及活塞35。

(2－5)气缸和活塞

如图2和图3所示，气缸34形成为近似圆筒状。气缸34的轴以沿上下方向延伸的方式布置。在气缸34中，***有驱动轴31的偏心部32。

活塞35收纳在气缸34内。活塞35构成为在上侧的前气缸盖41和下侧的后气缸盖43这二者上滑动。活塞35具有活塞主体36和叶片37。

活塞主体36形成为环状。具体而言，活塞主体36形成为略厚的圆筒状。驱动轴31的偏心部32可滑动地***活塞主体36内。活塞主体36构成为在驱动轴31旋转时，活塞主体36沿气缸34的内周面公转。在活塞主体36与气缸34之间，形成有压缩室50。

叶片37与活塞主体36形成为一体。叶片37从活塞主体36的外周面朝着径向外侧突出。叶片37被一对摆动衬套54a、54b夹住，一对摆动衬套54a、54b设在从气缸34的内周面朝着径向外侧延伸的衬套槽53中。叶片37构成为在活塞主体36公转时，限制活塞主体36自转。此外，叶片37将压缩室50划分为低压室51和高压室52。

在气缸34上，沿径向贯穿形成有吸入口55。吸入口55的内周端与低压室51连通，外周端与吸入管14相连。

(2－6)前气缸盖和后气缸盖

前气缸盖41固定在气缸34的上端。前气缸盖41封住气缸34的上端。前气缸盖41的轴承部41a支承驱动轴31的上侧轴部31a且上侧轴部31a能够自由旋转。喷出阀41i设在连通高压室52与第一内部空间S1的喷出口(省略图示)处。喷出阀41i在高压室52的制冷剂的压力达到规定值以上时开启。

后气缸盖43固定在气缸34的下端。后气缸盖43封住气缸34的下端。后气缸盖43的轴承部43a支承驱动轴31的下侧轴部31b且下侧轴部31b能够自由旋转。

(3)储液器

储液器2临时贮存供压缩机1吸入的制冷剂。储液器2将气体与液体分离。具体而言，储液器2将气态制冷剂中含有的液态制冷剂和冷冻机油等分离出来。储液器2包括壳体61、出口管65以及固定部件64。

(3－1)壳体

壳体61形成为竖长形状。壳体61是圆筒状的密闭容器。壳体61是本公开的第二壳体61的一例。壳体61沿纵向长度较长的方向布置。第二壳体61由金属(例如铁)形成。在壳体61的上端，形成有入口部62。在入口部62，***有制冷剂管9a。入口部62和制冷剂管9a例如通过焊接固定。制冷剂回路9的制冷剂经由入口部62流入壳体61内。在壳体61的下端，形成有出口部63。在出口部63，***有出口管65。出口部63和出口管65例如通过焊接固定。

(3－2)出口管

出口管65由金属(例如铜)形成。出口管65的一端从出口部63朝着壳体61内的上方延伸。出口管65的一端位于比壳体61内的中部靠上的位置。出口管65的另一端***吸入管14内。出口管65的另一端与吸入管14例如通过焊接固定。

(3－3)固定部件

如图4所示，固定部件64将密闭容器10与壳体61固定起来。固定部件64是金属板部件。固定部件64具有与密闭容器10的侧面(躯干部11)接触的第一面部64a和与壳体61的侧面接触的两个第二面部64b(图4中的(A))。第一面部64a形成为沿密闭容器10的侧面弯曲。第一面部64a形成为矩形。两个第二面部64b布置在第一面部64a的周向的两端。固定部件64通过将第二面部64b焊接到壳体61侧面上而固定在壳体61上。

在第一面部64a上，形成有用于焊接的突起66(图4中的(B))。该突起66分别形成在焊接前的第一面部64a的四角。通过使该突起66熔融，将第一面部64a固定在密闭容器10上。第一面部64a的上下方向上的长度(密闭容器的筒轴方向上的长度)为32mm～38mm，优选为38mm。

(4)运转动作

如图5所示，在压缩机1中，如果使电动机20起动而使转子22旋转，则驱动轴31旋转，偏心部32进行偏心旋转。并且，随着偏心部32的偏心旋转，活塞35一边限制自转一边沿气缸34的内周面公转。

下面说明向压缩室50吸入制冷剂的吸入冲程。当驱动轴31从旋转角0°的状态(图5中的(A)的状态)略微旋转时，活塞35与气缸34的接触位置通过吸入口55的内周端。此时，开始向低压室51吸入制冷剂。

制冷剂的吸入是从吸入管14经由吸入口55进行的。当驱动轴31的旋转角增大时，低压室51的容积逐渐增大，被吸入低压室51的制冷剂量逐渐增加(图5中的(B)～(H)的状态)。并且，该制冷剂的吸入冲程持续到驱动轴31的旋转角达到360°为止，然后，向喷出冲程转变。

下面说明在压缩室50中对制冷剂进行压缩并喷出的喷出冲程。当驱动轴31从旋转角0°的状态(图5中的(A)的状态)略微旋转时，活塞35与气缸34的接触位置再次通过吸入口55的内周端。此时，低压室51中的制冷剂的封入完成。

本来与吸入口55相连的低压室51变为仅与喷出口(省略图示)相连的高压室52。从该状态起，高压室52中的制冷剂开始被压缩。当驱动轴31的旋转角增大时，高压室52的容积减小，高压室52的压力上升。当高压室52的压力超过规定压力时，喷出阀41i开启。此时，高压室52的制冷剂从喷出口(省略图示)喷出而流入第一内部空间S1。该气态制冷剂移动到第二内部空间S2后，经由喷出管15向压缩机1的外部喷出。该制冷剂的喷出冲程持续到驱动轴31的旋转角达到360°为止，然后，向吸入冲程转变。像这样，在压缩机1中，在压缩室50中，反复交替进行吸入冲程和喷出冲程，由此连续进行制冷剂的压缩动作。

(5)压缩机高速旋转时储液器的表面振动问题

迄今已知，因为储液器的结构固有值与电动机的频率的1N分量在运转频率10～120Hz之间发生干扰，所以储液器的表面振动会变大。结构固有值是不依赖于压缩机的运转频率的储液器固有的频率。本例的储液器2的结构固有值在500Hz附近。

在将压缩机的转速抑制得相对较低来进行运转的情况下，能避免储液器的结构固有值与电动机的频率的3N分量之间的干扰。然而，发现存在以下问题：当压缩机高速旋转(例如，120rps以上)时，储液器的结构固有值会与电动机的3N分量发生干扰，导致储液器的表面振动变大，尤其是储液器的壳体表面上部的周向上的振动变大。

针对上述问题，本例的压缩机单元U采用以下构成：在对第一部分施加振动时的压缩机1的最大转速的三倍数值的频率下，表示第二部分的在壳体61的周向上的频率响应函数的指标在1.0m/s²/N以下，所述第一部分为密闭容器10的侧面(躯干部11)上部中与压缩机1和储液器2的排列方向正交的部分，所述第二部分为壳体61的侧面上部中与面向密闭容器10的部分相对的部分。

具体而言，在本例的压缩机单元U中，如上所述，将固定部件64直接焊接到储液器2上，将固定部件64与压缩机1之间的焊点数(突起66)设为四点。而且，使吸入管14管壁相对较厚，通过硬钎焊将吸入管14与出口管65固定起来。将固定部件64形成为其上下方向的宽度为38mm。通过采取上述措施，与现有的压缩机单元相比，储液器2的安装结构的刚性提高。如果安装结构的刚性提高，则储液器2的结构固有值会向高频率侧偏移，能够避免该结构固有值与电动机的3N分量之间的干扰。其结果是，即使压缩机1高速旋转，也能够抑制储液器2的表面的振动。下面进行具体说明。

(6)压缩机的转速与储液器的振动加速度之间的关系

使本例的压缩机以138rps的最高转速运转时，在本例的储液器2中，对壳体61表面上部的周向的振动加速度的影响相对较大。例如，对壳体61表面上部的径向的振动加速度未观察到像对周向的振动加速度那种程度的影响。

图6的实线a示出本例的储液器2的壳体61表面上部的周向的振动加速度。图6的虚线b示出现有的储液器的壳体表面上部的周向的振动加速度。如图6所示，压缩机运转过程中，本例的压缩机单元U的储液器的振动特性和现有的压缩机单元的储液器的振动特性不同。需要说明的是，两个压缩机单元上均连接有制冷剂管9a。在下述说明中，有时将储液器的壳体表面上部的周向的振动加速度简称为振动加速度。

此处，将压缩机以最高转速运转时可避免储液器的结构固有值与电动机的频率的3N分量之间的干扰的振动加速度设为目标振动加速度。在本例中，将压缩机的转速为最高转速138rps时的目标振动加速度设在8m/s²以下。即，在本例中，压缩机以最高转速运转时，只要振动加速度在8m/s²以下，就能避免储液器2的结构固有值与电动机的频率的3N分量之间的干扰，从而能抑制储液器2的壳体61的表面振动。而如果振动加速度在8m/s²以上，则储液器的结构固有值会与电动机的频率的3N分量发生干扰，导致储液器2的壳体61的表面振动增大。

如图6所示，当压缩机1的转速为138rps时，在本例的压缩机单元U中，振动加速度在8m/s²以下，因此满足目标振动加速度的条件。而在现有的压缩机单元中，当压缩机的转速为138rps时，振动加速度在8m/s²以上，不满足目标振动加速度的条件。像这样，在本例的压缩机单元U中，在压缩机1的最高转速(138rps)下，能够避免储液器(500Hz附近)与电动机20的频率的3N分量发生干扰，从而能够抑制储液器2的振动。

(7)锤击条件的探讨

通过进行锤击试验，重现了本例的压缩机单元U的特性。进行锤击试验，就能在不使压缩机1实际运转的情况下，得知该压缩机单元U是否是能够抑制储液器2的表面振动的压缩机单元。

首先，对锤击试验的条件进行了探讨。具体而言，为了表现出与在压缩机1以最高转速运转时的储液器2的振动特性相同的倾向，对压缩机1的施加振动位置与储液器2的响应位置的最佳组合进行了探讨。

用锤子(PCB公司制造，型号086C01)对布置在橡胶等弹性部件上的压缩机1施加振动，针对此时的响应性，根据安装在储液器2的表面上部的加速度传感器(DYTRAN公司制造，型号3263A1)的检测值进行了分析。分析时，使用分析软件(National Instruments公司制造)对壳体61的侧面的周向的频率响应函数(FRF：Frequency Response Function)进行了分析。之所以要求出FRF，是因为FRF与压缩机运转过程中的储液器2的振动加速度相关，详情后述。

如图7所示，将密闭容器10的侧面上部中与压缩机1和储液器2的排列方向正交的第一部分(图7的a)设为施加振动位置。该部分是本公开的第一部分。此外，将壳体61的侧面上部中与面向密闭容器10的部分相对的第二部分(图7的b)设为响应位置。对第一部分进行施加振动时的第二部分的在壳体61的周向上的FRF表现出与压缩机1运转过程中相同的倾向。因此，在本例的锤击条件下，将第一部分设为施加振动位置，将第二部分设为响应位置。需要说明的是，本例中表示频率响应函数(FRF)的指标的单位以(加速度/力(m/s²/N))来表示。

在上述锤击条件下，对本例的压缩机单元U和现有的压缩机单元实施了锤击试验。图8示出本例的压缩机单元U(实线a)和现有的压缩机单元(虚线b)各自的储液器的振动特性，其中横轴表示频率(Hz)，纵轴表示FRF(m/s²/N)。

此处，将压缩机的最高转速的三倍数值附近的频率设为第一频率，来作为电动机的频率的3N分量。将第一频率的FRF中可避免储液器(500Hz附近)与电动机20的频率的3N分量发生干扰的FRF设为目标FRF。在本例中，将压缩机的最高转速设为138rps，将第一频率设为414Hz。此外，将目标FRF设在1.0m/s²/N以下。

如图8所示，在本例的压缩机单元U中，414Hz下的FRF为0.92m/s²/N。在现有的压缩机单元中，414Hz附近的频率下的FRF为1.02m/s²/N。因此，本例的压缩机单元U满足目标FRF的条件，而现有的压缩机单元U不满足目标FRF的条件。这表示：本例的压缩机单元U满足压缩机1以转速138rps运转时储液器的表面上部的周向的振动加速度在目标振动加速度即8.0m/s²以下这一条件。另一方面，还表示：现有的压缩机单元不满足目标振动加速度的条件。

根据上述，在不使压缩机运转的状态下，以上述锤击条件进行试验，其结果是，通过满足第一频率(414Hz)下的FRF值在1.0m/s²/N以下这一条件，能够避免储液器(500Hz及其附近)与电动机20的频率的3N分量发生干扰，从而能够抑制储液器2的壳体61的表面振动增大。

需要说明的是，在压缩机1的转速在120rps以上的第一频率下，FRF(m/s²/N)与储液器2的壳体61侧面上部的周向的振动加速度(m/s²)相关。虽未示出数据，但本例的压缩机单元U和现有的压缩机单元U的相关系数均在0.70以上。

(8)特征

(8－1)

本例的压缩机单元U中，在对第一部分施加振动时的、压缩机1的最大转速的三倍数值的第一频率下，表示第二部分的在壳体61的周向上的频率响应函数的指标在1.0m/s²/N以下，所述第一部分为压缩机1的密闭容器10(第一壳体)的侧面上部中与压缩机1和储液器2的排列方向正交的部分，所述第二部分为储液器2的壳体61(第二壳体)的侧面上部中与面向密闭容器10的部分相对的部分。

在上述锤击条件下，通过使上述指标在1.0m/s²/N以下，能够避免以压缩机1的最高转速运转时的转速的3N分量的频率与储液器2的上部的周向的频率发生冲突。因此，能够抑制储液器2的壳体61的表面振动。

而且，即使不使压缩机1运转，也能够通过进行锤击试验，确认该压缩机单元U是否能够抑制储液器2的壳体61的表面振动。

而且，因为能够通过锤击试验得知是否能够抑制运转过程中的压缩机单元U的储液器2的表面振动，所以不必特意使压缩机1运转来进行确认。因此，能够缩短压缩机单元U的制造时间。

(8－2)

在本例的压缩机单元U中，在压缩机1的喷出管15和储液器2的吸入管14上连接有制冷剂管9a的状态下，对第一部分施加振动时的、表示第二部分的在壳体61的周向上的频率响应函数的指标在1.0m/s²/N以下。

在压缩机单元U中安装有制冷剂管的状态下，也能够得知是否能够抑制储液器2的壳体61表面产生的振动增大。

(8－3)

本例的压缩机单元U还包括板状的固定部件64，固定部件64布置在密闭容器10与壳体61之间，且将该密闭容器10与该壳体61固定起来。固定部件64具有沿密闭容器10的侧面弯曲的矩形的第一面部64a，第一面部64a的四角通过焊接固定在密闭容器10上。

通过将固定部件64的第一面部64a的四角(四点)焊接到密闭容器10上，能够使对第一部分施加振动时的、表示第二部分的在壳体61的周向上的频率响应函数的指标在1.0m/s²/N以下。因此，能够可靠地抑制储液器2的壳体61表面产生的振动增大。

(8－4)

在本例的压缩机单元U中，压缩机1以120rps以上的最高转速运转。压缩机1在120rps以上的转速下，能够抑制储液器2的壳体61表面产生的振动增大。

(9)变形例

在本例中，对本公开的压缩机单元U上未连接制冷剂管时的锤击条件进行说明。

在从压缩机单元U上拆下制冷剂管9a的状态下，在与上述实施方式相同的条件下进行了锤击试验。图9的实线a示出安装有制冷剂管9a的状态下的试验结果。图9的虚线b示出拆下制冷剂管9a的状态下的试验结果。

如图9所示，当本例的压缩机单元U上未连接制冷剂管9a时，储液器2的结构固有值比连接有制冷剂管9a时高15％到20％左右。因此，未连接制冷剂管9a时，压缩机单元U的第一频率也比连接有制冷剂管9a的压缩机单元U的第一频率高15％到20％左右，即高1.15倍到1.20倍左右。

具体而言，如果设压缩机1的最高转速为约138rps，则第一频率为约138rps的三倍数值乘以1.15到1.20而得到的值，即476Hz到496Hz左右。因此，在未连接制冷剂管9a的本例的压缩机单元U中，476Hz到496Hz左右的FRF满足在1.0m/s²/N以下这一条件。

像这样，在上述实施方式的锤击条件下，当517Hz附近的FRF满足目标FRF即1.0m/s²/N以下这一条件时，能够避免储液器2的结构固有值与电动机20的频率的3N分量n发生干扰，从而能够抑制储液器2的表面振动增大。

(10)其他实施方式

上述实施方式还可以采用以下构成。

压缩机1的最大转速在120rps以上即可。转速在120rps以上时，第一频率下的FRF满足在1.0m/s²/N以下这一条件，由此使储液器2的壳体61的侧面上部的周向的振动加速度在8m/s²以下，从而能够抑制储液器2的表面振动增大。

不管压缩机单元U上是否连接有制冷剂管9a，第一频率只要在压缩机1的最大转速的三倍数值的频率与该频率的1.25倍的频率之间的频率范围内即可。在该频率范围内，FRF满足在1.0m/s²/N以下这一条件时，能够避免储液器2的结构固有值与压缩机1的3N分量之间的干扰，从而能够抑制储液器2的表面振动增大。

压缩机单元U也可以具有固定在压缩机1与储液器2之间的弹性部件。这样一来，能够使从压缩机1向储液器2的振动传播衰减。因此，能够降低储液器2对来自压缩机1的振动的响应等级，从而能够抑制储液器2的表面振动增大。

在压缩机单元U中，可以使储液器2的出口管65管壁较厚，也可以在储液器2的上表面上布置树脂腻子。这样一来，即使压缩机1以最高转速旋转，也能够抑制储液器的表面振动。

压缩机单元U的压缩机1可以是上述实施方式那样的摆动型旋转式压缩机，也可以是具有叶片的旋转式压缩机。

以上对实施方式和变形例进行了说明，但应理解可在不脱离权利要求范围的主旨和范围的情况下，对其形态和详情进行各种变更。只要不影响本公开的对象的功能，还可以对上述实施方式和变形例适当地进行组合或替换。以上所述的“第一”、“第二”……这些词语仅用于区分包含上述词语的语句，并不限定该语句的数量和顺序。

－产业实用性－

综上所述，本公开对压缩机单元很有用。

－符号说明－

U 压缩机单元

1 压缩机

2 储液器

9a 制冷剂管

10 密闭容器(第一壳体)

14 吸入管

15 喷出管

20 电动机

30 压缩机构

31 驱动轴

61 壳体(第二壳体)

64 固定部件

64a 第一面部

100 制冷装置

Claims (6)

1.一种压缩机单元，包括压缩机(1)和与该压缩机(1)相邻的储液器(2)，其特征在于：

所述压缩机(1)具有：

竖长的第一壳体(10)；

收纳在所述第一壳体(10)内的电动机(20)；

被所述电动机(20)驱动的驱动轴(31)；以及

对流体进行压缩的压缩机构(30)，

所述储液器(2)具有竖长的第二壳体(61)，

在对第一部分施加振动时的、所述压缩机(1)的最大转速的三倍数值的频率与该频率的1.25倍的频率之间的频率范围内，表示第二部分的在所述第二壳体(61)的周向上的频率响应函数的指标在1.0m/s²/N以下，所述第一部分为所述第一壳体(10)的侧面上部中与所述压缩机(1)和所述储液器(2)的排列方向正交的部分，所述第二部分为所述第二壳体(61)的侧面上部中与面向所述第一壳体(10)的部分相对的部分。

2.根据权利要求1所述的压缩机单元，其特征在于：

在所述压缩机(1)的喷出管(15)和所述储液器(2)的吸入管(14)上连接有与制冷剂回路相连的制冷剂管(9a)的状态下，对所述第一部分施加振动时的、表示所述第二部分的在所述第二壳体(61)的周向上的频率响应函数的指标在1.0m/s²/N以下。

3.根据权利要求1或2所述的压缩机单元，其特征在于：

所述压缩机单元还包括板状的固定部件(64)，所述固定部件(64)布置在所述第一壳体(10)与所述第二壳体(61)之间，且将该第一壳体(10)与该第二壳体(61)固定起来，

所述固定部件(64)具有沿所述第一壳体(10)的侧面弯曲的矩形的第一面部(64a)，

所述第一面部(64a)的四角通过焊接固定在所述第一壳体(10)上。

4.根据权利要求1到3中任一项权利要求所述的压缩机单元，其特征在于：

所述压缩机(1)的所述驱动轴(31)的最高转速在120rps以上。

5.根据权利要求1到4中任一项权利要求所述的压缩机单元，其特征在于：

所述压缩机(1)是旋转式压缩机。

6.一种制冷装置，其特征在于：

所述制冷装置包括权利要求1到5中任一项权利要求所述的压缩机单元。