CN116891979A - 一种消应力退火高板形热轧船板及其生产方法 - Google Patents

一种消应力退火高板形热轧船板及其生产方法 Download PDF

Info

Publication number
CN116891979A
CN116891979A CN202310757170.3A CN202310757170A CN116891979A CN 116891979 A CN116891979 A CN 116891979A CN 202310757170 A CN202310757170 A CN 202310757170A CN 116891979 A CN116891979 A CN 116891979A
Authority
CN
China
Prior art keywords
plate
temperature
rolling
ship
percent
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN202310757170.3A
Other languages
English (en)
Inventor
岳江波
徐进桥
陈吉清
刘美红
李利巍
夏武川
张扬
文珂
邹航
张晗
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Wuhan Iron and Steel Co Ltd
Original Assignee
Wuhan Iron and Steel Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Wuhan Iron and Steel Co Ltd filed Critical Wuhan Iron and Steel Co Ltd
Priority to CN202310757170.3A priority Critical patent/CN116891979A/zh
Publication of CN116891979A publication Critical patent/CN116891979A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C21D1/30—Stress-relieving
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/04—Making ferrous alloys by melting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Child & Adolescent Psychology (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

本发明公开了一种消应力退火高板形热轧船板，化学组成按质量百分数计如下：C0.08％～0.18％；Mn 0.8％～1.50％；Si 0.10％～0.30％；Ti 0.010％～0.025％；Nb 0.01％～0.03％；Al 0.015～0.060％；P≤0.020％；S≤0.010％；其余为Fe及不可避免的杂质；生产方法包括冶炼、板坯加热、热连轧、层流冷却、卷取、消应力退火、一次矫直定尺横切；其中，板坯加热步骤中，板坯加热温度为1200～1350℃，保温3小时；轧制步骤中，粗轧结束温度为1000～1100℃，压下率70％～90％；精轧终轧温度为850～900℃；卷取温度为550～720℃；消应力退火步骤中，在罩式炉内对钢卷进行消应力退火，退火温度500～650℃，保温时间3‑5小时；一次矫直定尺横切步骤中，对钢卷进行矫直、切板，然后进行矫直，钢板不平度按≤1mm/m进行控制。

Description

一种消应力退火高板形热轧船板及其生产方法
技术领域
本发明属于冶金技术领域，具体涉及一种消应力退火热轧船板及其生产方法。
背景技术
以往热连轧产线生产的船板钢主要用于大型船体上层建筑、船尾、船舵、隔舵等非承重部、装饰部位和小型内河航运船体，作为承重等结构用船板往往采用中厚板产线生产的宽板幅高强船板钢。随着船舶业飞速发展，未来船舶产品呈现大型化、多样化、复杂化、经济性并兼顾安全环保的特点，将推动市场对高强度、高板形、高表面船板的需求，目前高强度船板占比已达到55％，较十年前提高10个百分点，船舶业钢材年消费量约1600万吨，采用热连轧产线较宽厚板生产的高强船板钢具有生产效率高、板型尺寸精度高、成本低廉、供货周期短等优点，特别对于10mm以下高强船板，宽厚板产线生产的单轧钢板生产效率低、板型精度低、严重制约宽厚板产线产能，造成下游用户供货周期无法保证，下游船舶用户急需拓展新的供货渠道。在这个背景下，船舶用户提出了热连轧产线生产的高强船板钢代替中厚板产线船舶钢用作结构钢，并率先开展了前期研发试点，热连轧高强船板实际试用效果较好，热连轧高强船板将会在船舶行业内广泛推广应用。
相对于中厚板单张轧制钢板，目前热连轧产线生产的高强船板(6-8mm)在使用过程存在焊接变形严重，焊后火工强度下降严重的问题，影响了热轧高强船板在船身结构受力件的推广使用。
专利号CN200910084428.8公开了一种利用热连轧宽带钢轧机生产船体结构用钢板的方法，属于轧钢技术领域。利用2250mm宽热连轧宽带钢轧机和开平矫直工艺生产1500～2100mm宽、3～20mm厚的船体结构用钢板，代替同规格中厚板轧机的产品。铁水经过脱硫处理、转炉炼钢、精练处理后，再进行连铸；板坯经过再加热、粗轧、精轧、层流冷却后，进行卷曲；钢卷经过开卷、粗矫直、切边、精矫直后，再进行定尺横切，最后获得满足生产需要的船体结构用钢板。通过采用大矫直力来优化钢卷的矫直工艺，极大的改善了矫直船板中残余应力的分布，使得开平船板切割下料后变形小、不同厚度船板间的焊接变形小，完全满足现场下料对平直度的要求，适合船舶建造的要求。
CN200910034815.0公开了本发明涉及一种特厚钢及其加热工艺，是一种特厚高等级船板钢及其正火工艺，按质量百分比包括以下组分：C：0.06％～0.18％，Mn：1.00％～1.60％，P：≤0.015％，S：≤0.005％，Si：≤0.35％，Ni：0.03％～0.30％，Cr：0.03％～0.20％，Cu：0.02％～0.25％，Alt：0.020％～0.050％，Nb：0.010％～0.040％，V：0.003％～0.060％，其余为Fe含量。正火温度区间为880～940℃，保温时间区间范围为0.8H～1.5H分钟，H为钢板厚度，，冷却速度为1～5℃/S。通过正火消除特厚板在轧制过程产生的一些内外组织不均匀，性能波动明显等缺陷，改善产品质量，提高产品的竞争力，消除了特厚高等级船板钢组织一些缺陷。
CN200910312341.1公开了一种低温高韧性船板钢，其成分质量百分比为：C：≤0.16％、Si：0.10％～0.50％、Mn：0.90％～1.60％、P：≤0.025％、S：≤0.025％、Ni：≤0.80％、Cr：≤0.20％、Cu：≤0.35％、Mo：≤0.08％、Nb：≤0.05％、Ti：≤0.02％，其余为Fe和不可避免杂质，经电炉冶炼、LF炉外精炼、VD炉真空处理、浇铸、加热、控制轧制、矫直、抛丸、淬火、正火、切割，制得成品钢板。钢板的化学成分设计合理，且成本低，生产的钢板厚度大，达110mm，钢板强度高，Re≥350MPa，Rm≥480MPa，A5/％≥35，低温冲击韧性良好，-60℃纵向冲击功≥250J。该钢的生产工艺简单，产品性能稳定，质量波动小。
CN200910259321.2公开了一种具有超高强度和冲击韧性的船板钢成分及其制备方法。该船板钢包含的组分及其重量百分比分别为：0.03～0.05％C、0.20～0.30％Si、0.80～0.90％Mn、0.03～0.04％Al、1.6～1.8％Ni、1.1～1.3％Cu、0.4～0.6％Cr、0.4～0.6％Mo、0.03～0.05％Nb、0.01～0.02％Ti、P≤0.01％、S≤0.005％，以及余量的Fe和杂质。该方法为：将与上述船板钢组分相同的连铸板坯依次进行加热、保温、热轧，再经热处理形成成品船板钢。本发明的船板钢具有良好的强度和低温韧性匹配，力学性能及焊接性能优异，且制造工艺灵活、柔性化。适于在造船工业，特别是强度和低温韧性要求苛刻且具有可焊性的船板制造工艺中应用。
CN201010266527.0公开了一种超高强船板钢及其生产方法，板坯成分为：C 0.02-0.09％，Si 0.1-0.4％，Mn 0.5-1.6％，Alt 0.01-0.04％，Nb 0.02-0.05％，Ti 0.008-0.02％，Cr 0.3-0.7％，Mo 0.2-0.5％，Ni 0.5-1％，Cu 0.2-1％，P＜0.013％，S＜0.005％，O＜0.0012％，N＜0.0045％，H＜0.00015％，其余为Fe和不可避免杂质。生产方法为：220-300mm厚板坯轧前加热温度为1250℃；粗轧开轧温度为≥1100℃；精轧开轧温度≤910℃，精轧终轧温度870-890℃；轧制钢板厚度10-60mm。精轧后快速进入ACC控冷，冷速8-12℃/1；返红温度：650-680℃。回火温度500-680℃，时间90-180min。产品具备良好的综合力学性能。
CN201110103197.8公开了本发明提出一种屈服强度355MPa合金减量型船板钢及其制备工艺。该船板钢包含按重量百分比计的如下成分：C 0.13～0.18％、Si 0.10～0.35％、Mn0.90～1.30％、Nb 0.01～0.022％、Ti 0.009～0.02％、Al 0.01～0.04％、P≤0.020％、S≤0.010％以及、Fe和杂质。其制备工艺为：将与上述船板钢组分相同的连铸坯依次进行加热、保温、热轧、冷却直接形成成品船板钢，即以控轧控冷(TMCP)状态交货。本发明的船板钢屈服强度大于355MPa，具有良好的低温(-20℃)冲击韧性，最大厚度为40mm。适用于船舶及海洋石油平台，特别是对强度和低温韧性要求较高，同时要求具有良好焊接性能的船板制造工艺中应用。
CN201210219005.4公开了一种正火型低成本厚规格船板钢及其生产方法，钢板的化学成分按重量百分比为C：≤0.21％、Si：≤0.35％、Mn：0.60～1.20％、P：≤0.015％、S：≤0.005％、O：≤0.0040％、N≤0.0060％，余量为Fe和不可避免的杂质。制造方法是：采用经过脱硫预处理的铁水和废钢作为原料，经过冶炼、连铸、加热、轧制和冷却、正火热处理等工序得到船体用钢板。其优点是：具有良好的强塑性匹配，优良的低温冲击韧性，且生产成本低，最大厚度规格达100mm。
CN201210552472.9公开了一种355MPa级船板钢的超快冷制备方法。本发明方法是：首先按照设定化学组分冶炼钢水，将钢水浇铸成坯，并将坯料加热轧制成连铸板坯，将连铸板坯加热进行粗轧，然后进行精轧，精轧开轧温度为950～1000℃，终轧温度为900～950℃，压下率≥50％，得到钢板，对钢板采用超快速冷却工艺，以40～50℃/1冷却到700～750℃，然后采用层流冷却，以8～15℃/1的速度冷却到600～650℃，最后空冷至室温，得到屈服强度≥355MPa，抗拉强度490～630MPa，-40℃夏氏冲击功≥34J，标准拉伸样的延伸率≥22％的355MPa级船板钢。通过轧后的超快速冷却和层流冷却，实现高温控轧，提高了轧制效率，降低轧机负荷，更好的实现减量化生产。
以上现有技术均不能完全满足热连轧钢板直接广泛应用于船舶结构在板形、用户火工变形后性能变化的问题，因此急需开发一种适应于船体结构的高强度高精度热轧钢板及其制造方法。
发明内容
针对热连轧船板内应力较大、焊接变形情况严重的问题，以及在热连轧钢板船体焊接、火工校平过程中性能降低等系列问题，本发明通过化学成分及组织设计，采用优化的全新高强船板生产工艺，加上成本较低的罩退热处理工艺，所得产品满足高板形热轧船板AH36的需求。
为达到上述目的，采用技术方案如下：
一种消应力退火高板形热轧船板，其化学组成按质量百分数计如下：
C 0.08％～0.18％；Mn 0.80％～1.50％；Si 0.10％～0.30％；Ti 0.010％～0.025％；Nb 0.01％～0.03％；Al 0.015～0.060％；P≤0.020％；S≤0.010％；其余为Fe及不可避免的杂质。
上述消应力退火高板形热轧船板的生产方法，包括冶炼、板坯加热、热连轧、层流冷却、卷取、消应力退火、一次矫直定尺横切；
其中，板坯加热步骤中，板坯加热温度为1200～1350℃，保温3小时；
轧制步骤中，粗轧结束温度为1000～1100℃，压下率70％～90％；精轧终轧温度为850～900℃；
卷取温度为550～720℃；
消应力退火步骤中，在罩式炉内对钢卷进行消应力退火，退火温度500～650℃，保温时间3-5小时；
一次矫直定尺横切步骤中，对钢卷进行矫直、切板，然后进行矫直，钢板不平度按≤1mm/m进行控制。
按上述方案，优化的板坯加热温度为1250～1300℃。
按上述方案，优化的粗轧结束温度为1040～160℃，压下率80％；精轧终轧温度为840～860℃。
按上述方案，优化的卷取温度为580～700℃。
按上述方案，优化的退火温度550～600℃，保温时间4小时。
相对于现有技术，本发明有益效果如下：
本发明的制造方法，通过C-Mn-Nb-Ti的合金成分、热连轧工艺及→退火→矫直横切的生产流程，获得高强度，降低钢板原始内应力及在平整矫直过程中产生的内应力，增加钢板柔韧性，最终达到不平度≤1mm，钢板内应力控制在100MPa以内，并在激光切割后钢板不变形。
通过验证，本发明的消应力退火高板形热轧船板，屈服强度≥355MPa，抗拉强度490～630MPa，伸长率≥11，冲击≥34J，且不平度≤1mm/m，可以满足高板形热轧船板AH36的需求。
附图说明
图1：实施例1所得消应力退火船板组织。
具体实施方式
以下实施例进一步阐释本发明的技术方案，但不作为对本发明保护范围的限制。
具体实施方式提供了一种消应力退火高板形热轧船板，其化学组成按质量百分数计如下：
C 0.08％～0.18％；Mn 0.8％～1.50％；Si 0.10％～0.30％；Ti 0.010％～0.025％；Nb 0.01％～0.03％；Al 0.015～0.060％；P≤0.020％；S≤0.010％；其余为Fe及不可避免的杂质。
设计碳(C)含量为0.08％～0.18％，碳是钢中不可缺少的提高钢材强度的元素之一，是钢中珠光体形成的主要合金元素，同时可以与钢中Ti、Nb等作用形成微合金碳化物，起到析出强化作用。由于本发明钢一定的Nb和Ti含量，需要一定的碳含量与之形成NbC，TiC，因此，将碳含量限定在0.08～0.18％，既可提高钢的强度，又可以稳定高温下珠光体数量和体积分数，确保高温加热下力学强度，尤其适用于降低高温火工对性能的影响。
设计锰(Mn)含量为0.8％～1.50％，可降低奥氏体转变成铁素体的相变温度，扩大热加工温度区域，有利于板形控制，有利于细化铁素体晶粒尺寸，提高钢的屈服强度和抗拉强度。
设计磷(P)含量≤0.020％、硫(S)含量≤0.010％。磷在钢中具有容易造成偏析、降低冲击性能等不利影响。硫易与锰结合生成MnS夹杂，影响钢的冲击性能和塑性。因此，本发明应尽量减少磷、硫元素对钢性能的不利影响，通过对铁水进行深脱硫预处理等手段，控制磷、硫含量，从而减轻其不利影响。
设计硅(Si)含量0.10％～0.30％：Si固溶于钢中，起固溶强化作用，Si在钢中能降低碳在奥氏体中的溶解度。Si元素在奥氏体转变过程中强烈抑制碳化物沿晶界析出的特点，增加晶界结合力，提高韧性。当硅含量过高时会导致材料的塑韧性显著下降，还会降低钢的可焊性，因此为避免因添加过量硅导致钢的塑、韧性显著恶化，因此本发明将Si含量控制在0.10％～0.30％范围。
设计钛(Ti)含量为0.010％～0.025％，钛是一种强烈的碳化物和氮化物形成元素，在钢重新加热及高温奥氏体区粗轧过程中阻止奥氏体晶粒长大，在钢板轧制冷却析出的细小弥散TiC可以起到显著的析出强化效果，因此，本发明钢采用一定的Ti含量，从而有效的提高钢板强度；此外一定的Ti含量对钢板焊接过程中晶粒粗化抑制作用。
设计铌(Nb)含量为0.01％～0.03％，微量的铌能显著细化晶粒并提高本发明钢的抗拉强度。铌在控轧过程中，可以提高钢的再结晶温度，降低轧机负荷，有利于板形控制。同时通过抑制再结晶和阻止晶粒长大，可细化奥氏体晶粒尺寸。在轧后冷却过程中，NbC和NbN微小质点析出，可起沉淀强化的作用。
设计铝(Al)含量为0.015～0.060％，其主要作用是脱去钢水中的氧(O)，防止钛被氧化而失效，微量的Al还有一定细化晶粒的作用。
具体实施方式还提供了上述消应力退火高板形热轧船板的生产方法，包括冶炼、板坯加热、热连轧、层流冷却、卷取、消应力退火、一次矫直定尺横切。
具体地，板坯加热步骤中，板坯加热温度设定为1200～1350℃，保温3小时，通过高温加热，使合金元素充分固溶，有效提高钢板强度，同时可使板坯温度均匀，降低因板坯温度差异造成晶粒大小不均导致的内应力。
轧制步骤中，粗轧结束温度为1000～1100℃，压下率70％～90％，通过高温下大变形，使原始奥氏体晶粒充分再结晶，是晶粒均匀细小，降低由组织不均造成的组织应力；精轧终轧温度为850～900℃；钢板轧后采用层流冷却，以降低钢板因过冷却造成的瓢曲变形。卷取温度为550～720℃。
消应力退火步骤中，在罩式炉内对钢卷进行消应力退火，退火温度500～650℃，钢卷内部在达到加热温度后，保温时间3-5小时，消除钢卷内部比较大的的内应力。
一次矫直定尺横切步骤中，对钢卷进行矫直、切板，然后进行矫直，钢板不平度按≤1mm/m进行控制。
表1化学成分(wt％)
成分 C Mn Si P S Al1 Ti Nb
实施例1 0.16 1.15 0.12 0.015 0.006 0.05 0.12 0.01
实施例2 0.09 1.10 0.16 0.013 0.004 0.06 0.20 0.03
实施例3 0.10 1.25 0.13 0.012 0.006 0.05 0.24 0.02
实施例4 0.18 0.80 0.25 0.017 0.008 0.02 0.15 0.01
实施例5 0.11 1.50 0.19 0.017 0.005 0.03 0.21 0.02
实施例6 0.08 1.45 0.30 0.020 0.010 0.06 0.25 0.03
对比例1 0.07 1.25 0.25 0.015 0.008 0.07 0.12 0.02
对比例2 0.10 1.20 0.16 0.017 0.009 0.10 0.30 0.01
表2工艺参数
表3性能表征
从表3可以看出，本发明实施例所得消应力退火高板形热轧船板都能满足屈服强度≥355MPa，抗拉强度490～630MPa，伸长率≥21，冲击≥34J，且不平度≤1mm/m，钢板内应力控制在100MPa以内，可以满足H36级高板形船板需求。对比例1和2合金含量更低，虽然采用相同工艺生产，但性能特别是抗拉强度不足490MPa，因此为确保强度钢中必须达到一定的合金含量。实施例1所得消应力退火船板组织见附图1所示，钢中得到组织为软相铁素体+硬相珠光体双相组织，两种组织的适当组合确保了材料的强韧性。

Claims (7)

1.一种消应力退火高板形热轧船板，其特征在于化学组成按质量百分数计如下：
C 0.08％～0.18％；Mn 0.80％～1.50％；Si 0.10％～0.30％；Ti 0.010％～0.025％；Nb 0.01％～0.03％；Al 0.015～0.060％；P≤0.020％；S≤0.010％；其余为Fe及不可避免的杂质。
2.权利要求1所述消应力退火高板形热轧船板的生产方法，其特征在于包括冶炼、板坯加热、热连轧、层流冷却、卷取、消应力退火、一次矫直定尺横切；
其中，板坯加热步骤中，板坯加热温度为1200～1350℃，保温3小时；
轧制步骤中，粗轧结束温度为1000～1100℃，压下率70％～90％；精轧终轧温度为850～900℃；
卷取温度为550～720℃；
消应力退火步骤中，在罩式炉内对钢卷进行消应力退火，退火温度500～650℃，保温时间3-5小时；
一次矫直定尺横切步骤中，对钢卷进行矫直、切板，然后进行矫直，钢板不平度按≤1mm/m进行控制。
3.如权利要求2所述消应力退火高板形热轧船板的生产方法，其特征在于板坯加热温度为1250～1300℃。
4.如权利要求2所述消应力退火高板形热轧船板的生产方法，其特征在于粗轧结束温度为1040～160℃，压下率80％。
5.如权利要求2所述消应力退火高板形热轧船板的生产方法，其特征在于精轧终轧温度为840～860℃。
6.如权利要求2所述消应力退火高板形热轧船板的生产方法，其特征在于卷取温度为580～700℃。
7.如权利要求2所述消应力退火高板形热轧船板的生产方法，其特征在于退火温度550～600℃，保温时间4小时。
CN202310757170.3A 2023-06-25 2023-06-25 一种消应力退火高板形热轧船板及其生产方法 Pending CN116891979A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202310757170.3A CN116891979A (zh) 2023-06-25 2023-06-25 一种消应力退火高板形热轧船板及其生产方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202310757170.3A CN116891979A (zh) 2023-06-25 2023-06-25 一种消应力退火高板形热轧船板及其生产方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN116891979A true CN116891979A (zh) 2023-10-17

Family

ID=88312899

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202310757170.3A Pending CN116891979A (zh) 2023-06-25 2023-06-25 一种消应力退火高板形热轧船板及其生产方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN116891979A (zh)

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102199724A (zh) * 2011-04-25 2011-09-28 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 屈服强度355MPa合金减量型船板钢及其制备工艺
CN102965575A (zh) * 2012-12-19 2013-03-13 东北大学 一种355MPa级船板钢的超快冷制备方法
CN105624556A (zh) * 2016-01-23 2016-06-01 山西太钢不锈钢股份有限公司 一种热轧磁极钢板及其制造方法
CN106521339A (zh) * 2016-12-05 2017-03-22 武汉钢铁股份有限公司 一种水轮发电机磁轭用高强度高精度热轧钢板及生产方法
CN111334721A (zh) * 2020-04-16 2020-06-26 山东钢铁集团日照有限公司 一种正火轧制中厚船板钢及其消除带状组织的生产方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102199724A (zh) * 2011-04-25 2011-09-28 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 屈服强度355MPa合金减量型船板钢及其制备工艺
CN102965575A (zh) * 2012-12-19 2013-03-13 东北大学 一种355MPa级船板钢的超快冷制备方法
CN105624556A (zh) * 2016-01-23 2016-06-01 山西太钢不锈钢股份有限公司 一种热轧磁极钢板及其制造方法
CN106521339A (zh) * 2016-12-05 2017-03-22 武汉钢铁股份有限公司 一种水轮发电机磁轭用高强度高精度热轧钢板及生产方法
CN111334721A (zh) * 2020-04-16 2020-06-26 山东钢铁集团日照有限公司 一种正火轧制中厚船板钢及其消除带状组织的生产方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN107619993B (zh) 屈服强度750MPa级冷轧马氏体钢板及其制造方法
CN110093552B (zh) 一种焊接性能优异的高强塑积q＆p钢板及其制备方法
CN109023036B (zh) 一种超高强热轧复相钢板及生产方法
CN110484827B (zh) 一种抗拉强度600MPa级低屈强比热轧酸洗钢板
CN101595234B (zh) 罐用钢板及其母材使用的热轧钢板以及它们的制造方法
CN109182919B (zh) 一种多相组织高韧性船板钢eh47的生产方法
CN112680655B (zh) 700MPa级汽车用低合金高强冷轧钢板及制备方法
CN111455269A (zh) 屈服强度960MPa级甚高强度海工钢板及其制造方法
CN111172466B (zh) 一种塑性增强的抗拉强度590MPa级冷轧双相钢及其生产方法
CN111996467A (zh) 一种980MPa级镀锌高强钢及其制备方法
CN110747405B (zh) 适用于辊压的一千兆帕级冷轧贝氏体钢板及其制备方法
CN114214563B (zh) 用薄板坯轧制Rm≥1500MPa高韧性热冲压钢及生产方法
CN115094322A (zh) 一种80mm厚690MPa级超高强韧海工钢板及其制备方法
CN111996462B (zh) 一种纵向变厚度超高强船板及生产方法
CN110904392A (zh) 一种超低碳抗压薄规格电池外壳用冷轧板及生产方法
CN112795731A (zh) 一种灯罩用冷轧钢板及其生产方法
CN114045441A (zh) 800MPa级连退用增强塑性双相钢及其制备方法
CN110983197A (zh) 800MPa级高冷弯冷轧双相钢板及其制备方法
CN111321340A (zh) 一种屈服强度450MPa级热轧钢板及其制造方法
CN110938771A (zh) 抗拉强度630MPa级车轮用热轧钢板及其制造方法
CN112410676B (zh) 一种热轧低碳钢及其生产方法
CN112126853B (zh) 一种纵向变厚度高强船板及生产方法
KR101657847B1 (ko) 박슬라브 표면 품질, 용접성 및 굽힘가공성이 우수한 고강도 냉연강판 및 그 제조방법
CN116891979A (zh) 一种消应力退火高板形热轧船板及其生产方法
KR20100047001A (ko) 초고강도 열연강판 및 그 제조방법

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination