CN116770198B - 一种低压缩比水电用钢板及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及合金技术领域，具体涉及一种低压缩比水电用钢板及其制备方法。本发明的低压缩比水电用钢板的制备方法，采用低压缩比水电用钢板的原料进行冶炼、连铸获取连铸坯，随后进行堆垛缓冷、装炉加热、除磷处理得到板坯，一次快冷后进行第一阶段轧制，再进行二次快冷以及第二阶段轧制，最后进行水冷、回火和空冷获得低压缩比水电用钢板。本发明通过控制连铸坯质量，配合轧制工艺优化，在压缩比2.3‑3.2的情况下，钢板探伤满足NB/T47013中1级标准，中心无缺陷且具有良好的低温韧性的低压缩比水电用钢板。
Description
技术领域
本发明涉及合金技术领域，具体涉及一种低压缩比水电用钢板及其制备方法。
背景技术
为了满足减量化需求，水电站压力管道用钢板需要具备大厚度、高强度、高韧性以及易于焊接的要求，特别是岔管和月牙肋板在服役过程中需承受三向交变应力，因此需要采用特厚钢板，这同时对钢板的心部韧性以及Z向性能提出了更高的要求。因此，这些特厚钢板的板坯通常采用模铸钢锭或电渣重熔的方法进行生产，进而造成价格高昂且生产周期长的问题，这对水电站的建设产生了很大的影响。为了克服价格高昂且生产周期长的问题，可以采用普通连铸坯生产大厚度水电用钢板，但采用普通连铸坯生产大厚度水电用钢板时，由于压缩比不足，变形无法渗透到心部，因此容易导致中心裂纹无法焊合、晶粒粗大，从而造成探伤不合格和中心冲击值低的问题。
中国专利文献CN114134407A公开了一种易焊接心部低温韧性优良的蜗壳用钢板及其制造方法，其采用超低C并辅以Ni、Mo、Nb微合金化的成分体系和淬火+回火工艺，生产成品厚度为60-100 mm的超厚水电站用高强钢板，然而其钢板具有较高的压缩比且强度较低。因此，如何在低压缩比的条件下采用常规连铸板坯生产高强度且具有优良内部质量的大厚度水电用钢板是中厚板产品研发的一个难题。
发明内容
因此，本发明要解决的技术问题在于克服现有普通连铸坯工艺由于压缩比限制，难以生产出高强度且具有优良内部质量的大厚度水电用钢板的缺陷，从而提供解决上述问题的一种低压缩比水电用钢板及其制备方法。
为达到上述目的，本发明提供如下技术方案：
一种低压缩比水电用钢板的制备方法，包括如下步骤：
1）采用低压缩比水电用钢板的化学成分配比进行冶炼、连铸得到厚度≥300 mm的连铸坯；所述连铸坯中Si≤0.1%；
2）将步骤1）中得到的连铸坯进行堆垛缓冷，装炉加热至1100-1150℃并保温370-420 min，再进行除磷处理得到板坯；所述板坯的中心偏析不高于C类0.5级，中心疏松不高于0.5级；
3）对步骤2）中得到的板坯进行一次快冷，通过一次快冷在厚度方向形成0.8-1.5℃/mm的温度梯度，一次快冷后进行第一阶段轧制获取中间坯，所述第一阶段轧制的单道次压下率≥12%且中间坯厚度≥245 mm；随后对中间坯进行二次快冷，通过二次快冷在厚度方向形成0.5-0.8℃/mm的温度梯度，二次快冷后进行第二阶段轧制得到钢板；所述第二阶段轧制中至少两个道次的压下率≥18%，末道次的压下率为3-7%；钢板的压缩比为2.3-3.2；
4）对步骤3）中得到的钢板进行水冷、回火和空冷制得低压缩比水电用钢板。
优选的，所述堆垛缓冷至连铸坯温度为300℃以下。
优选的，所述一次快冷至板坯的表面温度为1000℃-1030℃，快冷速度为10-15℃/s；
和/或，所述二次快冷至中间坯的表面温度为770℃-820℃，快冷速度为3-5℃/s。
优选的，所述冶炼步骤包括：KR脱硫、转炉冶炼、LF精炼、RH处理和浇注。
优选的，所述第一阶段轧后返红温度≥1010℃；
和/或，所述第二阶段轧制的终轧温度为780℃-810℃。
优选的，所述水冷的冷却速度为6-10℃/s，水冷的终冷温度≤200℃，水冷后钢板中为针状铁素体、板条贝氏体和马奥复相组织。
优选的，所述回火温度为600-670℃，回火的保温系数为2.5-3.0 min/mm。
优选的，所述低压缩比水电用钢板的厚度为100-140 mm。
本发明还提供一种低压缩比水电用钢板，其由上述的低压缩比水电用钢板的制备方法制备得到。
具体的，以质量百分数计，所述低压缩比水电用钢板的化学成分包括：C：0.04-0.06%，Si：≤0.1%，Mn：1.15-1.35%，Cr：0.1-0.25%，Ni：0.10-0.25%，Mo：0.15-0.3%，Cu：0.15-0.35%，V：0.035-0.055%，Nb：0.01-0.025%，Al：0.02-0.04%，Ti：0.01-0.03%，B：0.0006-0.0012%，其余为Fe和不可避免的杂质；同时满足：碳当量Ceq≤0.41%；冷裂纹敏感指数Pcm≤0.21%。碳当量计算公式为Ceq=C+Mn/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14；冷裂纹敏感指数计算公式为Pcm=C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B。
优选的，所述低压缩比水电用钢板的抗拉强度≥620 MPa；
和/或，所述低压缩比水电用钢板在-40℃下厚度中心冲击值≥150 J；
和/或，以体积百分比计，所述低压缩比水电用钢板中针状铁素体的含量为12-20%，回火贝氏体的含量为25-40%，粒状贝氏体的含量为40-55%；
和/或，所述杂质包括H≤0.00015%，P≤0.010%，S≤0.002%，O≤0.0025%，N≤0.005%。
本发明采用低偏析成分设计，结合强度、钢板的厚度及低裂纹敏感性的需要，采用Cr、Ni、Mo及微合金强化手段，并通过KR脱硫、LF精炼等手段，获得具有良好低倍组织的连铸坯，减轻了中心疏松、裂纹等缺陷。
在成分优化的基础上，通过控制轧制和热处理工艺优化，最终获得包括针状铁素体含量为12-20%，回火贝氏体含量为25-40%，粒状贝氏体组织含量为40-55%的钢板，满足610CF要求，厚度中心处-40℃冲击值≥150 J，冷裂纹敏感指数Pcm≤0.21%，探伤满足NB/T47013中1级标准，中心无缺陷且具有良好的低温韧性。在压缩比为2.3-3.2的情况下，也能够满足水电钢在野外施工方面的要求，综合性能优异。
本发明技术方案，具有如下优点：
1、一种低压缩比水电用钢板的制备方法，包括如下步骤：1）采用低压缩比水电用钢板的化学成分配比进行冶炼、连铸得到厚度≥300 mm的连铸坯；所述连铸坯中Si≤0.1%；2）将步骤1）中得到的连铸坯进行堆垛缓冷，装炉加热至1100-1150℃并保温370-420 min，再进行除磷处理得到板坯；所述板坯的中心偏析不高于C类0.5级，中心疏松不高于0.5级；3）对步骤2）中得到的板坯进行一次快冷，通过一次快冷在厚度方向形成0.8-1.5℃/mm的温度梯度，一次快冷后进行第一阶段轧制获取中间坯，所述第一阶段轧制的单道次压下率≥12%且中间坯厚度≥245 mm；随后对中间坯进行二次快冷，通过二次快冷在厚度方向形成0.5-0.8℃/mm的温度梯度，二次快冷后进行第二阶段轧制得到钢板；所述第二阶段轧制中至少两个道次的压下率≥18%，末道次的压下率为3-7%；钢板的压缩比为2.3-3.2；4）对步骤3）中得到的钢板进行水冷、回火和空冷制得低压缩比水电用钢板。本方法采用低压缩比水电用钢板的原料进行冶炼获得良好的低倍组织，减轻了中心疏松、裂纹等缺陷。具体的：
根据低压缩比水电用钢板的原料化学成分设计方案获得300 mm以上厚度的连铸坯，将所述连铸坯进行堆垛缓冷，然后装炉加热，加热至1100-1150℃保温370-420 min；利用低温长时间加热，保证板坯充分烧透的同时保证奥氏体不过分长大，避免轧制过程中因板坯烧不透出现翘扣头，保证最终产品的板形和性能；
出炉后进行除磷处理，连铸坯的低Si设计保证了除磷的效果，为后续板坯的均匀冷却提供了保障；除磷后进行一次快冷，快冷后进行第一阶段轧制获得中间坯；所述第一阶段轧制的单道次压下率≥12%且中间坯厚度≥245 mm；第一阶段轧制属于奥氏体再结晶区轧制，为了消除压下量小、变形不渗透的缺点，通过快速冷却厚度方向形成0.8-1.5℃/mm的温度梯度，使变形集中在板坯心部，该步骤对低压缩比生产钢板提升探伤性能至关重要；
随后对中间坯进行二次快冷，通过二次快冷在厚度方向形成0.5-0.8℃/mm的温度梯度，二次快冷后进行第二阶段轧制得到钢板；第二阶段轧制属于未再结晶区轧制，通过累计变形使奥氏体扁平，获得更大的表面积。所述第二阶段轧制中至少两个道次的压下率≥18%，末道次的压下率为3-7%；钢板的压缩比为2.3-3.2；中间坯的厚度对改善钢板的冲击韧性具有重要的作用，该阶段利用较小的冷却速率，获得厚度方向0.5-0.8℃/mm的温度梯度，大压下轧制使厚度方向均匀变形，改善了厚度中心的冲击韧性；末道次进行小压下量，可以保证板形，防止产生浪形及其导致的冷却不均；最后对钢板进行水冷、回火和空冷制得低压缩比水电用钢板。回火的过程主要是保证消除大颗粒的马奥复相组织，降低其对冲击韧性的影响；
本发明方法通过控制连铸坯质量，配合轧制工艺优化，在压缩比2.3-3.2的情况下，获得的钢板探伤满足NB/T47013中1级标准，中心无缺陷且具有良好的低温韧性。
2．本发明的一种低压缩比水电用钢板，采用低偏析成分设计，结合强度、钢板的厚度及低裂纹敏感性的需要，获取低压缩比水电用钢板的原料化学成分设计方案；其中，所述低压缩比水电用钢板的化学成分以质量百分数计包括：C：0.04-0.06%，Si：≤0.1%，Mn：1.15-1.35%，Cr：0.1-0.25%，Ni：0.10-0.25%，Mo：0.15-0.3%，Cu：0.15-0.35%，V：0.035-0.055%，Nb：0.01-0.025%，Al：0.02-0.04%，Ti：0.01-0.03%，B：0.0006-0.0012%，其余为Fe和不可避免的杂质，所述杂质包括H≤0.00015%，P≤0.010%，S≤0.002%，O≤0.0025%，N≤0.005%，同时满足：碳当量Ceq=C+Mn/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14≤0.41%；冷裂纹敏感指数Pcm=C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B≤0.21%；本发明制得的低压缩比水电用钢板的裂纹敏感系数较低，抗拉强度≥650 MPa，探伤满足NB/T47013中1级标准，-40℃钢板厚度中心冲击值≥150 J，中心无裂纹缺陷且具有良好的低温韧性，即使在低压缩比的情况下，满足水电钢在野外施工方面的要求；
其中，本发明的低压缩比水电用钢板各化学成分的优化机理如下：
C、Mn：这两种元素都是提高钢板强度和淬透性的重要组成部分；水电用钢板需野外作业，对碳当量和冷裂纹敏感系数均有非常高的要求；为了兼顾钢板的强度和良好的焊接性能，本发明C含量控制在0.04-0.06%之间，Mn含量控制在1.15-1.35%之间；
Si：Si作为脱氧元素，同时通过固溶强化提高材料的强度，但Si对板坯的表面除磷也有不利影响，因此，本发明将Si含量控制在Si≤0.1%；
Cr、Mo：Cr和Mo都可以有效提高材料的淬透性，同时扩展回火的工艺窗口，有利于工艺窗口的扩大，对大厚度钢板的中心淬透性有重要的影响；然而，如果含量过高，会大幅提升材料的裂纹敏感性和碳当量，降低焊接热影响区的韧性；因此，本发明将Cr含量控制在0.1-0.25%、Mo含量控制在0.15-0.3%；
Cu：Cu在钢中产生强烈的析出强化作用，可以在保持强度的同时，获得优良的低温韧性；Cu的析出强化可以有效的消除高温回火过程中组织软化导致的强度损失；但Cu含量过高时，容易造成板坯的表面裂纹，降低焊接性能，因此本发明将Cu控制在0.15-0.35%；
Ni：Ni在钢中为纯固溶元素，具有明显的降低冷脆转折温度的作用；Ni通过在晶粒内的吸附作用细化铁素体晶粒，提高钢的冲击韧性；同时，Ni与Cu的合理搭配，有利于减轻Cu导致的表面裂纹，但同时Ni作为贵重金属，成本高昂，在满足使用要求的情况下应尽量降低Ni的使用量；所以本发明中Ni控制在0.10-0.25%；
B：Mo-B共同作用有利于提高钢的淬透性，提高钢的强度，但过量的B元素向奥氏体晶界偏析，在晶界上析出大量的碳化物Fe23(BC)6，强化了晶界，使晶界难于变形，不利于冲击性能；所以本发明中B控制在0.0006-0.0012%；
Ti、Nb、V：作为微合金元素，Ti可以显著的抑制加热过程中晶粒的长大，弱化表面横微裂纹的产生，同时作为Nb的形核质点，对Nb的析出强化具有积极的作用；Nb对轧制后细化晶粒、焊接过程中促进针状铁素生成具有重要的作用；高温回火过程中，V（C、N）的析出对回火稳定性具有重要的作用。但含量过高时会对延伸率、屈强比造成不利影响，所以本发明将V控制在0.035-0.055%、Nb控制在0.01-0.025%、Al控制在0.02-0.04%、Ti控制在0.01-0.03%。
附图说明
为了更清楚地说明本发明具体实施方式或现有技术中的技术方案，下面将对具体实施方式或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图是本发明的一些实施方式，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1是本发明实施例1-5中低压缩比水电用钢板制备方法的流程示意图；
图2是本发明实施例1中厚度为320 mm连铸坯的低倍组织照片；
图3是本发明实施例1制得的低压缩比水电用钢板的中心位置金相照片；
图4是本发明实施例3制得的低压缩比水电用钢板的中心位置金相照片。
具体实施方式
提供下述实施例是为了更好地进一步理解本发明，并不局限于所述最佳实施方式，不对本发明的内容和保护范围构成限制，任何人在本发明的启示下或是将本发明与其他现有技术的特征进行组合而得出的任何与本发明相同或相近似的产品，均落在本发明的保护范围之内。
实施例中未注明具体实验步骤或条件者，按照本领域内的文献所描述的常规实验步骤的操作或条件即可进行。所用试剂或仪器未注明生产厂商者，均为可以通过市购获得的常规试剂产品。
实施例1
本实施例提供一种厚度为100 mm的低压缩比水电用钢板，所述低压缩比水电用钢板的化学成分以质量百分数计包括：C：0.043%，Si：0.03%，Mn：1.20%，Cr：0.15%，Ni：0.12%，Mo：0.30%，Cu：0.32%，V：0.040%，Nb：0.015%，B：0.0007%，Al：0.025%，Ti：0.028%，余量为铁和不可避免的杂质，所述杂质包括H≤0.00015%，P≤0.010%，S≤0.002%，O≤0.0025%，N≤0.005%。钢板中的化学成分满足碳当量Ceq=C+Mn/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14=0.36%；冷裂纹敏感指数Pcm=C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B=0.16%。
上述厚度为100 mm的低压缩比水电用钢板的制备方法，流程如图1所示，包括如下步骤：
1）按照上述的低压缩比水电用钢板的化学成分配比进行冶炼、连铸得到连铸坯，连铸坯的厚度为320 mm；所述冶炼步骤包括：KR脱硫、转炉冶炼、LF精炼、RH处理和浇注；
2）将步骤1）制得的连铸坯堆垛缓冷至100℃，堆垛缓冷后的连铸坯的低倍组织如图2所示；然后装炉加热至1120℃，在炉保温时长为380 min，出炉后进行除磷处理得到板坯；所述板坯中心偏析为C类0.5级，中心疏松为0.5级；
3）将步骤2）中得到的板坯放入加速冷却装置（Acc）进行一次快冷，快冷至板坯的表面温度为1020℃，快冷速度为10℃/s，在厚度方向形成的温度梯度为1.0℃/mm，随后进行第一阶段轧制获取中间坯，第一阶段轧制共两个道次轧制，第一道次轧至280 mm，第二道次轧至245 mm，轧后返红温度1020℃；
4）将步骤3）得到的中间坯放入加速冷却装置（Acc）进行二次快冷，快冷至中间坯表面温度为770℃，快冷速度为4.8℃/s，在厚度方向形成的温度梯度为0.7℃/mm，随后立即进行第二阶段轧制得到钢板，其中，前两个道次压下量分别为20%、18%，末道次压下量3%，终轧温度780℃；
5）对步骤4）中得到的钢板进行水冷，冷却速度为10℃/s，终冷温度200℃，然后将钢板送入回火炉中加热至660℃并保温300 min，最后在空气中冷却至室温，制得厚度为100mm的低压缩比水电用钢板。
对上述厚度为100 mm的低压缩比水电用钢板进行组织性能检测，其中针状铁素体的含量为15%，回火贝氏体的含量为30%，粒状贝氏体的含量为55%；其抗拉强度为670 MPa，-40℃钢板厚度中心冲击值172 J，探伤满足NB/T47013中1级标准，所述100 mm的低压缩比水电用钢板的中心组织如图3所示。
其中，抗拉强度测试样按照GB/T2975自钢板宽度1/4处、厚度1/4处取垂直于轧制方向的样坯并加工为标准的圆形截面测试样，冲击值测试样按照GB/T2975自钢板宽度1/4处、厚度1/2处取垂直于轧制方向条形样坯并经铣、磨加工成截面为55 mm×10 mm×10 mm的标准冲击值测试样。抗拉强度按照GB/T228.1的方法A进行测试，冲击值按照GB/T 229将标准冲击值测试样放入-40℃的低温酒精槽中保温不低于5分钟，然后迅速取出放入冲击试验机中打断，保证试样自酒精槽取出至打断时间不得大于5秒。
实施例2
本实施例提供一种厚度为120 mm的低压缩比水电用钢板，所述低压缩比水电用钢板的化学成分以质量百分数计包括：C：0.057%，Si：0.07%，Mn：1.33%，Cr：0.25%，Ni：0.22%，Mo：0.22%，Cu：0.20%，V：0.052%，Nb：0.024%，B：0.0008%，Al：0.035%，Ti：0.015%，其余为Fe和不可避免的杂质，所述杂质包括H≤0.00015%，P≤0.010%，S≤0.002%，O≤0.0025%，N≤0.005%。钢板中的化学成分满足碳当量Ceq=C+Mn/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14=0.40%；冷裂纹敏感指数Pcm=C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B=0.18%。
上述低压缩比水电用钢板的制备方法，流程如图1所示，包括如下步骤：
1）按照上述的低压缩比水电用钢板的化学成分配比进行冶炼、连铸得到连铸坯，连铸坯的厚度为320 mm；所述冶炼步骤包括：KR脱硫、转炉冶炼、LF精炼、RH处理和浇注；
2）将步骤1）制得的连铸坯堆垛缓冷至200℃，然后装炉加热至1150℃，在炉保温时长为400 min，出炉后进行除磷处理得到板坯；所述板坯中心偏析为C类0.5级，中心疏松为0.5级；
3）将步骤2）中得到的板坯放入加速冷却装置（Acc）进行一次快冷，快冷至板坯的表面温度为1030℃，快冷速度为13℃/s，在厚度方向形成的温度梯度为1.2℃/mm，随后进行第一阶段轧制获取中间坯，第一阶段轧制共两个道次轧制，第一道次轧至280 mm，第二道次轧至245 mm，轧后返红温度1020℃；
4）将步骤3）得到的中间坯放入加速冷却装置（Acc）进行二次快冷，快冷至中间坯表面温度为800℃，快冷速度为3.5℃/s，在厚度方向形成的温度梯度为0.6℃/mm，随后立即进行第二阶段轧制得到钢板，其中，前两个道次压下量分别为18%、18%，末道次压下量3%，终轧温度805℃；
5）对步骤4）中得到的钢板进行水冷，冷却速度为10℃/s，终冷温度200℃，然后将钢板送入回火炉中加热至640℃并保温340 min，最后在空气中冷却至室温，制得厚度为120mm的低压缩比水电用钢板。
对上述厚度为120 mm的低压缩比水电用钢板进行组织性能检测，其中针状铁素体的含量为18%，回火贝氏体的含量为35%，粒状贝氏体的含量为47%。其抗拉强度为665 MPa，-40℃钢板厚度中心冲击值166 J，探伤满足NB/T47013中1级标准。
其中，抗拉强度测试样按照GB/T2975自钢板宽度1/4处、厚度1/4处取垂直于轧制方向的样坯并加工为标准的圆形截面测试样，冲击值测试样按照GB/T2975自钢板宽度1/4处、厚度1/2处取垂直于轧制方向条形样坯并经铣、磨加工成截面为55 mm×10 mm×10 mm的标准冲击值测试样。抗拉强度按照GB/T228.1的方法A进行测试，冲击值按照GB/T 229将标准冲击值测试样放入-40℃的低温酒精槽中保温不低于5分钟，然后迅速取出放入冲击试验机中打断，保证试样自酒精槽取出至打断时间不得大于5秒。
实施例3
本实施例提供一种厚度为140 mm的低压缩比水电用钢板，其与实施例2属于同一炉板坯，化学成分与实施例2相同。本实施例厚度为140 mm的低压缩比水电用钢板的制备方法与实施例2的轧制方法相似，区别在于回火温度为600℃并保温350 min。
对上述厚度为140 mm的低压缩比水电用钢板进行组织性能检测，其中针状铁素体的含量为16%，回火贝氏体的含量为38%，粒状贝氏体的含量为46%；其抗拉强度为660 MPa，-40℃钢板厚度中心冲击值155 J，探伤满足NB/T47013中1级标准，所述厚度为140 mm的低压缩比水电用钢板的中心组织如图4所示。
其中，抗拉强度测试样按照GB/T2975自钢板宽度1/4处、厚度1/4处取垂直于轧制方向的样坯并加工为标准的圆形截面测试样，冲击值测试样按照GB/T2975自钢板宽度1/4处、厚度1/2处取垂直于轧制方向条形样坯并经铣、磨加工成截面为55 mm×10 mm×10 mm的标准冲击值测试样。抗拉强度按照GB/T228.1的方法A进行测试，冲击值按照GB/T 229将标准冲击值测试样放入-40℃的低温酒精槽中保温不低于5分钟，然后迅速取出放入冲击试验机中打断，保证试样自酒精槽取出至打断时间不得大于5秒。
实施例4
本实施例提供一种厚度为110 mm的低压缩比水电用钢板，所述低压缩比水电用钢板的化学成分以质量百分数计包括：C：0.04%，Si：0.1%，Mn：1.15%，Cr：0.15%，Ni：0.1%，Mo：0.15%，Cu：0.15%，V：0.035%，Nb：0.01%，B：0.0012%，Al：0.02%，Ti：0.01%，其余为Fe和不可避免的杂质，所述杂质包括H≤0.00015%，P≤0.010%，S≤0.002%，O≤0.0025%，N≤0.005%。钢板中的化学成分满足碳当量Ceq=C+Mn/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14=0.31%；冷裂纹敏感指数Pcm=C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B=0.14%。
上述低压缩比水电用钢板的制备方法，流程如图1所示，包括如下步骤：
1）按照上述的低压缩比水电用钢板的化学成分配比进行冶炼、连铸得到连铸坯，连铸坯的厚度为320 mm；所述冶炼步骤包括：KR脱硫、转炉冶炼、LF精炼、RH处理和浇注；
2）将步骤1）制得的连铸坯堆垛缓冷至100℃，然后装炉加热至1150℃，在炉保温时长为370 min，出炉后进行除磷处理得到板坯；所述板坯中心偏析为C类0.5级，中心疏松为0.5级；
3）将步骤2）中得到的板坯放入加速冷却装置（Acc）进行一次快冷，快冷至板坯的表面温度为1000℃，快冷速度为10℃/s，在厚度方向形成的温度梯度为0.9℃/mm，随后进行第一阶段轧制获取中间坯，第一阶段轧制共两个道次轧制，第一道次轧至280 mm，第二道次轧至245 mm，轧后返红温度1010℃；
4）将步骤3）得到的中间坯放入加速冷却装置（Acc）进行二次快冷，快冷至中间坯表面温度为820℃，快冷速度为5℃/s，在厚度方向形成的温度梯度为0.5℃/mm，随后立即进行第二阶段轧制得到钢板，其中，前两个道次压下量分别为18%、18%，末道次压下量7%，终轧温度810℃；
5）对步骤4）中得到的钢板进行水冷，冷却速度为6℃/s，终冷温度200℃，然后将钢板送入回火炉中加热至670℃并保温280 min，最后在空气中冷却至室温，制得厚度为110mm的低压缩比水电用钢板。
对上述厚度为110 mm的低压缩比水电用钢板进行组织性能检测，其中针状铁素体的含量为18%，回火贝氏体的含量为30%，粒状贝氏体的含量为52%；其抗拉强度为620 MPa，-40℃钢板厚度中心冲击值160 J，探伤满足NB/T47013中1级标准。
其中，抗拉强度测试样按照GB/T2975自钢板宽度1/4处、厚度1/4处取垂直于轧制方向的样坯并加工为标准的圆形截面测试样，冲击值测试样按照GB/T2975自钢板宽度1/4处、厚度1/2处取垂直于轧制方向条形样坯并经铣、磨加工成截面为55 mm×10 mm×10 mm的标准冲击值测试样。抗拉强度按照GB/T228.1的方法A进行测试，冲击值按照GB/T 229将标准冲击值测试样放入-40℃的低温酒精槽中保温不低于5分钟，然后迅速取出放入冲击试验机中打断，保证试样自酒精槽取出至打断时间不得大于5秒。
实施例5
本实施例提供一种厚度为130 mm的低压缩比水电用钢板，所述低压缩比水电用钢板的化学成分以质量百分数计包括：C：0.06%，Si：0.05%，Mn：1.35%，Cr：0.1%，Ni：0.25%，Mo：0.15%，Cu：0.35%，V：0.055%，Nb：0.025%，B：0.0006%，Al：0.04%，Ti：0.03%，其余为Fe和不可避免的杂质，所述杂质包括H≤0.00015%，P≤0.010%，S≤0.002%，O≤0.0025%，N≤0.005%。钢板中的化学成分满足碳当量Ceq=C+Mn/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14=0.36%；冷裂纹敏感指数Pcm=C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B=0.17%。
上述低压缩比水电用钢板的制备方法，流程如图1所示，包括如下步骤：
1）按照上述的低压缩比水电用钢板的化学成分配比进行冶炼、连铸得到连铸坯，连铸坯的厚度为320 mm；所述冶炼步骤包括：KR脱硫、转炉冶炼、LF精炼、RH处理和浇注；
2）将步骤1）制得的连铸坯堆垛缓冷至100℃，然后装炉加热至1100℃，在炉保温时长为420 min，出炉后进行除磷处理得到板坯；所述板坯中心偏析为C类0.5级，中心疏松为0.5级；
3）将步骤2）中得到的板坯放入加速冷却装置（Acc）进行一次快冷，快冷至板坯的表面温度为1020℃，快冷速度为15℃/s，在厚度方向形成的温度梯度为1.4℃/mm，随后进行第一阶段轧制获取中间坯，第一阶段轧制共两个道次轧制，第一道次轧至280 mm，第二道次轧至245 mm，轧后返红温度1020℃；
4）将步骤3）得到的中间坯放入加速冷却装置（Acc）进行二次快冷，快冷至中间坯表面温度为770℃，快冷速度为3℃/s，在厚度方向形成的温度梯度为0.5℃/mm，随后立即进行第二阶段轧制得到钢板，其中，前两个道次压下量分别为18%、18%，末道次压下量3%，终轧温度780℃；
5）对步骤4）中得到的钢板进行水冷，冷却速度为10℃/s，终冷温度200℃，然后将钢板送入回火炉中加热至660℃并保温360 min，最后在空气中冷却至室温，制得厚度为130mm的低压缩比水电用钢板。
对上述厚度为130 mm的低压缩比水电用钢板进行组织性能检测，其中针状铁素体的含量为20%，回火贝氏体的含量为35%，粒状贝氏体的含量为45%；其抗拉强度为630 MPa，-40℃钢板厚度中心冲击值165 J，探伤满足NB/T47013中1级标准。
其中，抗拉强度测试样按照GB/T2975自钢板宽度1/4处、厚度1/4处取垂直于轧制方向的样坯并加工为标准的圆形截面测试样，冲击值测试样按照GB/T2975自钢板宽度1/4处、厚度1/2处取垂直于轧制方向条形样坯并经铣、磨加工成截面为55 mm×10 mm×10 mm的标准冲击值测试样。抗拉强度按照GB/T228.1的方法A进行测试，冲击值按照GB/T 229将标准冲击值测试样放入-40℃的低温酒精槽中保温不低于5分钟，然后迅速取出放入冲击试验机中打断，保证试样自酒精槽取出至打断时间不得大于5秒。
显然，上述实施例仅仅是为清楚地说明所作的举例，而并非对实施方式的限定。对于所属领域的普通技术人员来说，在上述说明的基础上还可以做出其它不同形式的变化或变动。这里无需也无法对所有的实施方式予以穷举。而由此所引伸出的显而易见的变化或变动仍处于本发明创造的保护范围之中。
Claims (10)
1.一种低压缩比水电用钢板的制备方法，其特征在于，包括如下步骤：
1）采用低压缩比水电用钢板的化学成分配比进行冶炼、连铸得到厚度≥300 mm的连铸坯；所述连铸坯中Si≤0.1%；
2）将步骤1）中得到的连铸坯进行堆垛缓冷，装炉加热至1100-1150℃并保温370-420min，再进行除磷处理得到板坯；所述板坯的中心偏析不高于C类0.5级，中心疏松不高于0.5级；
3）对步骤2）中得到的板坯进行一次快冷，通过一次快冷在厚度方向形成0.8-1.5℃/mm的温度梯度，一次快冷后进行第一阶段轧制获取中间坯，所述第一阶段轧制的单道次压下率≥12%且中间坯厚度≥245 mm；随后对中间坯进行二次快冷，通过二次快冷在厚度方向形成0.5-0.8℃/mm的温度梯度，二次快冷后进行第二阶段轧制得到钢板；所述第二阶段轧制中至少两个道次的压下率≥18%，末道次的压下率为3-7%；钢板的压缩比为2.3-3.2；
4）对步骤3）中得到的钢板进行水冷、回火和空冷制得低压缩比水电用钢板；
以质量百分数计，所述低压缩比水电用钢板的化学成分包括：C：0.04-0.06%，Si：≤0.1%，Mn：1.15-1.35%，Cr：0.1-0.25%，Ni：0.10-0.25%，Mo：0.15-0.3%，Cu：0.15-0.35%，V：0.035-0.055%，Nb：0.01-0.025%，Al：0.02-0.04%，Ti：0.01-0.03%，B：0.0006-0.0012%，其余为Fe和不可避免的杂质；
所述一次快冷至板坯的表面温度为1000℃-1030℃，快冷速度为10-15℃/s；
所述二次快冷至中间坯的表面温度为770℃-820℃，快冷速度为3-5℃/s；
所述水冷的冷却速度为6-10℃/s，水冷的终冷温度≤200℃。
2.根据权利要求1所述的制备方法，其特征在于，所述堆垛缓冷至连铸坯温度为300℃以下。
3.根据权利要求1或2所述的制备方法，其特征在于，所述第一阶段轧制后返红温度≥1010℃；
和/或，所述第二阶段轧制的终轧温度为780℃-810℃。
4.根据权利要求1或2所述的制备方法，其特征在于，所述水冷后钢板中为针状铁素体、板条贝氏体和马奥复相组织。
5.根据权利要求1或2所述的制备方法，其特征在于，所述回火的温度为600-670℃，回火的保温系数为2.5-3.0 min/mm。
6.根据权利要求1或2所述的制备方法，其特征在于，所述低压缩比水电用钢板的厚度为100-140 mm。
7.根据权利要求1或2所述的制备方法，其特征在于，所述杂质包括H≤0.00015%，P≤0.010%，S≤0.002%，O≤0.0025%，N≤0.005%。
8.一种低压缩比水电用钢板，其特征在于，其由上述权利要求1-7任一项所述的低压缩比水电用钢板的制备方法制备得到。
9.根据权利要求8所述的低压缩比水电用钢板，其特征在于，所述低压缩比水电用钢板同时满足：碳当量Ceq≤0.41%；冷裂纹敏感指数Pcm≤0.21%。
10.根据权利要求9所述的低压缩比水电用钢板，其特征在于，所述低压缩比水电用钢板的抗拉强度≥620 MPa；
和/或，所述低压缩比水电用钢板在-40℃下厚度中心冲击值≥150 J；
和/或，以体积百分比计，所述低压缩比水电用钢板中针状铁素体的含量为12-20%，回火贝氏体的含量为25-40%，粒状贝氏体的含量为40-55%。
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Citations (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1888120A (zh) * | 2006-07-20 | 2007-01-03 | 武汉钢铁(集团)公司 | 具有优良耐蚀性和抗疲劳性的超高强度钢及其制造方法 |
| CN102268612A (zh) * | 2011-08-25 | 2011-12-07 | 中国石油集团渤海石油装备制造有限公司 | 一种x80钢耐低温弯管及其制造工艺 |
| CN103882335A (zh) * | 2012-12-21 | 2014-06-25 | 鞍钢股份有限公司 | 一种屈服强度800MPa级热轧高强度钢及其生产方法 |
| CN103938108A (zh) * | 2014-03-14 | 2014-07-23 | 济钢集团有限公司 | 一种460MPa级低压缩比高韧性海洋工程用钢板及生产方法 |
| CN104831181A (zh) * | 2015-03-27 | 2015-08-12 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种lpg船用储罐用钢板及其制造方法 |
| CN105063509A (zh) * | 2015-07-27 | 2015-11-18 | 武汉钢铁(集团)公司 | 屈服强度500MPa级桥梁用结构钢及其生产方法 |
| CN108385020A (zh) * | 2018-01-22 | 2018-08-10 | 五矿营口中板有限责任公司 | 420MPa级低焊接裂纹敏感性的高强度钢板及其制造方法 |
| CN110468349A (zh) * | 2019-09-24 | 2019-11-19 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种抗震高强度耐候桥梁钢板Q690qENH Z35及其生产方法 |
| CN111621723A (zh) * | 2019-02-28 | 2020-09-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 焊接性及抗疲劳特性优良的700MPa级低温调质钢板及其制造方法 |
| CN113355608A (zh) * | 2021-05-14 | 2021-09-07 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种海洋石油平台用api 2w-50钢板及其生产方法 |
| CN114107811A (zh) * | 2021-11-17 | 2022-03-01 | 九江萍钢钢铁有限公司 | 一种700MPa级抗大线能量焊接用钢及其制造方法 |
| CN114134407A (zh) * | 2021-06-04 | 2022-03-04 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种易焊接心部低温韧性优良的蜗壳用钢板及其制造方法 |
| CN114250414A (zh) * | 2021-12-03 | 2022-03-29 | 衡阳华菱钢管有限公司 | 管线用无缝钢管及其制备方法 |
| CN115216589A (zh) * | 2022-07-28 | 2022-10-21 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种改善大厚度高强海洋工程用钢心部韧性的热处理方法 |
| CN115216588A (zh) * | 2022-07-28 | 2022-10-21 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种改善大厚度超高强海洋工程用钢心部韧性的热处理方法 |
| CN115261746A (zh) * | 2022-08-04 | 2022-11-01 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 特厚Q420qE桥梁钢板及其生产方法 |
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Patent Citations (16)
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|---|---|---|---|---|
| CN1888120A (zh) * | 2006-07-20 | 2007-01-03 | 武汉钢铁(集团)公司 | 具有优良耐蚀性和抗疲劳性的超高强度钢及其制造方法 |
| CN102268612A (zh) * | 2011-08-25 | 2011-12-07 | 中国石油集团渤海石油装备制造有限公司 | 一种x80钢耐低温弯管及其制造工艺 |
| CN103882335A (zh) * | 2012-12-21 | 2014-06-25 | 鞍钢股份有限公司 | 一种屈服强度800MPa级热轧高强度钢及其生产方法 |
| CN103938108A (zh) * | 2014-03-14 | 2014-07-23 | 济钢集团有限公司 | 一种460MPa级低压缩比高韧性海洋工程用钢板及生产方法 |
| CN104831181A (zh) * | 2015-03-27 | 2015-08-12 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种lpg船用储罐用钢板及其制造方法 |
| CN105063509A (zh) * | 2015-07-27 | 2015-11-18 | 武汉钢铁(集团)公司 | 屈服强度500MPa级桥梁用结构钢及其生产方法 |
| CN108385020A (zh) * | 2018-01-22 | 2018-08-10 | 五矿营口中板有限责任公司 | 420MPa级低焊接裂纹敏感性的高强度钢板及其制造方法 |
| CN111621723A (zh) * | 2019-02-28 | 2020-09-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 焊接性及抗疲劳特性优良的700MPa级低温调质钢板及其制造方法 |
| CN110468349A (zh) * | 2019-09-24 | 2019-11-19 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种抗震高强度耐候桥梁钢板Q690qENH Z35及其生产方法 |
| CN113355608A (zh) * | 2021-05-14 | 2021-09-07 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种海洋石油平台用api 2w-50钢板及其生产方法 |
| CN114134407A (zh) * | 2021-06-04 | 2022-03-04 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种易焊接心部低温韧性优良的蜗壳用钢板及其制造方法 |
| CN114107811A (zh) * | 2021-11-17 | 2022-03-01 | 九江萍钢钢铁有限公司 | 一种700MPa级抗大线能量焊接用钢及其制造方法 |
| CN114250414A (zh) * | 2021-12-03 | 2022-03-29 | 衡阳华菱钢管有限公司 | 管线用无缝钢管及其制备方法 |
| CN115216589A (zh) * | 2022-07-28 | 2022-10-21 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种改善大厚度高强海洋工程用钢心部韧性的热处理方法 |
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