CN116663146B - 非圆形管道沿程阻力的计算方法 - Google Patents
非圆形管道沿程阻力的计算方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN116663146B CN116663146B CN202310622041.3A CN202310622041A CN116663146B CN 116663146 B CN116663146 B CN 116663146B CN 202310622041 A CN202310622041 A CN 202310622041A CN 116663146 B CN116663146 B CN 116663146B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- pipeline
- section
- cross
- expression
- velocity
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Abstract
本发明公开非圆形管道沿程阻力的计算方法,具体为:步骤1:建立管道横截面坐标系,确定管道横截面的边界条件函数表达式x=±f(z),提出问题求解的控制方程和边界条件;步骤2:获得断面平均流速V,进一步获得断面平均流速V表达式中的积分项I1表达式;步骤3:计算积分项I1:步骤4:计算无量纲变量和无量纲修正系数步骤5:获得管道的沿程水头损失hf。该方法解决相关工程管道***设计时沿程阻力计算不准确的问题。
Description
技术领域
本发明属于汽车水冷***技术领域,具体涉及一种非圆形管道沿程阻力的计算方法。
背景技术
在新能源汽车水冷***的设计中,常用非圆形管道,其沿程阻力的准确计算,是散热***高效安全运行的关键。目前,对于管道的沿程阻力计算,大多是针对圆形管道,对于非圆形管道,研究者对常见的断面形状如矩形、三角形等也开展了研究,给出了实验或理论阻力计算公式,但对任意形状断面的管道,常用的方法是将其等效为圆形管道后,采用圆形管道的阻力公式计算,这种方法往往高估了管道的阻力。也有学者建立了非圆形管道和圆形管道的阻力修正经验公式,但公式的精度仍有待检验,特别是对于任意形状的管道,该公式的适用范围需要进一步确定。因此,提出非圆形管道沿程阻力的理论计算方法,为评估管道***的流动阻力问题提供了支撑,具有十分重要的工程应用价值。
发明内容
本发明的目的是提供一种非圆形管道沿程阻力的计算方法,解决相关工程管道***设计时沿程阻力计算不准确的问题。
本发明所采用的技术方案是,非圆形管道沿程阻力的计算方法,具体为:
步骤1:建立管道横截面坐标系,确定管道横截面的边界条件函数表达式x=±f(z),提出问题求解的控制方程和边界条件;
步骤2:获得断面平均流速V,进一步获得断面平均流速V表达式中的积分项I1表达式;
步骤3:计算积分项I1:
步骤4:计算无量纲变量和无量纲修正系数/>
步骤5:获得管道的沿程水头损失hf。
本发明的特征还在于,
步骤1具体为:
步骤1.1:以沿管道宽、长、高度方向分别为x轴、y轴和z轴,建立坐标系;根据上述坐标系,恒定流条件下,流体流动的控制方程为简化的N-S方程:
步骤1.2:根据管道边壁处无滑移边界条件,确定管道横截面的边界条件函数表达式为:
v=0,z=0,z=h,x=±f(z) (4)
式中,p为压力;x、z分别为管道横截面的坐标;y为沿管道长度方向的坐标;v为沿y方向的速度分量;μ为流体的动力粘度;h为管道高度。
步骤2具体为:
步骤2.1:采用积分变换法对式(1)到式(3)进行求解,得到y方向上流速在管道断面的速度分布v(x,z);
式中,v为沿y轴的速度分量;u为沿x轴的速度分量;w为沿z轴的速度分量;p为压力;待定系数km=(2m+1)π/h,m=0,1,2,...;其余参数含义同步骤1;
步骤2.2:根据速度分布v(x,z),进一步求得管道断面平均流速V:
其中,积分项I1表达式为:
式中,V为断面平均流速;Q为管道流量;A为管道横截面积;水力坡降为hf为水头损失;L为管道长度;ρ为流体的密度;g为重力加速度;h为管道高度;其余参数含义同上。
步骤3具体为:
步骤3.1:对于矩形管道,f(z)为常数,直接积分求解I1;
对于其他任意形状管道,采用数值积分方法计算,方法如下:
采用3点高斯-勒让德求积公式进行计算,先做变量代换,令 则
式中,h为管道高度;t为变量;g(z)为关于z的函数;Ai为求积系数;ti为高斯点;由高斯-勒让德求积公式系数表查得A1=A3=0.5556,A2=0.8889;t1=-0.7746,t2=0,t3=0.7746;其余参数含义同上;
步骤3.2:将管道横截面的边界函数表达式x=±f(z)代入公式(9),即:求得积分项I1的表达式。
步骤4中:无量纲变量的表达式为:
其中,管道横截面积为A=πd2/4,d为管道直径;
无量纲修正系数的表达式为:
步骤5具体为:
对圆管的阻力系数进行修正,计算出非圆形管道的沿程阻力系数λ,即得到管道的沿程水头损失hf;
管道的沿程水头损失hf根据下式计算:
式中,Re为雷诺数;d为管道直径;L为管道长度;V为断面平均流速;g为重力加速度。
本发明的有益效果是:本发明方法用于层流中非圆形管道沿程阻力的计算,目前计算沿程阻力的方法只适用于圆形管道,本方法可以计算异形管道的沿程阻力,为管道流阻的评估提供了支撑。
附图说明
图1是本发明方法中建立的管道横截面坐标系的示意图;
图2是本发明实施例中的非圆形管道的横截面图;
图3为本发明实施例1的矩形管道的横截面图;
图4为本发明实施例2的三角形管道的横截面图;
图5为本发明实施例3的椭圆形管道的横截面图;
图6是用本发明方法计算出的矩形管道沿程阻力的修正值与实验结果的对照图;
图7是用本方法计算出的三角形管道沿程阻力的修正值与实验数据的对照图;
图8是用本方法计算出的椭圆形管道沿程阻力的修正值与实验数据的对照图。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施方式对本发明进行详细说明。
本发明提供一种非圆形管道沿程阻力的计算方法,包括以下步骤:
步骤1:建立管道横截面坐标系,确定管道横截面的边界条件函数表达式x=±f(z),提出问题求解的控制方程和边界条件;
步骤1.1:以沿管道宽、长、高度方向分别为x轴、y轴和z轴,如图1和图2所示,建立坐标系;根据上述坐标系,恒定流条件下,流体流动的控制方程为简化的N-S方程:
步骤1.2:根据管道边壁处无滑移边界条件,确定管道横截面的边界条件函数表达式为:
v=0,z=0,z=h,x=±f(z) (4)
式中,p为压力;x、z分别为管道横截面的坐标;y为沿管道长度方向的坐标;v为沿y方向的速度分量;μ为流体的动力粘度;h为管道高度。
步骤2:获得断面平均流速V;
步骤2.1:采用积分变换法对式(1)到式(3)进行求解,得到y方向上流速在管道断面的速度分布v(x,z);
式中,v为沿y轴的速度分量;u为沿x轴的速度分量;w为沿z轴的速度分量;p为压力;待定系数km=(2m+1)π/h,m=0,1,2,...;其余参数含义同步骤1;
步骤2.2:根据速度分布v(x,z),进一步求得管道断面平均流速V:
其中,积分项I1表达式为:
式中,V为断面平均流速;Q为管道流量;A为管道横截面积;水力坡降为hf为水头损失;L为管道长度;ρ为流体的密度;g为重力加速度;h为管道高度;其余参数含义同上。
步骤3:计算积分项I1:
步骤3.1:对于矩形管道,f(z)为常数,因此,可以直接积分求解I1;对于其他任意形状管道,函数f(z)形式复杂,无法直接求解,需采用数值积分方法计算,方法如下:
采用3点高斯-勒让德求积公式进行计算,先做变量代换,令 则
式中,h为管道高度;t为变量;g(z)为关于z的函数;Ai为求积系数;ti为高斯点;由高斯-勒让德求积公式系数表查得A1=A3=0.5556,A2=0.8889;t1=-0.7746,t2=0,t3=0.7746;其余参数含义同上。
步骤3.2:将管道横截面的边界函数表达式x=±f(z)代入公式(9),即可求得积分项I1的表达式。
步骤4:计算无量纲变量和无量纲修正系数/>
其中,管道横截面积为A=πd2/4,d为管道直径。
步骤5:对圆管的阻力系数进行修正,计算出非圆形管道的沿程阻力系数λ,即可得到管道的沿程水头损失hf;
因此,管道的沿程水头损失hf可根据下式计算:
式中,Re为雷诺数;d为管道直径;L为管道长度;V为断面平均流速;g为重力加速度。
非圆形管道沿程阻力的计算方法,为了验证本发明方法的可行性,以矩形管道、三角形管道和椭圆形管道为例进行计算,具体按照以下步骤实施。
实施例1
矩形管道的沿程阻力计算方法:
步骤1:建立管道横截面坐标系,确定管道横截面边界条件;
以管道宽度的中心为原点,沿管道宽度、长度、高度方向分别为x轴、y轴和z轴,建立坐标系,如图3所示;根据上述坐标系,恒定流条件下,流体流动的控制方程为简化的N-S方程:
根据管道边壁处无滑移边界条件,确定管道横截面的边界条件为:
v=0,z=0,z=h,x=f(z)=B/2 (17)
式中,为管道的等效宽度;A为管道横截面积;h为管道高度;x、z分别为管道横截面的坐标;y为沿管道长度方向的坐标;v为沿y方向的速度分量。
步骤2:采用积分变换法对式(14)到式(16)进行求解,得到y方向流速在管道断面的分布v(x,z);
式中,qm为待定系数,qm=km=(2m+1)π/h,m=0,1,2,...;u为沿x轴的速度分量;w为沿z轴的速度分量;p为压力;其余参数含义同步骤1。
根据速度分布,可进一步求得断面平均流速V:
其中,积分项I1表达式为:
式中,V为断面平均流速;Q为管道流量;A为管道横截面积;水力坡降为hf为水头损失;L为管道长度;ρ为流体的密度;g为重力加速度;h为管道高度;其余参数含义同上。
步骤3:计算积分项I1:对于矩形管道,函数f(z)为常数,因此,可以直接积分求解I1;
式中,B为管道的等效宽度;A为管道横截面积;h为管道高度;qm为待定系数,qm=km=(2m+1)π/h,m=0,1,2,...。
步骤4:计算无量纲变量和无量纲修正系数/>
式中,管道横截面积为A=πd2/4,d为管道直径;待定系数pm=qmh=(2m+1)π;其余参数含义同上。
步骤5:对圆管的阻力系数进行修正,计算出非圆形管道的沿程阻力系数λ,即可得到管道的沿程水头损失hf;
管道的沿程水头损失hf可根据下式计算:
式中,Re为雷诺数;d为管道直径;L为管道长度;V为断面平均流速;g为重力加速度。
根据步骤3和步骤4可知,校正系数仅随/>的变化而变化,关系曲线如图6所示,与Gerhart等人的实验结果进行对比,两者吻合度较高,相对误差根据式(26)进行计算:
计算得到的最大相对误差为0.044%,进一步验证了公示的准确性和适用性。
实施例2
三角形管道的沿程阻力计算方法:
步骤1:建立管道横截面坐标系,确定管道横截面边界条件;
以管道宽度的中心为原点,沿管道宽度、长度、高度方向分别为x轴、y轴和z轴,建立坐标系,如图4所示;根据上述坐标系,恒定流条件下,流体流动的控制方程为简化的N-S方程:
根据管道边壁处无滑移边界条件,确定管道横截面的边界条件为:
式中,b为管道宽度;h为管道高度;x、z分别为管道横截面的坐标;y为沿管道长度方向的坐标;v为沿y方向的速度分量。
步骤2:采用积分变换法对式(27)到式(29)进行求解,得到y方向流速在管道断面的分布v(x,z);
式中,qm为待定系数,qm=km=(2m+1)π/h,m=0,1,2,...;为管道的等效宽度;u为沿x轴的速度分量;w为沿z轴的速度分量;p为压力;其余参数含义同步骤1。
根据速度分布,可进一步求得断面平均流速V:
其中,积分项I1表达式为:
式中,V为断面平均流速;Q为管道流量;A为管道横截面积;水力坡降为hf为水头损失;L为管道长度;ρ为流体的密度;g为重力加速度;h为管道高度;其余参数含义同上。
步骤3:计算积分项I1:对于三角形管道,函数f(z)形式复杂,无法直接求解,需采用数值积分方法计算,方法如下
式中,h为管道高度;B为管道的等效宽度;令待定系数pm=qmh,m=0,1,2,...;令/>其余参数含义同上。
采用3点高斯-勒让德求积公式求解积分项先做变量代换,令则
式中,h为管道高度;t为变量;g(z*)为关于z*的函数;Ai为求积系数;ti为高斯点;Ai和ti可由高斯-勒让德求积公式系数表查得;其余参数含义同上。
将管道横截面的边界函数表达式x=±f(z)代入公式(35),即可求得积分项的表达式,并将所得结果代入公式(34)可计算出积分项I1的表达式。
步骤4:计算无量纲变量和无量纲修正系数/>
由公式(35)可知,积分项的值仅与/>有关,故无量纲变量/>仅随/>的不同而变化。
无量纲修正系数为:
步骤5:对圆管的阻力系数进行修正,计算出非圆形管道的沿程阻力系数λ,即可得到管道的沿程水头损失hf;
管道的沿程水头损失hf可根据下式计算:
式中,Re为雷诺数;d为管道直径;L为管道长度;V为断面平均流速;g为重力加速度。
校正系数仅与/>有关,关系曲线如图7所示,与Carlson&Irvine的实验数据进行相比,发现两者吻合度较高,相对误差根据下式进行计算:
计算得到的最大相对误差为1.3%,进一步验证了公示的准确性和适用性。
实施例3
椭圆形管道的沿程阻力计算方法:
步骤1:建立管道横截面坐标系,确定管道横截面边界条件;
以管道宽度的中心为原点,沿管道宽度、长度、高度方向分别为x轴、y轴和z轴,建立坐标系,如图5所示;根据上述坐标系,恒定流条件下,流体流动的控制方程为简化的N-S方程:
/>
根据管道边壁处无滑移边界条件,确定管道横截面的边界条件为:
式中,h为管道高度;b为管道宽度;x、z分别为管道横截面的坐标;y为沿管道长度方向的坐标;v为沿y方向的速度分量。
步骤2:采用积分变换法对式(40)到式(42)进行求解,得到y方向流速在管道断面的分布v(x,z);
式中,qm为待定系数,qm=km=(2m+1)π/h,m=0,1,2,...;u为沿x轴的速度分量;w为沿z轴的速度分量;p为压力;其余参数含义同步骤1。
根据速度分布,可进一步求得断面平均流速V:
其中,积分项I1表达式为:
式中,V为断面平均流速;Q为管道流量;A为管道横截面积;水力坡降为hf为水头损失;L为管道长度;ρ为流体的密度;g为重力加速度;b为管道宽度;h为管道高度;其余参数含义同上。
步骤3:计算积分项I1:对于椭圆形管道,函数f(z)形式复杂,无法直接求解,需采用数值积分方法计算,方法如下:
/>
式中,h为管道高度;b为管道宽度;令待定系数pm=qmh,m=0,1,2,...;令其余参数含义同上。
采用3点高斯-勒让德求积公式解积分项先作变量代换,令/> 则
式中,b为管道宽度;h为管道高度;t为变量;g(z*)为关于z*的函数;Ai为求积系数;ti为高斯点;Ai和ti可由高斯-勒让德求积公式系数表查得;其余参数含义同上。
将管道横截面的边界函数表达式x=±f(z)代入公式(49),即可求得积分项I2 *的表达式,并将所得结果代入公式(48)可计算出积分项I1的表达式。
步骤4:计算无量纲变量和无量纲修正系数/>
式中,管道横截面积为b为管道宽度;h为管道高度。
由公式(49)可知,积分的值仅与/>有关,故积分项/>仅随/>的不同而变化。
无量纲修正系数为:
步骤4:对圆管的阻力系数进行修正,计算出非圆形管道的沿程阻力系数λ,即可得到管道的沿程水头损失hf;
管道的沿程水头损失hf可根据下式计算:
式中,Re为雷诺数;d为管道直径;L为管道长度;V为断面平均流速;g为重力加速度。
校正系数仅与/>有关,关系曲线如图8所示,与Y.S.Muzychka&M.M.Yovanovich的实验数据进行相比,发现两者吻合度较高,相对误差根据下式进行计算:
计算得到的最大相对误差为6.98%,进一步验证了公示的准确性和适用性。
Claims (1)
1.非圆形管道沿程阻力的计算方法,其特征在于,具体为:
步骤1:建立管道横截面坐标系,确定管道横截面的边界条件函数表达式x=±f(z),提出问题求解的控制方程和边界条件;
步骤1具体为:
步骤1.1:以沿管道宽、长、高度方向分别为x轴、y轴和z轴,建立坐标系;根据上述坐标系,恒定流条件下,流体流动的控制方程为简化的N-S方程:
步骤1.2:根据管道边壁处无滑移边界条件,确定管道横截面的边界条件函数表达式为:
v=0,z=0,z=h,x=±f(z) (4)
式中,p为压力;x、z分别为管道横截面的坐标;y为沿管道长度方向的坐标;v为沿y方向的速度分量;μ为流体的动力粘度;h为管道高度;
步骤2:获得断面平均流速V,进一步获得断面平均流速V表达式中的积分项I1表达式;
步骤2具体为:
步骤2.1:采用积分变换法对式(1)到式(3)进行求解,得到y方向上流速在管道断面的速度分布v(x,z);
式中,v为沿y轴的速度分量;u为沿x轴的速度分量;w为沿z轴的速度分量;p为压力;待定系数km=(2m+1)π/h,m=0,1,2,...;其余参数含义同步骤1;
步骤2.2:根据速度分布v(x,z),进一步求得管道断面平均流速V:
其中,积分项I1表达式为:
式中,V为断面平均流速;Q为管道流量;A为管道横截面积;水力坡降为hf为水头损失;L为管道长度;ρ为流体的密度;g为重力加速度;h为管道高度;其余参数含义同上;
步骤3:计算积分项I1:
步骤3具体为:
步骤3.1:对于矩形管道,f(z)为常数,直接积分求解I1;
对于其他任意形状管道,采用数值积分方法计算,方法如下:
采用3点高斯-勒让德求积公式进行计算,先做变量代换,令 则
式中,h为管道高度;t为变量;g(z)为关于z的函数;Ai为求积系数;ti为高斯点;由高斯-勒让德求积公式系数表查得A1=A3=0.5556,A2=0.8889;t1=-0.7746,t2=0,t3=0.7746;其余参数含义同上;
步骤3.2:将管道横截面的边界函数表达式x=±f(z)代入公式(9),即:求得积分项I1的表达式;
步骤4:计算无量纲变量和无量纲修正系数/>
步骤4中:无量纲变量的表达式为:
其中,管道横截面积为A=πd2/4,d为管道直径;
无量纲修正系数的表达式为:
步骤5:获得管道的沿程水头损失hf;
步骤5具体为:
对圆管的阻力系数进行修正,计算出非圆形管道的沿程阻力系数λ,即得到管道的沿程水头损失hf;
管道的沿程水头损失hf根据下式计算:
式中,Re为雷诺数;d为管道直径;L为管道长度;V为断面平均流速;
g为重力加速度。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202310622041.3A CN116663146B (zh) | 2023-05-30 | 非圆形管道沿程阻力的计算方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202310622041.3A CN116663146B (zh) | 2023-05-30 | 非圆形管道沿程阻力的计算方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN116663146A CN116663146A (zh) | 2023-08-29 |
CN116663146B true CN116663146B (zh) | 2023-11-17 |
Family
ID=
Citations (26)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5592397A (en) * | 1993-05-11 | 1997-01-07 | Tokyo Gas Co., Ltd. | Computer program product for determining elementary circuits and initial values of flow in a pipe network |
CN103353908A (zh) * | 2013-06-20 | 2013-10-16 | 江苏大学 | 一种基于数值计算的管路阻力系数精确计算方法 |
JP2014134957A (ja) * | 2013-01-10 | 2014-07-24 | Ihi Corp | 管群振動予測方法及び計算装置 |
JP2015021547A (ja) * | 2013-07-18 | 2015-02-02 | 国立大学法人東京農工大学 | 流体輸送用管 |
CN106644387A (zh) * | 2017-01-25 | 2017-05-10 | 四川大学 | 非恒定流下管道内壁沿程阻力系数测试装置及测试方法 |
CN106934138A (zh) * | 2017-03-06 | 2017-07-07 | 中国石油大学(北京) | 内输气液两相段塞流的海底管道悬跨段振动特性分析方法 |
CN107122516A (zh) * | 2017-03-17 | 2017-09-01 | 浙江工业大学 | 一种灭火***自段管道的沿程压力损失确定方法 |
CN109918787A (zh) * | 2019-03-08 | 2019-06-21 | 河海大学 | 基于有限体积法的输水管道内水气两相均质流的模拟方法 |
CN110569541A (zh) * | 2019-08-01 | 2019-12-13 | 天津大学 | 管道水锤分析方法 |
CN111539142A (zh) * | 2020-04-20 | 2020-08-14 | 中车青岛四方机车车辆股份有限公司 | 一种管道裂纹扩展驱动力计算方法及*** |
CN111985166A (zh) * | 2020-07-31 | 2020-11-24 | 河海大学 | 隐式考虑动态摩阻的管道水力瞬变模拟方法和存储介质 |
WO2021027803A1 (zh) * | 2019-08-13 | 2021-02-18 | 常州大学 | 一种城市非金属管道泄漏定位方法 |
CN113361118A (zh) * | 2021-06-17 | 2021-09-07 | 中国电建集团福建省电力勘测设计院有限公司 | 分节预制式曲线顶管的顶力计算方法 |
CN113656926A (zh) * | 2021-08-26 | 2021-11-16 | 河海大学 | 基于Schohl卷积近似的管道瞬变流模拟方法 |
WO2021253902A1 (zh) * | 2020-06-18 | 2021-12-23 | 中国长江三峡集团有限公司 | 一种计算多点取水口水头损失系数及支管流量分配的方法 |
CN113971381A (zh) * | 2021-12-03 | 2022-01-25 | 南昌工程学院 | 一种通过cfd预测突扩管道局部流场影响范围的方法 |
GB2598488A (en) * | 2020-06-18 | 2022-03-02 | China Three Gorges Corp | Method for calculating head loss coefficient and branch pipe flow distribution of multi-point water intake |
CN114186502A (zh) * | 2021-08-28 | 2022-03-15 | 昆明理工大学 | 一种考虑边界层效应的膏体管输沿程阻力损失计算模型的构建方法 |
CN114186510A (zh) * | 2021-12-08 | 2022-03-15 | 浙江理工大学 | 基于moc-cfd耦合的循环泵***能量变化预测方法 |
CN114519288A (zh) * | 2022-02-18 | 2022-05-20 | 嘉兴学院 | 基于s-a湍流模型的覆冰输电线流场有限元分析方法 |
CN114595523A (zh) * | 2021-09-08 | 2022-06-07 | 江苏大学镇江流体工程装备技术研究院 | 一种基于迪恩涡理论的弯肘形出水流道水力设计方法 |
CN114896879A (zh) * | 2022-05-09 | 2022-08-12 | 新疆农业大学 | 一种粘弹性管道直接水锤压力的计算方法 |
CN115358166A (zh) * | 2022-08-24 | 2022-11-18 | 西安理工大学 | 基于hll格式的一维明渠水动力过程模拟方法 |
CN115618764A (zh) * | 2022-10-21 | 2023-01-17 | 广东石油化工学院 | 一种矩形微管道内幂律流体的建模方法 |
CN115796075A (zh) * | 2022-11-23 | 2023-03-14 | 西安理工大学 | 一种基于汊点水量守恒的河网水动力过程模拟方法 |
CN115859845A (zh) * | 2022-10-21 | 2023-03-28 | 广东石油化工学院 | 一种微圆形管道内幂律流体性能分析方法及*** |
Patent Citations (26)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5592397A (en) * | 1993-05-11 | 1997-01-07 | Tokyo Gas Co., Ltd. | Computer program product for determining elementary circuits and initial values of flow in a pipe network |
JP2014134957A (ja) * | 2013-01-10 | 2014-07-24 | Ihi Corp | 管群振動予測方法及び計算装置 |
CN103353908A (zh) * | 2013-06-20 | 2013-10-16 | 江苏大学 | 一种基于数值计算的管路阻力系数精确计算方法 |
JP2015021547A (ja) * | 2013-07-18 | 2015-02-02 | 国立大学法人東京農工大学 | 流体輸送用管 |
CN106644387A (zh) * | 2017-01-25 | 2017-05-10 | 四川大学 | 非恒定流下管道内壁沿程阻力系数测试装置及测试方法 |
CN106934138A (zh) * | 2017-03-06 | 2017-07-07 | 中国石油大学(北京) | 内输气液两相段塞流的海底管道悬跨段振动特性分析方法 |
CN107122516A (zh) * | 2017-03-17 | 2017-09-01 | 浙江工业大学 | 一种灭火***自段管道的沿程压力损失确定方法 |
CN109918787A (zh) * | 2019-03-08 | 2019-06-21 | 河海大学 | 基于有限体积法的输水管道内水气两相均质流的模拟方法 |
CN110569541A (zh) * | 2019-08-01 | 2019-12-13 | 天津大学 | 管道水锤分析方法 |
WO2021027803A1 (zh) * | 2019-08-13 | 2021-02-18 | 常州大学 | 一种城市非金属管道泄漏定位方法 |
CN111539142A (zh) * | 2020-04-20 | 2020-08-14 | 中车青岛四方机车车辆股份有限公司 | 一种管道裂纹扩展驱动力计算方法及*** |
WO2021253902A1 (zh) * | 2020-06-18 | 2021-12-23 | 中国长江三峡集团有限公司 | 一种计算多点取水口水头损失系数及支管流量分配的方法 |
GB2598488A (en) * | 2020-06-18 | 2022-03-02 | China Three Gorges Corp | Method for calculating head loss coefficient and branch pipe flow distribution of multi-point water intake |
CN111985166A (zh) * | 2020-07-31 | 2020-11-24 | 河海大学 | 隐式考虑动态摩阻的管道水力瞬变模拟方法和存储介质 |
CN113361118A (zh) * | 2021-06-17 | 2021-09-07 | 中国电建集团福建省电力勘测设计院有限公司 | 分节预制式曲线顶管的顶力计算方法 |
CN113656926A (zh) * | 2021-08-26 | 2021-11-16 | 河海大学 | 基于Schohl卷积近似的管道瞬变流模拟方法 |
CN114186502A (zh) * | 2021-08-28 | 2022-03-15 | 昆明理工大学 | 一种考虑边界层效应的膏体管输沿程阻力损失计算模型的构建方法 |
CN114595523A (zh) * | 2021-09-08 | 2022-06-07 | 江苏大学镇江流体工程装备技术研究院 | 一种基于迪恩涡理论的弯肘形出水流道水力设计方法 |
CN113971381A (zh) * | 2021-12-03 | 2022-01-25 | 南昌工程学院 | 一种通过cfd预测突扩管道局部流场影响范围的方法 |
CN114186510A (zh) * | 2021-12-08 | 2022-03-15 | 浙江理工大学 | 基于moc-cfd耦合的循环泵***能量变化预测方法 |
CN114519288A (zh) * | 2022-02-18 | 2022-05-20 | 嘉兴学院 | 基于s-a湍流模型的覆冰输电线流场有限元分析方法 |
CN114896879A (zh) * | 2022-05-09 | 2022-08-12 | 新疆农业大学 | 一种粘弹性管道直接水锤压力的计算方法 |
CN115358166A (zh) * | 2022-08-24 | 2022-11-18 | 西安理工大学 | 基于hll格式的一维明渠水动力过程模拟方法 |
CN115618764A (zh) * | 2022-10-21 | 2023-01-17 | 广东石油化工学院 | 一种矩形微管道内幂律流体的建模方法 |
CN115859845A (zh) * | 2022-10-21 | 2023-03-28 | 广东石油化工学院 | 一种微圆形管道内幂律流体性能分析方法及*** |
CN115796075A (zh) * | 2022-11-23 | 2023-03-14 | 西安理工大学 | 一种基于汊点水量守恒的河网水动力过程模拟方法 |
Non-Patent Citations (14)
Title |
---|
不同类型滑坡涌浪波爬坡的实验研究;荆海晓等;《水动力学研究与进展(A 辑)》;第38卷(第1期);第107-113页 * |
基于管道沿程阻力的流量测量方法;李国光, 王松岭, 仝卫国, 苏杰;华北电力大学学报(第01期);全文 * |
基于线性规划模型的河流水环境容量分配研究;荆海晓;李小宝;房怀阳;刘长根;;水资源与水工程学报(第03期);全文 * |
平行裂隙沿程水头损失规律的实验研究;王熹;束龙仓;张春艳;鲁程鹏;苏小茹;;水文地质工程地质(第03期);全文 * |
方斌;封雁国;黄社华;熊渊.矩形波状壁面二维层流运动阻力特性的研究.水电能源科学.2008,(第06期),全文. * |
水下滑坡产生涌浪波特性的数值模拟研究;荆海晓;陈国鼎;李国栋;;应用力学学报(第03期);全文 * |
水电站进水口及压力管道的水力试验研究;陈怀先, 胡明;水力发电学报(第03期);全文 * |
用数字直接模拟层流;史力生;长沙铁道学院学报(第02期);全文 * |
矩形波状壁面二维层流运动阻力特性的研究;方斌;封雁国;黄社华;熊渊;;水电能源科学(第06期);全文 * |
管道当量直径的计算;王静波;辽宁石油化工大学学报(第03期);全文 * |
管道汇流口局部阻力试验研究;茅泽育;赵凯;赵璇;罗昇;;水利学报(第07期);全文 * |
茅泽育;赵凯;赵璇;罗昇.管道汇流口局部阻力试验研究.水利学报.2007,(第07期),全文. * |
谈管道沿程阻力系数的计算;刘文婷;胡宝林;;中国棉花加工(第06期);全文 * |
镶衬垫煤浆管道清水阻力损失预估方法;李维坚;;西安科技大学学报(第03期);全文 * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Stimpson et al. | Roughness effects on flow and heat transfer for additively manufactured channels | |
Ferreira et al. | Experimental and numerical simulation of flow around two-dimensional hills | |
CN103353908A (zh) | 一种基于数值计算的管路阻力系数精确计算方法 | |
Guha et al. | Secondary motion in three-dimensional branching networks | |
CN101567026B (zh) | 一种输液管道导流结构减振弯头优化设计方法 | |
CN105458203B (zh) | 一种测量结晶器液面波动及流场对称性的方法 | |
CN116663146B (zh) | 非圆形管道沿程阻力的计算方法 | |
Stimpson et al. | Roughness effects on flow and heat transfer for additively manufactured channels | |
Yildirim | Simplified procedure for hydraulic design of small‐diameter plastic pipes | |
CN116663146A (zh) | 非圆形管道沿程阻力的计算方法 | |
Robert et al. | Physical and mathematical modelling of flow and residence time distributions in different tundish designs | |
Zhang et al. | 3-D numerical investigation of the wall-bounded concentric annulus flow around a cylindrical body with a special array of cylinders | |
Liu et al. | A local resistance coefficient model of aircraft hydraulics bent pipe using laser powder bed fusion additive manufacturing | |
Awati et al. | Series solution of steady viscous flow between two porous disks with stretching motion | |
Chaokitka et al. | Hydraulics of a broad-crested weir with rounded edges: physical modelling | |
JP2017032347A (ja) | 微細流路を用いた熱交換器の沸騰熱伝達性能シミュレーション装置、およびプログラム | |
Rup et al. | An application of the k-ɛ model with variable Prandtl number to heat transfer computations in air flows | |
Del Giudice et al. | Three-dimensional laminar flow in ducts | |
Kumara et al. | Computational study on non-asymptotic behavior of developing turbulent pipe flow | |
Ho et al. | Conjugated heat transfer of power-law fluids in double-pass concentric circular heat exchangers with sinusoidal wall fluxes | |
CN117993323B (zh) | 一种非直多路径管道流体运动分析方法 | |
CN112464581B (zh) | 一种基于流速滑移与能耗耦合湍流模型的流动控制方法 | |
Putra et al. | Experimental investigation of water flow losses in elbow of PVC pipe | |
Shepard et al. | Impact of Print Parameters on Pressure Drop in Turbulent Flow Through 3-D Printed Pipes | |
Uribe et al. | Design of a mechanical pedal valve to improve the use of water in plumbing systems |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant |