CN116590618B - 一种油套管接箍及其制备方法 - Google Patents

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Abstract

发明公开一种油套管接箍及其制备方法，按质量百分含量计，所述油套管接箍包括以下化学成分：C 0.21％～0.26％、Si 0.45％～0.60％、Mn 1.50％～1.70％、V 0.03％～0.08％、Al 0.005％～0.010％、Cr 0～0.28％、Ce 0～0.020％、P≤0.015％、S≤0.010％，余量为Fe和不可避免的杂质。本发明提供的油套管接箍具有优良的综合性能，兼顾强度、韧性、塑性、经济性、安全可靠性。

Description

一种油套管接箍及其制备方法
技术领域
本发明涉及油套管接箍技术领域，尤其涉及一种油套管接箍及其制备方法。
背景技术
油管或套管通过加工有螺纹的接箍连接构成油管柱或套管柱，是油气井中封隔地层、采油采气的唯一通道。对接箍的基本要求是具有较高的连接强度，使用过程中不发生脆性断裂不导致严重恶性事故，螺纹连接过程中不发生粘扣。现有较低钢的油管或套管接箍(如J55、K55、N80)有的采用较高碳含量(0.3％～0.5％)的钢种设计及在线常化工艺，组织和晶粒粗大，强度和韧性较低，破裂事故时有发生；有的采用加入较多较为昂贵的Cr、Ni、Mo等合金元素的钢种设计，导致制造成本的上升。因此，亟待针对油管或套管接箍的钢种进行设计来提高现有55ksi和80ksi钢级油管或套管接箍的强度、韧性和使用的安全可靠性。
因此，现有技术还有待于改进和发展。
发明内容
鉴于上述现有技术的不足，本发明的目的在于提供一种油套管接箍及其制备方法，旨在解决现有55ksi和80ksi钢级油管或套管接箍的强度、韧性较低的问题。
本发明的技术方案如下：
本发明的第一方面，提供一种油套管接箍，其中，按质量百分含量计，所述油套管接箍包括以下化学成分：
C 0.21％～0.26％、Si 0.45％～0.60％、Mn 1.50％～1.70％、V 0.03％～0.08％、Al 0.005％～0.010％、Cr 0～0.28％、Ce 0～0.020％、P≤0.015％、S≤0.010％，余量为Fe和不可避免的杂质。
可选地，按质量百分含量计，所述油套管接箍包括以下化学成分：
C 0.21％～0.25％、Si 0.45％～0.53％、Mn 1.50％～1.59％、V 0.03％～0.07％、Al 0.005％～0.008％、Ce 0～0.020％、P≤0.012％、S≤0.006％，余量为Fe和不可避免的杂质。
可选地，按质量百分含量计，所述油套管接箍包括以下化学成分：
C 0.21％～0.25％、Si 0.45％～0.53％、Mn 1.50％～1.59％、V 0.03％～0.07％、Al 0.005％～0.008％、Ce 0～0.020％、P≤0.012％、S≤0.006％，余量为Fe和不可避免的杂质。
可选地，按质量百分含量计，所述油套管接箍包括以下化学成分：
C 0.21％～0.25％、Si 0.45％～0.50％、Mn 1.50％～1.59％、V 0.05％～0.07％、Al 0.005％～0.008％、Ce 0.009％～0.020％、P≤0.012％、S≤0.006％，余量为Fe和不可避免的杂质。
可选地，按质量百分含量计，所述油套管接箍包括以下化学成分：
C 0.23％～0.26％、Si 0.51％～0.60％、Mn 1.61％～1.70％、V 0.05％～0.08％、Al 0.006％～0.010％、Cr 0.15％～0.28％、Ce 0～0.015％、P≤0.012％、S≤0.004％，余量为Fe和不可避免的杂质。
可选地，按质量百分含量计，所述油套管接箍包括以下化学成分：
C 0.24％～0.25％、Si 0.51％～0.53％、Mn 1.62％～1.65％、V 0.05％～0.06％、Al 0.006％～0.007％、Cr 0.18％～0.25％、P≤0.009％、S≤0.004％，余量为Fe和不可避免的杂质。
可选地，按质量百分含量计，所述油套管接箍包括以下化学成分：
C 0.23％～0.26％、Si 0.55％～0.60％、Mn 1.61％～1.70％、V 0.06％～0.08％、Al 0.008％～0.01％、Cr 0.15％～0.28％、Ce 0.010％～0.015％、P≤0.012％、S≤0.004％，余量为Fe和不可避免的杂质。
本发明的第二方面，提供一种油套管接箍的制备方法，其中，包括步骤：
根据本发明如上所述的油套管接箍的化学成分进行配料、冶炼、连铸后，得到连铸坯；
对所述连铸坯进行热穿孔、热连轧后，得到管坯；
对所述管坯进行调质热处理后进行螺纹加工，得到所述油套管接箍。
可选地，所述进行冶炼、连铸后，得到连铸坯；对所述连铸坯进行热穿孔、热连轧后，得到管坯的步骤具体包括：
将配料得到的原料依次经过氧吹转炉冶炼、喂Ce丝、炉外精炼、真空脱气，得到钢液；
将所述钢液浇铸成棒状连铸坯；
将所述连铸坯在加热炉内加热至1170～1230℃，保温90～120min，然后在1120～1180℃的温度下进行热穿孔，在950～1100℃的温度下进行热连轧，冷却后，得到管坯。
可选地，所述对所述管坯进行调质热处理后进行螺纹加工，得到所述油套管接箍的步骤具体包括：
在保护气氛炉中，对所述管坯在890～910℃的温度下进行淬火，保温40～60min后，以30～60℃/s的冷却速度进行冷却，然后在650～700℃的温度下进行回火90～120min后水冷，再在600～650℃的温度下进行热矫直后水冷，进行螺纹加工后，得到所述油套管接箍。
有益效果：本发明提供的油套管接箍具有优良的综合性能，兼顾强度、韧性、塑性、经济性、安全可靠性，室温屈服强度级别可分别达到60ksi、85ksi要求，即室温屈服强度大于415～585MPa，抗拉强度大于555～690MPa，伸长率大于等于19％～24％，0℃时的纵向夏比冲击韧性纵向≥80～100J、横向≥60～80J。可满足55ksi和80ksi钢级油套管接箍对强度、韧性、经济性及安全使用性的需求。
具体实施方式
本发明提供一种油套管接箍及其制备方法与应用，为使本发明的目的、技术方案及效果更加清楚、明确，以下对本发明进一步详细说明。应当理解，此处所描述的具体实施例仅用以解释本发明，并不用于限定本发明。
除非另有定义，本文所使用的所有的技术术语和科学术语与属于本发明的技术领域的技术人员通常理解的含义相同。本文中在本发明的说明书中所使用的术语只是为了描述具体的实施方式的目的，不是旨在于限制本发明。
本发明实施例提供一种油套管接箍(油管接箍或套管接箍)，其中，按质量百分含量计，所述油套管接箍包括以下化学成分：
C 0.21％～0.26％、Si 0.45％～0.60％、Mn 1.50％～1.70％、V 0.03％～0.08％、Al 0.005％～0.010％、Cr 0～0.28％、Ce 0～0.020％、P≤0.015％、S≤0.010％，余量为Fe和不可避免的杂质。
本发明实施例在成分设计方面，综合考虑油套管接箍的强度、韧性、塑性、经济性、安全可靠性、工艺性，提出一种Mn、Si合金化，采用中低C含量，高Mn含量，少量添加Cr，微量添加V、Al和稀土Ce元素，不加入Ni和Mo，采用Al-Si全脱氧的镇静钢级纯净钢技术的油套管接箍。本发明对油套管接箍的化学成分及含量进行设计，使得各元素之间产生协同作用，最终使得油套管接箍兼具有强度高、塑性和韧性高、经济性好等优点。所述油套管接箍的室温屈服强度级别可分别达到60ksi、85ksi要求，即室温屈服强度大于415～585MPa，抗拉强度大于555～690MPa，伸长率大于等于19％～24％，0℃时的纵向夏比冲击韧性纵向≥80～100J，横向≥60～80J。可满足55ksi和80ksi钢级油套管接箍对强度、韧性、经济性及安全使用性的需求。
其中，C是最主要的强化元素，采用低C有利于提高钢的塑韧性，但碳含量过低不利于提高钢的淬透性，对提高钢的强度不利；C含量过高不利于提高钢的塑性和韧性。综合考虑，宜控制在0.21％～0.26％范围内，保证油套管接箍兼有足够的强度和韧性。
Si在钢中有固溶强化作用，同时也是重要的脱氧剂。综合考虑，宜控制在0.45％～0.60％范围内。
Mn主要用于提高钢的淬透性进而提高强度，可替代价格较高的Cr、Ni、Mo元素。综合考虑，宜控制在1.50％～1.70％范围内。
V加入到钢中与钢中的C、N形成VC、VN，具有阻碍奥氏体晶粒长大、细化晶粒的作用，从而提高强度和韧性，但含量过高会使VC、VN含量过多而损害钢的塑性和韧性，还会使成本增加。综合考虑，宜控制在0.03％～0.08％范围内。
Al与氧形成细小均匀分布的氧化物可以起到细化晶粒、同时具有提高强度和韧性的作用，也是重要的脱氧剂，本发明实施例根据油套管接箍的性能将Al含量控制在0.005％～0.010％范围内。
Cr主要用于提高钢的淬透性和回火稳定性，从而提高钢的强度，但含量过高经济性不良，本发明实施例根据油套管接箍的性能将Cr含量控制在0～0.28％范围内。
Ce具有净化钢液、细化晶粒、变质夹杂、合金化等多重作用，本发明实施例根据油套管接箍的性能将Ce含量控制在0～0.020％范围内。
P为有害元素，主要影响钢的塑韧性，本发明实施例根据油套管接箍的性能将P含量控制在P≤0.015％。
S为有害元素，主要影响钢的塑韧性，本发明实施例根据油套管接箍的性能将S含量控制在S≤0.010％。
在一些实施方式中，按质量百分含量计，所述油套管接箍包括以下化学成分：
C 0.21％～0.25％、Si 0.45％～0.53％、Mn 1.50％～1.59％、V 0.03％～0.07％、Al 0.005％～0.008％、Ce 0～0.020％、P≤0.012％、S≤0.006％，余量为Fe和不可避免的杂质。
本实施方式中，油套管接箍的室温屈服强度级别可达到60ksi要求，室温屈服强度为484～495MPa，抗拉强度为569～582MPa，伸长率为31％～35％，0℃时的纵向夏比冲击韧性纵向为135～145J、横向为115～123J。本实施例提供的油套管接箍可满足55ksi钢级油套管接箍对强度、韧性、经济性及安全使用性的需求。
在一些具体的实施方式中，按质量百分含量计，所述油套管接箍包括以下化学成分：
C 0.22％～0.24％、Si 0.47％～0.49％、Mn 1.53％～1.58％、V 0.03％～0.04％、Al 0.006％～0.007％、P≤0.011％、S≤0.005％，余量为Fe和不可避免的杂质。
本实施方式中，油套管接箍的室温屈服强度级别可达到60ksi要求，室温屈服强度为484～493MPa，抗拉强度为569～580MPa，伸长率为31％～32％，0℃时的纵向夏比冲击韧性纵向为135～136J、横向为115～116J。可满足55ksi钢级油套管接箍对强度、韧性、经济性及安全使用性的需求。
在一些具体的实施方式中，按质量百分含量计，所述油套管接箍包括以下化学成分：
C 0.21％～0.25％、Si 0.45％～0.50％、Mn 1.50％～1.59％、V 0.05％～0.07％、Al 0.005％～0.008％、Ce 0.009％～0.020％、P≤0.012％、S≤0.006％，余量为Fe和不可避免的杂质。
本实施方式中，油套管接箍的室温屈服强度级别可达到60ksi要求，室温屈服强度为486～495MPa，抗拉强度为572～582MPa，伸长率为33％～35％，0℃时的纵向夏比冲击韧性纵向为139～145J、横向为118～123J。可满足55ksi钢级油套管接箍对强度、韧性、经济性及安全使用性的需求。
在一些实施方式中，按质量百分含量计，所述油套管接箍包括以下化学成分：
C 0.23％～0.26％、Si 0.51％～0.60％、Mn 1.61％～1.70％、V 0.05％～0.08％、Al 0.006％～0.010％、Cr 0.15％～0.28％、Ce 0～0.015％、P≤0.012％、S≤0.004％，余量为Fe和不可避免的杂质。
本实施方式中，油套管接箍的室温屈服强度级别可达到85ksi要求，室温屈服强度为645～661MPa，抗拉强度为749～769MPa，伸长率为27％～29％，0℃时的纵向夏比冲击韧性纵向为119～133J、横向为101～113J。可满足80ksi钢级油套管接箍对强度、韧性、经济性及安全使用性的需求。
在一些具体的实施方式中，按质量百分含量计，所述油套管接箍包括以下化学成分：
C 0.24％～0.25％、Si 0.51％～0.53％、Mn 1.62％～1.65％、V 0.05％～0.06％、Al 0.006％～0.007％、Cr 0.18％～0.25％、P≤0.009％、S≤0.004％，余量为Fe和不可避免的杂质。
本实施方式中，油套管接箍的室温屈服强度级别可达到85ksi要求，室温屈服强度为645～654MPa，抗拉强度为749～760MPa，伸长率为27％～28％，0℃时的纵向夏比冲击韧性纵向为119～123J，横向为101～105J。可满足80ksi钢级油套管接箍对强度、韧性、经济性及安全使用性的需求。
在一些具体的实施方式中，按质量百分含量计，所述油套管接箍包括以下化学成分：
C 0.23％～0.26％、Si 0.55％～0.60％、Mn 1.61％～1.70％、V 0.06％～0.08％、Al 0.008％～0.01％、Cr 0.15％～0.28％、Ce 0.010％～0.015％、P≤0.012％、S≤0.004％，余量为Fe和不可避免的杂质。
本实施方式中，油套管接箍的室温屈服强度级别可达到85ksi要求，室温屈服强度为649～661MPa，抗拉强度为755～769MPa，伸长率为28％～29％，0℃时的纵向夏比冲击韧性纵向为127～133J，横向为108～113J。可满足80ksi钢级油套管接箍对强度、韧性、经济性及安全使用性的需求。
油套管接箍优异的综合性能除了需要化学成分及比例含量的合理设计外，制造工艺也同样影响着油套管接箍最终的性能。不同的化学成分设计需要使用不同的制造工艺才能使得油套管接箍发挥出最佳的性能。本发明针对上述比例含量的化学成分开发与之匹配的制造工艺，主要是通过炼钢(包括炉外精炼、真空脱气)、连铸、奥氏体区的热连轧、调质热处理、热矫直等工艺，使材料获得细小均匀的回火索氏体显微组织结构，来实现油套管接箍强度与塑韧性的合理匹配。具体地，本发明实施例还提供一种油套管接箍的制备方法，其中，包括步骤：
S1、根据本发明实施例如上所述的油套管接箍的化学成分进行配料、冶炼、连铸后，得到连铸坯；
S2、对所述连铸坯进行热穿孔、热连轧后，得到管坯；
S3、对所述管坯进行调质热处理后进行螺纹加工，得到所述油套管接箍。
本发明实施例的化学成分设计及制造工艺配合，兼有提高强度、改善塑韧性的效果。
本发明的制备方法针对上述化学成分的油套管接箍，得到预期的组织结构和性能，充分发挥了油套管接箍的性能，成本较低，且制程中的工艺参数容易控制，得到的油套管接箍性能稳定。
步骤S1中，可利用包括但不限于铁水、废钢等进行配料作为原料，进行冶炼时加入所需要的合金元素。
步骤S1和S2中，在一些实施方式中，所述进行冶炼、连铸后，得到连铸坯；对所述连铸坯进行热穿孔、热连轧后，得到管坯的步骤具体包括：
将配料得到的原料依次经过氧吹转炉冶炼、喂Ce丝、炉外精炼、真空脱气，得到钢液；
将所述钢液浇铸成棒状连铸坯；
将所述连铸坯在加热炉内加热至1170～1230℃，保温90～120min，然后在1120～1180℃的温度下进行热穿孔，在950～1100℃的温度下进行热连轧，冷却后，得到管坯。
步骤S3中，在一些实施方式中，所述对所述管坯进行调质热处理后进行螺纹加工，得到所述油套管接箍的步骤具体包括：
在保护气氛炉(以防止脱碳)中，对所述管坯在890～910℃的温度下进行淬火，保温40～60min后，以30～60℃/s的冷却速度进行冷却，然后在650～700℃的温度下进行回火90～120min后水冷(以避免可能存在的回火脆性)，再在600～650℃的温度下进行热矫直后水冷，进行螺纹加工后，得到所述油套管接箍。
本实施方式中，通过淬火+高温回火的热处理工艺，使晶粒和组织得到细化，最终可获得晶粒度细小均匀的回火索氏体，提高油套管接箍的强度、塑韧性。
在一些实施方式中，所述螺纹为API标准螺纹或特殊螺纹。
下面通过具体的实施例进行详细说明。
以下实施例中采用的油套管接箍的化学成分如表1所示。
表1油套管接箍的化学成分
实施例1
本实施例提供一种油套管接箍的制备方法，包括如下步骤：
炼钢：根据上表1所示的实施例1的油套管接箍的化学成分进行配料，以高炉铁水和优质废钢为原料，然后依次经过氧吹转炉冶炼、喂Ce丝、炉外精炼、真空脱气，得到钢液；
连铸：将钢液浇铸成棒状连铸坯，连铸过程中采用电磁搅拌和轻压下技术以控制连铸棒坯中的偏析；
穿孔和热连轧：将所述连铸坯在环形加热炉内加热至1200℃，保温120min，然后在1150℃的温度下进行热穿孔，在1000℃的温度下进行热连轧，冷却后，得到管坯。
调质热处理：采用保护气氛炉加热(防止脱碳)，对所述管坯在900℃的温度下进行淬火(内外喷水淬火)，保温40min后，以30℃/s的冷却速度进行冷却，然后在690℃的温度下进行回火90min后水冷，再在640℃的温度下进行热矫直后水冷，进行API标准螺纹加工后，得到所述油套管接箍。
实施例2
本实施例提供一种油套管接箍的制备方法，与实施例1基本相同，区别仅在于：根据上表1中实施例2的油套管接箍的化学成分进行配料。
实施例3
本实施例提供一种油套管接箍的制备方法，与实施例1基本相同，区别仅在于：根据上表1中实施例3的油套管接箍的化学成分进行配料。
实施例4
本实施例提供一种油套管接箍的制备方法，与实施例1基本相同，区别仅在于：根据上表1中实施例4的油套管接箍的化学成分进行配料。
实施例5
本实施例提供一种油套管接箍的制备方法，与实施例1基本相同，区别仅在于：根据上表1中实施例5的油套管接箍的化学成分进行配料。
实施例6
本实施例提供一种油套管接箍的制备方法，包括步骤：
炼钢：根据上表1所示的实施例1的油套管接箍的成分进行配料，以高炉铁水和优质废钢为原料，然后依次经过氧吹转炉冶炼、喂Ce丝、炉外精炼、真空脱气，得到钢液；
连铸：将钢液浇铸成棒状连铸坯，连铸过程中采用电磁搅拌和轻压下技术以控制连铸棒坯中的偏析；
穿孔和热连轧：将所述连铸坯在环形加热炉内加热至1200℃，保温120min，然后在1130℃的温度下进行热穿孔，在980℃的温度下进行热连轧，冷却后，得到管坯。
热处理：采用保护气氛炉加热(防止脱碳)，对所述管坯在900℃的温度下进行淬火(内外喷水淬火)，保温60min后，以30℃/s的冷却速度进行冷却，然后在660℃的温度下进行回火120min后水冷，再在610℃的温度下进行热矫直后水冷，进行API标准螺纹加工后，得到所述油套管接箍。
实施例7
本实施例提供一种油套管接箍的制备方法，与实施例6基本相同，区别仅在于：根据上表1中实施例7的油套管接箍的化学成分进行配料。
实施例8
本实施例提供一种油套管接箍的制备方法，与实施例6基本相同，区别仅在于：根据上表1中实施例8的油套管接箍的化学成分进行配料。
实施例9
本实施例提供一种油套管接箍的制备方法，与实施例6基本相同，区别仅在于：根据上表1中实施例9的油套管接箍的化学成分进行配料。
实施例10
本实施例提供一种油套管接箍的制备方法，与实施例6基本相同，区别仅在于：根据上表1中实施例10的油套管接箍的化学成分进行配料。
对实施例1-10制备得到的油套管接箍进行室温屈服强度测试、抗拉强度测试、伸长率测试、夏比V型缺口冲击韧性测试，结果如下表2所示。
表2实施例1-10中油套管接箍的性能
以上测试结果表明，60ksi级别的油套管接箍的室温屈服强度为484～495MPa，抗拉强度为569～582MPa，伸长率为31％～35％，0℃时的纵向夏比冲击韧性纵向为135～145J、横向为115～123J；85ksi级别的油套管接箍的室温屈服强度为645～661MPa，抗拉强度为749～769MPa，伸长率为27％～29％，0℃时的纵向夏比冲击韧性纵向为119～133J、横向为101～113J。
本发明经过适当的制备工艺及合理的化学成分设计，制备得到的油套管接箍具有优良的强度、塑性、韧性、经济性、安全可靠性等综合性能。
应当理解的是，本发明的应用不限于上述的举例，对本领域普通技术人员来说，可以根据上述说明加以改进或变换，所有这些改进和变换都应属于本发明所附权利要求的保护范围。

Claims (10)

1.一种油套管接箍，其特征在于，按质量百分含量计，所述油套管接箍包括以下化学成分：
C 0.21％～0.26％、Si 0.45％～0.60％、Mn 1.50％～1.70％、V0.03％～0.08％、Al0.005％～0.010％、Cr 0～0.28％、Ce 0～0.020％、P≤0.015％、S≤0.010％，余量为Fe和不可避免的杂质；
所述油套管接箍的制备方法，包括步骤：
根据上述油套管接箍的化学成分进行配料、冶炼、连铸后，得到连铸坯；
对所述连铸坯进行热穿孔、热连轧后，得到管坯；
对所述管坯进行调质热处理后进行螺纹加工，得到所述油套管接箍；
所述对所述管坯进行调质热处理后进行螺纹加工，得到所述油套管接箍的步骤具体包括：
在保护气氛炉中，对所述管坯在890～910℃的温度下进行淬火，保温40～60min后，以30～60℃/s的冷却速度进行冷却，然后在650～700℃的温度下进行回火90～120min后水冷，再在600～650℃的温度下进行热矫直后水冷，进行螺纹加工后，得到所述油套管接箍。
2.根据权利要求1所述的油套管接箍，其特征在于，按质量百分含量计，所述油套管接箍包括以下化学成分：
C 0.21％～0.25％、Si 0.45％～0.53％、Mn 1.50％～1.59％、V0.03％～0.07％、Al0.005％～0.008％、Ce 0～0.020％、P≤0.012％、S≤0.006％，余量为Fe和不可避免的杂质。
3.根据权利要求2所述的油套管接箍，其特征在于，按质量百分含量计，所述油套管接箍包括以下化学成分：
C 0.22％～0.24％、Si 0.47％～0.49％、Mn 1.53％～1.58％、V0.03％～0.04％、Al0.006％～0.007％、P≤0.011％、S≤0.005％，余量为Fe和不可避免的杂质。
4.根据权利要求2所述的油套管接箍，其特征在于，按质量百分含量计，所述油套管接箍包括以下化学成分：
C 0.21％～0.25％、Si 0.45％～0.50％、Mn 1.50％～1.59％、V0.05％～0.07％、Al0.005％～0.008％、Ce 0.009％～0.020％、P≤0.012％、S≤0.006％，余量为Fe和不可避免的杂质。
5.根据权利要求1所述的油套管接箍，其特征在于，按质量百分含量计，所述油套管接箍包括以下化学成分：
C 0.23％～0.26％、Si 0.51％～0.60％、Mn 1.61％～1.70％、V0.05％～0.08％、Al0.006％～0.010％、Cr 0.15％～0.28％、Ce 0～0.015％、P≤0.012％、S≤0.004％，余量为Fe和不可避免的杂质。
6.根据权利要求5所述的油套管接箍，其特征在于，按质量百分含量计，所述油套管接箍包括以下化学成分：
C 0.24％～0.25％、Si 0.51％～0.53％、Mn 1.62％～1.65％、V0.05％～0.06％、Al0.006％～0.007％、Cr 0.18％～0.25％、P≤0.009％、S≤0.004％，余量为Fe和不可避免的杂质。
7.根据权利要求5所述的油套管接箍，其特征在于，按质量百分含量计，所述油套管接箍包括以下化学成分：
C 0.23％～0.26％、Si 0.55％～0.60％、Mn 1.61％～1.70％、V0.06％～0.08％、Al0.008％～0.01％、Cr 0.15％～0.28％、Ce 0.010％～0.015％、P≤0.012％、S≤0.004％，余量为Fe和不可避免的杂质。
8.一种油套管接箍的制备方法，其特征在于，包括步骤：
根据权利要求1-7任一项所述的油套管接箍的化学成分进行配料、冶炼、连铸后，得到连铸坯；
对所述连铸坯进行热穿孔、热连轧后，得到管坯；
对所述管坯进行调质热处理后进行螺纹加工，得到所述油套管接箍。
9.根据权利要求8所述的制备方法，其特征在于，所述进行冶炼、连铸后，得到连铸坯；对所述连铸坯进行热穿孔、热连轧后，得到管坯的步骤具体包括：
将配料得到的原料依次经过氧吹转炉冶炼、喂Ce丝、炉外精炼、真空脱气，得到钢液；
将所述钢液浇铸成棒状连铸坯；
将所述连铸坯在加热炉内加热至1170～1230℃，保温90～120min，然后在1120～1180℃的温度下进行热穿孔，在950～1100℃的温度下进行热连轧，冷却后，得到管坯。
10.根据权利要求8所述的制备方法，其特征在于，所述对所述管坯进行调质热处理后进行螺纹加工，得到所述油套管接箍的步骤具体包括：
在保护气氛炉中，对所述管坯在890～910℃的温度下进行淬火，保温40～60min后，以30～60℃/s的冷却速度进行冷却，然后在650～700℃的温度下进行回火90～120min后水冷，再在600～650℃的温度下进行热矫直后水冷，进行螺纹加工后，得到所述油套管接箍。
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