CN116589228A - 一种沥青冷补料生产工艺 - Google Patents
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Abstract
本申请公开了一种沥青冷补料生产工艺，涉及道路养护材料技术领域。一种沥青冷补料生产工艺，包括以下步骤：对基质沥青进行复合改性，得到复合改性沥青；将增黏剂和抗剥落剂加入复合改性沥青中，加热搅拌，再加入稀释剂，搅拌均匀，冷却后即得沥青冷补液；将集料和增强纤维一同进行加热，再搅拌均匀，得混合料；将沥青冷补液加入混合料中，搅拌，即得沥青冷补料。本申请制备的沥青冷补料既能够兼顾高温稳定性能和低温抗裂性能，又能增强沥青冷补料的稳定度和强度，能够满足快速通车的要求。
Description
技术领域
本申请涉及道路养护材料技术领域，特别涉及一种沥青冷补料生产工艺。
背景技术
在道路养护工程中，坑槽修补是一项重要的工作内容。目前，针对沥青路面损害常采用的修补方法为热拌沥青混合料修补和沥青冷补料修补。热拌沥青混合料修补技术成熟，但需要即拌即用，施工现场通常需要大型施工设备，适合损害地点集中、工程量大的路面修补，并且受施工环境影响，不宜在低温及雨雪天气施工。沥青冷补料可预先拌制并长时间存储，随用随取，施工方便，不受施工设备和环境气候约束，可对沥青路面的局部损害进行及时、高效地修补，受到国内外道路养护部门的高度认可。
然而，现有的沥青冷补料高低温稳定性较差，容易发生离析现象，强度形成缓慢，道路完成工期较长，水稳定性差、抗水损害性能较差，极大地影响了沥青路面局部损害的长期修补质量。
发明内容
本申请的主要目的是提供一种沥青冷补料生产工艺，旨在解决现有生产工艺制备的沥青冷补料稳定性较差的技术问题。
为实现上述目的，本申请提出了一种沥青冷补料生产工艺，包括以下步骤：
对基质沥青进行复合改性，得到复合改性沥青；
将增黏剂和抗剥落剂加入上述复合改性沥青中，加热搅拌，再加入稀释剂，搅拌均匀，冷却后即得沥青冷补液；
将集料和增强纤维一同进行加热，再搅拌均匀，得混合料；
将上述沥青冷补液加入上述混合料中，搅拌，即得沥青冷补料。
可选地，上述对基质沥青进行复合改性步骤，包括：
将基质沥青加热到120-130℃，掺入占基质沥青质量3％的SBR胶乳，在剪切速率下剪切30min，得SBR改性沥青；
停止加热，将上述SBR改性沥青温度保持在90℃，掺入占基质沥青质量4-6％的石油树脂，搅拌均匀后，在90℃下保温发育30-40min，得复合改性沥青。
可选地，上述稀释剂为生物柴油，上述稀释剂的掺入量为基质沥青质量的18-24％。
可选地，上述增黏剂为萜烯树脂，上述增黏剂的掺入量为基质沥青质量的6-12％。
可选地，上述抗剥落剂为非胺类抗剥落剂，上述抗剥落剂的掺入量为基质沥青质量的0.3-0.6％。
可选地，上述将增黏剂和抗剥落剂加入上述复合改性沥青中，加热搅拌，再加入稀释剂，搅拌均匀，冷却后即得沥青冷补液的步骤中，包括：将增黏剂和抗剥落剂加入上述复合改性沥青中，加热至80℃，搅拌1-1.5h，停止加热，上述复合改性沥青降温至60℃时，加入稀释剂，搅拌1-1.5h，后冷却至室温。
可选地，上述增强纤维为玄武岩纤维和聚酯纤维的混合物，其中，玄武岩纤维和聚酯纤维的质量比为2：3。
可选地，上述集料包括粗集料、细集料和填料，上述集料按LB-13级配进行配制，上述粗集料的粒径大于2.36mm；上述细集料的粒径为0.075-2.36mm；上述填料的粒径小于0.075mm。
可选地，上述将集料和增强纤维一同进行加热，再搅拌均匀，得混合料的步骤，包括：将集料和增强纤维在75℃下加热3-4h，再在75℃下搅拌180次，得混合料。
可选地，上述将上述沥青冷补液加入上述混合料中，搅拌的步骤，包括：将上述沥青冷补液在65℃下加热1-1.2h，再搅拌3min后，将上述沥青冷补液加入上述混合料中，搅拌90次。
本申请首先对基质沥青进行复合改性，改善和提升基质沥青的高低温性能和强度，再以稀释剂稀释沥青冷补液，掺入少量增黏剂和抗剥落剂，沥青冷补液中由于稀释剂的存在，复合改性沥青被溶剂溶解，使得复合改性沥青黏度及其与集料间的黏附性大幅降低，进而影响沥青混合料的强度及水稳定性能，故以增黏剂来改善复合改性沥青的黏度，以抗剥落剂来提高沥青冷补液和集料之间的黏附性，进而改善沥青冷补料的路用性能。集料中掺入增强纤维，使增强纤维分布在集料的空隙当中，将其交联成一个整体，对冷补料起到加筋作用，当冷补料承受荷载发生变形时，通过集料与其接触的纤维端部将应力传递到增强纤维上，将冷补料上所承受的应力进行消减，减少冷补料的变形，以此来改善冷补料的高温稳定性、低温抗裂性和抗疲劳特性等使用性能，延长冷补料的使用寿命，从而制备得到具有优异的高低温性能、稳定度和强度较高，可满足快速通车要求的沥青冷补料。
本申请以SBR胶乳和石油树脂对基质沥青进行复合改性，SBR胶乳能够显著提升沥青的低温延展性，石油树脂可改善沥青的高温稳定性和强度，沥青冷补料使用后期，石油树脂完全固化，可与SBR链状结构相互缠绕形成稳定的空间网络结构，从而增强沥青冷补料的稳定度和强度，石油树脂掺量越大，则空间网络结构越致密，但由于树脂类材料含有苯环类刚性侧链结构，脆性特征显著，容易影响改性沥青体系的低温延展性。故而，石油树脂掺量优选为4-6％，此时能够兼顾复合改性沥青体系的高低温性能，又能增强沥青冷补料的稳定度，充分发挥SBR胶乳和石油树脂对基质沥青性能提升的互补优势。
附图说明
为了更清楚地说明本申请实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本申请的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图示出的结构获得其他的附图。
图1为本申请实施例所述的沥青冷补料的初始稳定度的示意图；
图2为本申请实施例所述的沥青冷补料的成型稳定度的示意图；
图3为本申请实施例所述的沥青冷补料的动稳定度的示意图。
本申请目的的实现、功能特点及优点将结合实施例，参照附图做进一步说明。
具体实施方式
下面将结合本申请实施例中的附图，对本申请实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本申请的一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本申请中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本申请保护的范围。
现有的沥青冷补料高低温稳定性较差，容易发生离析现象，强度形成缓慢，道路完成工期较长，水稳定性差、抗水损害性能较差，极大地影响了沥青路面局部损害的长期修补质量。
针对上述现有的所存在的技术问题，本申请的实施例提供了一种沥青冷补料生产工艺，包括以下步骤：
对基质沥青进行复合改性，得到复合改性沥青；
将增黏剂和抗剥落剂加入上述复合改性沥青中，加热搅拌，再加入稀释剂，搅拌均匀，冷却后即得沥青冷补液；
将集料和增强纤维一同进行加热，再搅拌均匀，得混合料；
将上述沥青冷补液加入上述混合料中，搅拌，即得沥青冷补料。
本申请首先对基质沥青进行复合改性，改善和提升基质沥青的高低温性能和强度，再以稀释剂稀释沥青冷补液，掺入少量增黏剂和抗剥落剂，沥青冷补液中由于稀释剂的存在，复合改性沥青被溶剂溶解，使得复合改性沥青黏度及其与集料间的黏附性大幅降低，进而影响沥青混合料的强度及水稳定性能，故以增黏剂来改善复合改性沥青的黏度，以抗剥落剂来提高沥青冷补液和集料之间的黏附性，进而改善沥青冷补料的路用性能。集料中掺入增强纤维，使增强纤维分布在集料的空隙当中，将其交联成一个整体，对冷补料起到加筋作用，当冷补料承受荷载发生变形时，通过集料与其接触的纤维端部将应力传递到增强纤维上，将冷补料上所承受的应力进行消减，减少冷补料的变形，以此来改善冷补料的高温稳定性、低温抗裂性和抗疲劳特性等使用性能，延长冷补料的使用寿命，从而制备得到具有优异的高低温性能、稳定度和强度较高，可满足快速通车要求的沥青冷补料。
作为本申请的一种可实施方式，上述对基质沥青进行复合改性步骤，包括：
将基质沥青加热到120-130℃，掺入占基质沥青质量3％的SBR胶乳，在剪切速率下剪切30min，得SBR改性沥青；
停止加热，将上述SBR改性沥青温度保持在90℃，掺入占基质沥青质量4-6％的石油树脂，搅拌均匀后，在90℃下保温发育30-40min，得复合改性沥青。
本申请以SBR胶乳和石油树脂对基质沥青进行复合改性，SBR胶乳能够显著提升沥青的低温延展性，石油树脂可改善沥青的高温稳定性和强度，沥青冷补料使用后期，石油树脂完全固化，可与SBR链状结构相互缠绕形成稳定的空间网络结构，从而增强沥青冷补料的稳定度和强度，石油树脂掺量越大，则空间网络结构越致密，但由于树脂类材料含有苯环类刚性侧链结构，脆性特征显著，容易影响改性沥青体系的低温延展性。故而，石油树脂掺量优选为4-6％，此时能够兼顾复合改性沥青体系的高低温性能，又能增强沥青冷补料的稳定度，充分发挥SBR胶乳和石油树脂对基质沥青性能提升的互补优势。
作为本申请的一种可实施方式，上述稀释剂为生物柴油，上述稀释剂的掺入量为基质沥青质量的18-24％。在复合改性沥青中掺入一定量的稀释剂，使得复合改性沥青在常温下具有流动性，进而实现常温或低温下拌合施工，本申请采用生物柴油，生物柴油主要组分为脂肪酸甲酯，由使用过的或天然的植物油和动物脂肪(如植物油、豆油、菜籽油等)经过特殊工艺制备而来，是一种环保的生物燃料。
作为本申请的一种可实施方式，上述增黏剂为萜烯树脂，上述增黏剂的掺入量为基质沥青质量的6-12％。萜烯树脂为常温增黏剂，适用于对温拌沥青和冷拌沥青黏度的改善。
作为本申请的一种可实施方式，上述抗剥落剂为非胺类抗剥落剂，上述抗剥落剂的掺入量为基质沥青质量的0.3-0.6％。非胺类抗剥落剂绿色环保，可有效提高冷补液与集料之间的黏附性。
作为本申请的一种可实施方式，上述将增黏剂和抗剥落剂加入上述复合改性沥青中，加热搅拌，再加入稀释剂，搅拌均匀，冷却后即得沥青冷补液的步骤中，包括：将增黏剂和抗剥落剂加入上述复合改性沥青中，加热至80℃，搅拌1-1.5h，停止加热，上述复合改性沥青降温至60℃时，加入稀释剂，搅拌1-1.5h，后冷却至室温。
作为本申请的一种可实施方式，上述增强纤维为玄武岩纤维和聚酯纤维的混合物，其中，玄武岩纤维和聚酯纤维的质量比为2：3。由于沥青冷补液中稀释剂的存在，使得冷补液常温下具有良好的流动性，保证了沥青冷补料在常温或低温下进行拌合及摊铺施工，但同时也带来混合料强度低、水稳定性差、高温下抵抗永久变形能力弱等无法满足路用性能要求的问题，故以增强纤维对冷补料起到加筋作用，以此来改善冷补料的高温稳定性、低温抗裂性和抗疲劳特性等使用性能，延长冷补料的使用寿命。玄武岩纤维具有强度高、耐高温、耐碱性等优点，能够提高沥青冷补料的拉伸强度和高温性能，且能在碱性条件下仍可保持良好的工作性能；聚酯纤维具有较高的弹性模量和断裂伸长率，且在低温-40℃条件下仍具有良好的柔韧性及抗拉强度，能够大幅提高冷补料的弹性恢复能力和低温下的抗裂能力。此外，由于聚酯纤维对沥青和水的吸附作用，能够增加冷补液的黏度，减少水分渗入冷补料当中，从而提高混合料的水稳定性能。
作为本申请的一种可实施方式，上述集料包括粗集料、细集料和填料，上述集料按LB-13级配进行配制，上述粗集料的粒径大于2.36mm；上述细集料的粒径为0.075-2.36mm；上述填料的粒径小于0.075mm。粗集料形成沥青冷补料的骨架结构，细集料用于填充由粗集料形成骨架时所带来的空隙，填料用以填充矿料间隙，优选的，填料采用石灰石磨粉得到的粉末状矿物，不仅能填充矿料间隙，又可为集料提供一定的碱性环境，以此提高冷补液与集料之间的黏附性。
作为本申请的一种可实施方式，上述将集料和增强纤维一同进行加热，再搅拌均匀，得混合料的步骤，包括：将集料和增强纤维在75℃下加热3-4h，再在75℃下搅拌180次，得混合料。集料加热温度为75℃时，沥青冷补料可进行拌合和施工。
作为本申请的一种可实施方式，上述将上述沥青冷补液加入上述混合料中，搅拌的步骤，包括：将上述沥青冷补液在65℃下加热1-1.2h，再搅拌3min后，将上述沥青冷补液加入上述混合料中，搅拌90次。当加热温度过高时，会造成稀释剂的挥发，且沥青冷补液易发生老化，温度过低时，则沥青冷补液无法快速达到流动液态，优选的，加热温度为65℃。
下面结合具体实施例对本申请上述技术方案进行详细说明。
实施例1
一种沥青冷补料生产工艺，包括以下步骤：
将基质沥青加热到120-130℃，掺入占基质沥青质量3％的SBR胶乳，在剪切速率下剪切30min，得SBR改性沥青；
停止加热，将上述SBR改性沥青温度保持在90℃，掺入占基质沥青质量4-6％的石油树脂，搅拌均匀后，在90℃下保温发育30-40min，得到复合改性沥青；
将萜烯树脂和非胺类抗剥落剂加入上述复合改性沥青中，加热至80℃，搅拌1-1.5h，停止加热，上述复合改性沥青降温至60℃时，加入生物柴油，搅拌1-1.5h，后冷却至室温即得沥青冷补液，其中，萜烯树脂的掺入量为基质沥青质量的6-12％；非胺类抗剥落剂的掺入量为基质沥青质量的0.3-0.6％；生物柴油的掺入量为基质沥青质量的18-24％；
将集料和增强纤维在75℃下加热3-4h，再在75℃下搅拌180次，得混合料，其中，增强纤维为玄武岩纤维和聚酯纤维的混合物，玄武岩纤维和聚酯纤维的质量比为2：3；集料包括粗集料、细集料和填料，上述集料按LB-13级配进行配制，上述粗集料的粒径大于2.36mm；上述细集料的粒径为0.075-2.36mm；上述填料的粒径小于0.075mm；
将上述沥青冷补液在65℃下加热1-1.2h，再搅拌3min后，将上述沥青冷补液加入上述混合料中，搅拌90次，即得沥青冷补料。
实施例2
一种沥青冷补料生产工艺，包括以下步骤：
将基质沥青加热到120-130℃，掺入占基质沥青质量3％的SBR胶乳，在剪切速率下剪切30min，得SBR改性沥青；
停止加热，将上述SBR改性沥青温度保持在90℃，掺入占基质沥青质量4-6％的石油树脂，搅拌均匀后，在90℃下保温发育30-40min，得到复合改性沥青；
将萜烯树脂和非胺类抗剥落剂加入上述复合改性沥青中，加热至80℃，搅拌1-1.5h，停止加热，上述复合改性沥青降温至60℃时，加入生物柴油，搅拌1-1.5h，后冷却至室温即得沥青冷补液，其中，萜烯树脂的掺入量为基质沥青质量的6-12％；非胺类抗剥落剂的掺入量为基质沥青质量的0.3-0.6％；生物柴油的掺入量为基质沥青质量的18-24％；
将集料和增强纤维在75℃下加热3-4h，再在75℃下搅拌180次，得混合料，其中，增强纤维为玄武岩纤维和聚酯纤维的混合物，玄武岩纤维和聚酯纤维的质量比为2：3；集料包括粗集料、细集料和填料，上述集料按LB-13级配进行配制，上述粗集料的粒径大于2.36mm；上述细集料的粒径为0.075-2.36mm；上述填料的粒径小于0.075mm；
将上述沥青冷补液在65℃下加热1-1.2h，再搅拌3min后，将上述沥青冷补液加入上述混合料中，搅拌90次，即得沥青冷补料。
实施例3
一种沥青冷补料生产工艺，包括以下步骤：
将基质沥青加热到120-130℃，掺入占基质沥青质量3％的SBR胶乳，在剪切速率下剪切30min，得SBR改性沥青；
停止加热，将上述SBR改性沥青温度保持在90℃，掺入占基质沥青质量4-6％的石油树脂，搅拌均匀后，在90℃下保温发育30-40min，得到复合改性沥青；
将萜烯树脂和非胺类抗剥落剂加入上述复合改性沥青中，加热至80℃，搅拌1-1.5h，停止加热，上述复合改性沥青降温至60℃时，加入生物柴油，搅拌1-1.5h，后冷却至室温即得沥青冷补液，其中，萜烯树脂的掺入量为基质沥青质量的6-12％；非胺类抗剥落剂的掺入量为基质沥青质量的0.3-0.6％；生物柴油的掺入量为基质沥青质量的18-24％；
将集料和增强纤维在75℃下加热3-4h，再在75℃下搅拌180次，得混合料，其中，增强纤维为玄武岩纤维和聚酯纤维的混合物，玄武岩纤维和聚酯纤维的质量比为2：3；集料包括粗集料、细集料和填料，上述集料按LB-13级配进行配制，上述粗集料的粒径大于2.36mm；上述细集料的粒径为0.075-2.36mm；上述填料的粒径小于0.075mm；
将上述沥青冷补液在65℃下加热1-1.2h，再搅拌3min后，将上述沥青冷补液加入上述混合料中，搅拌90次，即得沥青冷补料。
实施例4
一种沥青冷补料生产工艺，包括以下步骤：
将基质沥青加热到120-130℃，掺入占基质沥青质量3％的SBR胶乳，在剪切速率下剪切30min，得SBR改性沥青；
停止加热，将上述SBR改性沥青温度保持在90℃，掺入占基质沥青质量4-6％的石油树脂，搅拌均匀后，在90℃下保温发育30-40min，得到复合改性沥青；
将萜烯树脂和非胺类抗剥落剂加入上述复合改性沥青中，加热至80℃，搅拌1-1.5h，停止加热，上述复合改性沥青降温至60℃时，加入生物柴油，搅拌1-1.5h，后冷却至室温即得沥青冷补液，其中，萜烯树脂的掺入量为基质沥青质量的6-12％；非胺类抗剥落剂的掺入量为基质沥青质量的0.3-0.6％；生物柴油的掺入量为基质沥青质量的18-24％；
将集料和增强纤维在75℃下加热3-4h，再在75℃下搅拌180次，得混合料，其中，增强纤维为玄武岩纤维和聚酯纤维的混合物，玄武岩纤维和聚酯纤维的质量比为2：3；集料包括粗集料、细集料和填料，上述集料按LB-13级配进行配制，上述粗集料的粒径大于2.36mm；上述细集料的粒径为0.075-2.36mm；上述填料的粒径小于0.075mm；
将上述沥青冷补液在65℃下加热1-1.2h，再搅拌3min后，将上述沥青冷补液加入上述混合料中，搅拌90次，即得沥青冷补料。
对比例1
与实施例1相比，在制备复合改性沥青的步骤中，未掺入石油树脂，其余步骤均相同。
对比例2
与实施例1相比，在制备复合改性沥青的步骤中，未掺入SBR胶乳，其余步骤均相同。
对比例3
与实施例1相比，未加入增强纤维，其余步骤均相同。
实验例
(一)测试沥青冷补料的马歇尔稳定度
沥青冷补料的稳定度包括初始稳定度和成型稳定度。沥青冷补料要求达到即铺即通的效果，故沥青冷补料完成修补工作后，应具有一定的初始稳定度来满足快速通车要求；随着时间的增长，沥青冷补液中的稀释剂缓慢挥发，沥青冷补料开始逐渐成型，此时沥青冷补料应具有足够的能力抵抗在荷载和大气因素下所产生永久变形，即为冷补料的成型稳定度。
1、初始稳定度
分别取实验例和对比例中的定量冷补料装入马歇尔试模中，双面轮流击实50次，保证试件高度范围为63.5mm±1.3mm；脱模后立即测试试件的马歇尔稳定度。测试结果如图1所示。
由图1可知，各组冷补料的初始稳定度均大于2KN，对于冷补料快速通车的要求，一般要求其初始稳定度值不小于2KN，否则将无法承受开放交通所承担的车辆荷载，故各组冷补料均符合对于冷补料初始稳定度的要求。而对比例3中未加入增强纤维，其初始稳定度明显低于其余各组，由于增强纤维对冷补料具有加筋作用，故未加入增强纤维，对冷补料的初始稳定度有较大的影响。
2、成型稳定度
分别取实验例和对比例中的定量冷补料装入马歇尔试模中，双面轮流击实50次，保证试件高度范围为63.5mm±1.3mm；将试件侧放于预热到110℃的烘箱内24h，取出试件双面轮流击实25次，侧放室温地面静置6-8h；脱模后将试件放入60℃恒温水槽30min，用湿布擦拭试件表面水分，测试马歇尔稳定度。测试结果如图2所示。
由图2可知，各组冷补料的成型稳定度均大于4KN，一般要求冷补料的成型稳定度应大于4KN，故各组冷补料均符合对于冷补料成型稳定度的要求。对比例3中未加入增强纤维，对冷补料成型稳定度具有一定影响。对比例1中未掺入石油树脂，对冷补料成型稳定度具有较大影响，由于在试件制备初期液态石油树脂并未完全固化，强度效应无法完全发挥，故对冷补料初始稳定度影响不大，而随着体系内部溶剂的挥发，石油树脂逐渐固化，与SBR链状结构相互缠绕形成稳定的空间网络结构，因此，对比例1中的成型稳定度显著低于实施例1。
(二)测试沥青冷补料的高温稳定性能
采用车辙试验，测定冷补料的动稳定度，以此评价其高温性能。要求冷补料的动稳定度DS≥600。测试结果如图3所示。
由图3可知，各组车辙试样的动稳定度均大于600次/mm，满足对于冷补料动稳定度的要求。对比例1中未掺入石油树脂，其动稳定度显著低于实施例1，对比例3中未加入增强纤维，其动稳定度也具有较大影响，说明石油树脂和增强纤维的加入均能明显提高和改善冷补料的高温稳定性能。
(三)测试沥青冷补料的低温抗裂性能
采用混合料弯曲试验进行测试，以-10℃的试验温度模拟低温条件，对小梁试件进行加载，测定冷补料的抗弯拉强度和最大弯拉应变，以此评价冷补料在低温下的抗裂性能。冷补料的最大弯拉应变应大于2500με。测试结果如表1所示。
表1
| 组别 | 抗弯拉强度(MPa) | 最大弯拉应变(με) | 劲度模量(MPa) |
| 实施例1 | 8.93 | 4785.24 | 2865.55 |
| 实施例3 | 9.14 | 4702.43 | 2685.39 |
| 对比例1 | 7.01 | 3453.36 | 2179.54 |
| 对比例2 | 6.45 | 2476.74 | 1749.56 |
| 对比例3 | 7.37 | 3632.66 | 1965.78 |
由表1可知，对比例2中冷补料的最大弯拉应变小于2500με，其余各组均满足要求；对比例1中未掺入石油树脂，无法协调改善冷补料的高低温性能；对比例2中未掺入SBR胶乳，由于SBR胶乳可显著改善冷补料的低温延展性，因而制备得到的冷补料低温抗裂性能较差；对比例3中未加入增强纤维，抗弯拉强度和最大弯拉应变明显低于实施例1，由于增强纤维的加入可使冷补料内部结构逐渐被均匀分散的纤维所填充，在纤维对冷补料的加筋作用及对冷补液的吸附作用下，冷补料在低温下的柔韧性能得到提升，低温性能得到改善。
以上所述仅为本申请的可选实施例，并非因此限制本申请的专利范围，凡是在本申请的发明构思下，利用本申请说明书及附图内容所作的等效结构变换，或直接/间接运用在其他相关的技术领域均包括在本申请的专利保护范围内。
Claims (10)
1.一种沥青冷补料生产工艺，其特征在于，包括以下步骤：
对基质沥青进行复合改性，得到复合改性沥青；
将增黏剂和抗剥落剂加入所述复合改性沥青中，加热搅拌，再加入稀释剂，搅拌均匀，冷却后即得沥青冷补液；
将集料和增强纤维一同进行加热，再搅拌均匀，得混合料；
将所述沥青冷补液加入所述混合料中，搅拌，即得沥青冷补料。
2.根据权利要求1所述的沥青冷补料生产工艺，其特征在于，所述对基质沥青进行复合改性步骤，包括：
将基质沥青加热到120-130℃，掺入占基质沥青质量3％的SBR胶乳，在剪切速率下剪切30min，得SBR改性沥青；
停止加热，将所述SBR改性沥青温度保持在90℃，掺入占基质沥青质量4-6％的石油树脂，搅拌均匀后，在90℃下保温发育30-40min，得复合改性沥青。
3.根据权利要求1所述的沥青冷补料生产工艺，其特征在于，所述稀释剂为生物柴油，所述稀释剂的掺入量为基质沥青质量的18-24％。
4.根据权利要求1所述的沥青冷补料生产工艺，其特征在于，所述增黏剂为萜烯树脂，所述增黏剂的掺入量为基质沥青质量的6-12％。
5.根据权利要求1所述的沥青冷补料生产工艺，其特征在于，所述抗剥落剂为非胺类抗剥落剂，所述抗剥落剂的掺入量为基质沥青质量的0.3-0.6％。
6.根据权利要求1所述的沥青冷补料生产工艺，其特征在于，所述将增黏剂和抗剥落剂加入所述复合改性沥青中，加热搅拌，再加入稀释剂，搅拌均匀，冷却后即得沥青冷补液的步骤中，包括：将增黏剂和抗剥落剂加入所述复合改性沥青中，加热至80℃，搅拌1-1.5h，停止加热，所述复合改性沥青降温至60℃时，加入稀释剂，搅拌1-1.5h，后冷却至室温。
7.根据权利要求1所述的沥青冷补料生产工艺，其特征在于，所述增强纤维为玄武岩纤维和聚酯纤维的混合物，其中，玄武岩纤维和聚酯纤维的质量比为2：3。
8.根据权利要求1所述的沥青冷补料生产工艺，其特征在于，所述集料包括粗集料、细集料和填料，所述集料按LB-13级配进行配制，所述粗集料的粒径大于2.36mm；所述细集料的粒径为0.075-2.36mm；所述填料的粒径小于0.075mm。
9.根据权利要求1所述的沥青冷补料生产工艺，其特征在于，所述将集料和增强纤维一同进行加热，再搅拌均匀，得混合料的步骤，包括：将集料和增强纤维在75℃下加热3-4h，再在75℃下搅拌180次，得混合料。
10.根据权利要求1所述的沥青冷补料生产工艺，其特征在于，所述将所述沥青冷补液加入所述混合料中，搅拌的步骤，包括：将所述沥青冷补液在65℃下加热1-1.2h，再搅拌3min后，将所述沥青冷补液加入所述混合料中，搅拌90次。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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| CN202310614367.1A CN116589228A (zh) | 2023-05-29 | 2023-05-29 | 一种沥青冷补料生产工艺 |
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| CN117089137A (zh) * | 2023-09-11 | 2023-11-21 | 眉山天投新材料有限公司 | 一种改性沥青直投剂及其制备方法与应用 |
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- 2023-05-29 CN CN202310614367.1A patent/CN116589228A/zh active Pending
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| CN117089137B (zh) * | 2023-09-11 | 2024-05-24 | 眉山天投新材料有限公司 | 一种改性沥青直投剂及其制备方法与应用 |
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