CN116306171B - 无粘结预应力钢筋混凝土桥墩能力离散度评估方法 - Google Patents

无粘结预应力钢筋混凝土桥墩能力离散度评估方法 Download PDF

Info

Publication number
CN116306171B
CN116306171B CN202310526796.3A CN202310526796A CN116306171B CN 116306171 B CN116306171 B CN 116306171B CN 202310526796 A CN202310526796 A CN 202310526796A CN 116306171 B CN116306171 B CN 116306171B
Authority
CN
China
Prior art keywords
dispersion
formula
reinforced concrete
prestressed reinforced
pier
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202310526796.3A
Other languages
English (en)
Other versions
CN116306171A (zh
Inventor
钟剑
史龙飞
朱运涛
蔡耀鑫
司启亮
朱炎炎
周思恩
疏一伟
吴乔飞
郑香林
徐伟
毛永恒
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Hefei University of Technology
Original Assignee
Hefei University of Technology
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Hefei University of Technology filed Critical Hefei University of Technology
Priority to CN202310526796.3A priority Critical patent/CN116306171B/zh
Publication of CN116306171A publication Critical patent/CN116306171A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN116306171B publication Critical patent/CN116306171B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
    • G06F30/20—Design optimisation, verification or simulation
    • G06F30/23—Design optimisation, verification or simulation using finite element methods [FEM] or finite difference methods [FDM]
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F17/00—Digital computing or data processing equipment or methods, specially adapted for specific functions
    • G06F17/10—Complex mathematical operations
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F17/00—Digital computing or data processing equipment or methods, specially adapted for specific functions
    • G06F17/10—Complex mathematical operations
    • G06F17/18—Complex mathematical operations for evaluating statistical data, e.g. average values, frequency distributions, probability functions, regression analysis
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
    • G06F30/10—Geometric CAD
    • G06F30/13—Architectural design, e.g. computer-aided architectural design [CAAD] related to design of buildings, bridges, landscapes, production plants or roads
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F2119/00—Details relating to the type or aim of the analysis or the optimisation
    • G06F2119/14—Force analysis or force optimisation, e.g. static or dynamic forces
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P90/00—Enabling technologies with a potential contribution to greenhouse gas [GHG] emissions mitigation
    • Y02P90/30—Computing systems specially adapted for manufacturing

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Theoretical Computer Science (AREA)
  • Data Mining & Analysis (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • Mathematical Physics (AREA)
  • Computational Mathematics (AREA)
  • Mathematical Analysis (AREA)
  • Mathematical Optimization (AREA)
  • Pure & Applied Mathematics (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Computer Hardware Design (AREA)
  • Evolutionary Computation (AREA)
  • Software Systems (AREA)
  • Databases & Information Systems (AREA)
  • Algebra (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Bioinformatics & Computational Biology (AREA)
  • Evolutionary Biology (AREA)
  • Operations Research (AREA)
  • Probability & Statistics with Applications (AREA)
  • Bioinformatics & Cheminformatics (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Civil Engineering (AREA)
  • Architecture (AREA)
  • Bridges Or Land Bridges (AREA)

Abstract

本发明属于桥梁工程技术领域，具体的说是无粘结预应力钢筋混凝土桥墩能力离散度评估方法；该方法包括能力预测公式的建立、参数不确定性分析、在能力预测公式的基础上给出的算例，本发明根据所定义的漂移极限损伤状态，可以对不同高度，截面尺寸，配筋率以及钢筋和混凝土强度等参数下无粘结预应力钢筋混凝土桥墩在不同损伤极限状态下的能力离散度进行快速评估，可以应用于已有桥墩的地震易损性分析；同时可以通过参数值的改变以达到相应的能力离散度目标，可以应用于无粘结预应力钢筋混凝土桥墩的初步设计。

Description

无粘结预应力钢筋混凝土桥墩能力离散度评估方法
技术领域
本发明属于桥梁工程技术领域，具体的说是无粘结预应力钢筋混凝土桥墩能力离散度评估方法。
背景技术
位于高地震活动区域的桥墩一般需要具有较大的延性，允许桥墩在地震中发生较大的位移来延长结构周期和耗散地震能量以防止桥梁在地震中的倒塌；然而，具有高延性要求的桥墩往往会保留较大的永久位移；由于过大的残余位移的存在，虽然一些桥梁在地震中不至于倒塌，但是在震后也丧失了其正常使用的性能而不得不被拆除；这不仅带来了经济财产的损失而且严重影响着震后的救援和恢复工作；
韧性抗震要求结构在地震中具有较小的延性需求和残余位移，能够在震后较短时间内恢复到一定的功能水平，而无粘结预应力钢筋混凝土桥墩，由于配置竖向无粘结预应力钢筋作为自复位构件，可以有效的减小桥墩残余位移，在桥梁结构抗震中无粘结预应力钢筋混凝土桥墩逐渐受到更加广泛的关注，但无粘结预应力钢筋混凝土桥墩的抗震能力以及相应离散度却不能进行快速计算；
因此，我们提出了无粘结预应力钢筋混凝土桥墩能力离散度评估方法。
发明内容
为了弥补现有技术的不足，以解决背景技术中存在的技术问题，本发明提出了无粘结预应力钢筋混凝土桥墩能力离散度评估方法。
本发明通过以下技术方案实现：无粘结预应力钢筋混凝土桥墩能力离散度评估方法，包括：
能力预测公式的建立、参数不确定性分析、在能力预测公式的基础上给出的算例；
其中，能力预测公式的建立包括：
S1：确定无粘结预应力钢筋混凝土桥墩的结构和材料参数，依据不同的取值建立不同的桥墩大样本空间；
S2：根据桥墩顶部位移与桥墩高度的比值所形成的位移比作为指标，基于钢筋和混凝土的应力和应变，对损伤状态进行定义；
S3：通过公式(1)作为无粘结预应力钢筋混凝土桥墩各极限状态下的能力预测方程进行回归拟合；
公式(1)中：
Δ是各极限状态下的漂移比；
ξ为需要通过回归分析确定的系数；
Xi为输入的结构和材料参数；
δ为误差项。
优选地，通过拟合而带来的误差通过拟合的离散度βf表示，βf通过公式(2)计算；
公式(2)中：
Δp，Δm，n分别为漂移比的预测值、实测值以及样本的数量。
优选地，所述参数不确定性分析包括：
P1：桥墩样本空间的建立：确定每个参数随机变量的分布和变异性系数，以计算出变量的上下界，并通过拉丁超立方抽样的方法在每一个参数的上下界之内抽取n个值，且将这些参数值进行组合建立n个样本；
P2：能力离散度计算：通过公式(1)计算各极限状态下的能力，各损伤状态下能力呈对数正态分布，其中，βu为材料的不确定性引起的离散度。可以通过公式(3)计算得到；
公式(3)中：
m，s为通过公式(1)计算得到的n个样本能力的均值与方差；
从而最终离散度βc由公式(4)计算得到；
P3：桥墩能力离散度的经验值获取：选取N个不同的无粘结预应力钢筋混凝土桥墩按照P2进行不确定性分析，以此得到离散度的经验值。
优选地，S1中无粘结预应力钢筋混凝土桥墩结构和材料参数包括：纵横比、轴压比、纵向钢筋配筋率、箍筋配筋率、混凝土抗压强度、纵向钢筋的屈服强度、预应力钢筋配筋率及预应力度。
优选地，P1中参数包括：纵向钢筋配筋率、箍筋配筋率、轴压比、混凝土抗压强度及纵向钢筋的屈服强度。
优选地，S2中损伤状态包括：保护层混凝土开裂LS1、纵向钢筋屈服LS2、核心混凝土达到最大应力LS3、核心混凝土达到最大应变LS4.1、钢筋的应变达到0.075(ε0.075)，LS4.2。
本发明的有益效果是：
本发明根据所定义的漂移极限损伤状态，可以对不同高度，截面尺寸，配筋率以及钢筋和混凝土强度等参数下无粘结预应力钢筋混凝土桥墩在不同损伤极限状态下的能力离散度进行快速评估，可以应用于已有桥墩的地震易损性分析；同时可以通过参数值的改变以达到相应的能力离散度目标，可以应用于无粘结预应力钢筋混凝土桥墩的初步设计。
附图说明
图1为本发明中在OpenSees中建立无粘结预应力钢筋混凝土桥墩的有限元模型图；
图2为本发明中损伤极限状态图；
图3为本发明中通过预测公式及OpenSees计算得到能力值的比较图；
图4为本发明中各损伤状态下能力的呈对数正态分布图；
图5为本发明中每种极限状态下离散度图；
具体实施方式
下面结合附图和具体的实施例对本发明技术方案作进一步的详细描述，以使本领域的技术人员可以更好的理解本发明并能予以实施，但所举实施例不作为对本发明的限定，另外，实施例中出现具体的重量、型号、数量等限定仅作为优选实施例。
无粘结预应力钢筋混凝土桥墩能力离散度评估方法，包括：
能力预测公式的建立、参数不确定性分析、在能力预测公式的基础上给出的算例；
其中，能力预测公式的建立包括：
S1：确定无粘结预应力钢筋混凝土桥墩的结构和材料参数，依据不同的取值建立不同的桥墩大样本空间；
如图1所示，在OpenSees中建立无粘结预应力钢筋混凝土桥墩的有限元模型，考虑了8个参数，所选择的无粘结预应力钢筋混凝土桥墩的参数如表1所示；其中纵横比(Ar)为桥墩高度与直径的比值，即(H/D)；各参数的取值范围由通常情况下桥墩的参数取值范围确定，以便使建立的样本空间能够包含绝大部分情况，使得建立的能力预测的表达式能适用于普遍情况；根据表1中所给出的结构和材料参数以及其相应的取值范围，按照每一个参数取5个不同水平的值，总共建立390，625(58)个无粘结预应力钢筋混凝土桥墩的有限元模型；
表1：无粘结预应力钢筋混凝土桥墩结构和材料参数的取值
S2：根据桥墩顶部位移与桥墩高度的比值所形成的位移比作为指标，基于钢筋和混凝土的应力和应变，对损伤状态进行定义；如图2所示：
保护层混凝土开裂，LS1—假设当其拉伸应变超过最大应变εcu0时，发生开裂，如图2(a)所示；
纵向钢筋屈服，LS2—当纵向钢筋的应变达到εy时开始屈服，钢筋的弹性模量发生显著变化，如图2(c)所示；
核心混凝土达到最大应力，LS3—核心混凝土的应力达到最大值fc1时，构件达到其最大承载能力，如图2(b)所示；
核心混凝土达到最大应变，LS4.1—假设核心混凝土的应变达到最大应变εcu1时，核心混凝土将被压碎，如图2(b)所示；
钢筋的应变达到0.075(ε0.075)，LS4.2—钢筋的应变εs应限制在0.075，以防止结构的倒塌；
S3：通过公式(1)作为无粘结预应力钢筋混凝土桥墩各极限状态下的能力预测方程进行回归拟合；
公式(1)中：
Δ是各极限状态下的漂移比；
ξ为需要通过回归分析确定的系数；
Xi为输入的结构和材料参数；
δ为误差项。
通过拟合而带来的误差通过拟合的离散度βf表示，βf通过公式(2)计算；
公式(2)中：
Δp，Δm，n分别为漂移比的预测值、实测值以及样本的数量；
通过回归分析得到各极限状态下能力预测公式的系数如表2所示；
表2：各极限状态预测公式参数的取值
通过预测公式所计算得到的能力值与通过OpenSees计算得到的能力值的比较如图3所示；预测公式的预测效果通过拟合优度(R2)进行表示，从R2和βf来看预测公式的效果较好；
作为本发明的一种具体实施方式，所述参数不确定性分析包括：
P1：桥墩样本空间的建立：确定每个参数随机变量的分布和变异性系数，以计算出变量的上下界，并通过拉丁超立方抽样的方法在每一个参数的上下界之内抽取n个值，且将这些参数值进行组合建立n个样本；
对于材料参数的不确定性，受施工工艺等因素的影响，钢筋和混凝土的强度(fc，fy)具有一定的变异性，对于一种标号的钢筋或者混凝土而言，其强度分在一定范围内，因此，当根据基于各种设计参数的上述预测表达式计算无粘结预应力钢筋混凝土桥墩的漂移能力时，应考虑材料的可变异性，除材料参数外，还考虑了其他三个参数的不确定性，因此，考虑了五个参数的不确定性：纵向钢筋配筋率和箍筋配筋率(ρl，ρs)，轴压比(αc)，以及混凝土和纵向钢筋的强度(fc，fy)；
以一个无粘结预应力钢筋混凝土桥墩为例，各参数取值已知(表中的中值)如表3所示：
根据参考文献确定了每个随机变量的分布和变异性系数(COV)；据此计算出变量的上下界，它们对应于拉丁超立方体采样(LHS)技术产生的最大值和最小值，考虑上述参数的不确定性，通过拉丁超立方抽样的方法在每一个参数的上下界之内抽取n个值，将这些参数值进行组合建立n个样本；
表3：考虑不确定性参数分布
Ar＝9.6，ρp＝0.011，αps＝0.046；
P2：能力离散度计算：通过公式(1)计算各极限状态下的能力，各损伤状态下能力呈对数正态分布，其中，βu为材料的不确定性引起的离散度。可以通过公式(3)计算得到；
公式(3)中：
m，s为通过公式(1)计算得到的n个样本能力的均值与方差；
从而最终离散度βc由公式(4)计算得到；
考虑上述参数的不确定性，在计算中通过拉丁超立方抽样的方法在每一个参数的上下界之内抽取100个值，将这些参数值进行组合建立100个样本，并通过上述公式(1)计算各极限状态下的能力，各损伤状态下能力的呈对数正态分布，如图4所示；
P3：桥墩能力离散度的经验值获取：选取N个不同的无粘结预应力钢筋混凝土桥墩按照P2进行不确定性分析，以此得到离散度的经验值。
通过选取200个桥墩，即N＝200，在每种极限状态下可以得到200个离散度(βu)的取值,如图5所示，由参数不确定性引起的离散度(βu)都分布在一定的范围之内，因此使用图中显示的βu均值通过公式(4)可以计算给出可参考使用的经验值β’c如表4所示：
表4：离散度经验值β’c的取值
算例说明：
步骤1：以一个无粘结预应力钢筋混凝土桥墩为例，其各参数的取值如表5所示：
表5：示例桥墩各参数取值
步骤2.根据各参数的取值，使用公式(1)计算出各极限状态下的能力值如表6所示：
表6：示例桥墩计算得到的能力值(Sc)
步骤3：以表5中各参数的取值为中值，根据上述表3中的参数分布以及变异系数确定所考虑不确定性的参数的最大值和最小值，并通过拉丁超立方抽样的方法在所确定的范围内建立n个样本，再次通过能力预测公式，公式(1)计算这些样本的能力值，并通过公式(3)计算出不确定性带来的离散度(βu)，如表7所示：
表7：示例桥墩计算得到的参数不确定性引起的离散度(βu)
步骤4：根据上述表3中的拟合离散度(βf)和表7中由不确定性引起的离散度(βu)，根据公式(4)计算得到最终示例无粘结预应力钢筋混凝土桥墩的能力的离散度(βc)，如表8所示：
表8：示例桥墩计算得到的离散度(βc)
以上仅为本发明的优选实施例，并非因此限制本发明的专利范围，凡是利用本发明说明书及附图内容所作的等效结构或者等效流程变换，或者直接或间接运用在其他相关的技术领域，均同理包括在本发明的专利保护范围内。

Claims (3)

1.无粘结预应力钢筋混凝土桥墩抗震能力离散度评估方法，包括：
能力预测公式的建立、参数不确定性分析、在能力预测公式的基础上给出的算例；
其中，能力预测公式的建立包括：
S1：确定无粘结预应力钢筋混凝土桥墩的结构和材料参数，依据不同的取值建立不同的桥墩大样本空间；
S2：根据桥墩顶部位移与桥墩高度的比值所形成的位移比作为指标，基于钢筋和混凝土的应力和应变，对极限状态进行定义；
S3：通过公式(1)作为无粘结预应力钢筋混凝土桥墩各极限状态下的漂移比进行回归拟合；
公式(1)中：
Δ是各极限状态下的漂移比；
ξ为需要通过回归分析确定的系数；
Xi为输入的结构和材料参数；
δ为误差项；
n为样本的数量；
通过拟合而带来的误差通过拟合的离散度βf表示，βf通过公式(2)计算；
公式(2)中：
Δp，Δm，n分别为漂移比的预测值、实测值以及样本的数量；
所述参数不确定性分析包括：
P1：桥墩样本空间的建立：确定每个参数随机变量的分布和变异性系数，以计算出变量的上下界，并通过拉丁超立方抽样的方法在每一个参数的上下界之内抽取n个值，且将这些参数值进行组合建立n个样本；
P2：抗震能力离散度计算：通过公式(1)计算各极限状态下的漂移比，各极限状态下的漂移比呈对数正态分布，βu为材料的不确定性引起的离散度，可以通过公式(3)计算得到；
公式(3)中：
m，s为通过公式(1)计算得到的n个样本能力的均值与方差；
从而最终离散度βc由公式(4)计算得到；
P3：桥墩能力离散度的经验值获取：选取N个不同的无粘结预应力钢筋混凝土桥墩按照P2进行不确定性分析，以此得到离散度的经验值；
S2中极限状态包括：保护层混凝土开裂LS1、纵向钢筋屈服LS2、核心混凝土达到最大应力LS3、核心混凝土达到最大应变LS4.1、钢筋的应变达到ε0.075，LS4.2；
算例说明：
步骤1：以一个无粘结预应力钢筋混凝土桥墩为例，对各参数进行取值；
步骤2.根据各参数的取值，使用公式(1)计算出各极限状态下的漂移比；
步骤3：以各参数的取值为中值，根据参数分布以及变异系数确定所考虑不确定性的参数的最大值和最小值，并通过拉丁超立方抽样的方法在所确定的范围内建立n个样本，再次通过能力预测公式，公式(1)计算这些样本的漂移比，并通过公式(3)计算出不确定性带来的离散度βu，
步骤4：根据拟合离散度βf和不确定性引起的离散度βu，根据公式(4)计算得到最终示例无粘结预应力钢筋混凝土桥墩的能力的离散度βc。
2.根据权利要求1所述的无粘结预应力钢筋混凝土桥墩抗震能力离散度评估方法，其特征在于，S1中无粘结预应力钢筋混凝土桥墩结构和材料参数包括：纵横比、轴压比、纵向钢筋配筋率、箍筋配筋率、混凝土抗压强度、纵向钢筋的屈服强度、预应力钢筋配筋率及预应力度。
3.根据权利要求1所述的无粘结预应力钢筋混凝土桥墩抗震能力离散度评估方法，其特征在于，P1中参数包括：纵向钢筋配筋率、箍筋配筋率、轴压比、混凝土抗压强度及纵向钢筋的屈服强度。
CN202310526796.3A 2023-05-11 2023-05-11 无粘结预应力钢筋混凝土桥墩能力离散度评估方法 Active CN116306171B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202310526796.3A CN116306171B (zh) 2023-05-11 2023-05-11 无粘结预应力钢筋混凝土桥墩能力离散度评估方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202310526796.3A CN116306171B (zh) 2023-05-11 2023-05-11 无粘结预应力钢筋混凝土桥墩能力离散度评估方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN116306171A CN116306171A (zh) 2023-06-23
CN116306171B true CN116306171B (zh) 2023-08-29

Family

ID=86818884

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202310526796.3A Active CN116306171B (zh) 2023-05-11 2023-05-11 无粘结预应力钢筋混凝土桥墩能力离散度评估方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN116306171B (zh)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN117592154B (zh) * 2023-11-10 2024-06-18 安徽省综合交通研究院股份有限公司 无粘结预应力钢筋混凝土桥墩解析韧性设计的方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103306219A (zh) * 2013-06-25 2013-09-18 福州大学 一种快速修复加固震后受损桥墩的方法
CN113656955A (zh) * 2021-08-10 2021-11-16 中国矿业大学 一种腐蚀桥墩的双向压弯承载力劣化程度评估方法
CN115937595A (zh) * 2022-12-20 2023-04-07 中交公路长大桥建设国家工程研究中心有限公司 一种基于智能数据处理的桥梁表观异常识别方法及***

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN208280001U (zh) * 2018-02-05 2018-12-25 横琴共轭科技有限公司 一种普通钢筋与精轧螺纹钢筋混合配筋的拼装墩
TWI696928B (zh) * 2019-06-19 2020-06-21 國立中央大學 結構體解析方法、電腦程式產品與裝置

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103306219A (zh) * 2013-06-25 2013-09-18 福州大学 一种快速修复加固震后受损桥墩的方法
CN113656955A (zh) * 2021-08-10 2021-11-16 中国矿业大学 一种腐蚀桥墩的双向压弯承载力劣化程度评估方法
CN115937595A (zh) * 2022-12-20 2023-04-07 中交公路长大桥建设国家工程研究中心有限公司 一种基于智能数据处理的桥梁表观异常识别方法及***

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Experimental evaluation of seismic performance of unbonded prestressed reinforced concrete column;Jian Zhong等;《Engineering Structures》;全文 *

Also Published As

Publication number Publication date
CN116306171A (zh) 2023-06-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Setzler et al. Model for the lateral behavior of reinforced concrete columns including shear deformations
CN116306171B (zh) 无粘结预应力钢筋混凝土桥墩能力离散度评估方法
Dashti et al. Numerical simulation of shear wall failure mechanisms
Wu et al. Seismic behavior of high strength concrete composite walls with embedded steel truss
Reza et al. Lateral load resistance of bridge piers under flexure and shear using factorial analysis
Guo et al. Stiffness degradation-based damage model for RC members and structures using fiber-beam elements
CN112733395B (zh) 型钢混凝土组合构件从损伤到失效的综合评价分析方法
CN115544794B (zh) 基于疲劳寿命预测的支撑钢框架设计参数选取方法
Abdollahzadeh et al. Response modification factor of SMRF improved with EBF and BRBs
Priya et al. Non-linear pushover analysis of flat slab building by using SAP2000
Fang et al. Behaviours of column-in-column (CIC) system under axial compression: Experimental and theoretical studies
Zhao et al. Seismic behavior of reinforced concrete beam to concrete-filled steel tubular column connections with ring-beam
Tian Behavior and modeling of reinforced concrete slab-column connections
CN108005248B (zh) 地震下钢筋沥青隔震墩墩壁的设计评估方法
Queiroz et al. Shear strength of hollow circular sections
Manos et al. Earthquake damage to Christian basilica churches: the application of an expert system for the preliminary in-plane design of stone masonry piers
Peng et al. Evaluation of performance and storey drift ratio limits of high-rise structural systems with separated gravity and lateral load resisting systems using time history analysis and incremental dynamic analysis
Karim et al. A new damage-control target displacement procedure for direct displacement-based design of circular reinforced concrete Bridge pier
Qu et al. Analysis and seismic performance evaluation of flexure-dominated interlocking compressed earth block walls
Zong et al. Numerical Analysis on the Seismic Performance of Plane Irregular Structure Based on ABAQUS
Ong et al. Jacketing of preloaded steel columns
Ma Experimental and analytical investigations on seismic behavior of non-rectangular reinforced concrete squat walls
CN115221581A (zh) 一种基于不同承载力指标的剪力墙损伤参数确定方法
Ishizawa et al. Analysis of tubular steel bridge piers
Huang et al. Nonlinear analysis for masonry under monotonic and low cyclic loading

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant