CN116083792A - V系550MPa级建筑结构用抗震耐候钢板及其制备方法 - Google Patents

V系550MPa级建筑结构用抗震耐候钢板及其制备方法 Download PDF

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Abstract

本发明提供一种V系550MPa级建筑结构用抗震耐候钢板及其制备方法，按重量百分比计包括以下成分：C：0.07～0.12％、Si：0.35～0.45％、Mn：1.30～1.40％、P≤0.020％、S≤0.008％、Cr：0.60～0.70％、Ni：0.25～0.35％、Cu：0.30～0.40％、V：0.08～0.12％、Als：0.015～0.055％、N：0.0200～0.0220％，余量为Fe及不可避免的杂质，其由具有上述成分的板坯进行加热、粗轧、精轧、层流冷却和卷取后所得到。本发明提供的抗震耐候钢板具有优良的耐大气腐蚀性能和抗震性能。

Description

V系550MPa级建筑结构用抗震耐候钢板及其制备方法
技术领域
本发明涉及热连轧板带技术领域，具体而言是抗震耐候钢板技术领域，尤其涉及V系550MPa级建筑结构用抗震耐候钢板及其制备方法。
背景技术
钢结构建筑具有自重轻、强度高、安装便捷、施工周期短、回收利用率高等优点，因此建筑结构用钢的应用发展迅猛。碳素结构钢、低合金高强钢等传统建筑结构用钢由于耐蚀性能差，容易遭受腐蚀使钢结构建筑的使用寿命大大缩短，因此在使用过程中对其进行除锈、涂装，这不仅增加了钢结构建筑的成本，而且还存在环境污染问题，因此，高性能建筑结构用钢需要具备优良的耐大气腐蚀性能。另外，我国是地震多发地区，应作为地震设防的地震区(七级以上)多达101个，占全国总面积的32.5％，因此为实现建筑物“小震不坏、重震可修、大震不倒”的目的，高性能建筑结构用钢还需要具备优良的抗震性能。
《结构钢第6部分：抗震型建筑结构钢交货技术条件》(GB/T34560.6-2017)中要求抗震结构用的钢材屈强比≤0.85，而《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010)中要求抗震结构用钢材屈强比≤0.85，应具有明显的屈服平台、伸长率≥20％，且具有良好的冲击韧性。而屈服点延伸率Ae是指呈现明显屈服现象的金属材料，屈服开始至均匀加工硬化开始之间引伸计标距的延伸与引伸计标距之比的百分率，Ae值越大，则屈服平台长度越长。另外，地震中建筑物主要承受交变大应变载荷，并且多在200次以下的交变次数，可见地震中造成建筑用钢的损伤和断裂过程与高应变低周疲劳行为极为相似。因此，建筑结构用钢要实现优良的抗震性能，不仅要有良好的塑性和韧性，还需要具有较小的屈强比、较大的Ae值以及良好的高应变低周疲劳性能。
公布号为107385324A、107385239A、107604248A、110184525A的中国专利都公开了屈服强度500MPa以上的建筑结构用钢及其制造方法，但仅能实现较低的屈强比，无法实现优良的耐大气腐蚀性能，同时也无法保证屈服点延伸率和高应变低周疲劳性能等抗震性能指标。
发明内容
根据上述技术问题，而提供一种V系550MPa级建筑结构用抗震耐候钢板及其制备方法。
本发明采用的技术手段如下：
V系550MPa级建筑结构用抗震耐候钢板，按重量百分比计包括以下成分：C：0.07～0.12％、Si：0.35～0.45％、Mn：1.30～1.40％、P≤0.020％、S≤0.008％、Cr：0.60～0.70％、Ni：0.25～0.35％、Cu：0.30～0.40％、V：0.08～0.12％、Als：0.015～0.055％、N：0.0200～0.0220％，余量为Fe及不可避免的杂质。
进一步地，所述建筑结构用抗震耐候钢板的金相组织为多边形铁素体+珠光体；其体积分数为铁素体75～80％，珠光体20～25％。
进一步地，所述建筑结构用抗震耐候钢板的耐大气腐蚀性指数I≥6.5；
进一步地，所述建筑结构用抗震耐候钢板的屈服强度≥550MPa，抗拉强度≥600MPa，断后伸长率≥20％，屈强比≤0.85，屈服点延伸率Ae≥2.0％，180°弯曲试验D＝2a，全尺寸V型缺口-40℃冲击功KV2≥70J。
进一步地，所述建筑结构用抗震耐候钢板相对Q355B腐蚀率≤45％；
进一步地，所述建筑结构用抗震耐候钢板在应变幅范围为±2％的高应变低周疲劳测试中的疲劳寿命≥200周。
进一步地，所述建筑结构用抗震耐候钢板的厚度为6.0～16.0mm。
本发明中各元素及主要工序的作用及机理：
屈强比的影响规律：细晶强化和位错强化使屈服强度的增幅大于抗拉强度的增幅，从而可使屈强比明显增加；析出强化使屈服强度的增幅略大于抗拉强度的增幅，从而对屈强比稍有影响；固溶强化使屈服强度的增幅略小于抗拉强度的增幅，因此可使屈强比减小。
屈服点延伸率的影响规律：(1)C、N间隙原子含量提高可使屈服现象更明显，从而增大屈服点延伸率。低碳钢的屈服效应是由于间隙原子C、N形成的柯氏气团对位错的钉扎，使变形时必须将应力增大一定程度才能使位错摆脱钉扎，此时在拉伸曲线上形成上屈服点；当位错一旦摆脱钉扎，在较小的应力下也能继续运动，此时在应力应变曲线上形成下屈服点。(2)当显微组织出现贝氏体、马氏体等位错密度较高的组织时，会使屈服点延伸率降低。晶体中的位错密度较高时，强化作用较大，受力时位错之间相互作用强烈，应***化的行为突出，会导致屈服现象不明显，从而降低屈服点延伸率。(3)晶粒细化可使屈服现象更明显，从而增大屈服点延伸率。可从多晶协调形变的理论来解释晶粒细化对屈服现象明显的提升作用。多晶与单晶不同，在形变过程中必须保持晶粒之间形变的协调性，为此多晶形变需要5个独立的滑移系。尽管体心立方结构的铁素体具有5个以上的滑移系，但是当晶粒较大时，晶体的取向数目将减小，随之可开动的滑移系数量低，由此使滑移仅仅发生在屈服强度较低的、有利取向的大晶粒中。随着应力的增大，有利取向的大晶粒中将发生多滑移和其它晶粒滑移的启动，这就提前结束了屈服阶段并进入加工硬化阶段，从而导致屈服平台延伸率低。当晶粒减小时，晶体的取向数目将显著增加，增加了随之可开动的滑移系数量，由此导致初始单滑移可发生在更多的晶粒中。此外，细晶具有更高的屈服强度和分切应力，一旦位错挣脱间隙原子的钉扎，由于外加的分切应力远高于位错启动的临界分切应力，更多平行滑移面上的单滑移可相继开动，由此形成几乎平行的滑移带，导致宏观上较长的屈服平台。同样，随着应力的增大，多滑移不会像粗晶样品那样，优先在有利取向的大晶粒中发生，而是在大多数的晶粒中同时发生，从而不会提前进入加工硬化阶段。
为了使产品获得优异的抗震性能和耐腐蚀性能等综合性能匹配，基于屈强比和屈服点延伸率的影响规律，本发明对各元素含量和主要工序的工艺参数进行了限定。
碳：碳是钢中有效的强化元素，可以溶入基体中起到固溶强化的作用，且能够与V结合形成碳化物析出粒子，起到细晶强化和沉淀强化的作用，因此提高碳含量对提高强度有利；同时，碳可作为间隙原子钉扎位错，使屈服现象更明显、提高Ae值。但是过高的碳含量会在钢中形成较多粗大脆性的碳化物颗粒，对塑性和韧性不利，碳含量过高还容易在钢板中心形成偏析带，对弯曲性能、成形性能等不利，同时过高的碳含量会增加焊接碳当量和焊接裂纹敏感指数，不利于焊接加工；因此本发明中C的取值范围设定为0.07～0.12％。
硅：硅能溶于铁素体和奥氏体中提高钢的硬度和强度，有利于细化锈层组织，降低钢整体的腐蚀速率，但含量过高会降低钢的塑性和韧性，使轧制时除鳞困难，还会导致焊接性能下降；因此本发明中Si的取值范围设定为0.35～0.45％。
锰：锰具有较强的固溶强化作用，能显著降低钢的相变温度，细化钢的显微组织，是重要的强韧化元素，但Mn含量过多时连铸过程容易产生铸坯裂纹，同时可能造成钢板心部成分偏析，还会降低钢的焊接性能；因此本发明中Mn的取值范围设定为1.30～1.40％。
磷和硫：磷和硫元素会对钢板组织性能产生不利影响，虽然磷元素能有效提高钢的耐大气腐蚀性能，但磷含量过高会显著降低钢的塑性及低温韧性，而硫会形成硫化物夹杂使钢的性能恶化；因此本发明中P和S的取值范围设定为P≤0.020％，S≤0.008％。
铬：铬对改善钢的钝化能力具有显著效果，可促使钢表面进行致密的钝化膜或保护性锈层，其在锈层内的富集能有效提高锈层对腐蚀性介质的选择性透过特性；但是铬含量过高会使生产成本提高；因此本发明中Cr的取值范围设定为0.60～0.70％。
镍：镍加入钢中，将显著提高钢材的耐蚀性能，同时镍与铜元素形成含Ni的富铜相，并以固态保留在外氧化层中，降低基体中铜的富集量，减少液态富铜相形成的机会，从而避免热脆缺陷发生，因此一般控制钢中Ni/Cu≥1/2；但过高的镍会增大氧化皮的粘附性，压入钢中会在表面形成热轧缺陷，且镍为贵重金属，镍含量过高将显著增加钢材合金成本；因此本发明中Ni的取值范围设定为0.25～0.35％。
铜：铜加入钢中有利于在钢的表面形成致密的、粘附性好的非晶态氧化物(烃基氧化物)保护层，耐蚀作用明显；另外，铜与硫生成难溶的硫化物，从而抵消S对钢耐蚀性的有害作用；但是铜含量过高时，由于铜的熔点较低，低于钢坯加热温度，析出的铜呈液态聚集于奥氏体晶界处，当析出的铜含量达到一定程度后，容易在加热或热轧时产生裂纹；另外，根据耐大气腐蚀性指数I的计算公式，铜含量过小或过大都将减小I的计算值；因此本发明中Cu的取值范围设定为0.30～0.40％。
钒、氮：钒元素固溶于奥氏体能够抑制热变形过程中的静态和动态再结晶，从而扩大奥氏体未再结晶区，增加精轧过程中在未再结晶区的应变量，促进奥氏体向铁素体转变，使铁素体晶粒得到细化；同时，钒与碳、氮结合能够形成微小的碳氮化物钉扎晶界，延迟再结晶，抑制奥氏体晶粒长大，产生细晶强化以及析出强化效果，但会使屈强比升高；增加钢中氮元素含量，有利于钒的第二相析出，且氮元素含量较高时在固定钒元素后还有余量，从而剩余的氮元素可作为间隙原子钉扎位错，使屈服现象更明显、提高Ae值；但是氮含量过高，会增加钢的时效倾向及冷脆性和热脆性，损害钢的焊接性能和冷弯性能；因此本发明中V的取值范围设定为0.08～0.12％，N的取值范围设定为0.0200～0.0220％。
铝：铝加入钢中起脱氧的作用，可改善钢质，但是铝含量过高，其氮氧化物容易在奥氏体晶界析出导致铸坯裂纹产生；因此本发明中Als的取值范围设定为0.015～0.055％。
本发明还公开了一种V系550MPa级建筑结构用抗震耐候钢板的制备方法，包括如下步骤：将含有上述成分的板坯进行加热、粗轧、精轧、层流冷却和卷取后，得到建筑结构用抗震耐候钢板。
进一步具体到加热步骤中，将板坯在蓄热式加热炉中进行加热，对板坯进行加热是为了对铸态组织和成分偏析起到均匀化作用，同时使合金元素固溶，但加热温度过高、加热时间过长会出现烧损、过热、过烧等问题。因此本发明中在加热步骤中设定加热温度为1180～1220℃，加热时间为180～400min。
进一步具体到粗轧步骤中，粗轧需要达到足够的变形量以保证奥氏体再结晶，细化奥氏体晶粒，防止出现混晶组织；若中间坯厚度太大，粗轧变形量可能不足，且精轧轧制负荷增大，若中间坯厚度太小，则精轧变形量可能不足。因此本发明中设定粗轧步骤中经过6道次粗轧，每道次变形量≥18％；成品厚度为6.0～10.0mm时，中间坯厚度为48～52mm；成品厚度为＞10.0～16.0mm时，中间坯厚度为53～57mm。
进一步具体到精轧步骤中，精轧后三机架基本处于奥氏体未再结晶区轧制，采用大的变形率，可将已经过在再结晶区轧制、有了一定程度细化的奥氏体晶粒压扁和拉长，增加单位体积中奥氏体的晶界面积，同时在晶内还会产生大量的变形带和高密度位错，从而提高铁素体形核率，使相变后得到细小的组织；若精轧开轧温度太高，则精轧过程在奥氏体未再结晶区的变形量不足，不利于组织细化；若终轧温度太低，则与开轧温度相差太大，使精轧过程冷速过快，且存在精轧后几机架在两相区轧制的风险，产品综合性能差；若终轧温度太高，则未再结晶区变形量不足，不利于最终组织细化。因此本发明中设定精轧步骤中经过7道次精轧，后三机架压下率分别为≥17％、≥13％和≥10％，精轧开轧温度≤1030℃，终轧温度840～880℃。
具体到层流冷却步骤中，采用前段冷却模式可实现较大的过冷度从而使最终组织细化，且采用较大的冷却速度可对心部带状组织起到一定的改善效果，同时有利于析出细小弥散的第二相从而增强细晶强化和析出强化效果，但冷却速度过大容易导致贝氏体、马氏体等中低温组织产生，导致屈强比升高、屈服点延伸率降低。因此本发明采用前段冷却模式，冷却速度为40～80℃/s。
具体到卷取步骤中，若卷取温度太低，则会使冷却过程中的冷速太大从而导致贝氏体、马氏体等中低温组织产生，导致屈强比升高、屈服点延伸率降低；若卷取温度太高，则会使晶粒和第二相粒子粗大，导致强度和韧性降低。因此本发明中设定卷取温度为650～690℃。
较现有技术相比，本发明具有以下优点：
本发明通过添加一定量的Si、Cr、Ni、Cu等元素，使耐大气腐蚀性指数I≥6.5，提高了产品的耐大气腐蚀性能；通过V-N微合金化方式发挥细晶强化和析出强化效果，使产品获得了良好的强度、塑性和韧性匹配，同时结合控轧控冷工艺对产品的组织性能进行调控，产品的金相组织为均匀的多边形铁素体+珠光体，屈强比较低、屈服点延伸率和高应变低周疲劳性能较高。采用本发明的成分及其制备方法制备的建筑结构用钢的屈服强度≥550MPa，抗拉强度≥600MPa，断后伸长率≥20％，屈强比≤0.85，屈服点延伸率Ae≥2.0％，180°弯曲试验D＝2a，全尺寸V型缺口-40℃冲击功KV2≥70J，相对Q355B腐蚀率≤45％，在应变幅范围为±2％的高应变低周疲劳测试中的疲劳寿命≥200周，实现了优良的耐大气腐蚀性能和抗震性能。
基于上述理由本发明可在抗震耐候钢板等领域广泛推广。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图做以简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为本发明实施例1中V系550MPa级建筑结构用抗震耐候钢板金相组织图。
具体实施方式
需要说明的是，在不冲突的情况下，本发明中的实施例及实施例中的特征可以相互组合。下面将参考附图并结合实施例来详细说明本发明。为使本发明实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。以下对至少一个示例性实施例的描述实际上仅仅是说明性的，决不作为对本发明及其应用或使用的任何限制。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
为了便于理解本发明，下面结合实施例和对比例对本发明进行进一步的说明。
本发明所公开的V系550MPa级建筑结构用抗震耐候钢板，按重量百分比计包括以下成分：C 0.07～0.12％、Si 0.35～0.45％、Mn 1.30～1.40％、P≤0.020％、S≤0.008％、Cr 0.60～0.70％、Ni 0.25～0.35％、Cu 0.30～0.40％、V 0.08～0.12％、Als 0.015～0.055％、N 0.0200～0.0220％，余量为Fe及不可避免的杂质。
为了进一步理解本发明，提供三组采用本发明所述建筑结构用抗震耐候钢板的成分及制备方法的实施例以及两组对比例进行对比说明。
所述建筑结构用抗震耐候钢板的耐大气腐蚀性指数I＝26.01(％Cu)+3.88(％Ni)+1.20(％Cr)+1.49(％Si)+17.28(％P)-7.29(％Cu)(％Ni)-9.10(％Ni)(％P)-33.39(％Cu)2。
所述建筑结构用抗震耐候钢板的屈服强度、抗拉强度以及断后伸长率按《金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法》(GB/T 228.1)测试；弯曲性能按《金属材料弯曲试验方法》(GB/T 232)测试；冲击性能按《金属材料夏比摆锤冲击试验方法》(GB/T 229)测试；耐腐蚀性能按《铁路用耐候钢周期浸润腐蚀试验方法》(TB/T 2375)进行72h测试；高应变低周疲劳性能按《金属材料疲劳试验轴向应变控制方法》测试，应变幅范围为±2％，应变比R＝-1，变形速率为2×10-3，载荷3kN，试样失效判定为断裂或应力值下降稳定应力值的30％。
实施例1
一种V系550MPa级建筑结构用抗震耐候钢板，其化学成分见表1，余量为Fe及不可避免的杂质。
一种V系550MPa级建筑结构用抗震耐候钢板的制备方法，按成分采用常规方法冶炼成板坯，将冶炼得到的板坯继续加工，依次进行加热、粗轧、精轧、层流冷却和卷取，具体加工工艺为：加热温度为1190℃，加热时间为220min；经过6道次粗轧，每道次变形量≥18％，中间坯厚度为51mm；经过7道次精轧，后三机架压下率分别为≥17％、≥13％和≥10％，精轧开轧温度1010～1020℃，终轧温度850～860℃；采用前段冷却模式，冷却至目标卷取温度，冷却速度约为70℃/s，卷取温度为650～660℃。金相组织为均匀的多边形铁素体+珠光体，如图1所示，铁素体体积分数为75％，珠光体体积分数为25％。
实施例2
一种V系550MPa级建筑结构用抗震耐候钢板，其化学成分见表1，余量为Fe及不可避免的杂质。
一种V系550MPa级建筑结构用抗震耐候钢板的制备方法，按成分采用常规方法冶炼成板坯，将冶炼得到的板坯继续加工，依次进行加热、粗轧、精轧、层流冷却和卷取，具体加工工艺为：加热温度为1210℃，加热时间为250min；经过6道次粗轧，每道次变形量≥18％，中间坯厚度为54mm；经过7道次精轧，后三机架压下率分别为≥17％、≥13％和≥10％，精轧开轧温度1010～1030℃，终轧温度860～870℃；采用前段冷却模式，冷却至目标卷取温度，冷却速度约为65℃/s，卷取温度为660～690℃。金相组织为均匀的多边形铁素体+珠光体，铁素体体积分数为78％，珠光体体积分数为22％。
实施例3
一种V系550MPa级建筑结构用抗震耐候钢板，其化学成分见表1，余量为Fe及不可避免的杂质。
一种V系550MPa级建筑结构用抗震耐候钢板的制备方法，按成分采用常规方法冶炼成板坯，将冶炼得到的板坯继续加工，依次进行加热、粗轧、精轧、层流冷却和卷取，具体加工工艺为：加热温度为1185℃，加热时间为235min；经过6道次粗轧，每道次变形量≥18％，中间坯厚度为56mm；经过7道次精轧，后三机架压下率分别为≥17％、≥13％和≥10％，精轧开轧温度1010～1030℃，终轧温度850～870℃；采用前段冷却模式，冷却至目标卷取温度，冷却速度约为50℃/s，卷取温度为670～680℃。金相组织为均匀的多边形铁素体+珠光体，铁素体体积分数为80％，珠光体体积分数为20％。
对比例1(对比例1具体参照《一种大厚度Q500GJCD高强度建筑结构用钢板及其制造方法》(CN107385324A)中实施例2)
一种建筑结构用钢，其化学成分见表1，余量为Fe及不可避免的杂质。
一种建筑结构用钢的制备方法，按成分采用常规方法冶炼成板坯，将冶炼得到的板坯采用宽厚板轧机继续加工，依次进行加热、粗轧、精轧、层流冷却和卷取，具体加工工艺为：加热温度为1200～1220℃，加热时间为375min；经粗轧轧制，待温厚度50mm，待温后精轧机开轧温度900℃，再经精轧轧制，终轧温度≥796℃；轧制完成后轧件直送入Acc装备中浇水即加速冷却，冷却速率6～7℃/s，终冷温度690～710℃；再经热矫机矫平；之后送冷床自然冷却至320℃时下线堆缓冷24h。
对比例2(对比例2具体参照《一种高强度Q500GJD调质态建筑结构用钢板及其制造方法》(CN107604248A)中实施例2)
一种建筑结构用钢，其化学成分见表1，余量为Fe及不可避免的杂质。
一种建筑结构用钢的制备方法，按成分采用常规方法冶炼成板坯，将冶炼得到的板坯采用宽厚板轧机继续加工，依次进行加热、粗轧、精轧、层流冷却和卷取，具体加工工艺为：加热温度为1180～1220℃，加热时间为220min；经粗轧轧制到厚度65mm，送精轧机轧制，终轧温度795℃；轧制完成后轧件直送入热矫机矫平；之后送冷床自然冷却；合格板转入热处理工序，淬火温度905℃，在炉时间25min，水冷，回火温度660℃，在炉时间27min，空冷至室温。
表1实施例和对比例的化学成分的质量百分比/wt％
Figure BDA0003989195900000111
实施例和对比例的具体的力学性能测试结果如表2所示。
表2实施例和对比例的性能测试结果
Figure BDA0003989195900000121
注1：弯曲压头直径D，试样厚度a；
注2：冲击试验，实施例1采用半尺寸试样，实施例2、3和对比例1、2采用全尺寸试样；实施例的冲击试验温度为-40℃，对比例1和2的冲击试验温度为-20℃。
结合三组实施例和三组对比例的制备方法，根据表1化学成分和表2所得实施例和对比例的性能测试结果可知：实施例通过添加一定量的Si、Cr、Ni、Cu等元素，实现了优良的耐大气腐蚀性能；通过V-N微合金化方式发挥细晶强化和析出强化效果，使产品获得了良好的强度、塑性和韧性匹配，同时结合控轧控冷工艺对产品的组织性能进行调控，产品屈强比较低、屈服点延伸率和高应变低周疲劳性能较高。因此，本发明所公开的V系550MPa级建筑结构用抗震耐候钢板及其制备方法，实现了优良的耐大气腐蚀性能和抗震性能等综合性能匹配，具有很好的应用前景。
最后应说明的是：以上各实施例仅用以说明本发明的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述各实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分或者全部技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的范围。

Claims (10)

1.V系550MPa级建筑结构用抗震耐候钢板，其特征在于，按重量百分比计包括以下成分：C：0.07～0.12％、Si：0.35～0.45％、Mn：1.30～1.40％、P≤0.020％、S≤0.008％、Cr：0.60～0.70％、Ni：0.25～0.35％、Cu：0.30～0.40％、V：0.08～0.12％、Als：0.015～0.055％、N：0.0200～0.0220％，余量为Fe及不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的V系550MPa级建筑结构用抗震耐候钢板，其特征在于，所述建筑结构用抗震耐候钢板的金相组织为多边形铁素体+珠光体；其体积分数为铁素体75～80％，珠光体20～25％。
3.根据权利要求1所述的V系550MPa级建筑结构用抗震耐候钢板，其特征在于，所述建筑结构用抗震耐候钢板的耐大气腐蚀性指数I≥6.5；
所述建筑结构用抗震耐候钢板的屈服强度≥550MPa，抗拉强度≥600MPa，断后伸长率≥20％，屈强比≤0.85，屈服点延伸率Ae≥2.0％，180°弯曲试验D＝2a，全尺寸V型缺口-40℃冲击功KV2≥70J。
4.根据权利要求1所述的V系550MPa级建筑结构用抗震耐候钢板，其特征在于，所述建筑结构用抗震耐候钢板相对Q355B腐蚀率≤45％；所述建筑结构用抗震耐候钢板在应变幅范围为±2％的高应变低周疲劳测试中的疲劳寿命≥200周。
5.根据权利要求1所述的V系550MPa级建筑结构用抗震耐候钢板，其特征在于，所述建筑结构用抗震耐候钢板的厚度为6.0～16.0mm。
6.一种V系550MPa级建筑结构用抗震耐候钢板的制备方法，其特征在于，包括如下步骤：将含有权利要求1～5任一权利要求所述成分的板坯进行加热、粗轧、精轧、层流冷却和卷取后，得到建筑结构用抗震耐候钢板。
7.根据权利要求6所述的一种V系550MPa级建筑结构用抗震耐候钢板的制备方法，其特征在于，所述加热步骤中，1180～1220℃，加热时间为180～400min。
8.根据权利要求6所述的一种V系550MPa级建筑结构用抗震耐候钢板的制备方法，其特征在于，所述粗轧步骤中，经过6道次粗轧，每道次变形量≥18％；成品厚度为6.0～10.0mm时，中间坯厚度为48～52mm；成品厚度为＞10.0～16.0mm时，中间坯厚度为53～57mm；
所述精轧步骤中，经过7道次精轧，后三机架压下率分别为≥17％、≥13％和≥10％，精轧开轧温度≤1030℃，终轧温度840～880℃。
9.根据权利要求6所述的一种V系550MPa级建筑结构用抗震耐候钢板的制备方法，其特征在于，所述层流冷却步骤中，采用前段冷却模式，冷却速度为40～80℃/s。
10.根据权利要求6所述的一种V系550MPa级建筑结构用抗震耐候钢板的制备方法，其特征在于，所述卷取步骤中，卷取温度为650～690℃。
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