CN115818845A

CN115818845A - 一种垃圾转运站污水处理***及工艺

Info

Publication number: CN115818845A
Application number: CN202310159693.8A
Authority: CN
Inventors: 刘苏; 宋灿辉; 杜昱; 汤波
Original assignee: Suzhou Suke Environmental Protection Science & Technology Co ltd
Current assignee: Suzhou Suke Environmental Protection Science & Technology Co ltd
Priority date: 2023-02-24
Filing date: 2023-02-24
Publication date: 2023-03-21

Abstract

本发明公开了一种垃圾转运站污水处理***，包括依次连通处理的微生物预处理反应器、缺氧池、好氧池、内置式膜池，所述内置式膜池内设置内置式膜箱并连接自吸泵实现负压抽吸过滤出水，所述微生物预处理反应器、好氧池及内置式膜池连接鼓风机实现曝气，所述内置式膜池通过回流泵连接缺氧池和污泥管道，一方面向缺氧池进行硝化液回流，另一方面通过污泥管道进行排泥，所述微生物预处理反应器直接通过污泥管道进行排泥。还公开了利用上述***的处理工艺。本发明可以提高预处理污染物去除效率，降低安全隐患，减小占地面积，减小运行能耗，简化工艺流程，减少碳排放，实现COD捕获。

Description

一种垃圾转运站污水处理***及工艺

技术领域

本发明涉及污水处理技术领域，尤其是涉及一种垃圾转运站污水处理***及工艺。

背景技术

垃圾转运站污水是日常生活中较为常见的污水种类，主要产生于两个环节，一是通过垃圾压缩***压缩垃圾过程中挤压出的压滤液，包括垃圾本身含有的水分和降水带入的水分，垃圾本身含有的水分通常占垃圾重量的5～15%，二是冲洗垃圾盛放容器产生的污水。

垃圾污水中的污染物种类和浓度因地区、季节等因素产生变化，总体而言污染源广、水质复杂多变、污染物浓度高，高浓度COD、BOD₅和氨氮和总氮是重要特征污染物。一般典型的垃圾转运站污水水质为COD：5000~50000mg/L，BOD₅：3000~30000mg/L，氨氮：200~800mg/L，总氮：200~800mg/L左右，悬浮物浓度高，盐度高，并含有一定的重金属及油类物质等。可以看出垃圾转运站污水具有高COD，高SS，低氨氮，含重金属及油类物质，可生化性好，碳源充足等特点。

现有技术中对生活垃圾污水的处理已有大量的研究和工程实例，几乎用尽所有污水处理技术及其组合。而对于转运站污水处理研究和工程实例并不多。

目前比较常用的工艺如：

1、加药预处理+厌氧发酵+好氧发酵+混凝沉降，申请号：201010584824.X；

2、气浮+PH调节+吸附，申请号：201410103203.3；

3、絮凝+臭氧氧化+好氧生物处理，申请号：201410721418.1；

4、DTRO+电解氧化+蒸发，申请号：202011558089.5；

5、预沉淀池+MBR+芬顿氧化+高密沉淀池+臭氧氧化，申请号：202011597749.0。

处理表现存在以下问题：

1、预处理COD等污染物去除效率低，厌氧存在安全隐患：因垃圾转运站污水水质复杂，污染物浓度高，COD：5000~50000mg/L，BOD₅：3000~30000mg/L，氨氮：200~800mg/L，总氮：200~800mg/L左右，悬浮物浓度高，盐度高，并含有一定的重金属及油类物质等。针对这种情况一般都需要采用高效的预处理技术。目前传统的预处理技术主要为以下几类。

水解酸化作为预处理工艺：属于厌氧的水解酸化阶段，把厌氧生物处理控制在水解酸化阶段，对COD，氨氮，总氮，重金属及油脂去除效率低，且只能去除少量的悬浮固体SS，主要用来提高垃圾污水的可生化性，效果有限。

气浮、絮凝、沉淀作为预处理工艺：能去除大部分悬浮固体、胶体污染物、重金属及油脂物质，但COD，氨氮，总氮去除率不高，COD去除率约20%~30%，而且需投加大量化学药剂。

电化学絮凝预处理工艺：也是属于絮凝的一种，能耗高，处理效果有限。

臭氧氧化、芬顿氧化：对COD去除效果高，特别是对大分子难降解COD有比较好的去除效果，但无法去除总氮和氨氮等物质，而且如果用作预处理工艺运行成本会非常高，芬顿氧化还会产生化学污泥。

2、存在安全隐患：一般垃圾转运站都会建设在城区、居民区和人口密集区附近。对工艺的安全性要求比较高。

厌氧生物处理作为预处理工艺：会产生沼气存在巨大的安全隐患问题。其中甲烷和氢气都是可燃性、***性气体，而硫化氢是恶臭气体。

气浮、絮凝、沉淀、芬顿氧化：这些工艺需要采用混凝剂、絮凝剂、酸、碱、双氧水、铁盐等化学药剂，这些药剂的使用、运输和储存都存在安全管理隐患。

3、占地面积大：厌氧生物处理作为预处理方法，一般在垃圾污水处理工艺中，厌氧反应器设计的容积负荷为5~8kgCOD/m³, 厌氧反应器一般需要的停留时间过长，一般为5~8天。这样就导致厌氧反应器的设计容积很大，投资成本增加，占地面积增大。

而水解酸化作为预处理方法对污染物去除效率有限，导致后续MBR负荷增大，进而导致其中缺氧池、好氧池设计容积很大，投资成本增加，占地面积增大。气浮、絮凝、沉淀作为预处理方法对COD去除率只有20%~30%，也会导致和水解酸化方法同样的问题。而一般垃圾转运站都在市区，土地面积有限，对工艺及***的占地要求很高。

4、运行能耗高：能耗问题主要体现在三个方面，

一是预处理工艺处理效果有限，增加了后续MBR设计和运行负荷，导致整体***设计体量变大，设备变多，整体运行能耗变高。

二是预处理无法对大分子COD进行高效去除，大分子COD由后续MBR***进行去除，需要大量能耗。

三是“厌氧反应器+MBR工艺”中MBR使用的膜一般是外置式管式膜，外置式管式膜对污水过滤机理为污水通过大流量，高扬程的水泵泵入膜中，进行高流速的错流过滤，从而通过压力进行泥水分离，得到干净的产水。一般在污水处理中，100吨/天外置式管式膜吨水能耗需要7~9kw.h/吨。运行能耗非常高，对于能源是一种极大的浪费。同时在我国需要实现碳达峰和碳中和目标下尤为不利。如采用臭氧氧化、电解氧化、DTRO、蒸发等工艺那么运行能耗会更高。

5、工艺流程复杂运维管理难：转运站管理人员、操作人员的运维能力一般都比较的弱，不具备专业的垃圾污水处理运营能力。针对于需要精准控制配药量，加药量的气浮、絮凝、沉淀、芬顿氧化工艺来讲，加大了操作人员的劳动强度和操作难度，不适合作为垃圾转运站污水的处理工艺，针对于流程长，复杂的工艺，如预沉淀池+MBR+芬顿氧化+高密沉淀池+臭氧氧化，需要对多个点参数进行控制，来达到处理效果，增加了处理难度。

6、碳排放量大：沼气通过应急火炬进行燃烧，沼气中90%以上是由甲烷和二氧化碳组成，甲烷燃烧后也产生大量的二氧化碳气体，采用厌氧反应器处理垃圾污水就会导致大量的温室气体排放至大气中，不利于碳减排，碳封存。在我国需要实现碳达峰和碳中和目标下尤为不利。

7、COD捕获：气浮、絮凝、沉淀、芬顿氧化等工艺通过加药来去除COD，最后以化学污泥的形式进行排放。厌氧生物处理、MBR通过微生物的降解将COD分解成二氧化碳和水，这些工艺都不利于COD捕获和资源化再利用。

针对垃圾转运站污水处理，总体来讲厌氧生物处理作为预处理工艺效果良好，但存在沼气安全问题，在转运站应用受到限制，其它处理工艺普遍效率太低，存在投资成本增加，占地面积增大、运行能耗增加等问题。目前还没有工艺流程简单、高效、安全稳定、节省占地、低耗、低碳、处理效果显著适合于垃圾转运站污水处理的工艺和技术。

发明内容

发明目的：为了克服背景技术的不足，本发明第一目的是公开一种垃圾转运站污水处理***；第二目的是公开一种垃圾转运站污水处理工艺。

技术方案：本发明所公开的垃圾转运站污水处理***，包括依次连通处理的微生物预处理反应器、缺氧池、好氧池、内置式膜池，所述内置式膜池内设置内置式膜箱并连接自吸泵实现负压抽吸过滤出水，所述微生物预处理反应器、好氧池及内置式膜池连接鼓风机实现曝气，所述内置式膜池通过回流泵连接缺氧池和污泥管道，一方面向缺氧池进行硝化液回流，另一方面通过污泥管道进行排泥，所述微生物预处理反应器直接通过污泥管道进行排泥。

进一步的，所述微生物预处理反应器包括反应室，所述反应室内置分离室，所述反应室开设进水口并在内侧上部开设溢流口，所述分离室上部设有导流筒与溢流口连通，所述分离室底部设有泥斗连接排泥管延伸出微生物预处理反应器，上部设有溢流槽连接出水管延伸至缺氧池，所述反应室底部设有曝气器及排空口。

进一步的，所述微生物预处理反应器的工艺控制条件如下：污泥净增长系数为0.25~0.45kg/kgCOD，去除COD单位需氧量为0.3~0.6kgO₂/kgCOD，污泥负荷为2.0~3.0kgCOD/（kgMLSS·d），污泥浓度为8~15g/L。

一种垃圾转运站污水处理工艺，包括如下步骤：

S1、将污水进行微生物预处理；

S2、预处理后，将污水排至内置式MBR进行处理后排出，所述内置式MBR由缺氧池、好氧池以及内置式膜池组成。

其中，S1采用上述的微生物预处理反应器进行微生物预处理，工艺控制条件如下：污泥净增长系数为0.25~0.45kg/kgCOD，去除COD单位需氧量为0.3~0.6kgO₂/kgCOD，污泥负荷为2.0~3.0kgCOD/（kgMLSS·d），污泥浓度为8~15g/L。

进一步的，微生物预处理反应器的工艺控制条件如下：污泥含水率99%~98%，水温20℃。

进一步的，所述内置式MBR工艺控制条件如下：污泥浓度为12~15g/L，污泥负荷为0.1~0.3kgCOD/（kgMLSS·d），脱氮速率为0.04~0.13kgNO₃-N/（kgMLSS·d），硝化速率为0.02~0.08kgNH4⁺-N/（kgMLSS·d），污泥产率系数为0.15~0.30kgMLSS/kgCOD，好氧区污泥龄25d，混合液回流比20~40倍，内置式膜运行通量8~12L/m²h。

本发明垃圾转运站污水处理工艺，S1中微生物预处理反应器通过设计污泥负荷，并通过控制曝气量及污泥浓度来加强微生物絮凝能力，将COD、氨氮、总氮、总磷、重金属及油脂快速吸附及降解，一部分COD、氨氮、总氮、总磷、重金属及油脂被微生物的自身新陈代谢进行去除，另一部分被微生物的吸附絮凝能力吸收，吸附捕获的COD、氨氮、总氮、重金属及油脂以污泥排放的形式去除；S2中在缺氧池，通过兼氧菌进一步分解及降解部分污染物质，去除部分COD，同时进行反硝化作用，使硝酸盐及亚硝酸盐转化成氮气，从而达到生物脱氮的功能，缺氧池出水自流至好氧池，好氧菌再进一步分解及降解污染物质，去除COD同时进行硝化作用，为反硝化奠定基础，好氧池出水通过回流泵循环回到缺氧池，好氧池出水流入内置式膜池，内置式膜池中放入内置式膜箱，内置式膜箱可由PTFE材质的膜组件组成，通过水泵进行负压抽吸过滤，过滤方向由外至内，活性污泥截留在膜丝外侧，洁净的产水则压入膜丝的内侧，通过产水管收集后得到干净的出水。

有益效果：与现有技术相比，本发明的优点为：

1、解决预处理污染物去除效率低问题

微生物预处理反应器对COD、氨氮、总氮、总磷、重金属及油脂等指标都有非常高的去除效率（COD去除效率达85%~95%、氨氮、总氮去除效率达80%~90%，总磷去除率达85%~90%）。解决了气浮、絮凝、沉淀、水解酸化、臭氧氧化、芬顿氧化等预处理工艺去除效率低（去除率约为20%~30%），对氨氮和总氮无法去除等技术难点。而且以上预处理工艺无法去除难降解大分子COD，这些难降解大分子COD进入后续MBR中，最后导致出水不达标。而微生物预处理反应器会优先吸附难降解大分子COD，之后通过排泥的方式高效去除，保障了后续MBR出水稳定达标排放。

2、解决安全隐患问题

不再产生危险性、***性沼气、不再产生硫化氢等恶臭气体。代替的是采用通过控制曝气量及污泥浓度来加强微生物絮凝能力，将COD（其中难降解的大分子COD进行捕获）、氨氮、总氮、总磷、重金属及油脂快速吸附及降解的微生物预处理反应器。

3、解决占地面积大问题

一是厌氧生物处理作为预处理方法，一般在垃圾污水处理工艺中，厌氧反应器设计的容积负荷为5~8kgCOD/m³，厌氧反应器一般需要的停留时间过长，一般为5~8天。水解酸化作为预处理方法对污染物去除效率有限，导致后续MBR负荷增大，进而导致其中缺氧池、好氧池设计容积很大，投资成本增加，占地面积增大。气浮、絮凝、沉淀作为预处理方法对COD去除率只有20%~30%，也会导致和水解酸化方法同样的问题。而微生物预处理反应器设计容积负荷可以做到10~20kgCOD/m³，是厌氧反应器的两倍以上。容积及占地面积只有厌氧反应器的一半左右。大大节省了投资成本及占地面积。

二是微生物预处理反应器对COD、氨氮、总氮、总磷等关键指标都有非常高的去除效率，从而降低了后续MBR工艺的负荷，MBR负荷大幅度降低，可以使缺氧池、好氧池设计容积大大减少，进一步节省了投资成本及占地面积。相比如使用气浮、絮凝、沉淀，水解酸化等预处理工艺，使用微生物预处理反应器可以使后续MBR工艺容积减少70%以上。

4、解决运行能耗高问题

一是微生物预处理反应器对COD、氨氮、总氮、总磷、重金属及油脂等指标都有非常高的去除效率，从而降低了后续MBR工艺的负荷，MBR负荷大幅度降低，整体***设计体量变小，设备变少，整体运行能耗也会降低非常多。

二是微生物预处理反应器会优先吸附大分子COD，之后通过排泥的方式高效去除。这些大分子COD没有被分解，所以能耗低。

5、解决工艺流程复杂运维管理难问题

微生物预处理反应器结构简单，不需要复杂的控制程序，主要依靠发挥微生物自身强大的吸附及降解能力。

6、解决碳排放量大问题

不再需要火炬燃烧，进而不会产生大量的二氧化碳气体。

7、实现COD捕获

产生热值较高的泥饼随转运站垃圾车一同运输至焚烧厂进行协调焚烧处理，进行协同能源发电，实现资源化再利用，从根本上改变了污染物的去除方式。

8、外置式管式膜对污水过滤机理为污水通过大流量，高扬程的水泵泵入膜中，进行高流速的错流过滤，从而通过压力进行泥水分离，得到干净的产水。一般在污水处理中，100吨/天外置式管式膜吨水能耗需要7~9kw.h/吨。运行能耗非常高，对于能源是一种极大的浪费。同时在我国需要实现碳达峰和碳中和目标下尤为不利。而内置式膜采用负压抽吸原理，运行压力低，运行能耗低，100吨/天内置式MBR吨水能耗只需要1.2kw.h/吨。内置式MBR要比使用外置式MBR工艺节省能耗85%以上。

附图说明

图1为本发明处理***结构示意图；

图2为本发明微生物预处理反应器结构示意图。

具体实施方式

下面结合附图和实施例对本发明的技术方案作进一步的说明。

如图1所示的垃圾转运站污水处理***，包括依次连通处理的微生物预处理反应器1、缺氧池2、好氧池3、内置式膜池4，缺氧池2、好氧池3、内置式膜池4组成内置式MBR，所述内置式膜池4内设置内置式膜箱5并连接自吸泵6实现负压抽吸过滤出水，所述微生物预处理反应器1、好氧池3及内置式膜池4连接鼓风机7实现曝气，所述内置式膜池4通过回流泵8连接污泥管道，该污泥管道同时连接微生物预处理反应器1和缺氧池2进行排泥。

垃圾转运站污水进入微生物预处理反应器1，微生物预处理反应器1通过鼓风机7控制曝气来加强微生物絮凝能力及生物代谢能力，将有机物、氨氮、总氮、重金属及油脂快速吸附及降解。一部分COD、氨氮、总氮、总磷、重金属及油脂被微生物的自身新陈代谢进行去除，另一部分被微生物强大的吸附絮凝能力吸收，吸附捕获的COD、氨氮、总氮、重金属及油脂以污泥排放的形式去除。微生物预处理反应器1溢流至缺氧池2，缺氧池2通过兼氧菌进一步分解及降解部分污染物质，去除部分COD，同时进行反硝化作用，使硝酸盐及亚硝酸盐转化成氮气，从而达到生物脱氮的功能，缺氧池2出水自流至好氧池3，通过鼓风机7进行曝气，大量的好氧菌再进一步分解及降解大部分污染物质，去除大部分COD同时进行硝化作用，为更好地进行反硝化奠定了基础，好氧池3中的混合液自流至内置式膜池4，内置式膜池4中放入内置式膜箱5，通过自吸泵6进行负压抽吸过滤，过滤方向由外至内，活性污泥截留在膜丝外侧，洁净的产水则压入膜丝的内侧，通过产水管收集后得到干净的出水达标排放。所述内置式膜池4通过回流泵8连接缺氧池2和污泥管道，一方面向缺氧池2进行硝化液回流，另一方面通过污泥管道进行排泥，所述微生物预处理反应器1直接通过污泥管道进行排泥。

如图2所示，所述微生物预处理反应器1包括反应室101，所述反应室101内置分离室102，所述反应室101开设进水口103并在内侧上部开设溢流口104，所述分离室102上部设有导流筒105与溢流口104连通，所述分离室102底部设有泥斗106连接排泥管107延伸出微生物预处理反应器1，上部设有溢流槽108连接出水管109延伸至缺氧池2，所述反应室101底部设有曝气器110及排空口111。

污水通过进水口103进入反应室101，污水在反应室101中进行高效反应。鼓风机通过鼓风管将空气输送至曝气器110中，通过曝气器110对反应室101进行鼓风曝气，曝气器110需均匀布置在反应室101内，进而来加强微生物絮凝能力及生物代谢能力，将有机物、氨氮、总氮、重金属及油脂快速吸附及降解。一部分有机物、氨氮、总氮、重金属及油脂被微生物的自身新陈代谢进行去除，另一部分被微生物强大的吸附絮凝能力吸收，之后污水通过溢流口104进入到导流筒105中，降低流速，便于分离，之后导流筒105中泥水混合液进入分离室102，在分离室102中进行泥水分离，泥进入泥斗106中，泥斗106中的泥通过排泥管107排出，水溢流到溢流槽108中，之后通过出水管109排出。检修时，反应室中的泥水混合物通过排空口111排出。

现有垃圾转运站污水COD达到10000mg/L，氨氮达到300mg/L，总氮达到400mg/L，总磷达到40mg/L，并含量一定量的重金属和油脂物质。在高F/M条件下，垃圾污水中含有的大量微生物处于对数增殖阶段，细胞以几何级数增加。

采用上述的垃圾转运站污水处理***进行污水处理。

实施例1：污水首先进入微生物预处理反应器，所述微生物预处理反应器的工艺控制条件如下：污泥净增长系数为0.35kg/kgCOD，去除COD单位需氧量为0.45kgO₂/kgCOD，污泥负荷为2.5kgCOD/（kgMLSS·d），污泥浓度为11g/L，污泥含水率98.5%，水温20℃。

预处理后：COD从10000mg/L降至800以下，去除率达92%，氨氮从300mg/L降至30mg/L以下，去除率达90%，总氮从400mg/L降至30mg/L，去除率达92.5%，总磷从40mg/L降至4mg/L以下，去除率达90%。出水C/N比为26.7。

污水进入内置式MBR，所述内置式MBR工艺控制条件如下：污泥浓度为13.5g/L，污泥负荷为0.2kgCOD/（kgMLSS·d），脱氮速率为0.09kgNO₃-N/（kgMLSS·d），硝化速率为0.05kgNH4⁺-N/（kgMLSS·d），污泥产率系数为0.22kgMLSS/kgCOD，好氧区污泥龄25d，混合液回流比30倍，内置式膜运行通量10L/m²h。

经过内置式MBR后，垃圾污水中COD从800mg/L降至400以下，去除率达50%，氨氮（NH₃-N）从30mg/L降至10mg/L以下，去除率达66.7%，总氮（TN）从30mg/L降至10mg/L，去除率达66.7%，总磷（TP）从4mg/L降至2mg/L以下，去除率达50%。因采用了内置式膜进行过滤，SS降低至5mg/L以下，所有指标完全满足了《污水综合排放标准》（GB8978-1996）以及《污水排入城镇下水道水质标准》（GBT31962-2016）中对于COD≤500mg/L、氨氮≤45mg/L、总氮≤70mg/L、SS≤400mg/L的要求。

本实施例中污水在不同阶段处理后的水质参数见表1：

表1：实施例1中污水在不同阶段处理后的水质参数

实施例2：污水首先进入微生物预处理反应器，所述微生物预处理反应器的工艺控制条件如下：污泥净增长系数为0.25kg/kgCOD，去除COD单位需氧量为0.3kgO₂/kgCOD，污泥负荷为2.0kgCOD/（kgMLSS·d），污泥浓度为8g/L，污泥含水率99%，水温20℃。

预处理后：COD从10000mg/L降至600以下，去除率达94%，氨氮从300mg/L降至25mg/L以下，去除率达91.7%，总氮从400mg/L降至25mg/L，去除率达93.8%，总磷从40mg/L降至3mg/L以下，去除率达92.5%。出水C/N比为24。

污水进入内置式MBR，所述内置式MBR工艺控制条件如下：污泥浓度为12g/L，污泥负荷为0.1kgCOD/（kgMLSS·d），脱氮速率为0.04kgNO₃-N/（kgMLSS·d），硝化速率为0.02kgNH4⁺-N/（kgMLSS·d），污泥产率系数为0.15kgMLSS/kgCOD，好氧区污泥龄25d，混合液回流比20倍，内置式膜运行通量8L/m²h。

经过内置式MBR后，垃圾污水中COD从600mg/L降至300以下，去除率达50%，氨氮从25mg/L降至8mg/L以下，去除率达68%，总氮从25mg/L降至8mg/L，去除率达68%，总磷从3mg/L降至2mg/L以下，去除率达33%。因采用了内置式膜进行过滤，SS降低至5mg/L以下，所有指标完全满足了《污水综合排放标准》（GB8978-1996）以及《污水排入城镇下水道水质标准》（GBT31962-2016）中对于COD≤500mg/L、氨氮≤45mg/L、总氮≤70mg/L、SS≤400mg/L的要求。

本实施例中污水在不同阶段处理后的水质参数见表2：

表2：实施例2中污水在不同阶段处理后的水质参数

实施例3：污水首先进入微生物预处理反应器，所述微生物预处理反应器的工艺控制条件如下：污泥净增长系数为0.45kg/kgCOD，去除COD单位需氧量为0.6kgO₂/kgCOD，污泥负荷为3.0kgCOD/（kgMLSS·d），污泥浓度为15g/L，污泥含水率98%，水温20℃。

预处理后：COD从10000mg/L降至1200以下，去除率达88%，氨氮从300mg/L降至50mg/L以下，去除率达83.3%，总氮从400mg/L降至50mg/L，去除率达87.5%，总磷从40mg/L降至5mg/L以下，去除率达87.5%。出水C/N比为24。

污水进入内置式MBR，所述内置式MBR工艺控制条件如下：污泥浓度为15g/L，污泥负荷为0.3kgCOD/（kgMLSS·d），脱氮速率为0.13kgNO₃-N/（kgMLSS·d），硝化速率为0.08kgNH4⁺-N/（kgMLSS·d），污泥产率系数为0.30kgMLSS/kgCOD，好氧区污泥龄25d，混合液回流比40倍，内置式膜运行通量12L/m²h。

经过内置式MBR后，垃圾污水中COD从1200mg/L降至450以下，去除率达62.5%，氨氮从50mg/L降至10mg/L以下，去除率达80%，总氮从50mg/L降至10mg/L，去除率达80%，总磷从5mg/L降至2mg/L以下，去除率达60%。因采用了内置式膜进行过滤，SS降低至5mg/L以下，所有指标完全满足了《污水综合排放标准》（GB8978-1996）以及《污水排入城镇下水道水质标准》（GBT31962-2016）中对于COD≤500mg/L、氨氮≤45mg/L、总氮≤70mg/L、SS≤400mg/L的要求。

本实施例中污水在不同阶段处理后的水质参数见表3：

表3：实施例3中污水在不同阶段处理后的水质参数

综上，采用本申请的技术方案进行污水处理具有较好的去除效果和效率。

Claims

1.一种垃圾转运站污水处理***，其特征在于，包括依次连通处理的微生物预处理反应器（1）、缺氧池（2）、好氧池（3）、内置式膜池（4），所述内置式膜池（4）内设置内置式膜箱（5）并连接自吸泵（6）实现负压抽吸过滤出水，所述微生物预处理反应器（1）、好氧池（3）及内置式膜池（4）连接鼓风机（7）实现曝气，所述内置式膜池（4）通过回流泵（8）连接缺氧池（2）和污泥管道，一方面向缺氧池（2）进行硝化液回流，另一方面通过污泥管道进行排泥，所述微生物预处理反应器（1）直接通过污泥管道进行排泥。

2.根据权利要求1所述的垃圾转运站污水处理***，其特征在于：所述微生物预处理反应器（1）包括反应室（101），所述反应室（101）内置分离室（102），所述反应室（101）开设进水口（103）并在内侧上部开设溢流口（104），所述分离室（102）上部设有导流筒（105）与溢流口（104）连通，所述分离室（102）底部设有泥斗（106）连接排泥管（107）延伸出微生物预处理反应器（1），上部设有溢流槽（108）连接出水管（109）延伸至缺氧池（2），所述反应室（101）底部设有曝气器（110）及排空口（111）。

3.根据权利要求2所述的垃圾转运站污水处理***，其特征在于，所述微生物预处理反应器的工艺控制条件如下：污泥净增长系数为0.25~0.45kg/kgCOD，去除COD单位需氧量为0.3~0.6kgO₂/kgCOD，污泥负荷为2.0~3.0kgCOD/（kgMLSS·d），污泥浓度为8~15g/L。

4.一种垃圾转运站污水处理工艺，其特征在于，包括如下步骤：

S1、将污水进行微生物预处理；

S2、预处理后，将污水排至内置式MBR进行处理后排出，所述内置式MBR由缺氧池、好氧池以及内置式膜池组成；

其中，S1采用权利要求2所述的微生物预处理反应器进行微生物预处理，工艺控制条件如下：污泥净增长系数为0.25~0.45kg/kgCOD，去除COD单位需氧量为0.3~0.6kgO₂/kgCOD，污泥负荷为2.0~3.0kgCOD/（kgMLSS·d），污泥浓度为8~15g/L。

5.根据权利要求4所述的垃圾转运站污水处理工艺，其特征在于，微生物预处理反应器的工艺控制条件如下：污泥含水率99%~98%，水温20℃。

6.根据权利要求4所述的垃圾转运站污水处理工艺，其特征在于，所述内置式MBR工艺控制条件如下：污泥浓度为12~15g/L，污泥负荷为0.1~0.3kgCOD/（kgMLSS·d），脱氮速率为0.04~0.13kgNO₃-N/（kgMLSS·d），硝化速率为0.02~0.08kgNH4⁺-N/（kgMLSS·d），污泥产率系数为0.15~0.30kgMLSS/kgCOD，好氧区污泥龄25d，混合液回流比20~40倍，内置式膜运行通量8~12L/m²h。