CN115679231B - 一种提高钛铝基合金高温强塑性的工艺 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种提高钛铝基合金高温强塑性的工艺，属于钛铝金属间化合物加工技术领域。具体实施过程为：首先将电子束3D打印成形的钛铝基合金样品表面肉眼可见的裂纹等缺陷去除；然后，在其表面均匀涂覆一层防氧化玻璃粉，加热保温，同时将锻压机的砧头预热至650℃‑700℃；保温结束后，沿着3D打印样品的打印方向进行一道次锻造，锻造速率小于1s‑1；锻造后，用保温棉包覆锻件冷却至室温。本发明工艺简单，成本低，可实现钛铝基合金的高温强度和塑性协同提升，便于规模化工业应用。
Description
技术领域
本发明属于钛铝金属间化合物加工技术领域，具体涉及一种提高钛铝基合金高温强塑性的工艺。
背景技术
钛铝基合金的比重仅为镍基高温合金的一半，同时具有高温比强度、比刚度高、优异的高温抗氧化、抗蠕变性能及抗疲劳性能等突出优点，是极具应用前景的轻质高温结构材料。然而，室温塑性低和热加工变形能力差是限制其应用的巨大障碍。在张有为的硕士论文《铸造类型及热处理对Ti-48Al-2Cr-2Nb合金组织和力学性能的影响》中就报道了：铸态钛铝基合金在800℃时的性能，具体为抗拉强度最大为500MPa、屈服强度最大为455MPa、伸长率为5.53％。
增材制造技术，又称3D打印，是基于“离散-堆积”原理，由零件三维数据驱动直接制造零件的科学技术体系，可实现零件的近净制造，尤其适合制造复杂结构、高精度要求的航空航天发动机高温结构件。但是由于粉末质量问题、凝固速度快和热应力高等因素导致基于粉末床增材制造成形的钛铝零部件存在层间结合力不强、残余孔隙等固有缺陷。因此，为了降低孔隙率，通常需要额外增加一个冗长且昂贵的热等静压后处理。然而，残余孔隙虽然得到了闭合，但同时也导致显微组织的粗化。迄今为止，钛铝基合金3D打印件很难达到与锻造材料相媲美的综合性能。
人们尝试了结合增材制造技术和变形技术来增强材料的机械性能。如申请号为201580021564.6，名称为“由增材制造随后锻造部件的操作制造金属制部件或金属基质复合物制部件的方法”的专利中，已经提出，通过以连续粉末层的方式添加材料的增材制造来制作预制件，然后经历锻造操作得到最终件，具有众多预料不到的好处。但未能具体提出一种优化的锻造工艺；同时其所涉及的金属材料也未明确限定为钛铝基合金。申请号为201711013952.7，名称为“增材制造与锻造结合的复合成形***和方法”的专利中，提出在增材制造的装置中增加一个实时微锻装置，可与材料输送器一起移动来对固化部分进行锻造。然而所述装备改装难度大，自由度小，复杂程度较高，不利于应用推广，且也未涉及优化的锻造工艺参数；同时其所涉及的金属材料也未明确限定为钛铝基合金。
申请号为202111209674.9，名称为“一种制备Ti-55531高强高韧钛合金3D打印-锻造结合件的方法”的专利中，通过模锻反复捶打和后续退火处理来提高3D打印钛合金的致密度、强度和塑性。该方法虽能极大地提升合金的力学性能，但其处理对象并非钛铝基合金(即铝、钛含量均大于45at.％的合金)。同时其处理工序长，模具损耗较大，削弱了增材制造技术本身的优势；除此之外，其方法未提及合金的高温力学性能。
发明内容
针对上述现有技术的缺点，本发明的目的在于提供一种提高钛铝基合金高温强塑性的工艺，采用3D打印坯件配合一步操作的小应变锻造工艺，可降低直接模锻的难度，解决3D打印样件的固有缺陷问题，综合提高3D打印钛铝基合金的高温强度、塑性，加速3D打印钛铝基合金在航空航天的推广应用。
本发明首次尝试了对3D打印钛铝基合金(即含45-49at.％Ti和45-49at.％Al的合金)，进行一步操作的小应变锻造工艺来提升产品的高温强度和塑性。
本发明一种提高钛铝基合金高温强塑性的工艺，先采用3D打印技术得到钛铝基合金坯件；所得钛铝基合金坯件经锻造变形，得到具有高温强塑性优良的产品；所述钛铝基合金按原子百分比计，含有45-49％Ti，45-49％Al。
作为优选，本发明一种提高钛铝基合金高温强塑性的工艺，按原子百分比计，钛铝基合金含有47.5-48.5％Ti、47.5-48.5％Al、0.5-2.5％Nb，0.5-2.5％Cr。
作为进一步的优选，按原子百分比计，钛铝基合金含有48％Ti、48％Al、2％Nb，2％Cr。
作为优选，本发明一种提高钛铝基合金高温强塑性的工艺，采用电子束选区熔化法制备钛铝基合金坯件；其工艺参数为：电子束电流10-12mA，基板预热温度1050℃-1150℃，层厚50-100μm，蛇形扫描策略
作为优选，本发明一种提高钛铝基合金高温强塑性的工艺，锻造变形包括以下步骤：
第一步，锻造前，将3D打印钛铝基合金坯料去除粗糙的表面及肉眼可见的裂纹等缺陷；
第二步，将去除表面缺陷的3D打印钛铝基合金坯料表面均匀涂覆一层厚度为0.1-0.5mm的防氧化玻璃粉；
第三步，待玻璃粉自然风干后，将3D打印钛铝基合金坯料放入加热炉中保温；
第四步：将锻压机的砧头预热至650℃-700℃；
第五步：将保温后的3D打印钛铝基合金坯料置于锻造压机上进行锻造变形；锻造速率小于1s-1；
第六步：锻造后，以100℃-400℃/h的冷却速度冷却至室温。在工业上应用时，可以用保温棉包覆锻件冷却至室温。
作为优选方案，在第二步中，将3D打印钛铝基合金坯料表面均匀涂覆一层防氧化玻璃粉，厚度为0.2mm。
作为优选，本发明一种提高钛铝基合金高温强塑性的工艺，第三步中，坯料的加热温度为1050℃-1180℃，保温时间为90min-120min。
作为进一步优选方案，在第三步中，将涂覆好防氧化涂层的3D打印钛铝基合金坯料放入温度为1080℃-1150℃的加热炉中，保温120min。
作为优选，本发明一种提高钛铝基合金高温强塑性的工艺，第五步中，锻造方向平行于材料的打印方向。
作为优选，本发明一种提高钛铝基合金高温强塑性的工艺，第五步中，锻造过程一道次完成，中间不回炉保温。
作为优选，本发明一种提高钛铝基合金高温强塑性的工艺，第五步中，锻造压下量为10％-40％。
作为进一步的优选方案，在第五步中，将保温后的3D打印钛铝合金坯料置于锻造压机上，沿着材料的打印方向进行一道次锻造，锻造压下量控制在10％-30％，中间不回炉保温。
作为更进一步的优选方案，在第五步中，锻造速率为0.01s-1-0.1s-1。
本发明一种提高钛铝基合金高温强塑性的工艺，所得产品在750℃-800℃的抗拉强度为535-565MPa、屈服强度为450-505MPa、伸长率为2.5-12％，其中所得产品在800℃的抗拉强度为535-540MPa、屈服强度为455-460MPa、伸长率为11.5-12％。
本发明以电子束选区熔化法制备的钛铝基合金为材料，采用本发明优化的锻造工艺，实现了3D打印钛铝基合金的高温强度和塑性协同增强。为更好的对比，所述3D打印钛铝基合金来自电子束选区熔化法同一批次制备或取自同一块材料。
本发明的原理在于：不同于常规方法制备的钛铝基合金，3D打印技术具有快速沉积的工艺特点，导致3D打印钛铝基合金含大量利于变形的γ相，而层片组织很少。此外，本发明所需变形量较小，这些因素使合金的热变形主要以加工硬化机制为主，更容易产生亚结构，再结晶现象相对滞后。本发明综合利用了增材制造技术的优势，采用一步小应变量的锻造变形，再通过本发明提出的锻造工艺参数，可有效细化合金的组织或保持原有粒度；同时，引入了大量位错，形成亚结构。在多种强韧化机制下，实现了3D打印钛铝基合金的高温强度和塑性协同增强。需要强调的是，通过此发明方法，针对复杂形状的零部件，可采用增材制造技术打印出预成形件，再进行一步小应变量的模锻，不仅能够降低直接模锻的难度，还能得到品质良好的最终件。
附图说明
图1(a)为实施例1中，3D打印钛铝基合金在锻造前的宏观形貌照片。
图1(b)为实施例1中，3D打印钛铝基合金在锻造后的宏观形貌照片。
图2为实施例1中，3D打印钛铝基合金在锻造前后的力学性能。
图3(a)为实施例1中，3D打印钛铝基合金在锻造前的IQ图，
图3(b)为实施例1中，3D打印钛铝基合金在锻造后的IQ图，
图3(c)为实施例1中，3D打印钛铝基合金在锻造前细晶区的IPF叠加晶界角图；
图3(d)为实施例1中，3D打印钛铝基合金在锻造后细晶区的IPF叠加晶界角图。
通过图1(a)、图1(b)可见，锻态样品的表面质量良好。
通过图2可见，锻造后，合金的高温强度、塑性均得到提高。
通过图3(a)、图3(b)、图3(c)、图3(d)可见，锻造后，合金的显微组织得到了细化，并产生了大量亚结构。
具体实施方式
为使本发明要解决的技术问题、技术方案和优点更加清楚，下面将结合具体实施例进行详细描述，但本发明的保护范围并不限于以下。
实施例1
采用电子束选区熔化法制备钛铝基合金坯件；其工艺参数为：电子束电流10-12mA，基板预热温度1100℃，层厚50-100μm，蛇形扫描策略。原料为粒度小于150微米的合金粉末。
本实施例中3D打印钛铝基合金是尺寸为70mm×20mm×40mm的块体(按原子百分比计，钛铝基合金由下述组分：48％Ti，2％Nb，2％Cr，余量为Al，组成)。通过线切割将其一分为二，其中一块观察原始组织和测试其力学性能，另一块用于锻造，具体过程如下：
第一步，锻造前，将3D打印钛铝基合金铸锭利用线切割去除粗糙的表面及肉眼可见的裂纹等缺陷；
第二步，将3D打印钛铝基合金坯料表面均匀涂覆一层防氧化玻璃粉，厚度为0.2mm；
第三步，将涂覆好防氧化涂层的3D打印钛铝基合金坯料放入温度为1100℃的加热炉中，保温120min；
第四步，将锻压机的砧头预热至650℃；
第五步，将保温后的3D打印钛铝合金坯料置于锻造压机上，沿着材料的打印(高度)方向进行一道次锻造，锻造速率为0.1s-1，锻造压下量为10％，中间不回炉保温；
第六步，锻造后，用保温棉包覆锻件冷却至室温。
本实施例得到了外表质量良好的3D打印钛铝合金锻件(图1(b))。其高温力学性能(图2)：在750℃和800℃下，极限抗拉强度分别为561MPa、538MPa，屈服强度分别为501MPa、460MPa。相应的伸长率为2.5％和11.8％，相比于3D打印态，其伸长率分别提升了400％，1586％。这说明了本发明所采用的锻造工艺可以实现3D打印钛铝基合金的高温强度和塑性协同增强，尤其实现了确保或提升强度的同时大幅度提升产品伸长率的功效。从试样中心部位取样观察显微组织(图3)，可见，晶粒得到了细化，并产生了大量亚结构。
相比现有的铸态工艺，本发明所得产品在800℃时展现出的性能远远优于现有铸态产品。
实施例2
本实施例中3D打印钛铝基合金与实施例1中的成分、打印参数和试样尺寸相同。锻造具体过程如下：
第一步，锻造前，将3D打印钛铝基合金铸锭利用线切割去除粗糙的表面及肉眼可见的裂纹等缺陷；
第二步，将3D打印钛铝基合金坯料表面均匀涂覆一层防氧化玻璃粉，厚度为0.2mm；
第三步，将涂覆好防氧化涂层的3D打印钛铝基合金坯料放入温度为1130℃的加热炉中，保温120min；
第四步，将锻压机的砧头预热至650℃；
第五步，将保温后的3D打印钛铝合金坯料置于锻造压机上，沿着材料的打印(高度)方向进行一道次锻造，锻造速率为0.1s-1，锻造压下量为20％，中间不回炉保温；
第六步，锻造后，用保温棉包覆锻件冷却至室温。
本实施例得到了外表质量良好的3D打印钛铝合金锻件，其高温力学性能：在750℃和800℃下，极限抗拉强度分别为590MPa,565MPa，屈服强度分别为543MPa、502MPa。相应的伸长率分别为2.7％、13.8％，相比于3D打印态，其伸长率分别提升了440％,1871％。
实施例3
本实施例中3D打印钛铝基合金(成分、打印参数和实施例1一致)尺寸为：54mm×15mm×36mm。通过线切割将其一分为二，其中一块观察原始组织和测试其力学性能，另一块用于锻造，具体过程如下：
第一步，锻造前，将3D打印钛铝基合金铸锭通过线切割去除粗糙的表面及肉眼可见的裂纹等缺陷；
第二步，将3D打印钛铝基合金坯料表面均匀涂覆一层防氧化玻璃粉，厚度为0.2mm；
第三步，将涂覆好防氧化涂层的3D打印钛铝基合金坯料放入温度为1150℃的加热炉中，保温120min；
第四步，将锻压机的砧头预热至650℃；
第五步，将保温后的3D打印钛铝合金坯料置于锻造压机上，沿着材料的打印(高度)方向进行一道次锻造，锻造速率为0.01s-1，锻造压下量为30％，中间不回炉保温；
第六步，锻造后，用保温棉包覆锻件冷却至室温。
本实施例得到了外表质量良好的3D打印钛铝合金锻件，其高温力学性能：在750℃和800℃下，极限抗拉强度分别为605MPa,573MPa，屈服强度分别为556MPa、521MPa。相应的伸长率分别为2.75％、13.9％，相比于3D打印态，其伸长率分别提升了450％，1886％。
对比例1
本实施例中3D打印钛铝基合金与实施例3中的成分、打印参数和尺寸相同。锻造具体过程如下：
第一步，锻造前，将3D打印钛铝基合金铸锭通过线切割去除粗糙的表面及肉眼可见的裂纹等缺陷；
第二步，将3D打印钛铝基合金坯料表面均匀涂覆一层防氧化玻璃粉，厚度为0.2mm；
第三步，将涂覆好防氧化涂层的3D打印钛铝基合金坯料放入温度为1100℃的加热炉中，保温120min；
第四步，将锻压机的砧头预热至650℃；
第五步，将保温后的3D打印钛铝合金坯料置于锻造压机上，沿着材料的打印(高度)方向进行一道次锻造，锻造速率为1s-1，锻造压下量为40％，中间不回炉保温；
第六步，锻造后，用保温棉包覆锻件冷却至室温。
本实施例的3D打印钛铝合金锻件发生了开裂。
对比例2
本实施例中3D打印钛铝基合金与实施例3中的成分、打印参数和尺寸相同。锻造具体过程如下：
第一步，锻造前，将3D打印钛铝基合金铸锭通过线切割去除粗糙的表面及肉眼可见的裂纹等缺陷；
第二步，将3D打印钛铝基合金坯料表面均匀涂覆一层防氧化玻璃粉，厚度为0.2mm；
第三步，将涂覆好防氧化涂层的3D打印钛铝基合金坯料放入温度为1150℃的加热炉中，保温120min；
第四步，将锻压机的砧头预热至650℃；
第五步，将保温后的3D打印钛铝合金坯料置于锻造压机上，沿着材料的打印(高度)方向进行一道次锻造，锻造速率为1s-1，锻造压下量为40％，中间不回炉保温；
第六步，锻造后，用保温棉包覆锻件冷却至室温。
本实施例的3D打印钛铝合金锻件发生了开裂。
以上描述是对本发明的解释，不是对发明的限定。本发明所限定的范围参见权利要求，在不违背本发明的基本结构的情况下，本发明可以作任何形式的修改。
Claims (3)
1.一种提高钛铝基合金高温强塑性的工艺，其特征在于：先采用电子束选区熔化法制备钛铝基合金坯件；其工艺参数为：电子束电流10-12mA，基板预热温度1050℃-1150℃，层厚50-100μm，蛇形扫描策略；所得钛铝基合金坯件经锻造变形，得到具有高温强塑性优良的产品；按原子百分比计，钛铝基合金含有47.5-48.5％Ti、47.5-48.5%Al、0.5-2.5％Nb，0.5-2.5％Cr；
锻造变形包括以下步骤：
第一步，锻造前，将3D打印钛铝基合金坯料去除粗糙的表面及肉眼可见的裂纹缺陷；
第二步，将去除表面缺陷的3D打印钛铝基合金坯料表面均匀涂覆一层厚度为0.1-0.5mm的防氧化玻璃粉；
第三步，待玻璃粉自然风干后，将钛铝基合金坯料放入加热炉中保温；坯料的加热温度为1050℃-1180℃，保温时间为90-120 min；
第四步：将锻压机的砧头预热至650℃-700℃；
第五步：将保温后的3D打印钛铝合金坯料置于锻造压机上进行锻造变形；锻造速率小于1s-1；锻造方向平行于材料的打印方向；锻造过程一道次完成，中间不回炉保温；锻造压下量为10%-40%；
第六步：锻造后，以100℃-400℃/h的冷却速度冷却至室温。
2.根据权利要求1所述的一种提高钛铝基合金高温强塑性的工艺，其特征在于：按原子百分比计，钛铝基合金含有48％Ti、48%Al、2％Nb、2％Cr。
3.根据权利要求1所述的一种提高钛铝基合金高温强塑性的工艺，其特征在于：所得产品在750℃-800℃的抗拉强度为535-565MPa、屈服强度为450-505MPa、伸长率为2.5-12%，其中所得产品在800℃的抗拉强度为535-540MPa、屈服强度为455-460MPa、伸长率为11.5-12%。
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Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103757578A (zh) * | 2014-01-24 | 2014-04-30 | 中国科学院金属研究所 | 一种γ-TiAl合金细小全片层组织制备方法 |
| CN107400802A (zh) * | 2017-07-20 | 2017-11-28 | 西北有色金属研究院 | 一种增材制造用钛铝基合金粉末材料及其制备方法 |
| WO2019103539A1 (ko) * | 2017-11-24 | 2019-05-31 | 한국기계연구원 | 고온 특성이 우수한 3d 프린팅용 타이타늄-알루미늄계 합금 및 이의 제조방법 |
| CN110512116A (zh) * | 2019-09-09 | 2019-11-29 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种多组元高合金化高Nb-TiAl金属间化合物 |
| CN114951522A (zh) * | 2022-06-28 | 2022-08-30 | 中南大学 | 一种单晶TiAl的等温锻造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102015103422B3 (de) * | 2015-03-09 | 2016-07-14 | LEISTRITZ Turbinentechnik GmbH | Verfahren zur Herstellung eines hochbelastbaren Bauteils aus einer Alpha+Gamma-Titanaluminid-Legierung für Kolbenmaschinen und Gasturbinen, insbesondere Flugtriebwerke |
| EP3372700B1 (de) * | 2017-03-10 | 2019-10-09 | MTU Aero Engines GmbH | Verfahren zur herstellung geschmiedeter tial-bauteile |
-
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Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103757578A (zh) * | 2014-01-24 | 2014-04-30 | 中国科学院金属研究所 | 一种γ-TiAl合金细小全片层组织制备方法 |
| CN107400802A (zh) * | 2017-07-20 | 2017-11-28 | 西北有色金属研究院 | 一种增材制造用钛铝基合金粉末材料及其制备方法 |
| WO2019103539A1 (ko) * | 2017-11-24 | 2019-05-31 | 한국기계연구원 | 고온 특성이 우수한 3d 프린팅용 타이타늄-알루미늄계 합금 및 이의 제조방법 |
| CN110512116A (zh) * | 2019-09-09 | 2019-11-29 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种多组元高合金化高Nb-TiAl金属间化合物 |
| CN114951522A (zh) * | 2022-06-28 | 2022-08-30 | 中南大学 | 一种单晶TiAl的等温锻造方法 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 玻璃润滑涂料对钛合金模锻的抗氧化防护作用;陈其芳;王维;乔学亮;***;张韬奇;李世涛;;材料保护(04);第8+64-66页 * |
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