CN115608802A - 含硼钢酸洗板的热加工方法 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种含硼钢酸洗板的热加工方法，包含以下步骤：铸坯：按重量百分比控制含硼钢组分：C：0.071～0.128％，Mn：1.70～2.49％，Si：0.0003～0.25％，Cr：0.0003～0.3％，Nb：0.0003～0.024％，Ti：0.015～0.35％，B：0.0003～0.0045％，Als：0.01～0.09％，余量为Fe和不可避免杂质，并将各组分冶炼后铸造成板坯；热轧：将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷；酸洗：使用酸溶液去除热轧卷表面上的氧化皮后获得酸洗板，酸洗过程中，酸洗温度为70～90℃，酸洗速度为45～200m/min；热加工：对酸洗板进行热加工，获得热加工产品。该方法以同一钢成分为基础，通过调整各个工序参数来实现780MPa级复相钢热基镀锌板及模具淬火后强度高达1000～1300MPa的高断裂应变性能热成形钢部件的制备。

Description

含硼钢酸洗板的热加工方法
技术领域
本发明属于钢铁生产技术领域，特别涉及到一种使用特定成分的含硼钢的酸洗板经热加工制备复相钢热基镀锌板、热成形钢部件的方法。
背景技术
随着科学技术的迅猛发展，为减轻车身重量同时提高其安全性能，汽车用钢向高强度化发展已成为一种必然的趋势。“双碳”背景下汽车制造的低碳化已经成为行业发展的重要议题。目前白车身涉及的多个钢质零部件均由多种不同成分搭配多种不同厚度、不同性能的钢板制成。一方面，随着汽车轻量化的推进，高端汽车零部件的制备提出了高扩孔率的需求，于是以贝氏体+铁素体+马氏体+少量奥氏体或马奥岛为组织的复相钢(CP)得到了发展和应用，当前复相钢常用的强度等级为780MPa。另一方面，热冲压成形技术是指将钢板坯料或预成形的零件坯料加热到奥氏体化温度，保温一定时间后，通过机械手快速转移至模具上，然后由压机快速冲压成形，并在模具中淬火保压一定时间后获得超高强度冲压件的一种新型成形工艺。高温状态下，钢板处于奥氏体化状态，其强度约200MPa，塑性高，在很小的压机压力下先成形后硬化成马氏体组织，完美地解决强度与成形性之间的矛盾，近年来热成形钢逐渐应用开来。当前高断裂应变热成形钢部件(PHS)较为典型的强度等级为1000MPa。多种不同成分钢种的生产增加了冶金、夹杂物控制、机械性能等诸多工序上进行工艺参数最优化难度；同时，多个成分钢种的存在使汽车制造中成形、连接和涂装环节变得极其复杂，制造者几乎要为各个厚度的各钢种制定相应的生产规范；报废车身的废钢分拣/回收/再利用变成了挑战。
CN109930068A公布了一种800MPa级超薄规格冷轧双相钢及其制备方法，其按重量百分比计的化学成分为：C：0.07～0.13％，Mn：0.80～1.70％，Si：0.10～0.40％，Als：0.060～0.15％，P：≤0.015％，S：≤0.0020％，N：≤0.004％，Cr：0.20％～0.50％，Ca：0.0005～0.0025％，T[O]≤0.002％，其余为Fe和不可避免的杂质。该钢种卷取温度过低对卷取设备有较高要求(温度越低带钢强度越高)，采用两次冷轧且其需要进行罩式退火，工序复杂导致成本上升且生产效率低下。从该成分来看，其淬透性不足，难以保证全马氏体和大量贝氏体的生成，也就无法用于复相钢和热成形钢部件的制备。
文献EP1865086公开了一种钢组成，其包含0.1％～0.2％C，0.05％～0.3％Si，0.8％～1.8％Mn，0.5％至1.8％Ni，≤0.015％P，≤0.003％S，0.0002％至0.008％B，任选0.01％～0.1％Ti，任选0.01％～0.05％Al，任选0.002％～0.005％N。该钢成分可制造拉伸强度高于1000MPa且延伸率高于10％的热冲压成形部件。然而，由于其高的镍含量，该钢制造起来昂贵。
因此，如何高效、便捷地满足汽车车身结构设计的多种需求成为钢铁生产领域亟待解决的技术问题。
发明内容
为了解决现有的技术问题，本发明提出了一种使用特定成分的含硼钢的酸洗板经热加工制备复相钢热基镀锌板、热成形钢部件的方法。该方法以同一钢成分为基础，通过调整各个工序参数来实现780MPa级复相钢热基镀锌板及模具淬火后强度高达1000～1300MPa的高断裂应变性能热成形钢部件的制备。
依据本发明，提供一种含硼钢酸洗板的热加工方法，包含以下步骤：
铸坯：按下列重量百分比控制含硼钢组分：C：0.071～0.128％，Mn：1.70～2.49％，Si：0.0003～0.25％，Cr：0.0003～0.3％，Nb：0.0003～0.024％，Ti：0.015～0.35％，B：0.0003～0.0045％，Als：0.01～0.09％，余量为Fe和不可避免的杂质，并将各组分冶炼后铸造成板坯；
热轧：将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷；
酸洗：使用酸溶液去除热轧卷表面上的氧化皮后获得酸洗板，酸洗过程中，游离酸浓度50～140g/L，酸洗温度为70～90℃，酸洗速度为45～200m/min，漂洗水温40～85℃，漂洗槽PH值≥3.5。
热加工：对酸洗板进行热加工，获得热加工产品，包含：
热镀锌：酸洗板经热镀锌产线退火后制成复相钢热基镀锌板，其中退火包含将酸洗板加热至600～700℃均热保温37～112s，冷却并浸入热镀锌池，保持预定时间后冷却至室温；
热成形：将酸洗板加热至900～950℃，保温完成奥氏体化，获得热成形用钢，然后将热成形用钢转移至模具上成形并淬火至180℃以下，获得热成形钢部件。
根据本发明的一个实施例，热轧过程中，层流冷却采用前段冷却方式。
根据本发明的一个实施例，酸洗包含破鳞工序，
其中，破鳞机延伸率为0.6-1.3％。
根据本发明的一个实施例，板坯经热轧、酸洗后获得热镀锌用酸洗板，热镀锌用酸洗板经热镀锌产线退火后制成复相钢热基镀锌板，
其中，热轧过程中，粗轧结束温度为1050～1115℃，终轧温度为850～930℃，卷取温度为450～520℃。
根据本发明的一个实施例，热镀锌包含：
将酸洗板分别以5～15℃/s、2～10℃/s和0.4～3℃/s的加热速率分段加热至250℃、580～610℃和600～700℃；
均热保温37～112s后先以1～8℃/s的冷却速率缓慢冷却至550～600℃，再以10～30℃/s的冷却速率快速冷却至440～470℃；
再次均热保温21～63s后浸入锌池进行镀锌处理；
出锌池后以3～10℃/s的速度冷却至室温，以获得复相钢热基镀锌板。
根据本发明的一个实施例，生产该产品时热镀锌产线的机组速度为40～130m/min，光整延伸率范围为0.50～1.5％。
根据本发明的一个实施例，热镀锌用酸洗板的厚度每增加0.3mm，机组速度调整为降低15m/min，光整延伸率降低0.05％。
根据本发明的一个实施例，板坯经热轧、酸洗后获得热成形用酸洗板，热成形用酸洗板经加热保温后获得热成形用钢，
其中，热轧过程中，粗轧结束温度为1050～1115℃，终轧温度为850～930℃，卷取温度为540～640℃。
根据本发明的一个实施例，热成形包含：加热后保温400～500s完成奥氏体化。
由于采用以上技术方案，本发明与现有技术相比具有如下优点：
1.灵活通过热处理获得低成本780MPa级性能优异的复相钢热基镀锌板以及利用酸洗板制备1000～1300MPa级热成形钢零部件，可助力革新全球汽车行业的车身制造模式；
2.钢种的“素化”可降低钢质白车身设计、采购、生产和制造等各个环节的复杂性；
3.充分发挥Nb微合金化，添加少量Nb细化奥氏体晶粒，细化马氏体Packet和Block单元，提供细晶强化的同时改善韧性；巧用晶粒细化及NbC、TiC等纳米析出粒子提高各钢种的抗氢致开裂敏感性；
4.通过柔性调整镀锌工艺以及热冲压工艺等，所创新设计的含硼钢可同时制备出性能优异的780MPa级复相钢热基镀锌板以及模具淬火后强度高达1000～1300MPa的高断裂应变性能热成形钢部件。
附图说明
图1为根据本发明的含硼钢的酸洗板经热加工制备复相钢热基镀锌板、热成形钢部件的方法的流程图；
图2为实施例1所得复相钢热基镀锌板的显微组织；
图3为实施例5所得热成形用钢的显微组织；
图4为实施例5所得热成形钢部件的显微组织。
具体实施方式
为了使本发明的目的、技术方案及优点更加清楚明白，下面结合实施例，对本发明进行进一步详细说明。应当理解，此处所描述的具体实施例仅用以解释本发明，并不用于限定本发明。
依据本发明的使用含硼钢制备镀锌板的方法旨在以同一钢成分为基础，通过对现有热加工生产线工序进行调整，获得了性能优异的780MPa级复相钢热基镀锌板及模具淬火后强度高达1000～1300MPa的高断裂应变性能(VDA238-100三点弯曲角大)热成形钢部件。如图1所示，方法具体包含以下步骤：
铸坯
按重量百分比控制含硼钢组分：C：0.071～0.128％，Mn：1.70～2.49％，Si：0.0003～0.25％，Cr：0.0003～0.3％，Nb：0.0003～0.024％，Ti：0.015～0.35％，B：0.0003～0.0045％，Als：0.01～0.09％，余量为Fe和不可避免的杂质，并将各组分冶炼后铸造成板坯。其中，P、S、N作为不可避免的杂质元素符合传统炼钢需求即可，具体含量不做限定。
以上成分充分发挥Nb微合金化，通过添加少量Nb细化奥氏体晶粒，细化马氏体块(Packet)和马氏体束(Block)单元，提供细晶强化的同时改善韧性。
硼元素(B)是必不可少元素，提高钢淬透性极其有效。此种钢的淬透性并不直接决定于加入的总B含量，而是由能够提高淬透性的固溶B含量决定。但B具有与N结合的强烈趋向，生成的BN对淬透性的提高没有任何作用，这部分B称为无效B，通常利用其他强氮化物形成元素(如Ti等)进行固氮处理。钛元素(Ti)主要固定N元素，一方面在高温均热过程中析出的尺寸为数百纳米级的TiN粒子能够有效抑制高温奥氏体长大；另一方面，Ti消耗N元素避免无效B化合物BN的形成，以确保固溶B对淬透性的有效性。
试样1～4的含硼钢组分如表1所示：
表1含硼钢组分(wt.％)
Figure BDA0003875401430000061
热轧
将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷。本发明的实施例中，热轧过程的粗轧结束温度为1050～1115℃，终轧温度为850～930℃，卷取温度为450～640℃。层流冷却可采用前段冷却方式。
酸洗
使用酸溶液去除热轧卷表面上的氧化皮后获得酸洗板。其中，酸溶液可选用硫酸、盐酸、磷酸、硝酸、铬酸、氢氟酸或任意组合的混合酸等，酸溶液的浓度和具体用量也可依据实际工况进行合理控制。
酸洗过程中，酸洗温度可以为70～90℃，优选75～86℃，游离酸浓度50～140g/L，酸洗速度为45～200m/min，漂洗水温40～85℃，漂洗槽PH值≥3.5，优选PH值≥4。其中，酸洗包含破鳞工序，破鳞过程中破鳞机延伸率优选为0.6～1.3％。
在本发明的实施例中，酸洗工序可由连续酸洗机组来完成。
热加工
对酸洗板进行热加工，获得热加工产品。该工序包含但不限于热镀锌和/或热成形。
在本发明的一个实施例中，酸洗板经热镀锌产线退火后制成复相钢热基镀锌板。其中，退火包含将酸洗板加热至600～700℃均热保温37～112s，冷却并浸入热镀锌池，保持预定时间后冷却至室温。进一步地，生产该产品时热镀锌产线的机组速度可设置为40～130m/min，并且随着酸洗板厚度的增加机组速度可逐步减小，例如，酸洗板厚度规格每增加0.3mm，机组速度可调整为降低约15m/min；光整延伸率范围可以是0.50～1.5％，并且酸洗板厚度每增加0.3mm光整延伸率优选降低0.05％。
具体地，均热保温后冷却至锌池炉鼻温度440～470℃并浸入锌池，镀锌后以3～10℃/s的终冷速率冷却至室温，以获得复相钢热基镀锌板。热镀锌工序可具体包含以下步骤：
1)将酸洗板分别以5～15℃/s、2～10℃/s和0.4～3℃/s的加热速率分段加热至250℃、580～610℃和600～700℃；
2)均热保温37～112s后先以1～8℃/s的冷却速率缓慢冷却至550～600℃，再以10～30℃/s的冷却速率快速冷却至440～470℃；
3)再次均热保温21～63s后浸入锌池进行镀锌处理；
4)出锌池后以3～10℃/s的速度冷却至室温，以获得复相钢热基镀锌板。
上述合金体系下调整热处理工艺所获得的低成本780MPa级复相钢板中，屈服强度为650～720MPa，抗拉强度为760～820MPa，伸长率A80为15.0％左右，其组织由贝氏体+铁素体+马氏体或马奥岛/残余奥氏体构成。
在本发明的另一实施例中，将酸洗板加热至900～950℃，保温120～500s完成奥氏体化，然后将热成形用钢转移至模具上成形并淬火至180℃以下，获得热成形钢部件。其中，奥氏体化保温时间由酸洗板规格来决定，例如，3.0mm厚板料保温时间约为120-300s。其中，热成形可以是热冲压，作为选择地，热成形也可以是其他与之类似的高温成形工艺。
上述合金体系下的低成本1000-1300MPa级热成形用钢酸洗板经调整热冲压热处理工艺淬火后所获得材料的屈服强度为850～1050MPa，抗拉强度为1000～1300MPa，伸长率A50为5.0～10.0％，3.0mm厚VDA238-100标准最大弯曲载荷下对应的弯曲角高于75°，其淬火组织由新鲜马氏体+回火马氏体或新鲜马氏体+回火马氏体+一定量的贝氏体构成。
以下为依据本发明的含硼钢的酸洗板经热加工制备复相钢热基镀锌板、热成形钢部件的方法的具体实施例及其具体工艺参数。应当领会的是，尽管以下实施例中单独阐述了含硼钢的酸洗板制备复相钢热基镀锌板或热成形钢部件的示例，但本领域技术人员可依据实际生产要求将热镀锌与热成形相结合，获得热成形钢镀锌部件。也即是，一方面，可以在热镀锌完成后获得微观组织由铁素体、贝氏体、马氏体以及少量的马奥岛组成的复相钢热基镀锌板，以用于后续冷加工；另一方面，还可以获得适于在后工序为热成形工序的预涂镀热成形用钢镀锌/铝硅板，其组织可以为单一相(例如珠光体)、双相(铁素体+马氏体)或复相(铁素体、贝氏体、马氏体和/或马奥岛)，继而经热成形获得热成形钢镀锌/铝硅部件。
实施例1(CP-1)
本实施例中，对试样1执行热镀锌工序。具体包含以下步骤：
1)热轧：将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷，热轧过程中，粗轧结束温度为1090℃，终轧温度为880℃，卷取温度为470℃；
2)酸洗：使用酸溶液去除热轧卷表面上的氧化皮后获得热镀锌用酸洗板，酸洗过程中，酸洗温度为70℃，酸洗速度为45m/min，游离酸浓度50～140g/L，漂洗水温40～85℃，漂洗槽PH值≥3.5，破鳞机延伸率为0.6％；
3)将热镀锌用酸洗板分别以9℃/s、5℃/s和1℃/s的加热速率分段加热至250℃、580℃和600℃；
4)均热保温112s后先以1℃/s的冷却速率缓慢冷却至550℃，再以4℃/s的冷却速率快速冷却至470℃；
5)再次均热保温63s后浸入锌池进行镀锌处理；
6)出锌池后以10℃/s的速度冷却至室温，以获得复相钢热基镀锌板，即CP-1。
图2示出了本实施例所得复相钢热基镀锌板的金相组织，由铁素体+贝氏体+马氏体+马奥岛组成，属于典型的复相钢。
实施例2(CP-2)
本实施例中，对试样2执行热镀锌工序。具体包含以下步骤：
1)热轧：将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷，热轧过程中，粗轧结束温度为1076℃，终轧温度为900℃，卷取温度为480℃；
2)酸洗：使用酸溶液去除热轧卷表面上的氧化皮后获得热镀锌用酸洗板，酸洗过程中，酸洗温度为75℃，酸洗速度为100m/min，游离酸浓度50～140g/L，漂洗水温40～85℃，漂洗槽PH值≥3.5，破鳞机延伸率为0.7％；
3)将热镀锌用酸洗板分别以10℃/s、3℃/s和2℃/s的加热速率分段加热至250℃、590℃和620℃；
4)均热保温64s后先以5℃/s的冷却速率缓慢冷却至560℃，再以30℃/s的冷却速率快速冷却至440℃；
5)再次均热保温63s后浸入锌池进行镀锌处理；
6)出锌池后以3℃/s的速度冷却至室温，以获得复相钢热基镀锌板，即CP-2。
实施例3(CP-3)
本实施例中，对试样3执行热镀锌工序。具体包含以下步骤：
1)热轧：将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷，热轧过程中，粗轧结束温度为1082℃，终轧温度为850℃，卷取温度为450℃；
2)酸洗：使用酸溶液去除热轧卷表面上的氧化皮后获得热镀锌用酸洗板，酸洗过程中，酸洗温度为82℃，酸洗速度为150m/min，游离酸浓度50～140g/L，漂洗水温40～85℃，漂洗槽PH值≥4，破鳞机延伸率为1.3％；
3)将热镀锌用酸洗板分别以15℃/s、10℃/s和0.4℃/s的加热速率分段加热至250℃、600℃和660℃；
4)均热保温37s后先以10℃/s的冷却速率缓慢冷却至570℃，再以20℃/s的冷却速率快速冷却至450℃；
5)再次均热保温21s后浸入锌池进行镀锌处理；
6)出锌池后以5℃/s的速度冷却至室温，以获得复相钢热基镀锌板，即CP-3。
实施例4(CP-4)
本实施例中，对试样4执行热镀锌工序。具体包含以下步骤：
1)热轧：将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷，热轧过程中，粗轧结束为1115℃，终轧温度为930℃，卷取温度为520℃；
2)酸洗：使用酸溶液去除热轧卷表面上的氧化皮后获得热镀锌用酸洗板，酸洗过程中，酸洗温度为90℃，酸洗速度为200m/min，游离酸浓度50～140g/L，漂洗水温40～85℃，漂洗槽PH值≥4，破鳞机延伸率为1.0％；
3)将热镀锌用酸洗板分别以8℃/s、6℃/s和2.5℃/s的加热速率分段加热至250℃、610℃和700℃；
4)均热保温45s后先以7℃/s的冷却速率缓慢冷却至600℃，再以28℃/s的冷却速率快速冷却至460℃；
5)再次均热保温25s后浸入锌池进行镀锌处理；
6)出锌池后以7℃/s的速度冷却至室温，以获得复相钢热基镀锌板，即CP-4。
实施例5(PHS-1)
本实施例中，对试样1执行热冲压工序。具体包含以下步骤：
1)热轧：将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷，热轧过程中，粗轧结束温度为1090℃，终轧温度为900℃，卷取温度为600℃；
2)酸洗：使用酸溶液去除热轧卷表面上的氧化皮后获得热成形用酸洗板，酸洗过程中，酸洗温度为70℃，酸洗速度为45m/min，游离酸浓度50～140g/L，漂洗水温40～85℃，漂洗槽PH值≥3.5，破鳞机延伸率为0.6％；
3)将热成形用酸洗板加热至925℃，保温300s完成奥氏体化，获得热冲压用钢，然后转移至模具上冲压并淬火至180℃以下，获得热冲压钢部件，即PHS-1
图3和图4分别示出了本实施例所得的热成形用钢(热成形前)和热成形钢部件(热成形后)的显微组织，其热成形前的组织由铁素体+珠光体+马氏体构成，热成形后的组织则为明显的马氏体组织。
实施例6(PHS-2)
本实施例中，对试样2执行热冲压工序。具体包含以下步骤：
1)热轧：将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷，热轧过程中，粗轧结束温度为1076℃，终轧温度为925℃，卷取温度为640℃；
2)酸洗：使用酸溶液去除热轧卷表面上的氧化皮后获得热成形用酸洗板，酸洗过程中，酸洗温度为75℃，酸洗速度为100m/min，游离酸浓度50～140g/L，漂洗水温40～85℃，漂洗槽PH值≥3.5，破鳞机延伸率为0.7％；
3)将热成形用酸洗板加热至915℃，保温200s完成奥氏体化，获得热冲压用钢，然后转移至模具上冲压并淬火至180℃以下，获得热冲压钢部件，即PHS-2
实施例7(PHS-3)
本实施例中，对试样3执行热冲压工序。具体包含以下步骤：
1)热轧：将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷，热轧过程中，粗轧结束温度为1082℃，终轧温度为860℃，卷取温度为580℃；
2)酸洗：使用酸溶液去除热轧卷表面上的氧化皮后获得热成形用酸洗板，酸洗过程中，酸洗温度为80℃，酸洗速度为150m/min，游离酸浓度50～140g/L，漂洗水温40～85℃，漂洗槽PH值≥4，破鳞机延伸率为1.3％；
3)将热成形用酸洗板加热至950℃，保温120s完成奥氏体化，获得热冲压用钢，然后转移至模具上冲压并淬火至180℃以下，获得热冲压钢部件，即PHS-3。
实施例8(PHS-4)
本实施例中，对试样4执行热冲压工序。具体包含以下步骤：
1)热轧：将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷，热轧过程中，粗轧结束温度为1055℃，终轧温度为850℃，卷取温度为540℃；
2)酸洗：使用酸溶液去除热轧卷表面上的氧化皮后获得热成形用酸洗板，酸洗过程中，酸洗温度为90℃，酸洗速度为200m/min，游离酸浓度50～140g/L，漂洗水温40～85℃，漂洗槽PH值≥4，破鳞机延伸率为0.6％；
3)将热成形用酸洗板加热至900℃，保温500s完成奥氏体化，获得热冲压用钢，然后转移至模具上冲压并淬火至180℃以下，获得热冲压钢部件，即PHS-4。
对实施例1～4所获得的复相钢热基镀锌板进行力学性能检测，结果如表2所示：
表2复相钢热基镀锌板力学性能
Figure BDA0003875401430000121
对实施例5～8所获得的热冲压用钢及热冲压钢部件进行力学性能检测，结果如表3～4所示：
表3热冲压用钢(热冲压前)力学性能
Figure BDA0003875401430000122
Figure BDA0003875401430000131
表4热冲压钢部件(热冲压后，3.0mm钢板)力学性能
Figure BDA0003875401430000132
结果表明，本发明制备的复相钢热基镀锌板微观组织由铁素体、贝氏体、马氏体以及少量的马奥岛/残余奥氏体组成，表面镀锌质量良好。本发明复相钢热基镀锌板具有良好焊接性能，伸长率高，达到高强度高延伸的要求；同时，本发明的合金成分体系同时适应于热冲压成形钢及其相应部件的制备，热冲压前组织为铁素体、珠光体组织或铁素体+珠光体组织或铁素体+贝氏体+马氏体组织，热冲压后组织为马氏体和回火马氏体，抗拉强度高达1000～1300MPa，代表碰撞性能的VDA238-100最大弯曲角(3.0mm板料)均值高于75°以上，优选值为90°，其塑韧性远优于22MnB5钢(弯曲角约60°)。
以上实施例仅表达了本发明的实施方式，其描述较为具体和详细，但并不能因此而理解为对本发明专利范围的限制。应当指出的是，对于本领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明构思的前提下，还可以做出若干变形和改进，这些都属于本发明的保护范围。因此，本发明专利的保护范围应以所附权利要求为准。

Claims (9)

1.一种含硼钢酸洗板的热加工方法，其特征在于，包含以下步骤：
铸坯：按下列重量百分比控制含硼钢组分：C：0.071～0.128％，Mn：1.70～2.49％，Si：0.0003～0.25％，Cr：0.0003～0.3％，Nb：0.0003～0.024％，Ti：0.015～0.35％，B：0.0003～0.0045％，Als：0.01～0.09％，余量为Fe和不可避免的杂质，并将各组分冶炼后铸造成板坯；
热轧：将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷；
酸洗：使用酸溶液去除所述热轧卷表面上的氧化皮后获得酸洗板，酸洗过程中，游离酸浓度50～140g/L，酸洗温度为70～90℃，酸洗速度为45～200m/min，漂洗水温40～85℃，漂洗槽PH值≥3.5；
热加工：对所述酸洗板进行热加工，获得热加工产品，包含：
热镀锌：所述酸洗板经热镀锌产线退火后制成复相钢热基镀锌板，其中所述退火包含将所述酸洗板加热至600～700℃均热保温37～112s，冷却并浸入热镀锌池，保持预定时间后冷却至室温；
热成形：将所述酸洗板加热至900～950℃，保温完成奥氏体化，获得热成形用钢，然后将所述热成形用钢转移至模具上成形并淬火至180℃以下，获得热成形钢部件。
2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述热轧过程中，所述层流冷却采用前段冷却方式。
3.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述酸洗包含破鳞工序，
其中，破鳞机延伸率为0.6～1.3％。
4.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述板坯经热轧、酸洗后获得热镀锌用酸洗板，所述热镀锌用酸洗板经热镀锌产线退火后制成复相钢热基镀锌板，
其中，所述热轧过程中，粗轧结束温度为1050～1115℃，终轧温度为850～930℃，卷取温度为450～520℃。
5.根据权利要求4所述的方法，其特征在于，所述热镀锌包含：
将所述酸洗板分别以5～15℃/s、2～10℃/s和0.4～3℃/s的加热速率分段加热至250℃、580～610℃和600～700℃；
均热保温37～112s后先以1～8℃/s的冷却速率缓慢冷却至550～600℃，再以10～30℃/s的冷却速率快速冷却至440～470℃；
再次均热保温21～63s后浸入锌池进行镀锌处理；
出锌池后以3～10℃/s的速度冷却至室温，以获得复相钢热基镀锌板。
6.根据权利要求5所述的方法，其特征在于，热镀锌过程中，所述热镀锌产线的机组速度为40～130m/min，光整延伸率范围为0.50～1.5％。
7.根据权利要求6所述的方法，其特征在于，所述热镀锌用酸洗板的厚度每增加0.3mm，所述机组速度调整为降低15m/min，所述光整延伸率降低0.05％。
8.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述板坯经热轧、酸洗后获得热成形用酸洗板，所述热成形用酸洗板经加热保温后获得热成形用钢，
其中，所述热轧过程中，粗轧结束温度为1050～1150℃，终轧温度为850～930℃，卷取温度为540～640℃。
9.根据权利要求8所述的方法，其特征在于，所述热成形包含：
加热后保温120～500s完成奥氏体化。
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