CN115491591A - 一种利用过rh真空精炼炉生产的低成本q345b钢以及其生产方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢以及其生产方法,属于钢铁冶金技术领域。本发明的钢水的化学成分按照质量百分比计为:C:0.060%~0.080%,Si:≤0.060%,Mn:0.40%~0.60%,P:≤0.020%,S:≤0.006%,Als:0.03%~0.06%,Ti:0.043%~0.058%,N:≤0.0040%;其余为铁和不可避免杂质。针对于现有技术中的不足之处,本发明拟提供一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢以及其生产方法,采用过RH工艺路径,使得钢水中的N含量和有效Ti的含量得到稳定控制,有助于提升成品卷热轧性能的稳定性。
Description
技术领域
本发明涉及钢铁冶金技术领域,更具体地说,涉及一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢以及其生产方法。
背景技术
热轧结构钢Q345B具有高强度、良好的冲击韧性、自身重量较轻及使用寿命长等优点,被广泛应用于桥梁、车辆、船舶、建筑、压力容器等领域。目前国内生产Q345B的方法有两种,大多数钢厂采用C-Mn成分设计体系生产热轧结构钢Q345B,钢中碳含量为0.14%-0.17%,处于包晶钢(钢中w(C)=0.08%-0.16%)范围,在其凝固过程中发生L+δ→γ,此时的体积收缩率较大,铸坯易产生裂纹;钢中锰含量为1.1%-1.5%,较高的锰含量易引起MnS偏析,导致带状组织加剧,造成钢材冷弯开裂。
近年来,部分钢厂采用过LF炉精炼、钛微合金化的方法来生产Q345B,通过在钢中加入Ti元素与[C]、[N]结合生产碳化物、氮化物以及碳氮化合物,高温下溶解,低温下析出以起到抑制晶粒长大(即细化晶粒)以及沉淀强化作用。过LF炉精炼工艺的氮含量控制不稳定,导致热轧卷性能波动较大。因此,急需设计一款利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢以及其生产方法,采用过RH工艺路径,使得钢水中的N含量和有效Ti的含量得到稳定控制,有助于提升成品卷热轧性能的稳定性。
经检索,有关Q345B钢的生产技术已有相关专利公开,如中国专利公开号为CN201610191782.0的专利,公开了一种Q345B微合金钢的方法,应用于轧制9-20mm的Q345B,钛微合金化降低了生产成本,改善热轧卷的力学性能。微合金化的Q345B成分如下:C0.13%-0.18%;Si≤0.25%;Mn 0.35-0.50%;P≤0.020%;S≤0.010%;Al≥0.010%;Ti0.045-0.065%。该发明中C含量未完全避开包晶区,铸坯角裂风险大;炉外精炼为LF精炼,N含量控制难度大,Ti含量控制稳定性差,成品卷性能波动大,不利于稳定生产。
又如中国专利公开号为CN201510805917.3的专利,公凯了一种减少Q345B带状组织的制备工艺,通过铁水预处理、转炉、氩站、连铸等工序控制实现以微量钛(0.040%左右)代替大量的锰(0.80%左右),细晶强化代替固溶强化,同时配合热轧控轧控冷来降低成品带状组织。此发明C含量为0.17%,碳含量高会影响成品卷延伸率和冲击性能,且钢水中的有效Ti含量受到N含量和S含量的影响,此工艺生产Q345B热轧卷,钢中N含量波动大,S含量控制难度较大,影响钢中有效Ti含量,从而影响成品卷性能。
发明内容
1.发明要解决的技术问题
针对于现有技术中的不足之处,本发明拟提供一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢以及其生产方法,采用过RH工艺路径,使得钢水中的N含量和有效Ti的含量得到稳定控制,有助于提升成品卷热轧性能的稳定性。
2.技术方案
为达到上述目的,本发明提供的技术方案为:
本发明的一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢,钢水的化学成分按照质量百分比计为:C:0.060%~0.080%,Si:≤0.060%,Mn:0.40%~0.60%,P:≤0.020%,S:≤0.006%,Als:0.03%~0.06%,Ti:0.043%~0.058%,N:≤0.0040%;其余为铁和不可避免杂质。
作为本发明更进一步的改进,有效Ti=(Ti%)-3.42(N%)-1.5(S%),且有效Ti含量满足0.027%~0.042%。
作为本发明更进一步的改进,Q345B钢的热轧卷厚度为2mm~12mm,其屈服强度≥345Mpa,抗拉强度为470Mpa~630Mpa,断后延伸率A≥21%,冲击功≥34KV/J。
本发明的一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢的生产方法,包括以下生产步骤:
(1)铁水预处理;
(2)转炉;
(3)吹氩站;
(4)RH精炼:采用深处理模式,真空处理时间≥15min,若需要化学升温应在合金化前进行,吹氧结束至合金化的时间间隔≥3min,破空前净循环时间≥6min;
(5)连铸;
(6)热轧。
作为本发明更进一步的改进,铁水预处理步骤中控制扒渣后铁水亮面≥90%,铁水处理后保证[S]含量≤0.003%。
作为本发明更进一步的改进,步骤(2)中控制废钢的加入量≤60吨,转炉吹炼后期采用强底吹模式,严格控制转炉下渣量。
作为本发明更进一步的改进,步骤(2)中在出钢过程中先加铝粒,再加中碳锰铁,最后加渣料。
作为本发明更进一步的改进,步骤(3)中吹氩站的钢水进站温度为1623℃~1640℃,且出钢温度为为1595℃~1612℃。
作为本发明更进一步的改进,步骤(5)中在开浇前进行中包充氩,在浇注过程中采用保护浇注的方式。
作为本发明更进一步的改进,热轧步骤中的终轧温度872~889℃,且钢卷的卷取温度609℃~631℃。
3.有益效果
采用本发明提供的技术方案,与现有技术相比,具有如下有益效果:
(1)本发明的一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢,主要是通过降低C、Mn含量,增加Si、Ti含量,将传统钢水设计中的C、Mn元素的固溶强化作用改变为新成分TiC的析出强化,且钢水中的C元素避开了包晶反应区,当钢水中的C元素处于0.08%~0.15%范围内,容易发生包晶反应,从而有效降低了铸坯的裂纹敏感性,消除了铸坯角部恒裂纹缺陷。生产工艺设计按照控S、控N的原则,保证有效钛含量满足0.027~0.042%的范围。
(2)本发明的一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢的生产方法,转炉炼钢过程中控制废钢的加入量≤60吨,减少废钢S的影响;转炉吹炼后期采用强底吹模式,加强熔池搅拌;严格控制转炉下渣量。出钢过程的加料顺序为:预脱氧碳粉-铝粒-中碳锰铁-渣料,保证合金收得率。
(3)本发明的一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢的生产方法,RH精炼过程中采用深处理模式,真空处理时间≥15min,保证脱气效果;若需要化学升温应在合金化前进行,吹氧结束至合金化的时间间隔≥3min,稳定Ti收得率,稳定控制N含量;破空前净循环时间≥6min,使得钢水成分温度更均匀,且有利于夹杂物上浮。适当的加热温度既要保证Ti在炉内充分固溶,又不能使奥氏体晶粒过分长大,结合实际生产,因此将出炉温度设定定为1240℃,在炉时间180min以上。
(4)本发明的一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢的生产方法,采用过RH工艺路径生产的Q345B,因没有LF炉的加热升温过程增氮,且RH炉真空处理过程中有脱除氮的效果,氮含量可以稳定控制在较低含量,因此有效Ti的控制比过LF炉工艺更稳定;有效Ti和性能成正比关系,因此,RH工艺生产的Q345B性能散差较小,有助于提升成品卷热轧性能的稳定性。
附图说明
图1为本发明中采用过LF工艺生产的Q345B钢中N含量的过程能力趋势图;
图2为本发明中采用过RH工艺生产的Q345B钢中N含量的过程能力趋势图;
图3为本发明中采用过LF工艺生产的Q345B钢中有效Ti含量的过程能力趋势图;
图4为本发明中采用过RH工艺生产的Q345B钢中有效Ti含量的过程能力趋势图。
具体实施方式
为进一步了解本发明的内容,结合附图对本发明作详细描述。
在本发明的描述中,需要说明的是,术语“中心”、“上”、“下”、“左”、“右”、“竖直”、“水平”、“内”、“外”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系,仅是为了便于描述本发明和简化描述,而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作,因此不能理解为对本发明的限制。此外,术语“第一”、“第二”、“第三”仅用于描述目的,而不能理解为指示或暗示相对重要性。
下面结合实施例对本发明作进一步的描述。
实施例1
本实施例的一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢,钢水的化学成分按照质量百分比计为:C:0.060%~0.080%,Si:≤0.060%,Mn:0.40%~0.60%,P:≤0.020%,S:≤0.006%,Als:0.03%~0.06%,Ti:0.043%~0.058%,N:≤0.004%;其余为铁和不可避免杂质。其中有效Ti=(Ti%)-3.42(N%)-1.5(S%),且有效Ti含量满足0.027%~0.042%。本实施例中主要是通过降低C、Mn含量,增加Si、Ti含量,将传统钢水设计中的C、Mn元素的固溶强化作用改变为新成分TiC的析出强化,且钢水中的C元素避开了包晶反应区,当钢水中的C元素处于0.08%~0.15%范围内,容易发生包晶反应,从而有效降低了铸坯的裂纹敏感性,消除了铸坯角部恒裂纹缺陷。生产工艺设计按照控S、控N的原则,保证有效钛含量满足0.027~0.042%的范围。
本实施例中Q345B钢的热轧卷厚度为2mm~12mm,其屈服强度≥345Mpa,抗拉强度为470Mpa~630Mpa,断后延伸率A≥21%,冲击功≥34KV/J。
本实施例的一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢的生产方法,包括以下生产步骤:
(1)铁水预处理:铁水预处理步骤中控制扒渣后铁水亮面≥90%,铁水处理后保证[S]含量≤0.003%,满足控S的需求,较低S含量可提高有效Ti含量。
(2)转炉炼钢:控制废钢的加入量≤60吨,减少废钢S的影响;转炉吹炼后期采用强底吹模式,加强熔池搅拌;严格控制转炉下渣量。出钢过程的加料顺序为:预脱氧碳粉-铝粒-中碳锰铁-渣料,保证合金收得率。转炉终点温度1651℃~1671℃,终点氧384ppm~681ppm,终点碳0.033%~0.079%,终点硫0.0031%~0.0065%。
(3)吹氩站;吹氩站的钢水进站温度为1623℃~1640℃,且出钢温度为为1595℃~1612℃,出钢温降平均为28℃。
(4)RH精炼:采用深处理模式,真空处理时间≥15min,保证脱气效果;若需要化学升温应在合金化前进行,吹氧结束至合金化的时间间隔≥3min,稳定Ti收得率,稳定控制N含量在较低水平,可提高有效Ti含量;破空前净循环时间≥6min,使得钢水成分温度更均匀,且有利于夹杂物上浮。
适当的加热温度既要保证Ti在炉内充分析出,又不能使奥氏体晶粒过分长大,结合实际生产,将出炉温度设定定为1240℃,在炉时间180min以上。
本实施例中RH精炼终点的钢水成分按照质量百分比计为:C:0.061%~0.078%,Si:0.0076%~0.0164%,Mn:0.48%~0.52%,P:0.010%~0.016%,S:0.0035%~0.0065%,Als:0.044%~0.076%,Ti:0.052%~0.060%,N:0.0022%~0.0032%,O:0.0013%~0.0038%
(5)连铸;步骤(5)中在开浇前进行中包充氩,在浇注过程中采用保护浇注的方式,减少连铸过程的增氮,保证对钢中氮含量的稳定控制,减少Q345B成品卷性能散差。本实施例中连铸中间包的钢水成分按照质量百分比计为:C:0.060%-0.081%,Si:0.009%~0.018%,Mn:0.49%~0.51%,P:0.010%~0.015%,S:0.0035%~0.0065%,Als:0.040%~0.067%,Ti:0.050%~0.058%,N:0.0025%~0.0034%
(6)热轧,其中热轧步骤中的终轧温度872℃~889℃,且钢卷的卷取温度609℃~631℃。
采用过RH工艺路径生产的Q345B,因没有LF炉的加热升温过程增氮,且RH炉真空处理过程中有脱除氮的效果,氮含量可以稳定控制在较低含量,因此有效Ti(有效Ti=(%Ti)-3.42(%N)-1.5(%S))的控制比过LF炉工艺更稳定;有效Ti和性能成正比关系,因此,RH工艺生产的Q345B性能散差较小,有助于提升成品卷热轧性能的稳定性。
本实施例中以某浇次6炉Q345B为例:
具体地,本实施例的一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢,钢水的化学成分按照质量百分比计为:C:0.060%,Si:0.060%,Mn:0.40%,P:0.020%,S:0.006%,Als:0.03%,Ti:0.043%,N:0.0040%;其余为铁和不可避免杂质。
其中有效Ti=(Ti%)-3.42(N%)-1.5(S%)=0.043%-3.42*0.0040%-1.5*0.006%=0.40732%,满足有效Ti含量处于0.027%~0.042%范围内。
本实施例的一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢的生产方法,包括以下生产步骤:
(1)铁水预处理:KR处理后S含量为0.001%,后扒渣亮面91%;
(2)转炉炼钢:加入30吨废钢,兑入铁水270吨;转炉吹炼后期加强底吹模式,加强熔池搅拌;转炉出钢过程中严格控制下渣量;出钢过程加料顺序为:预脱氧碳粉-铝粒-中碳锰铁-渣料;转炉终点温度1651℃,终点氧384ppm,终点碳0.033%,终点硫0031%;
(3)吹氩站:吹氩站进站温度为1623℃,出钢温降平均为28℃;
(4)RH精炼:采用深处理模式,真空处理时间为15min;破空前净循环时间为6min;单开出站温度:1583℃,连浇出站温度1576℃;本浇次第1、4、5炉吹氧升温,吹氧结束至合金化时间间隔为3min。
本实施例中RH终点C:0.061%,Si:0.0076%,Mn:0.48%,P:0.010%,S:0.0035%,Als:0.044%,Ti:0.052%,N:0.0022%,O:0.0013%;RH平均钛铁收得率99.5%;
(5)连铸:连铸过程做好开浇前中包充氩和浇注过程中保护浇注;连铸中间包成分为:C:0.060%,Si:0.009%,Mn:0.49%,P:0.010%,S:0.0035%,Als:0.040%,Ti:0.050%,N:0.0025%;
(6)热轧:出炉温度设定定为1240℃,在炉时间203min,出炉温度1235℃,粗轧3+5道次,精轧7道次轧制,终轧温度为872℃,卷取温度为609℃。
(7)热轧卷:热轧卷厚度为2mm,其屈服强度为392Mpa~519Mpa,抗拉强度为498Mpa~608Mpa,断后延伸率A的范围为23~32%,冲击功范围为70~96KV/J。本实施例的热轧卷成品的屈服强度、抗拉强度、延伸率、冲击功性能全部满足国家标准,且冷弯性能合格。
LF和RH工艺路径对比:对过LF和RH工艺路径的N含量控制、有效Ti含量控制、热轧卷性能情况进行对比,统计结果如表1所示。对比过LF和过RH工艺路径有效Ti过程能力发现,过RH工艺的N含量控制更优、有效Ti控制更稳定;对比LF路径生产Q345B,分厚度规格统计,RH工艺生产Q345B性能散差较小,性能更加稳定。
表1 LF和RH路径生产Q345B热卷性能比较
实施例2
本实施例的一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢的生产方法,基本步骤与实施例1保持一致,其不同之处在于,本实施例的一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢,钢水的化学成分按照质量百分比计为:C:0.070%,Si:0.050%,Mn:0.50%,P:0.010%,S:0.005%,Als:0.04%,Ti:0.050%,N:0.003%;其余为铁和不可避免杂质。其中有效Ti=(Ti%)-3.42(N%)-1.5(S%)=0.050%-3.42*0.0030%-1.5*0.005%=0.03224%,满足有效Ti含量处于0.027%~0.042%范围内。
本实施例的一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢的生产方法,包括以下生产步骤:
(1)铁水预处理:KR处理后S含量为0.002%,后扒渣亮面92%;
(2)转炉炼钢:加入40吨废钢,兑入铁水285吨;转炉吹炼后期加强底吹模式,加强熔池搅拌;转炉出钢过程中严格控制下渣量;出钢过程加料顺序为:预脱氧碳粉-铝粒-中碳锰铁-渣料;转炉终点温度1660℃,终点氧450ppm,终点碳0.045%,终点硫004%;
(3)吹氩站:吹氩站进站温度为1633℃,出钢温降平均为28℃;
(4)RH精炼:采用深处理模式,真空处理时间为16min;破空前净循环时间为7min;单开出站温度:1585℃,连浇出站温度1580℃;本浇次第1、4、5炉吹氧升温,吹氧结束至合金化时间间隔为4min。
本实施例中RH终点C:0.071%,Si:0.0088%,Mn:0.50%,P:0.013%,S:0.0046%,Als:0.055%,Ti:0.055%,N:0.0028%,O:0.0022%。
(5)连铸:连铸过程做好开浇前中包充氩和浇注过程中保护浇注;连铸中间包成分为:C:0.072%,Si:0.012%,Mn:0.50%,P:0.013%,S:0.0044%,Als:0.054%,Ti:0.053%,N:0.0029%;
(6)热轧:出炉温度设定定为1240℃,在炉时间180min,出炉温度1235℃,粗轧3+5道次,精轧7道次轧制,终轧温度为880℃,卷取温度为615℃。
(7)热轧卷:热轧卷厚度为8mm,其屈服强度为381Mpa~430Mpa,抗拉强度为482Mpa~525Mpa,断后延伸率A的范围为25.5%~31%,冲击功范围为64KV/J~115KV/J。本实施例的热轧卷成品的屈服强度、抗拉强度、延伸率、冲击功性能全部满足国家标准,且冷弯性能合格。
实施例3
本实施例的一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢的生产方法,基本步骤与实施例1保持一致,其不同之处在于,本实施例的一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢,钢水的化学成分按照质量百分比计为:C:0.080%,Si:0.060%,Mn:0.60%,P:0.020%,S:0.005%,Als:0.06%,Ti:0.058%,N:0.004%;其余为铁和不可避免杂质。其中有效Ti=(Ti%)-3.42(N%)-1.5(S%)=0.058%-3.42*0.004%-1.5*0.005%=0.03682%,满足有效Ti含量处于0.027%~0.042%范围内。
本实施例的一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢的生产方法,包括以下生产步骤:
(1)铁水预处理:KR处理后S含量为0.001%,后扒渣亮面93%;
(2)转炉炼钢:加入55吨废钢,兑入铁水300吨;转炉吹炼后期加强底吹模式,加强熔池搅拌;转炉出钢过程中严格控制下渣量;出钢过程加料顺序为:预脱氧碳粉-铝粒-中碳锰铁-渣料;转炉终点温度1671℃,终点氧681ppm,终点碳0.079%,终点硫0.0065%;
(3)吹氩站:吹氩站进站温度为1640℃,出钢温降平均为28℃;
(4)RH精炼:采用深处理模式,真空处理时间为16min;破空前净循环时间为6min;单开出站温度:1583℃,连浇出站温度1581℃;本浇次第1、4、5炉吹氧升温,吹氧结束至合金化时间间隔为5min。
本实施例中RH终点C:0.078%,Si:0.0164%,Mn:0.52%,P:0.016%,S:0.0065%,Als:0.076%,Ti:0.060%,N:0.0032%,O:0.0038%。
(5)连铸:连铸过程做好开浇前中包充氩和浇注过程中保护浇注;连铸中间包成分为:C:0.081%,Si:0.018%,Mn:0.51%,P:0.015%,S:0.0065%,Als:0.067%,Ti:0.058%,N:0.0034%;
(6)热轧:出炉温度设定定为1240℃,在炉时间210min,出炉温度1245℃,粗轧3+5道次,精轧7道次轧制,终轧温度为889℃,卷取温度为631℃。
(7)热轧卷:热轧卷厚度为12mm,其屈服强度为375Mpa~424Mpa,抗拉强度为492Mpa~526Mpa,断后延伸率A的范围为24.5%~33%,冲击功范围为110KV/J~224KV/J。本实施例的热轧卷成品的屈服强度、抗拉强度、延伸率、冲击功性能全部满足国家标准,且冷弯性能合格。
对比例1
本对比例中采用过LF工艺生产Q345B钢,本对比例中的热轧卷厚度为2mm,其屈服强度为348Mpa~550Mpa,抗拉强度为470Mpa~593Mpa,断后延伸率A的范围为21%~39%,冲击功范围为65KV/J~262KV/J。
对比例2
本对比例中采用过LF工艺生产Q345B钢,本对比例中的热轧卷厚度为8mm,其屈服强度为350Mpa~479Mpa,抗拉强度为475Mpa~599Mpa,断后延伸率A的范围为23.5%~30.5%,冲击功范围为63KV/J~128KV/J。
对比例3
本对比例中采用过LF工艺生产Q345B钢,本对比例中的热轧卷厚度为2mm,其屈服强度为355Mpa~495Mpa,抗拉强度为481Mpa~590Mpa,断后延伸率A的范围为23.5%~29.5%,冲击功范围为98KV/J~205KV/J。
以上示意性的对本发明及其实施方式进行了描述,该描述没有限制性,附图中所示的也只是本发明的实施方式之一,实际的结构并不局限于此。所以,如果本领域的普通技术人员受其启示,在不脱离本发明创造宗旨的情况下,不经创造性的设计出与该技术方案相似的结构方式及实施例,均应属于本发明的保护范围。
Claims (10)
1.一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢,其特征在于:钢水的化学成分按照质量百分比计为:C:0.060%~0.080%,Si:≤0.060%,Mn:0.40%~0.60%,P:≤0.020%,S:≤0.006%,Als:0.03%~0.06%,Ti:0.043%~0.058%,N:≤0.0040%;其余为铁和不可避免杂质。
2.根据权利要求1所述的一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢,其特征在于:有效Ti=(Ti%)-3.42(N%)-1.5(S%),且有效Ti含量满足0.027%~0.042%。
3.根据权利要求2所述的一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢,其特征在于:Q345B钢的热轧卷厚度为2mm~12mm,其屈服强度≥345Mpa,抗拉强度为470Mpa~630Mpa,断后延伸率A≥21%,冲击功≥34KV/J。
4.根据权利要求1-3任一一项所述的一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢的生产方法,其特征在于:包括以下生产步骤:
(1)铁水预处理;
(2)转炉;
(3)吹氩站;
(4)RH精炼:采用深处理模式,真空处理时间≥15min,若需要化学升温应在合金化前进行,吹氧结束至合金化的时间间隔≥3min,破空前净循环时间≥6min;
(5)连铸;
(6)热轧。
5.根据权利要求4所述的一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢的生产方法,其特征在于:铁水预处理步骤中控制扒渣后铁水亮面≥90%,铁水处理后保证[S]含量≤0.003%。
6.根据权利要求5所述的一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢的生产方法,其特征在于:步骤(2)中控制废钢的加入量≤60吨,转炉吹炼后期采用强底吹模式,严格控制转炉下渣量。
7.根据权利要求6所述的一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢的生产方法,其特征在于:步骤(2)中在出钢过程中先加铝粒,再加中碳锰铁,最后加渣料。
8.根据权利要求7所述的一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢的生产方法,其特征在于:步骤(3)中吹氩站的钢水进站温度为1623℃~1640℃,且出钢温度为为1595℃~1612℃。
9.根据权利要求4-8任一一项所述的一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢的生产方法,其特征在于:步骤(5)中在开浇前进行中包充氩,在浇注过程中采用保护浇注的方式。
10.根据权利要求9所述的一种利用过RH真空精炼炉生产的低成本Q345B钢的生产方法,其特征在于:热轧步骤中的终轧温度872℃~889℃,且钢卷的卷取温度609℃~631℃。
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