CN115254275A

CN115254275A - 降低高压辊磨-球磨***能耗的方法

Info

Publication number: CN115254275A
Application number: CN202210939349.6A
Authority: CN
Inventors: 王国强; 赵志强; 朱阳戈; 罗思岗; 赵杰; 胡志凯; 胡杨甲; 路亮; 汤亦婧; 陆红羽
Original assignee: BGRIMM Technology Group Co Ltd
Current assignee: BGRIMM Technology Group Co Ltd
Priority date: 2022-08-05
Filing date: 2022-08-05
Publication date: 2022-11-01
Anticipated expiration: 2042-08-05
Also published as: CN115254275B; ZA202304328B

Abstract

本申请提供一种降低高压辊磨‑球磨***能耗的方法，涉及磨矿领域。该方法包括：确定磨机给矿95％过筛粒度和Bond球磨功指数试验闭路循环筛孔尺寸，依据Bond球磨功指数试验闭路循环筛孔尺寸进行实验得到Bond球磨功指数；对磨矿机给矿粒度组成按照窄粒级划分原则进行划分，获得每个级别除去目标磨矿细度对应粒度以下粒级的相对产率；根据非铁磨矿介质尺寸的计算公式和相对产率，确定磨矿机全给矿中各窄粒级矿物对应的多级配非铁磨矿介质尺寸；以多级配非铁磨矿介质尺寸作为磨矿机非铁介质装配方案进行非铁磨矿介质装加，执行磨矿。本申请提供的降低高压辊磨‑球磨***能耗的方法，提高了磨矿产品粒度均匀性，降低了磨矿***的能耗。

Description

降低高压辊磨-球磨***能耗的方法

技术领域

本申请涉及磨矿领域，尤其涉及一种降低高压辊磨-球磨***能耗的方法。

背景技术

磨矿作业作为一种借助于磨矿介质和物料本身的冲击和磨剥作用使物料粒度减小的处理工序，其广泛应用于水泥、新型建筑材料、耐火材料、矿山、化工以及玻璃陶瓷等与人类社会生存和发展息息相关的各个领域。由于球形介质制造简单，所以球磨机在现场生产中应用最为广泛，并主要应用于选矿行业中，磨矿作业作为选矿厂的必备环节，投资成本约占选矿厂投资成本的60％左右，磁选厂则达到75％以上，在生产运营成本上也占有40％以上，电力消耗则占选矿的50％～60％，我国每年用于磨矿的电量占全国总发电量的5％以上，因此，磨矿作业的节能降耗对构建绿色矿山至关重要。

高压辊磨机是一种新型高效的粉碎设备，具有单位破碎电耗和钢耗低、处理能力大、设备作业率高、占地面积少等特点。高压辊磨机粉碎产品内部有大量微裂纹，能够有效降低Bond球磨功指数，节能效果显著。许多学者针对高压辊磨工艺降低产品的Bond球磨功指数进行了大量的研究。袁致涛等对攀西钒钛磁铁矿进行了高压辊磨和颚式破碎对比，发现高压辊磨产品的Bond球磨功指数比颚式破碎产品低14.05％，节能效果显著。印万忠等对邦铺钼铜矿石进行高压辊磨和颚式破碎试验，结果表明高压辊磨产品的Bond球磨功指数比颚式破碎产品至少低9.05％。

大宗金属硫化矿选厂的碎磨工艺中高压辊磨机常作为细碎作业设备，后续使用球磨机-水力旋流器磨矿分级***。然而，高压辊磨机产品的最大粒度远小于常规三段一闭路碎矿工艺，同时因高压辊磨机特有的层压粉碎方式，其产品的颗粒表面和内部常伴有微裂纹，若按照常规磨矿介质制度配置方法，因介质尺寸和介质在矿浆中的有效密度过大，使介质作用于矿物颗粒的力过大，形成过粉碎，不利于选别，同时该工艺并未充分发挥出高压辊磨使碎磨***能耗降低的优势。

如何降低高压辊磨-球磨产品过磨含量和***能耗成为本领域研究的重点和难点。

发明内容

本申请的目的在于提供一种降低高压辊磨-球磨***能耗的方法，以解决上述问题。

为实现以上目的，本申请采用以下技术方案：

一种降低高压辊磨-球磨***能耗的方法，包括：

确定磨机给矿95％过筛粒度和Bond球磨功指数试验闭路循环筛孔尺寸，依据所述Bond球磨功指数试验闭路循环筛孔尺寸进行实验得到Bond球磨功指数；

对磨矿机给矿粒度组成按照窄粒级划分原则进行划分，获得每个级别除去目标磨矿细度对应粒度以下粒级的相对产率；

根据非铁磨矿介质尺寸的计算公式和所述相对产率，确定磨矿机全给矿中各窄粒级矿物对应的多级配非铁磨矿介质尺寸；

以所述多级配非铁磨矿介质尺寸作为磨矿机非铁介质装配方案进行非铁磨矿介质装加，执行磨矿；

所述非铁磨矿介质尺寸的计算公式为：

其中，D_b为特定磨矿条件下给矿粒度d所需的精确球径，cm；K_c为综合经验修正系数；ψ为磨矿机转速率，％；Wib为Bond球磨功指数，kW·h/t；ρ_e为非铁磨矿介质在矿浆中的有效密度，g/cm³；D₀为磨矿机内非铁磨矿介质中间缩聚层直径；d_f为磨机给矿95％过筛粒度，cm。

优选地，所述确定Bond球磨功指数试验闭路循环筛孔尺寸的方法包括：

以目标磨矿细度除0.074得到结果a，然后选择所述结果a在泰勒筛序中的邻近值作为所述Bond球磨功指数试验闭路循环筛孔尺寸。

优选地，所述划分包括：按照磨矿机给矿粒度除去目标磨矿细度对应的粒度以下粒级依次划分4-5个级别。

优选地，每个级别相对产率值的范围控制在15％～30％，划分的各级别产率相加和为100。

优选地，所述目标磨矿细度对应的粒度为：

-0.074mm占60％～70％对应的粒度为0.212mm、-0.074mm占70％～80％对应的粒度为0.15mm、-0.074mm占80％～85％对应的粒度为0.10mm。

优选地，执行磨矿时，控制磨矿机介质充填率、磨矿浓度和分级中溢流细度。

优选地，所述磨矿机介质充填率保持在36％-48％，所述磨矿浓度保持在75％-86％，所述分级中溢流细度为60％-85％。

优选地，所述磨矿机的给矿为高压辊磨机闭路筛分产品。

优选地，所述磨机给矿95％过筛粒度为2.36mm-6.7mm。

优选地，所述非铁磨矿介质包括但不限于氧化铝陶瓷球、氧化锆陶瓷球等非铁材质的研磨介质。

与现有技术相比，本申请的有益效果包括：

本申请提供的降低高压辊磨-球磨***能耗的方法，通过确定Bond球磨功指数试验闭路循环筛孔尺寸，进而实验得到Bond球磨功指数；通过对磨矿机给矿粒度组成按照窄粒级划分原则进行划分，获得每个级别除去目标磨矿细度对应粒度以下粒级的相对产率；然后根据非铁磨矿介质尺寸的计算公式和所述相对产率，确定磨矿机全给矿中各窄粒级矿物对应的多级配非铁磨矿介质尺寸；从而实现基于高压辊磨-球磨碎磨工艺条件下矿石粒度和岩矿特性确定非铁磨矿介质最大尺寸，为球磨机非铁磨矿介质尺寸的确定提供一种可行的方法，降低过细粒级-5μm粒级含量,提高中间中间易选粒级-0.10+0.020mm粒级含量，提高了磨矿产品粒度均匀性，降低了磨矿***的能耗。

附图说明

为了更清楚地说明本申请实施例的技术方案，下面将对实施例中所需要使用的附图作简单地介绍，应当理解，以下附图仅示出了本申请的某些实施例，因此不应被看作是对本申请范围的限定。

图1为本申请实施例提供的高压辊磨-球磨***非铁介质制度装配流程图。

具体实施方式

如本文所用之术语：

“由……制备”与“包含”同义。本文中所用的术语“包含”、“包括”、“具有”、“含有”或其任何其它变形，意在覆盖非排它性的包括。例如，包含所列要素的组合物、步骤、方法、制品或装置不必仅限于那些要素，而是可以包括未明确列出的其它要素或此种组合物、步骤、方法、制品或装置所固有的要素。

连接词“由……组成”排除任何未指出的要素、步骤或组分。如果用于权利要求中，此短语将使权利要求为封闭式，使其不包含除那些描述的材料以外的材料，但与其相关的常规杂质除外。当短语“由……组成”出现在权利要求主体的子句中而不是紧接在主题之后时，其仅限定在该子句中描述的要素；其它要素并不被排除在作为整体的所述权利要求之外。

当量、浓度、或者其它值或参数以范围、优选范围、或一系列上限优选值和下限优选值限定的范围表示时，这应当被理解为具体公开了由任何范围上限或优选值与任何范围下限或优选值的任一配对所形成的所有范围，而不论该范围是否单独公开了。例如，当公开了范围“1～5”时，所描述的范围应被解释为包括范围“1～4”、“1～3”、“1～2”、“1～2和4～5”、“1～3和5”等。当数值范围在本文中被描述时，除非另外说明，否则该范围意图包括其端值和在该范围内的所有整数和分数。

在这些实施例中，除非另有指明，所述的份和百分比均按质量计。

“质量份”指表示多个组分的质量比例关系的基本计量单位，1份可表示任意的单位质量，如可以表示为1g，也可表示2.689g等。假如我们说A组分的质量份为a份，B组分的质量份为b份，则表示A组分的质量和B组分的质量之比a：b。或者，表示A组分的质量为aK，B组分的质量为bK(K为任意数，表示倍数因子)。不可误解的是，与质量份数不同的是，所有组分的质量份之和并不受限于100份之限制。

“和/或”用于表示所说明的情况的一者或两者均可能发生，例如，A和/或B包括(A和B)和(A或B)。

一种降低高压辊磨-球磨***能耗的方法，包括：

根据非铁磨矿介质尺寸的计算公式，确定磨矿机全给矿中各窄粒级矿物对应的多级配非铁磨矿介质尺寸；

所述非铁磨矿介质尺寸的计算公式为：

在一个可选的实施方式中，所述确定Bond球磨功指数试验闭路循环筛孔尺寸的方法包括：

在一个可选的实施方式中，所述划分包括：按照磨矿机给矿粒度除去目标磨矿细度对应的粒度以下粒级依次划分4-5个级别。

在一个可选的实施方式中，每个级别相对产率值的范围控制在15％～30％，划分的各级别产率相加和为100。

可选的，每个级别相对产率值的范围可以控制在15％、20％、25％、30％或者15％～30％之间的任一值。

需要说明的是，得到最初的相对产率值之后，一般做5倍数的取整。

在一个可选的实施方式中，所述目标磨矿细度对应的粒度为：

在一个可选的实施方式中，执行磨矿时，控制磨矿机介质充填率、磨矿浓度和分级中溢流细度。

在一个可选的实施方式中，所述磨矿机介质充填率保持在36％-48％，所述磨矿浓度保持在75％-86％，所述分级中溢流细度为60％-85％。

可选的，所述磨矿机介质充填率可以保持在36％、37％、38％、39％、40％、41％、42％、43％、44％、45％、46％、47％、48％或者36％-48％之间的任一值，所述磨矿浓度可以保持在75％、76％、77％、78％、79％、80％、81％、82％、83％、84％、85％、86％或者75％-86％之间的任一值，所述分级中溢流细度可以为60％、65％、70％、75％、80％、85％或者60％-85％之间的任一值。

在一个可选的实施方式中，所述磨矿机的给矿为高压辊磨机闭路筛分产品。

在一个可选的实施方式中，所述磨机给矿95％过筛粒度为2.36mm-6.7mm。

可选的，所述磨机给矿95％过筛粒度可以为2.36mm、2.5mm、3.0mm、3.5mm、4.0mm、4.5mm、5.0mm、5.5mm、6.0mm、6.5mm、6.7mm或者2.36mm-6.7mm之间的任一值。

在一个可选的实施方式中，所述非铁磨矿介质包括但不限于氧化铝陶瓷球、氧化锆陶瓷球等非铁材质的研磨介质。

下面将结合具体实施例对本申请的实施方案进行详细描述，但是本领域技术人员将会理解，下列实施例仅用于说明本申请，而不应视为限制本申请的范围。实施例中未注明具体条件者，按照常规条件或制造商建议的条件进行。所用试剂或仪器未注明生产厂商者，均为可以通过市售购买获得的常规产品。

实施例1

如图1所示，本实施例提供一种降低高压辊磨-球磨***能耗的方法，具体包括如下步骤：

原料：陕西某钼选矿厂。

1)试验样为高压辊磨机破碎后通过高频振动筛的筛下产品，高压辊磨机为GLGY0825,液压的工作压力为9MPa，辊压机的转速为8r/min，经高频振动筛分的最大给矿粒度为5mm(磨机给矿95％过筛粒度)；

2)按照Bond球磨功指数试验闭路循环筛孔尺寸制定原则确定的闭路筛孔；

根据Bond球磨功指数试验闭路循环筛孔尺寸制定原则，目标磨矿细度为-0.074mm占73％，则Bond球磨功指数试验闭路循环筛孔尺寸为0.074/0.73≈0.101，将该值在泰勒筛的筛序中进行比较，通过查表可知在该值在0.090mm(170目)和0.106mm(140目)之间，与0.106更为接近，所以选择0.106mm作为Bond球磨功指数试验闭路循环的筛孔尺寸。经试验，该钼矿的Wib为13.16kW·h/t。

3)对磨矿机给矿粒度组成按照窄粒级划分原则进行划分；

根据磨矿机给矿窄粒级划分原则除去目标磨矿细度对应的粒度0.15mm依次划分5个级别，计算出每个级别除去0.15mm以下粒级的相对产率，m(-5+3.35mm)、m(-3.35+2.00mm)、m(-2.00+0.85mm)、m(-0.85+0.30mm)和m(-0.30+0.15mm)分别为27.18％、19.63％、20.85％、19.01％和13.32％，将其进行5的倍数进行取整后分别为25％、20％、20％、20％和15％。

4)根据非铁磨矿介质尺寸的计算公式，确定磨矿机全给矿中各窄粒级矿物对应的多级配介质尺寸；

根据非铁磨矿介质尺寸的计算公式，确定磨矿机全给矿中各窄粒级矿物对应的多级配非铁介质尺寸分别为91.5mm、70.1mm、50.4mm、36.1mm和22.90mm，为方便磨矿介质的生产，其分别取90mm、70mm、50mm、40mm和30mm。其中磨矿机的转速率为80％，介质密度为3.6g/cm³，ρ_e为1.50g/cm³，D₀为20.88。

综合修正系数与粒度d关系表如下表1所示：

表1综合修正系数与粒度d关系表

粒度d/mm	6.7	4.8	3.35	2.36	1.70	1.18
							K<sub>C</sub>	3.55	3.90	4.37	4.64	5.50	7.10
粒度d/mm	0.85	0.60	0.43	0.300	0.212	0.150
							K<sub>C</sub>	8.78	12.40	13.42	15.68	35.49	41.60

需要说明的是：表1中的d对应每个窄粒级的最大粒级。取修正系数时，如果该粒级在两个参考粒级之间，可对两个参考粒级对应的修正系数可遵循线性插值的原则进行取值。

5)按照磨矿机非铁磨矿介质方案m(φ90mm):m(φ70mm):m(φ50mm):m(φ40mm):m(φ30mm)＝25:20:20:20:15装加，磨矿机介质充填率保持在45％，磨矿浓度保持在75％～82％，磨矿分级中溢流细度为70％～73％。

所述非铁磨矿介质是Al₂O₃含量为92％的陶瓷球，形状为球体。

对比例1

为充分比较制定的非铁介质级配方案的优劣，使用现场球磨机钢球级配m(φ80mm):m(φ70mm):m(φ60mm)＝30:40:30进行磨矿对比试验，研究两个不同磨矿介质制度在达到相同磨矿细度时的磨矿产品粒度组成和球磨机的比能耗。

实施例1和对比例1在球磨机给矿粒度相同的情况下进行。

磨矿对比试验的磨矿产品粒度组成和磨矿比能耗情况列于表2。

表2对比结果

磨矿介质由钢球替换为陶瓷球后，磨矿产品粒度得到改善，过细粒级-0.010mm含量降低，中间产品中-0.10+0.020mm粒级含量增加，陶瓷球达到-0.074mm占73％的时间虽长于钢球，但陶瓷球的比能耗明显低于钢球。

按照本申请提供的方法得到的非铁磨矿介质制度相比于现场的钢球方案，中间可选粒级-0.20+0.010mm含量提高2.28个百分点，过细粒级-0.010mm降低4.90％，磨浮***电耗降低26.67％。

实施例2

本实施例提供一种降低高压辊磨-球磨***能耗的方法，具体包括如下步骤：

原料：河南某钼选矿厂。

1)现场的高压辊磨机型号为GM160-140，循环负荷约为100％，动辊液压缸压力稳定在10MPa，经闭路筛分的最大给矿粒度为6mm(磨机给矿95％过筛粒度)；

根据Bond球磨功指数试验闭路循环筛孔尺寸制定原则，目标磨矿细度为-0.074mm占65％，则Bond球磨功指数试验闭路循环筛孔尺寸为0.074/0.65≈0.114，将该值在泰勒筛的筛序中进行比较，通过查表可知在该值在0.106mm(140目)和0.125mm(120目)之间，与0.106更为接近，所以选择0.106mm作为Bond球磨功指数试验闭路循环的筛孔尺寸。经试验，该钼矿的Wib为11.96kW·h/t。

3)对磨矿机给矿粒度组成按照窄粒级划分原则进行划分；

根据磨矿机给矿窄粒级划分原则除去目标磨矿细度对应的粒度0.212mm依次划分4个级别，计算出每个级别除去0.212mm以下粒级的相对产率，m(-6+4.75mm)、m(-4.75+2.36mm)、m(-2.36+0.85mm)和m(-0.85+0.212mm)分别为15％、30％、30％和25％。

根据非铁磨矿介质尺寸的计算公式，确定磨矿机全给矿中各窄粒级矿物对应的多级配非铁介质尺寸分别为77.4mm、67.3mm、39.8mm和27.1mm，为方便磨矿介质的生产，其分别取80mm、70mm、40mm和30mm。其中磨矿机的转速率为77.4％，介质密度为3.6g/cm³，ρ_e为1.39g/cm³，D₀为20.62。

综合修正系数与粒度d关系表如上表1所示。

5)按照磨矿机非铁磨矿介质方案

装加，磨矿机介质充填率保持在42％，磨矿浓度保持在75％～86％，磨矿分级中溢流细度为62％～65％。

所述非铁磨矿介质是Al₂O₃含量为95％的陶瓷球，形状为球体。

对比例2

在选厂进行磨矿介质一次性替换工业试验，按照磨矿机非铁介质装配方案m(φ80mm):m(φ70mm):m(φ40mm):m(φ30mm)＝15:30:30:25装加,待***稳定后进行磨矿对比试验，观察在球磨机给矿粒度大致不变的条件下，观察球磨机排矿、旋流器溢流和沉砂产品粒度组成、球磨机台效等。在球磨机给矿粒度和分级条件不变的情况下，磨矿介质制度替换后，磨矿产品粒度得到改善，旋流器溢流产品中-0.10+0.020mm粒级含量增加，-0.005mm含量降低，磨矿机的运行电流明显降低。

试验包括试验前(球磨机钢球级配方案为m(φ80mm):m(φ60mm)＝75:25)和试验稳定期两部分。

试验前和试验稳定期两部分的旋流器溢流产品粒度组成和磨浮***电耗情况列于表3。

按照本申请提供的方法，现场钼选厂磨矿机介质装配稳定生产后，中间可选粒级-0.10+0.020mm含量提高3.30％，过细粒级-0.005mm降低18.06％，磨浮***电耗降低2.2kW·h/t。

表3试验前后溢流产品各级别含量和磨浮***电耗

实施例3

原料：西藏某铜矿选矿厂。

1)试验矿样的制备选用CLM-25-10型高压辊磨机，该高压辊磨机压辊直径250mm,压辊宽度100mm,辊面的工作压力0～7N/mm²,辊面速度0～0.52m/s,工作辊的间距为3～8mm。设置高压辊磨间距为3.2mm,辊面压力设定为5.5N/mm²，应用3.5mm的筛网进行筛分，筛上产品返回高压辊磨机进行辊压，筛下产品混匀后用于磨矿试验。经粒度筛分得到该试验样的最大给矿粒度为3.38mm(磨机给矿95％过筛粒度)；

根据Bond球磨功指数试验闭路循环筛孔尺寸制定原则，目标磨矿细度为-0.074mm占80％，则Bond球磨功指数试验闭路循环筛孔尺寸为0.074/0.80≈0.093，将该值在泰勒筛的筛序中进行比较，通过查表可知在该值在0.090mm(170目)和0.106mm(140目)之间，与0.090更为接近，所以选择0.090mm作为Bond球磨功指数试验闭路循环的筛孔尺寸。经试验，该钼矿的Wib为11.74kW·h/t。

3)对磨矿机给矿粒度组成按照窄粒级划分原则进行划分；

根据磨矿机给矿窄粒级划分原则除去目标磨矿细度对应的粒度0.10mm依次划分5个级别，计算出每个级别除去0.10mm以下粒级的相对产率，m(-3.36+2.36mm)、m(-2.36+1.18mm)、m(-1.18+0.425mm)和m(-0.425+0.10mm)分别为19.31％、27.85％、32.71％和20.13％，将其进行5的倍数进行取整后分别为20％、30％、30％和20％。

根据非铁磨矿介质尺寸的计算公式，确定磨矿机全给矿中各窄粒级矿物对应的多级配非铁介质尺寸分别为66.4mm、49.4mm、37.1mm和25.7mm，为方便磨矿介质的生产，其分别取70mm、50mm、40mm和30mm。其中磨矿机的转速率为78％，介质密度为3.66g/cm³，ρ_e为1.54g/cm³，D₀为20.65。

5)按照磨矿机非铁磨矿介质方案m(φ70mm):m(φ50mm):m(φ40mm):m(φ30mm)＝20:30:30:20装加，磨矿机介质充填率保持在42％，磨矿浓度保持在76％～84％，磨矿分级中溢流细度为78％～83％。

对比例3

现场球磨机的钢球级配m(φ70mm):m(φ60mm):m(φ50mm)＝20:40:40，为比较两个级配方案相应的磨矿产品粒度特性与球磨机的电耗消耗情况，展开磨矿对比试验。

实施例3和对比例3在球磨机给矿粒度相同的情况下进行。

磨矿对比试验的磨矿产品粒度组成和磨矿比能耗情况列于表4。

表4对比结果

按照本申请提供的方法得到的非铁磨矿介质制度相比于现场的钢球方案，磨矿产品中过细粒级-0.005mm和过粗粒级+0.10mm含量降低明显，中间产品中-0.10+0.005mm粒级含量增加4.50％，陶瓷球的比能耗比钢球低18.53％。

最后应说明的是：以上各实施例仅用以说明本申请的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述各实施例对本申请进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分或者全部技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本申请各实施例技术方案的范围。

此外，本领域的技术人员能够理解，尽管在此的一些实施例包括其它实施例中所包括的某些特征而不是其它特征，但是不同实施例的特征的组合意味着处于本申请的范围之内并且形成不同的实施例。例如，在上面的权利要求书中，所要求保护的实施例的任意之一都可以以任意的组合方式来使用。公开于该背景技术部分的信息仅仅旨在加深对本申请的总体背景技术的理解，而不应当被视为承认或以任何形式暗示该信息构成已为本领域技术人员所公知的现有技术。

Claims

1.一种降低高压辊磨-球磨***能耗的方法，其特征在于，包括：

所述非铁磨矿介质尺寸的计算公式为：

2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述确定Bond球磨功指数试验闭路循环筛孔尺寸的方法包括：

3.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述划分包括：按照磨矿机给矿粒度除去目标磨矿细度对应的粒度以下粒级依次划分4-5个级别。

4.根据权利要求3所述的方法，其特征在于，每个级别相对产率值的范围控制在15％～30％，划分的各级别产率相加和为100。

5.根据权利要求3所述的方法，其特征在于，所述目标磨矿细度对应的粒度为：

6.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，执行磨矿时，控制磨矿机介质充填率、磨矿浓度和分级中溢流细度。

7.根据权利要求6所述的方法，其特征在于，所述磨矿机介质充填率保持在36％-48％，所述磨矿浓度保持在75％-86％，所述分级中溢流细度为60％-85％。

8.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述磨矿机的给矿为高压辊磨机闭路筛分产品。

9.根据权利要求8所述的方法，其特征在于，所述磨机给矿95％过筛粒度为2.36mm-6.7mm。

10.根据权利要求1-9任一项所述的方法，其特征在于，所述非铁磨矿介质包括氧化铝陶瓷球和/或氧化锆陶瓷球。