CN114667223B - 充气轮胎 - Google Patents

充气轮胎 Download PDF

Info

Publication number
CN114667223B
CN114667223B CN202080075083.4A CN202080075083A CN114667223B CN 114667223 B CN114667223 B CN 114667223B CN 202080075083 A CN202080075083 A CN 202080075083A CN 114667223 B CN114667223 B CN 114667223B
Authority
CN
China
Prior art keywords
ltoreq
rubber
delta value
tan delta
tire
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202080075083.4A
Other languages
English (en)
Other versions
CN114667223A (zh
Inventor
清水一宪
畑宽
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Yokohama Rubber Co Ltd
Original Assignee
Yokohama Rubber Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Yokohama Rubber Co Ltd filed Critical Yokohama Rubber Co Ltd
Publication of CN114667223A publication Critical patent/CN114667223A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN114667223B publication Critical patent/CN114667223B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C11/00—Tyre tread bands; Tread patterns; Anti-skid inserts
    • B60C11/0041—Tyre tread bands; Tread patterns; Anti-skid inserts comprising different tread rubber layers
    • B60C11/005—Tyre tread bands; Tread patterns; Anti-skid inserts comprising different tread rubber layers with cap and base layers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C13/00—Tyre sidewalls; Protecting, decorating, marking, or the like, thereof
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C15/00—Tyre beads, e.g. ply turn-up or overlap
    • B60C15/0009—Tyre beads, e.g. ply turn-up or overlap features of the carcass terminal portion
    • B60C15/0054—Tyre beads, e.g. ply turn-up or overlap features of the carcass terminal portion with ply turn-up portion parallel and adjacent to carcass main portion
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C15/00—Tyre beads, e.g. ply turn-up or overlap
    • B60C15/06—Flipper strips, fillers, or chafing strips and reinforcing layers for the construction of the bead
    • B60C15/0603—Flipper strips, fillers, or chafing strips and reinforcing layers for the construction of the bead characterised by features of the bead filler or apex
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
    • B60C9/18—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers
    • B60C9/1835—Rubber strips or cushions at the belt edges
    • B60C9/185—Rubber strips or cushions at the belt edges between adjacent or radially below the belt plies
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C11/00—Tyre tread bands; Tread patterns; Anti-skid inserts
    • B60C11/0008—Tyre tread bands; Tread patterns; Anti-skid inserts characterised by the tread rubber
    • B60C2011/0016—Physical properties or dimensions
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C11/00—Tyre tread bands; Tread patterns; Anti-skid inserts
    • B60C11/0008—Tyre tread bands; Tread patterns; Anti-skid inserts characterised by the tread rubber
    • B60C2011/0016—Physical properties or dimensions
    • B60C2011/0025—Modulus or tan delta
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C11/00—Tyre tread bands; Tread patterns; Anti-skid inserts
    • B60C11/0008—Tyre tread bands; Tread patterns; Anti-skid inserts characterised by the tread rubber
    • B60C2011/0016—Physical properties or dimensions
    • B60C2011/0033—Thickness of the tread
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C13/00—Tyre sidewalls; Protecting, decorating, marking, or the like, thereof
    • B60C2013/005—Physical properties of the sidewall rubber
    • B60C2013/006—Modulus; Hardness; Loss modulus or "tangens delta"
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C13/00—Tyre sidewalls; Protecting, decorating, marking, or the like, thereof
    • B60C2013/005—Physical properties of the sidewall rubber
    • B60C2013/007—Thickness
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C15/00—Tyre beads, e.g. ply turn-up or overlap
    • B60C15/0009—Tyre beads, e.g. ply turn-up or overlap features of the carcass terminal portion
    • B60C2015/009—Height of the carcass terminal portion defined in terms of a numerical value or ratio in proportion to section height
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C15/00—Tyre beads, e.g. ply turn-up or overlap
    • B60C15/06—Flipper strips, fillers, or chafing strips and reinforcing layers for the construction of the bead
    • B60C15/0603—Flipper strips, fillers, or chafing strips and reinforcing layers for the construction of the bead characterised by features of the bead filler or apex
    • B60C2015/061—Dimensions of the bead filler in terms of numerical values or ratio in proportion to section height
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C15/00—Tyre beads, e.g. ply turn-up or overlap
    • B60C15/06—Flipper strips, fillers, or chafing strips and reinforcing layers for the construction of the bead
    • B60C2015/0614—Flipper strips, fillers, or chafing strips and reinforcing layers for the construction of the bead characterised by features of the chafer or clinch portion, i.e. the part of the bead contacting the rim
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
    • Y02T10/80—Technologies aiming to reduce greenhouse gasses emissions common to all road transportation technologies
    • Y02T10/86—Optimisation of rolling resistance, e.g. weight reduction 

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Tires In General (AREA)

Abstract

一种充气轮胎，在该充气轮胎(1)中，构成胎圈填胶(12)、下胎面(152)、侧壁橡胶(16)、以及轮辋缓冲橡胶(17)中的至少一个的橡胶构件的20[℃]下的tanδ值T20与60[℃]下的tanδ值T60满足0.50≤T20/T60≤2.00且T20≤0.22的条件。另外，橡胶构件的20[℃]下的tanδ值T20处于T20≤0.15的范围。另外，侧壁橡胶(16)的20[℃]下的tanδ值T20_sw与60[℃]下的tanδ值T60_sw满足0.50≤T20_sw/T60_sw≤1.50且T20_sw≤0.11的条件。

Description

充气轮胎
技术领域
本发明涉及充气轮胎，更详细而言，涉及能够抑制以环境温度的变化为起因的轮胎的燃料经济性能的变动，并且能够降低在低温环境下行驶时的轮胎的滚动阻力的充气轮胎。
背景技术
在以往的充气轮胎中，着眼于在常温环境下行驶时的轮胎温度约为60[℃]的情况，通过将60[℃]下的胎面橡胶的tanδ值(损耗角正切)设定得低来降低轮胎的滚动阻力。同时，通过将0[℃]下的胎面橡胶(尤其是构成轮胎接地面的胎冠橡胶)的tanδ值设定得高，确保了轮胎的湿地性能。
然而，在上述的构成中，存在在低温环境下行驶时的轮胎的滚动阻力恶化的课题。作为与这样的课题相关的以往的充气轮胎，已知有专利文献1所记载的技术。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本专利第5998310号公报
发明内容
发明所要解决的课题
另一方面，当行驶时的环境温度因季节变化等而发生变化时，轮胎的滚动阻力也发生变化。因此，存在以环境温度的变化为起因而轮胎的燃料经济性能变动的课题。
因此，本发明是鉴于上述内容而做出的，目的在于提供一种能够抑制以环境温度的变化为起因的轮胎的燃料经济性能的变动，并且能够降低在低温环境下行驶时的轮胎的滚动阻力的充气轮胎。
用于解决课题的技术方案
为了达成上述目的，本发明的充气轮胎具备：一对胎圈芯；一对胎圈填胶，配置于所述胎圈芯的径向外侧；胎体层，架设于所述胎圈芯；带束层，配置于所述胎体层的径向外侧；胎面橡胶，包括胎冠胎面和下胎面并且配置于所述带束层的径向外侧；一对侧壁橡胶，配置于所述胎体层的轮胎宽度方向外侧；以及一对轮辋缓冲橡胶，配置于所述一对胎圈芯的径向内侧，所述充气轮胎的特征在于，构成所述胎圈填胶、所述下胎面、所述侧壁橡胶以及所述轮辋缓冲橡胶中的至少一个的橡胶构件的20[℃]下的tanδ值T20和60[℃]下的tanδ值T60满足0.50≤T20/T60≤2.00且T20≤0.22的条件。
发明的效果
在本发明的充气轮胎中，(1)橡胶构件的20[℃]下的tanδ值T20与60[℃]下的tanδ值T60之比T20/T60被优化，所以能够缩小低温环境下的滚动阻力与常温环境下的滚动阻力之差。另外，(2)由于橡胶构件的20[℃]下的tanδ值T20处于上述的范围，所以低温环境下的滚动阻力被降低。由此，具有能够抑制以环境温度的变化为起因的轮胎的燃料经济性能的变动，并且能够降低在低温环境下行驶时的轮胎的滚动阻力的优点。
附图说明
图1是示出本发明的实施方式的充气轮胎的轮胎子午线方向的剖视图。
图2是示出图1所记载的充气轮胎的胎圈部的放大图。
图3是示出图1所记载的充气轮胎的胎面部的放大图。
图4是示出本发明的实施方式的充气轮胎的性能试验的结果的图表。
具体实施方式
以下，参照附图对本发明详细地进行说明。此外，本发明不被该实施方式所限定。另外，在该实施方式的构成要素中，包括能够在维持发明的同一性的同时能够置换且置换显而易见的构成要素。另外，该实施方式所记载的多个变形例能够在本领域技术人员显而易见的范围内任意地进行组合。
[充气轮胎]
图1是示出本发明的实施方式的充气轮胎的轮胎子午线方向的剖视图。该图示出轮胎径向的单侧区域的剖视图。另外，该图示出乘用车用子午线轮胎(radial tire)作为充气轮胎的一例。
在该图中，将轮胎子午线方向的截面定义为以包括轮胎旋转轴(省略图示)的平面对轮胎进行剖切时的截面。另外，将轮胎赤道面CL定义为通过JATMA所规定的轮胎截面宽度的测定点的中点且与轮胎旋转轴垂直的平面。另外，将轮胎宽度方向定义为与轮胎旋转轴平行的方向，将轮胎径向定义为与轮胎旋转轴垂直的方向。另外，点P为轮胎最大宽度位置。
充气轮胎1具有以轮胎旋转轴为中心的环状构造，并且具备一对胎圈芯11、11、一对胎圈填胶12、12、胎体层13、带束层14、胎面橡胶15、一对侧壁橡胶16、16、一对轮辋缓冲橡胶17、17、以及内衬18(参照图1)。
一对胎圈芯11、11是将由钢构成的一根或多根胎圈钢丝呈环状且多层地卷绕而成的，埋设于胎圈部而构成左右的胎圈部的芯。一对胎圈填胶12、12分别配置于一对胎圈芯11、11的轮胎径向外周，对胎圈部进行加强。
胎体层13具有由1个胎体帘布层构成的单层构造或将多个胎体帘布层层叠而成的多层构造，在左右的胎圈芯11、11之间呈环状地架设而构成轮胎的骨架。另外，胎体层13的两端部以包入胎圈芯11和胎圈填胶12的方式向轮胎宽度方向外侧折回并卡定。另外，胎体层13的胎体帘布层通过用覆盖橡胶覆盖由钢或有机纤维材料(例如，芳纶、尼龙、聚酯、人造丝等)构成的多个胎体帘线并进行压延加工而构成，具有80[deg]以上且100[deg]以下的帘线角度(被定义为胎体帘线的长方向相对于轮胎周向的倾斜角)。
此外，在图1的构成中，胎体层13具有由单一的胎体帘布层构成的单层构造。但是，并不限于此，胎体层13也可以具有将2个以上的胎体帘布层层叠而成的多层构造(省略图示)。
另外，在图1的构成中，胎体层13具有在轮胎宽度方向上连续的构造，并且与轮胎赤道面CL交叉地在轮胎左右的区域延伸。但是，并不限于此，胎体层13也可以具有由左右一对胎体帘布层构成，并且在胎面部具有断开部而在轮胎宽度方向上分离的构造(所谓的胎体分割构造)(省略图示)。
带束层14是将多个带束帘布层141～144层叠而成的，绕挂配置在胎体层13的外周。带束帘布层141～144包括一对交叉带束141、142、带束覆盖件143以及带束边缘覆盖件144。
一对交叉带束141、142是用覆盖橡胶覆盖由钢或有机纤维材料构成的多个带束帘线并进行压延加工而构成的，具有绝对值为15[deg]以上且55[deg]以下的帘线角度。另外，一对交叉带束141、142具有彼此不同符号的帘线角度(被定义为带束帘线的长方向相对于轮胎周向的倾斜角)，使带束帘线的长方向相互交叉地层叠(所谓的交叉帘布层构造)。另外，一对交叉带束141、142层叠配置在胎体层13的轮胎径向外侧。
带束覆盖件143和带束边缘覆盖件144是用覆盖橡胶覆盖由钢或有机纤维材料构成的带束覆盖件帘线而构成的，具有绝对值为0[deg]以上且10[deg]以下的帘线角度。另外，带束覆盖件143和带束边缘覆盖件144例如是用覆盖橡胶覆盖一根或多根带束覆盖件帘线而成的带材，将该带材在轮胎周向上多次且螺旋状地卷绕于交叉带束141、142的外周面而构成。另外，带束覆盖件143配置成覆盖交叉带束141、142的整个区域，一对带束边缘覆盖件144、144配置成从轮胎径向外侧覆盖交叉带束141、142的左右的边缘部。
胎面橡胶15配置在胎体层13和带束层14的轮胎径向外周而构成轮胎的胎面部。另外，胎面橡胶15具备胎冠胎面151和下胎面152。胎冠胎面151由接地特性和耐气候性优异的橡胶材料构成，遍及轮胎接地面的整个区域地在胎面表面露出而构成胎面部的外表面。下胎面152由耐热性比胎冠胎面151优异的橡胶材料构成，并且被配置成夹入于胎冠胎面151与带束层14之间，构成胎面橡胶15的基部。
一对侧壁橡胶16、16分别配置在胎体层13的轮胎宽度方向外侧而构成左右的侧壁部。例如，在图1的构成中，侧壁橡胶16的轮胎径向外侧的端部配置在胎面橡胶15的下层并且被夹入于带束层14与胎体层13之间。但是，并不限于此，侧壁橡胶16的轮胎径向外侧的端部也可以配置在胎面橡胶15的外层而在轮胎的扶壁部露出(省略图示)。
一对轮辋缓冲橡胶17、17从左右的胎圈芯11、11及胎体层13的折回部的轮胎径向内侧向轮胎宽度方向外侧延伸，构成胎圈部的轮辋嵌合面。例如，在图1的构成中，轮辋缓冲橡胶17的轮胎径向外侧的端部***于侧壁橡胶16的下层，配置成夹入于侧壁橡胶16与胎体层13之间。
内衬18是配置在轮胎内腔面并覆盖胎体层13的防透气层，抑制胎体层13的因露出而产生的氧化，另外，防止填充于轮胎的空气的泄漏。另外，内衬18例如由以丁基橡胶为主要成分的橡胶组合物、热塑性树脂、在热塑性树脂中混合了弹性体成分的热塑性弹性体组合物等构成。
[轮胎橡胶构件的特性]
在该充气轮胎1中，为了在确保轮胎的湿地性能的同时降低常温环境下及低温环境下的滚动阻力，构成轮胎壳体的各橡胶构件具有以下的构成。
首先，胎冠胎面151的0[℃]下的tanδ值T0_ct与60[℃]下的tanδ值T60_ct具有2.00≤T0_ct/T60_ct≤4.38的关系，优选具有3.00≤T0_ct/T60_ct≤4.35的关系，更优选具有3.10≤T0_ct/T60_ct≤4.31的关系。由此，能够在提高轮胎的湿地性能的同时降低轮胎的燃料经济性能的温度依赖性。
损耗角正切tanδ使用(株)东洋精机制作所制造的粘弹性光谱仪，在预定的温度、剪切应变10[％]、振幅±0.5[％]以及频率20[Hz]的条件下来测定。
0[℃]下的tanδ值是与在湿地路面行驶时的轮胎性能相关的指标。另外，20[℃]下的tanδ值是假设在约10[℃]的环境温度下行驶时的轮胎温度的指标，60[℃]下的tanδ值是假设在约25[℃]的环境温度下行驶时的轮胎温度的指标。另外，上述的tanδ值之比成为橡胶构件的温度依赖性的指标。
另外，胎冠胎面151的20[℃]下的tanδ值T20_ct与60[℃]下的tanδ值T60_ct具有1.60≤T20_ct/T60_ct≤1.90的关系，优选具有1.70≤T20_ct/T60_ct≤1.80的关系。由此，缩小了低温环境下的滚动阻力与常温环境下的滚动阻力之差，降低了轮胎的燃料经济性能的温度依赖性。
另外，胎冠胎面151的0[℃]下的tanδ值T0_ct处于T0_ct≤0.75的范围。另外，胎冠胎面的20[℃]下的tanδ值T20_ct处于T20_ct≤0.48的范围。另外，胎冠胎面的60[℃]下的tanδ值T60_ct处于T60_ct≤0.38的范围。由此，在提高轮胎的湿地性能的同时降低了低温环境下及高温环境下的滚动阻力。此外，T0_ct、T20_ct以及T60_ct的下限没有特别限定，越接近0则越优选，但受上述比的条件限制。
另外，20[℃]下的胎冠胎面151的橡胶硬度Hs_ct处于50≤Hs_ct≤75的范围。另外，胎冠胎面151在100[％]伸张时的模量处于1.0[MPa]≤E’_ct≤3.5[MPa]的范围。
橡胶硬度遵循JISK6253来测定。
模量遵循JISK6251(使用3号哑铃)，通过使用了哑铃状试验片的温度20[℃]下的拉伸试验来测定。
另外，构成轮胎壳体的胎冠胎面151以外的橡胶构件的20[℃]下的tanδ值T20与60[℃]下的tanδ值T60具有0.50≤T20/T60≤2.00的关系，优选具有0.65≤T20/T60≤1.55的关系，更优选具有0.80≤T20/T60≤1.50的关系。
作为上述橡胶构件，具体而言，胎圈填胶12、胎面橡胶15的下胎面152、侧壁橡胶16以及轮辋缓冲橡胶17中的至少一个满足上述的条件。关于上述的橡胶构件的详细的条件将在后面进行叙述。另外，例如，胎圈芯11的胎圈钢丝的覆盖橡胶、胎体层13的胎体帘线的覆盖橡胶、带束层14的带束帘线的覆盖橡胶也可以满足上述的条件。
在上述的构成中，橡胶构件的20[℃]下的tanδ值T20与60[℃]下的tanδ值T60之比T20/T60被优化，所以能够缩小低温环境下的滚动阻力与常温环境下的滚动阻力之差。由此，能够抑制以环境温度的变化(例如，季节变化等)为起因的轮胎的燃料经济性能的变动。
另外，上述橡胶构件的20[℃]下的tanδ值T20处于T20≤0.22的范围，优选处于T20≤0.15的范围。另外，上述橡胶构件的60[℃]下的tanδ值T60处于T60≤0.17的范围。T20和T60的下限没有特别限定，越接近0则越优选，但受上述比的条件限制。由此，降低了低温环境下的滚动阻力。
[胎圈填胶的特性]
另外，胎圈填胶12的20[℃]下的tanδ值T20_bf与60[℃]下的tanδ值T60_bf具有0.90≤T20_bf/T60_bf≤1.05的关系，优选具有0.91≤T20_bf/T60_bf≤1.04的关系，更优选具有0.92≤T20_bf/T60_bf≤1.03的关系。由此，能够缩小低温环境下的滚动阻力与常温环境下的滚动阻力之差。
另外，胎圈填胶12的20[℃]下的tanδ值T20_bf处于T20_bf≤0.18的范围，优选处于T20_bf≤0.17的范围，更优选处于T20_bf≤0.16的范围。另外，胎圈填胶12的60[℃]下的tanδ值T60_bf处于T60_bf≤0.20的范围。由此，降低了低温环境下和高温环境下的滚动阻力。此外，T20_bf和T60_bf的下限没有特别限定，越接近0则越优选，但受上述比的条件限制。
另外，胎圈填胶12的20[℃]下的tanδ值T20_bf相对于胎冠胎面151的20[℃]下的tanδ值T20_ct具有T20_ct×T20_bf≤0.040的关系，优选具有T20_ct×T20_bf≤0.039的关系。由此，能够适当地降低低温环境下的滚动阻力。
另外，胎圈填胶12的60[℃]下的tanδ值T60_bf相对于胎冠胎面151的60[℃]下的tanδ值T60_ct具有T60_ct×T60_bf≤0.030的关系，优选具有T60_ct×T60_bf≤0.028的关系，更优选具有T60_ct×T60_bf≤0.026的关系。由此，常温环境下的滚动阻力被优化。
另外，胎圈填胶12的20[℃]下的tanδ值T20_bf与60[℃]下的tanδ值T60_bf之比T20_bf/T60_bf相对于胎冠胎面151的20[℃]下的tanδ值T20_ct与60[℃]下的tanδ值T60_ct之比T20_ct/T60_ct具有0.40≤(T20_bf/T60_bf)/(T20_ct/T60_ct)≤0.60的关系，优选具有0.45≤(T20_bf/T60_bf)/(T20_ct/T60_ct)≤0.55的关系。在该构成中，位于轮胎接地面侧的橡胶构件的tanδ比被设定为大于位于轮辋嵌合面侧的橡胶构件的tanδ比，所以轮胎滚动时的橡胶构件的变形和振动从轮胎接地面朝向轮辋嵌合面有效地衰减。由此，与行驶时的环境温度无关地，作为轮胎整体的能量消耗量降低，轮胎的滚动阻力降低。
另外，20[℃]下的胎圈填胶12的橡胶硬度Hs_bf处于70≤Hs_bf≤97的范围。另外，胎圈填胶12在100[％]伸张时的模量处于1.0[MPa]≤E’_bf≤13.0[MPa]的范围。
另外，20[℃]下的胎圈填胶12的橡胶硬度Hs_bf相对于20[℃]下的胎冠胎面151的橡胶硬度Hs_ct具有25≤Hs_bf-Hs_ct≤30的关系。在该构成中，胎圈填胶12与胎冠胎面151的橡胶硬度的关系被优化，从胎圈部向轮胎接地面的操舵力的传递效率和响应性提高。由此，轮胎的操纵稳定性能提高。
图2是示出图1所记载的充气轮胎1的胎圈部的放大图。在该图中，定义从胎圈芯11的顶面到胎圈芯11的截面高度H1的距离为止的区域A1。
此时，区域A1中的胎圈填胶12的最大厚度Ga_bf与20[℃]下的胎圈填胶12的tanδ值T20_bf具有Ga_bf×T20_bf≤0.90的关系，优选具有Ga_bf×T20_bf≤0.80的关系。另外，胎圈填胶12的最大厚度Ga_bf相对于胎圈芯11的最大宽度W1具有0.90≤Ga_bf/W1≤1.10的关系。由此，能够降低轮胎滚动时的胎圈填胶12的能量消耗量，并且降低低温环境下的滚动阻力。
胎圈填胶12的最大厚度Ga_bf作为将轮胎安装于规定轮辋并施加规定内压，并且设为无负荷状态时的轮胎宽度方向的最大厚度而被测定。
规定轮辋是指JATMA所规定的“標準リム(标准轮辋)”、TRA所规定的“Design Rim(设计轮辋)”、或ETRTO所规定的“Measuring Rim(测量轮辋)”。另外，规定内压是指JATMA所规定的“最高空気圧(最高气压)”、TRA所规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLDINFLATION PRESSURES(各种冷充气压力下的轮胎负荷极限)”的最大值、或ETRTO所规定的“INFLATION PRESSURES(充气压力)”。另外，规定载荷是指JATMA所规定的“最大負荷能力(最大负荷能力)”、TRA所规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATIONPRESSURES(各种冷充气压力下的轮胎负荷极限)”的最大值、或ETRTO所规定的“LOADCAPACITY(负荷能力)”。但是，在JATMA中，在乘用车用轮胎的情况下，规定内压为气压180[kPa]，规定载荷为规定内压下的最大负荷能力的88[％]。
另外，在图1中，胎圈填胶12的高度H2相对于轮胎截面高度SH具有0.15≤H2/SH≤0.21的关系，更优选具有0.18≤H2/SH≤0.20的关系。另外，此时，胎体层13的卷起高度H3相对于轮胎截面高度SH优选具有0.15≤H3/SH的关系，更优选具有0.17≤H3/SH的关系，进一步优选具有0.19≤H3/SH的关系。
胎圈填胶12的高度H2作为轮胎径向上的胎圈填胶12的延伸长度而被测定。
胎体层13的卷起高度H3作为从胎圈芯11的径向最内点到胎体层13的卷起部的径向最外点的轮胎径向的距离而被测定。
[下胎面的特性]
另外，下胎面152的20[℃]下的tanδ值T20_ut与60[℃]下的tanδ值T60_ut具有0.50≤T20_ut/T60_ut≤1.55的关系，优选具有0.75≤T20_ut/T60_ut≤1.50的关系，更优选具有0.80≤T20_ut/T60_ut≤1.45的关系。由此，能够缩小低温环境下的滚动阻力与常温环境下的滚动阻力之差。
另外，下胎面152的20[℃]下的tanδ值T20_ut处于T20_ut≤0.15的范围，优选处于T20_ut≤0.07的范围。另外，下胎面152的60[℃]下的tanδ值T60_ut处于T60_ut≤0.30的范围，优选处于T60_ut≤0.15的范围。由此，降低了低温环境下和高温环境下的滚动阻力。此外，T20_ut和T60_ut的下限没有特别限定，越接近0则越优选，但受上述比的条件限制。
另外，下胎面152的20[℃]下的tanδ值T20_ut相对于胎冠胎面151的0[℃]下的tanδ值T0_ct具有T0_ct×T20_ut≤0.050的关系，优选具有T0_ct×T20_ut≤0.050的关系。由此，能够适当地降低低温环境下的滚动阻力。
关于上述tanδ值的积，根据轮胎滚动时的轮胎内部的温度分布，与路面接触的胎冠胎面151的温度有低于下胎面152的温度的倾向。因此，通过对胎冠胎面151使用相对低的温度的tanδ值，能够适当地评价tanδ值对低温环境下的滚动阻力的影响。
另外，下胎面152的60[℃]下的tanδ值T60_ut相对于胎冠胎面151的40[℃]下的tanδ值T40_ct具有T40_ct×T60_ut≤0.024的关系，优选具有T40_ct×T60_ut≤0.020的关系，更优选具有T40_ct×T60_ut≤0.015的关系。由此，能够适当地降低高温环境下的滚动阻力。
另外，下胎面152的20[℃]下的tanδ值T20_ut与60[℃]下的tanδ值T60_ut之比T20_ut/T60_ut相对于胎冠胎面151的20[℃]下的tanδ值T20_ct与60[℃]下的tanδ值T60_ct之比T20_ct/T60_ct具有0.75≤(T20_ut/T60_ut)/(T20_ct/T60_ct)≤1.00的关系，优选具有0.78≤(T20_ut/T60_ut)/(T20_ct/T60_ct)≤0.95的关系。
在上述的构成中，位于轮胎接地面侧的橡胶构件的tanδ比被设定为大于位于轮辋嵌合面侧的橡胶构件的tanδ比，所以轮胎滚动时的橡胶构件的变形和振动从轮胎接地面朝向轮辋嵌合面有效地衰减。由此，与行驶时的环境温度无关地，作为轮胎整体的能量消耗量降低，轮胎的滚动阻力降低。
另外，20[℃]下的下胎面152的橡胶硬度Hs_ut处于55≤Hs_ut≤65的范围。另外，下胎面152在100[％]伸张时的模量处于1.5[MPa]≤E’_ut≤3.0[MPa]的范围。
另外，20[℃]下的下胎面152的橡胶硬度Hs_ut相对于胎冠胎面151的橡胶硬度Hs_ct具有1≤Hs_ct-Hs_ut≤10的关系，优选具有3≤Hs_ct-Hs_ut≤8的关系，更优选具有4≤Hs_ct-Hs_ut≤7的关系。在该构成中，由于胎冠胎面151比下胎面152硬，所以轮胎的操纵稳定性提高，另外，下胎面152的路面跟随性提高，轮胎的湿地性能提高。
另外，在图1中，轮胎子午线方向的剖视中的胎冠胎面151的截面面积S_ct与下胎面152的截面面积S_ut具有0.11≤S_ut/(S_ct+S_ut)≤0.50的关系，优选具有0.13≤S_ut/(S_ct+S_ut)≤0.45的关系，优选具有0.15≤S_ut/(S_ct+S_ut)≤0.40的关系。通过上述下限，确保了具有较小的tanδ值的下胎面152的体积，确保了上述的滚动阻力的降低作用。具有确保了轮胎的滚动阻力的降低作用的优点。通过上述上限，确保了硬的胎冠胎面151的体积，确保了上述的轮胎的操纵稳定性能的提高作用。
胎冠胎面151的截面面积S_ct和下胎面152的截面面积S_ut作为轮胎整周上的平均值被算出。
另外，在图1中，构成带束层14的交叉带束141、142中的宽度最宽的交叉带束141的最大宽度Wb2、胎冠胎面151的最大宽度Wct、以及下胎面152的最大宽度Wut满足15[mm]≤Wct-Wb2≤30[mm]且Wb2<Wut<Wct的条件。通过上述上限，确保了交叉带束142的最大宽度Wb2，降低了轮胎的滚动阻力。另外，通过上述大小关系Wb2<Wut<Wct，确保了轮胎的耐久性。
交叉带束142的最大宽度Wb2、胎冠胎面151的最大宽度Wct、以及下胎面152的最大宽度Wut在将轮胎安装于规定轮辋并施加规定内压，并且设为无负荷状态来测定。
图3是示出图1所记载的充气轮胎1的胎面部的放大图。在该图中，定义通过构成带束层14的交叉带束141、142中的宽度最宽的交叉带束141的端部且垂直于胎体层13的假想线L1。
此时，假想线L1上的胎冠胎面151的厚度Ga_ct与下胎面152的厚度Ga_ut具有0.20≤Ga_ut/Ga_ct≤0.40的关系。通过上述下限，确保了具有较小的tanδ值的下胎面152的体积，确保了上述的滚动阻力的降低作用。通过上述上限，确保了硬的胎冠胎面151的体积，确保了上述的轮胎的操纵稳定性能的提高作用。
另外，轮胎子午线方向的剖视中的胎冠胎面151的截面面积S_ct和下胎面152的截面面积S_ut与0[℃]下的胎冠胎面151的tanδ值T0_ct满足0.20≤{S_ct/(S_ct+S_ut)}×T0_ct≤0.60的条件，优选满足0.30≤{S_ct/(S_ct+S_ut)}×T0_ct≤0.58的条件。通过上述下限，确保了胎冠胎面151的体积，确保了上述的轮胎的操纵稳定性能的提高作用。通过上述上限，抑制了以胎冠胎面151的体积或tanδ值过大为起因的滚动阻力的恶化。
另外，轮胎子午线方向的剖视中的胎冠胎面151的截面面积S_ct和下胎面152的截面面积S_ut与20[℃]下的下胎面的tanδ值T20_ut满足0.01≤{S_ut/(S_ct+S_ut)}×T20_ut≤0.60的条件，优选满足0.01≤{S_ut/(S_ct+S_ut)}×T20_ut≤0.05的条件。通过上述上限，确保了下胎面152的路面跟随性，确保了上述的轮胎的湿地性能的提高作用，另外，抑制了以较柔软的下胎面152的体积过大为起因的轮胎的操纵稳定性能的恶化。
[侧壁橡胶的特性]
另外，侧壁橡胶16的20[℃]下的tanδ值T20_sw与60[℃]下的tanδ值T60_sw具有0.50≤T20_sw/T60_sw≤1.50的关系，优选具有0.75≤T20_sw/T60_sw≤1.45的关系，更优选具有0.80≤T20_sw/T60_sw≤1.40的关系。由此，能够缩小低温环境下的滚动阻力与常温环境下的滚动阻力之差。
另外，侧壁橡胶16的20[℃]下的tanδ值T20_sw处于T20_sw≤0.11的范围，优选处于T20_sw≤0.10的范围。另外，侧壁橡胶16的60[℃]下的tanδ值T60_sw处于T60_sw≤0.22的范围。由此，降低了低温环境下和高温环境下的滚动阻力。此外，T20_sw和T60_sw的下限没有特别限定，越接近0则越优选，但受上述比的条件限制。
另外，侧壁橡胶16的20[℃]下的tanδ值T20_sw相对于胎冠胎面151的0[℃]下的tanδ值T0_ct具有T0_ct×T20_sw≤0.070的关系，优选具有T0_ct×T20_sw≤0.65的关系，更优选具有T0_ct×T20_sw≤0.60的关系。由此，能够适当地降低低温环境下的滚动阻力。
关于上述tanδ值的积，根据轮胎滚动时的轮胎内部的温度分布，与路面接触的胎冠胎面151的温度有低于侧壁橡胶16的温度的倾向。因此，通过对胎冠胎面151使用相对低的温度的tanδ值，能够适当地评价tanδ值对低温环境下的滚动阻力的影响。
另外，侧壁橡胶16的60[℃]下的tanδ值T60_sw相对于胎冠胎面151的40[℃]下的tanδ值T40_ct具有T40_ct×T60_sw≤0.024的关系，优选具有T40_ct×T60_sw≤0.21的关系，更优选具有T40_ct×T60_sw≤0.18的关系。由此，能够适当地降低高温环境下的滚动阻力。
另外，侧壁橡胶16的20[℃]下的tanδ值T20_sw与60[℃]下的tanδ值T60_sw之比T20_sw/T60_sw相对于胎冠胎面151的20[℃]下的tanδ值T20_ct与60[℃]下的tanδ值T60_ct之比T20_ct/T60_ct具有0.70≤(T20_sw/T60_sw)/(T20_ct/T60_ct)≤0.90的关系，优选具有0.75≤(T20_sw/T60_sw)/(T20_ct/T60_ct)≤0.85的关系。在该构成中，位于轮胎接地面侧的橡胶构件的tanδ比被设定为大于位于轮辋嵌合面侧的橡胶构件的tanδ比，所以轮胎滚动时的橡胶构件的变形和振动从轮胎接地面朝向轮辋嵌合面有效地衰减。由此，与行驶时的环境温度无关地，作为轮胎整体的能量消耗量降低，轮胎的滚动阻力降低。
另外，侧壁橡胶16的20[℃]下的tanδ值T20_sw与60[℃]下的tanδ值T60_sw之比T20_sw/T60_sw相对于胎圈填胶12的20[℃]下的tanδ值T20_bf与60[℃]下的tanδ值T60_bf之比T20_bf/T60_bf具有0.62≤(T20_bf/T60_bf)/(T20_sw/T60_sw)≤0.72的关系，优选具有1.40≤(T20_sw/T60_sw)/(T20_bf/T60_bf)≤1.60的关系。由此，降低了轮胎的滚动阻力。
另外，侧壁橡胶16的20[℃]下的tanδ值T20_sw与60[℃]下的tanδ值T60_sw之比T20_sw/T60_sw相对于下胎面152的20[℃]下的tanδ值T20_ut与60[℃]下的tanδ值T60_ut之比T20_ut/T60_ut具有0.90≤(T20_sw/T60_sw)/(T20_ut/T60_ut)≤1.10的关系，优选具有0.95≤(T20_sw/T60_sw)/(T20_ut/T60_ut)≤1.05的关系。由此，可降低轮胎的滚动阻力。
另外，20[℃]下的侧壁橡胶16的橡胶硬度Hs_sw处于50≤Hs_sw≤60的范围。另外，侧壁橡胶16在100[％]伸张时的模量处于1.0[MPa]≤E’_sw≤2.5[MPa]的范围。
另外，20[℃]下的侧壁橡胶16的橡胶硬度Hs_sw相对于20[℃]下的胎冠胎面151的橡胶硬度Hs_ct具有1≤Hs_ct-Hs_sw≤10的关系，优选具有3≤Hs_ct-Hs_sw≤8的关系，更优选具有4≤Hs_ct-Hs_sw≤7的关系。在该构成中，侧壁橡胶16和胎冠胎面151的橡胶硬度的关系被优化，从轮辋嵌合面向轮胎接地面的操舵力的传递效率和响应性提高。由此，轮胎的操纵稳定性能提高。
另外，20[℃]下的侧壁橡胶16的橡胶硬度Hs_sw相对于20[℃]下的胎圈填胶12的橡胶硬度Hs_bf具有35≤Hs_bf-Hs_sw≤40的关系，优选具有36≤Hs_bf-Hs_sw≤39的关系。由此，轮胎的操纵稳定性能提高。
另外，在图1中，定义以轮胎最大宽度位置P为中心的轮胎截面高度的50[％]的区域A2。
此时，区域A2中的侧壁橡胶16的最小厚度Ga_sw(参照图2)与侧壁橡胶16的20[℃]下的tanδ值T20_sw具有Ga_sw×T20_sw≤0.25的关系，优选具有Ga_sw×T20_sw≤0.23的关系，更优选具有Ga_sw×T20_sw≤0.21的关系。由此，能够降低轮胎滚动时的侧壁橡胶16的能量消耗量，并且能够降低低温环境下的滚动阻力。另外，侧壁橡胶16的最小厚度Ga_sw处于1.5[mm]≤Ga_sw≤3.5[mm]的范围。
另外，胎面橡胶15(具体而言，胎冠胎面151和下胎面152中的至少一方)与侧壁橡胶16的重叠量La处于30[mm]≤La≤60[mm]的范围。通过上述下限，抑制了胎面橡胶的分离，通过上述上限，抑制了以轮胎滚动时的胎肩部的形变过大为起因的滚动阻力的增加。
重叠量La作为沿轮胎内周面的长度而被测定。
[轮辋缓冲橡胶的特性]
另外，轮辋缓冲橡胶17的20[℃]下的tanδ值T20_rc与60[℃]下的tanδ值T60_rc具有0.70≤T20_rc/T60_rc≤1.30的关系，优选具有0.80≤T20_rc/T60_rc≤1.25的关系，更优选具有0.90≤T20_rc/T60_rc≤1.20的关系。由此，能够缩小低温环境下的滚动阻力与常温环境下的滚动阻力之差。
另外，轮辋缓冲橡胶17的20[℃]下的tanδ值T20_rc处于T20_rc≤0.22的范围，优选处于T20_rc≤21的范围，更优选处于T20_rc≤21的范围。另外，轮辋缓冲橡胶17的60[℃]下的tanδ值T60_rc处于T60_rc≤0.31的范围。由此，降低了低温环境下和高温环境下的滚动阻力。此外，T20_rc和T60_rc的下限没有特别限定，越接近0则越优选，但受上述比的条件限制。
另外，轮辋缓冲橡胶17的20[℃]下的tanδ值T20_rc相对于胎冠胎面151的20[℃]下的tanδ值T20_ct具有T20_ct×T20_rc≤0.070的关系，优选具有T20_ct×T20_rc≤0.060的关系。上述积成为低温环境下的滚动阻力的指标。
另外，轮辋缓冲橡胶17的20[℃]下的tanδ值T20_rc相对于胎圈填胶12的20[℃]下的tanδ值T20_bf具有T20_bf×T20_rc≤0.050的关系，优选具有T20_bf×T20_rc≤0.040的关系。由此，能够适当地降低低温环境下的滚动阻力。
另外，轮辋缓冲橡胶17的20[℃]下的tanδ值T20_rc相对于侧壁橡胶16的60[℃]下的tanδ值T20_sw具有T20_ct×T20_sw≤0.06的关系，优选具有T20_ct×T20_sw≤0.05的关系。上述积成为低温环境下的滚动阻力的指标。
另外，轮辋缓冲橡胶17的60[℃]下的tanδ值T60_rc相对于胎冠胎面151的60[℃]下的tanδ值T60_ct具有T60_ct×T60_rc≤0.030的关系，优选具有T60_ct×T60_rc≤0.27的关系，更优选具有T60_ct×T60_rc≤0.25的关系。由此，能够适当地降低高温环境下的滚动阻力。
另外，轮辋缓冲橡胶17的60[℃]下的tanδ值T60_rc相对于胎圈填胶12的60[℃]下的tanδ值T60_bf具有T60_bf×T60_rc≤0.040的关系，优选具有T60_bf×T60_rc≤0.030的关系。由此，能够适当地降低高温环境下的滚动阻力。
另外，轮辋缓冲橡胶17的60[℃]下的tanδ值T60_rc相对于侧壁橡胶16的60[℃]下的tanδ值T60_sw具有T60_sw×T60_rc≤0.030的关系，优选具有T60_sw×T60_rc≤0.020的关系。上述积成为低温环境下的滚动阻力的指标。
另外，轮辋缓冲橡胶17的20[℃]下的tanδ值T20_rc与60[℃]下的tanδ值T60_rc之比T20_rc/T60_rc相对于胎冠胎面151的20[℃]下的tanδ值T20_ct与60[℃]下的tanδ值T60_ct之比T20_ct/T60_ct具有0.55≤(T20_rc/T60_rc)/(T20_ct/T60_ct)≤0.85的关系，优选具有0.65≤(T20_rc/T60_rc)/(T20_ct/T60_ct)≤0.75的关系。
在上述的构成中，位于轮胎接地面侧的橡胶构件的tanδ比被设定为大于位于轮辋嵌合面侧的橡胶构件的tanδ比，所以轮胎滚动时的橡胶构件的变形和振动从轮胎接地面朝向轮辋嵌合面有效地衰减。由此，与行驶时的环境温度无关地，作为轮胎整体的能量消耗量降低，轮胎的滚动阻力降低。
另外，轮辋缓冲橡胶17的20[℃]下的tanδ值T20_rc与60[℃]下的tanδ值T60_rc之比T20_rc/T60_rc相对于胎圈填胶12的20[℃]下的tanδ值T20_bf与60[℃]下的tanδ值T60_bf之比T20_bf/T60_bf具有1.00≤(T20_rc/T60_rc)/(T20_bf/T60_bf)≤1.40的关系，优选具有1.02≤(T20_rc/T60_rc)/(T20_bf/T60_bf)≤1.38的关系，更优选具有1.04≤(T20_rc/T60_rc)/(T20_bf/T60_bf)≤1.36的关系。
在上述的构成中，由于构成从胎侧部到胎圈部的橡胶构件具有同等的温度依赖性，所以轮胎滚动时的橡胶构件的变形和振动从轮胎接地面朝向轮辋嵌合面有效地衰减。由此，与行驶时的环境温度无关地，作为轮胎整体的能量消耗量降低，轮胎的滚动阻力降低。
另外，轮辋缓冲橡胶17的20[℃]下的tanδ值T20_rc与60[℃]下的tanδ值T60_rc之比T20_rc/T60_rc相对于侧壁橡胶16的20[℃]下的tanδ值T20_sw与60[℃]下的tanδ值T60_sw之比T20_sw/T60_sw具有0.85≤(T20_rc/T60_rc)/(T20_sw/T60_sw)≤1.15的关系，优选为0.85≤(T20_rc/T60_rc)/(T20_sw/T60_sw)≤1.00。由此，降低了轮胎的滚动阻力。
另外，20[℃]下的轮辋缓冲橡胶17的橡胶硬度Hs_rc处于65≤Hs_rc≤75的范围。另外，轮辋缓冲橡胶17在100[％]伸张时的模量处于3.5[MPa]≤E’_rc≤6.0[MPa]的范围。
另外，20[℃]下的轮辋缓冲橡胶17的橡胶硬度Hs_rc相对于20[℃]下的胎冠胎面151的橡胶硬度Hs_ct具有7≤Hs_rc-Hs_ct≤11的关系，优选具有8≤Hs_rc-Hs_ct≤10的关系。在该构成中，轮辋缓冲橡胶17和胎冠胎面151的橡胶硬度的关系被优化，从轮辋嵌合面向轮胎接地面的操舵力的传递效率和响应性提高。由此，轮胎的操纵稳定性能提高。
另外，20[℃]下的轮辋缓冲橡胶17的橡胶硬度Hs_rc相对于20[℃]下的胎圈填胶12的橡胶硬度Hs_bf具有18≤Hs_bf-Hs_rc≤21的关系，优选具有19≤Hs_bf-Hs_rc≤21的关系。在该构成中，在轮胎宽度方向上相邻的胎圈填胶12和轮辋缓冲橡胶17的橡胶硬度的关系被优化，在车辆转弯时胎圈部向轮胎宽度方向的变形变得连续。由此，轮胎的操纵稳定性能提高。
另外，20[℃]下的轮辋缓冲橡胶17的橡胶硬度Hs_rc相对于20[℃]下的侧壁橡胶16的橡胶硬度Hs_sw具有17≤Hs_rc-Hs_sw≤20的关系，优选具有18≤Hs_rc-Hs_sw≤19的关系。在该构成中，从胎圈部构成胎侧部的侧壁橡胶16和轮辋缓冲橡胶17的橡胶硬度的关系被优化，在车辆转弯时胎侧部向轮胎宽度方向的变形变得连续。由此，轮胎的操纵稳定性能提高。
另外，在图2中，定义与距胎圈芯11的顶面的距离为胎圈芯11的截面高度H1的轮胎旋转轴平行的假想线L2。
此时，假想线L2上的轮辋缓冲橡胶17的厚度Ga_rc与20[℃]下的轮辋缓冲橡胶17的tanδ值T20_rc具有Ga_rc×T20_rc≤0.80的关系，优选具有Ga_rc×T20_rc≤0.70的关系。另外，轮辋缓冲橡胶17的厚度Ga_rc处于3.5[mm]≤Ga_rc≤4.5[mm]的范围。由此，能够降低轮胎滚动时的轮辋缓冲橡胶17的能量消耗量，并且能够降低低温环境下的滚动阻力。
[效果]
如以上所说明，该充气轮胎1具备：一对胎圈芯11、11；一对胎圈填胶12、12，配置于胎圈芯11、11的径向外侧；胎体层13，架设于胎圈芯11、13；带束层14，配置于胎体层13的径向外侧；胎面橡胶15，包括胎冠胎面151和下胎面152并且配置于带束层14的径向外侧；一对侧壁橡胶16、16，配置于胎体层13的轮胎宽度方向外侧；以及一对轮辋缓冲橡胶17、17，配置于胎圈芯11、11的径向内侧(参照图1)。另外，构成胎圈填胶12、下胎面152、侧壁橡胶16、以及轮辋缓冲橡胶17中的至少一个的橡胶构件的20[℃]下的tanδ值T20与60[℃]下的tanδ值T60满足0.50≤T20/T60≤2.00且T20≤0.22的条件。
在该构成中，(1)橡胶构件的20[℃]下的tanδ值T20与60[℃]下的tanδ值T60之比T20/T60被优化，所以能够缩小低温环境下的滚动阻力与常温环境下的滚动阻力之差。另外，(2)由于橡胶构件的20[℃]下的tanδ值T20处于上述的范围，所以降低了低温环境下的滚动阻力。由此，具有能够抑制以环境温度的变化为起因的轮胎的燃料经济性能的变动，并且能够降低在低温环境下行驶时的轮胎的滚动阻力的优点。
另外，在该充气轮胎1中，橡胶构件的20[℃]下的tanδ值T20处于T20≤0.15的范围。由此，具有降低了低温环境下的滚动阻力的优点。
另外，在该充气轮胎1中，侧壁橡胶16的20[℃]下的tanδ值T20_sw与60[℃]下的tanδ值T60_sw满足0.50≤T20_sw/T60_sw≤1.50且T20_sw≤0.11的条件。由此，具有能够缩小低温环境下的滚动阻力与常温环境下的滚动阻力之差的优点，另外，具有降低了低温环境下的滚动阻力的优点。
另外，在该充气轮胎1中，侧壁橡胶16的20[℃]下的tanδ值T20_sw相对于胎冠胎面151的0[℃]下的tanδ值T0_ct具有T0_ct×T20_sw≤0.070的关系。由此，具有能够适当地降低低温环境下的滚动阻力的优点。
另外，在该充气轮胎1中，侧壁橡胶16的60[℃]下的tanδ值T60_sw相对于胎冠胎面151的40[℃]下的tanδ值T40_ct具有T40_ct×T60_sw≤0.024的关系。由此，具有能够适当地降低高温环境下的滚动阻力的优点。
另外，在该充气轮胎1中，侧壁橡胶16的20[℃]下的tanδ值T20_sw与60[℃]下的tanδ值T60_sw之比T20_sw/T60_sw相对于胎冠胎面151的20[℃]下的tanδ值T20_ct与60[℃]下的tanδ值T60_ct之比T20_ct/T60_ct具有0.70≤(T20_sw/T60_sw)/(T20_ct/T60_ct)≤0.90的关系。在该构成中，位于轮胎接地面侧的橡胶构件的tanδ比被设定为大于位于轮辋嵌合面侧的橡胶构件的tanδ比，所以轮胎滚动时的橡胶构件的变形和振动从轮胎接地面朝向轮辋嵌合面有效地衰减。由此，具有如下优点：与行驶时的环境温度无关地，作为轮胎整体的能量消耗量降低，轮胎的滚动阻力降低。
另外，在该充气轮胎1中，侧壁橡胶16的20[℃]下的tanδ值T20_sw与60[℃]下的tanδ值T60_sw之比T20_sw/T60_sw相对于胎圈填胶12的20[℃]下的tanδ值T20_bf与60[℃]下的tanδ值T60_bf之比T20_bf/T60_bf具有0.62≤(T20_bf/T60_bf)/(T20_sw/T60_sw)≤0.72的关系。在该构成中，位于轮胎接地面侧的橡胶构件的tanδ比被设定为大于位于轮辋嵌合面侧的橡胶构件的tanδ比，所以轮胎滚动时的橡胶构件的变形和振动从轮胎接地面朝向轮辋嵌合面有效地衰减。由此，与行驶时的环境温度无关地，作为轮胎整体的能量消耗量降低，轮胎的滚动阻力降低。
另外，在该充气轮胎1中，20[℃]下的侧壁橡胶16的橡胶硬度Hs_sw相对于20[℃]下的胎冠胎面151的橡胶硬度Hs_ct具有1≤Hs_ct-Hs_sw≤10的关系。在该构成中，侧壁橡胶16和胎冠胎面151的橡胶硬度的关系被优化，从轮辋嵌合面向轮胎接地面的操舵力的传递效率和响应性提高。由此，具有轮胎的操纵稳定性能提高的优点。
另外，在该充气轮胎1中，20[℃]下的侧壁橡胶16的橡胶硬度Hs_sw相对于20[℃]下的轮辋缓冲橡胶17的橡胶硬度Hs_rc具有17≤Hs_rc-Hs_sw≤20的关系。在该构成中，从胎圈部构成胎侧部的侧壁橡胶16和轮辋缓冲橡胶17的橡胶硬度的关系被优化，在车辆转弯时胎侧部向轮胎宽度方向的变形变得连续。由此，具有轮胎的操纵稳定性能提高的优点。
另外，在该充气轮胎1中，定义以轮胎最大宽度位置P为中心的轮胎截面高度SH的50[％]的区域A2(参照图1)，区域A2中的侧壁橡胶16的最小厚度Ga_sw与侧壁橡胶16的20[℃]下的tanδ值T20_sw具有Ga_sw×T20_sw≤0.25的关系。由此，具有能够降低轮胎滚动时的侧壁橡胶16的能量消耗量，并且能够降低低温环境下的滚动阻力的优点。
另外，在该充气轮胎1中，胎面橡胶15与侧壁橡胶16的重叠量La处于30[mm]≤La≤60[mm]的范围。通过上述下限，具有抑制了胎面橡胶的分离的优点，通过上述上限，具有抑制了以轮胎滚动时的胎肩部的形变过大为起因的滚动阻力的增加的优点。
另外，在该充气轮胎1中，胎冠胎面151的0[℃]下的tanδ值T0_ct与60[℃]下的tanδ值T60_ct具有2.00≤T0_ct/T60_ct≤4.38的关系。由此，具有能够在提高轮胎的湿地性能的同时降低轮胎的燃料经济性能的温度依赖性的优点。
另外，在该充气轮胎1中，胎冠胎面151的0[℃]下的tanδ值T0_ct处于T0_ct≤0.75的范围。由此，具有轮胎的湿地性能提高的优点。
实施例
图4是示出本发明的实施方式的充气轮胎的性能试验的结果的图表。
在该性能试验中，对多种试验轮胎进行了关于(1)滚动阻力、(2)湿地性能以及(3)操纵稳定性能的评价。另外，使用轮胎尺寸为195/65R15的试验轮胎。
(1)在关于滚动阻力的评价中，使用滚筒直径为1707[mm]的滚筒试验机，并对试验轮胎施加180[kPa]的内压和JATMA所规定的最大负荷能力的88[％]的载荷，在速度80[km/h]的条件下测定试验轮胎的滚动阻力系数。另外，常温滚动阻力是环境温度25[℃]下的测定值，低温滚动阻力是环境温度10[℃]下的测定值。该评价通过以以往例为基准(100)的指数评价来进行，其数值越大则越优选。
(2)在关于湿地性能的评价中，将试验轮胎安装于排气量为1800[cc]且为前轮驱动车的试验车辆的前后轮，并对试验轮胎施加250[kPa](前轮)和240[kPa](后轮)的气压。然后，试验车辆在由水深为2[mm]的沥青路面构成的测试路线上行驶，测定从时速100[km/h]开始的制动距离。然后，基于测定结果进行以以往例为基准(100)的指数评价。该评价的数值越大则越优选。另外，若为98以上，则可以说适当地确保了性能。
(3)在关于操纵稳定性能的评价中，将试验轮胎安装于排气量为1800[cc]且为前轮驱动车的试验车辆的前后轮，并对试验轮胎施加250[kPa](前轮)和240[kPa](后轮)的气压。然后，试验车辆在1圈为2[km]的干燥路面的测试路线上一边进行车道变更一边行驶3圈，由测试驾驶员进行感官评价。该评价通过以以往例为基准(100)的指数评价来进行，其数值越大则越优选。
以往例和实施例的试验轮胎具备图1的构成，构成轮胎壳体的各橡胶构件分别具有预定的物性。
如试验结果所示，可知在实施例的试验轮胎中，轮胎的滚动阻力降低，另外，轮胎的湿地性能和操纵稳定性能提高。
附图标记说明
1：充气轮胎；11：胎圈芯；12：胎圈填胶；13：胎体层；14：带束层；141、142：交叉带束；143：带束覆盖件；144：带束边缘覆盖件；15：胎面橡胶；151：胎冠胎面；152：下胎面；16：侧壁橡胶；17：轮辋缓冲橡胶；18：内衬。

Claims (13)

1.一种充气轮胎，具备：
一对胎圈芯；一对胎圈填胶，配置于所述胎圈芯的径向外侧；胎体层，架设于所述胎圈芯；带束层，配置于所述胎体层的径向外侧；胎面橡胶，包括胎冠胎面和下胎面并且配置于所述带束层的径向外侧；一对侧壁橡胶，配置于所述胎体层的轮胎宽度方向外侧；以及一对轮辋缓冲橡胶，配置于所述一对胎圈芯的径向内侧，所述充气轮胎的特征在于，
构成所述胎圈填胶、所述下胎面、所述侧壁橡胶以及所述轮辋缓冲橡胶中的至少一个的橡胶构件的20℃下的tanδ值T20与60℃下的tanδ值T60满足0.50≤T20/T60≤2.00且T20≤0.22的条件。
2.根据权利要求1所述的充气轮胎，
所述橡胶构件的20℃下的tanδ值T20处于T20≤0.15的范围。
3.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，
所述侧壁橡胶的20℃下的tanδ值T20_sw与60℃下的tanδ值T60_sw满足0.50≤T20_sw/T60_sw≤1.50且T20_sw≤0.11的条件。
4.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，
所述侧壁橡胶的20℃下的tanδ值T20_sw相对于所述胎冠胎面的0℃下的tanδ值T0_ct具有T0_ct×T20_sw≤0.070的关系。
5.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，
所述侧壁橡胶的60℃下的tanδ值T60_sw相对于所述胎冠胎面的40℃下的tanδ值T40_ct具有T40_ct×T60_sw≤0.024的关系。
6.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，
所述侧壁橡胶的20℃下的tanδ值T20_sw与60℃下的tanδ值T60_sw之比T20_sw/T60_sw相对于所述胎冠胎面的20℃下的tanδ值T20_ct与60℃下的tanδ值T60_ct之比T20_ct/T60_ct具有0.70≤(T20_sw/T60_sw)/(T20_ct/T60_ct)≤0.90的关系。
7.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，
所述侧壁橡胶的20℃下的tanδ值T20_sw与60℃下的tanδ值T60_sw之比T20_sw/T60_sw相对于所述胎圈填胶的20℃下的tanδ值T20_bf与60℃下的tanδ值T60_bf之比T20_bf/T60_bf具有0.62≤(T20_bf/T60_bf)/(T20_sw/T60_sw)≤0.72的关系。
8.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，
20℃下的所述侧壁橡胶的橡胶硬度Hs_sw相对于20℃下的所述胎冠胎面的橡胶硬度Hs_ct具有1≤Hs_ct-Hs_sw≤10的关系。
9.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，
20℃下的所述侧壁橡胶的橡胶硬度Hs_sw相对于20℃下的所述轮辋缓冲橡胶的橡胶硬度Hs_rc具有17≤Hs_rc-Hs_sw≤20的关系。
10.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，
定义以轮胎最大宽度位置为中心的轮胎截面高度的50％的区域A2，
区域A2中的所述侧壁橡胶的最小厚度Ga_sw与所述侧壁橡胶的20℃下的tanδ值T20_sw具有Ga_sw×T20_sw≤0.25的关系。
11.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，
所述胎面橡胶与所述侧壁橡胶的重叠量La处于30mm≤La≤60mm的范围。
12.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，
所述胎冠胎面的0℃下的tanδ值T0_ct与60℃下的tanδ值T60_ct具有2.00≤T0_ct/T60_ct≤4.38的关系。
13.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，
所述胎冠胎面的0℃下的tanδ值T0_ct处于T0_ct≤0.75的范围。
CN202080075083.4A 2019-12-12 2020-12-03 充气轮胎 Active CN114667223B (zh)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2019224705A JP2021091365A (ja) 2019-12-12 2019-12-12 空気入りタイヤ
JP2019-224705 2019-12-12
PCT/JP2020/045120 WO2021117612A1 (ja) 2019-12-12 2020-12-03 空気入りタイヤ

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN114667223A CN114667223A (zh) 2022-06-24
CN114667223B true CN114667223B (zh) 2024-01-02

Family

ID=76311560

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202080075083.4A Active CN114667223B (zh) 2019-12-12 2020-12-03 充气轮胎

Country Status (5)

Country Link
US (1) US20230019388A1 (zh)
JP (1) JP2021091365A (zh)
CN (1) CN114667223B (zh)
DE (1) DE112020005267T5 (zh)
WO (1) WO2021117612A1 (zh)

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH04216926A (ja) * 1990-12-18 1992-08-07 Yokohama Rubber Co Ltd:The 空気入りタイヤのトレッド用ゴム組成物
CN1322772A (zh) * 2001-02-19 2001-11-21 青岛化工学院 高反式－1,4－聚异戊二烯和高乙烯基聚丁二烯并用的高速节能轮胎胎面胶料
JP2005199922A (ja) * 2004-01-16 2005-07-28 Toyo Tire & Rubber Co Ltd 空気入りタイヤ
CN101007491A (zh) * 2006-01-27 2007-08-01 固特异轮胎和橡胶公司 具有侧面外部控制元件的环形橡胶胎面的轮胎
JP2016055660A (ja) * 2014-09-05 2016-04-21 横浜ゴム株式会社 空気入りタイヤ
CN106457896A (zh) * 2014-06-17 2017-02-22 横滨橡胶株式会社 充气轮胎
CN106604834A (zh) * 2014-09-05 2017-04-26 横滨橡胶株式会社 充气轮胎
CN106660413A (zh) * 2014-09-05 2017-05-10 横滨橡胶株式会社 充气轮胎

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH01174547A (ja) * 1987-12-28 1989-07-11 Toyo Tire & Rubber Co Ltd ラジアルタイヤ
IT1228528B (it) * 1989-03-02 1991-06-20 Enichem Elastomers Materiali compositi a base poliacrilica, contenenti ferrite e manufatti corrispondenti.
JPH0525327A (ja) * 1991-07-23 1993-02-02 Bridgestone Corp タイヤトレツド用ゴム組成物
JPH05169928A (ja) * 1991-12-26 1993-07-09 Yokohama Rubber Co Ltd:The 空気入りタイヤ
JP3213127B2 (ja) * 1993-08-26 2001-10-02 株式会社ブリヂストン 燃費にすぐれる空気入りラジアルタイヤ
AT401368B (de) * 1993-11-08 1996-08-26 Semperit Ag Radialluftreifen für pkw
CA2171393A1 (en) * 1995-04-21 1996-10-22 Jennifer Leigh Gabor Tire with tread of cap-base construction
DE10059236B4 (de) * 2000-11-29 2005-12-15 Continental Aktiengesellschaft Verwendung einer Kautschukmischung für Reifenlaufstreifen
JP2004136863A (ja) * 2002-08-20 2004-05-13 Bridgestone Corp 空気入りタイヤ
EP1874860B1 (en) * 2005-04-28 2008-12-31 PIRELLI TYRE S.p.A. Tire and crosslikable elastomeric composition
US7858690B2 (en) * 2006-10-06 2010-12-28 Bridgestone Corporation Functional coupling agents and polymers prepared therewith
JP2009280123A (ja) * 2008-05-23 2009-12-03 Yokohama Rubber Co Ltd:The 空気入りタイヤ
JP5498800B2 (ja) * 2010-01-06 2014-05-21 株式会社ブリヂストン 空気入りタイヤ
JP5998310B1 (ja) 2014-11-27 2016-09-28 株式会社ブリヂストン ゴム組成物及びその製造方法、並びに、タイヤ
JP6859825B2 (ja) * 2017-04-17 2021-04-14 横浜ゴム株式会社 空気入りタイヤ
JP7109450B2 (ja) * 2017-08-31 2022-07-29 株式会社ブリヂストン 空気入りタイヤ

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH04216926A (ja) * 1990-12-18 1992-08-07 Yokohama Rubber Co Ltd:The 空気入りタイヤのトレッド用ゴム組成物
CN1322772A (zh) * 2001-02-19 2001-11-21 青岛化工学院 高反式－1,4－聚异戊二烯和高乙烯基聚丁二烯并用的高速节能轮胎胎面胶料
JP2005199922A (ja) * 2004-01-16 2005-07-28 Toyo Tire & Rubber Co Ltd 空気入りタイヤ
CN101007491A (zh) * 2006-01-27 2007-08-01 固特异轮胎和橡胶公司 具有侧面外部控制元件的环形橡胶胎面的轮胎
CN106457896A (zh) * 2014-06-17 2017-02-22 横滨橡胶株式会社 充气轮胎
JP2016055660A (ja) * 2014-09-05 2016-04-21 横浜ゴム株式会社 空気入りタイヤ
CN106604834A (zh) * 2014-09-05 2017-04-26 横滨橡胶株式会社 充气轮胎
CN106660413A (zh) * 2014-09-05 2017-05-10 横滨橡胶株式会社 充气轮胎

Also Published As

Publication number Publication date
WO2021117612A1 (ja) 2021-06-17
CN114667223A (zh) 2022-06-24
DE112020005267T5 (de) 2022-09-15
US20230019388A1 (en) 2023-01-19
JP2021091365A (ja) 2021-06-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP3130479B1 (en) Pneumatic radial tire for use on passenger vehicle
EP1440822A1 (en) Pneumatic tire
CN110505965B (zh) 充气轮胎
US11173756B2 (en) Pneumatic tire
US10369845B2 (en) Pneumatic tire
US11207929B2 (en) Pneumatic tire
WO2019198333A1 (ja) ランフラットタイヤ
CN109982866B (zh) 轮胎
CN114667223B (zh) 充气轮胎
JP4586344B2 (ja) 空気入りタイヤ
JP2003335110A (ja) 重荷重用空気入りタイヤ
CN113498444B (zh) 充气子午线轮胎
US20170291459A1 (en) Run-flat tire
JP7448779B2 (ja) 空気入りタイヤ
JP7448780B2 (ja) 空気入りタイヤ
JP6852568B2 (ja) 空気入りタイヤ
JP7448781B2 (ja) 空気入りタイヤ
JP7151627B2 (ja) 空気入りタイヤ
RU2773568C1 (ru) Пневматическая шина
JP7135940B2 (ja) 空気入りタイヤ
JP7115019B2 (ja) 空気入りタイヤ
WO2022049865A1 (ja) タイヤ
CN109996686B (zh) 轮胎
WO2018230265A1 (ja) タイヤ
JP2023084588A (ja) タイヤ

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
CB02 Change of applicant information

Address after: Kanagawa

Applicant after: THE YOKOHAMA RUBBER Co.,Ltd.

Address before: Tokyo, Japan

Applicant before: THE YOKOHAMA RUBBER Co.,Ltd.

CB02 Change of applicant information
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant