CN114370949A - 一种压缩空气储能***温度限制出力预测方法 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种压缩空气储能***温度限制出力预测方法，它包括：步骤1、采集储气罐空气压力、储气罐空气温度、气罐出口空气流量和当前发电功率值；步骤2、确定储气罐最低允许温度Ts；步骤3、计算储气罐内压缩空气质量；步骤4、计算储气罐剩余发电时间；步骤5、根据储气罐剩余发电时间和膨胀机发电功率计算储气罐剩余发电电量；解决了现有技术无法根据储气罐限制温度计算剩余发电时间，更无法掌握受温度限制的剩余发电电量，不利于提前根据发电能力进行相关机组运行操作及电网运行方式安排。

Description

一种压缩空气储能***温度限制出力预测方法
技术领域
本发明属于压缩空气储能技术领域，尤其涉及一种压缩空气储能***温度限制出力预测方法。
背景技术
近年来，随着能源的清洁低碳化进程不断加快，风力发电、光伏发电等新能源发电装机规模越来越大。但是，新能源出力具有较强的间歇性、波动性和随机性等特点，导致电网调峰调频问题突出，影响电网的电能质量与运行的安全稳定性，而大规模电力储能技术解决上述问题的有效途径之一。其中，压缩空气储能***对环境友好，具有储能容量大、污染小、具备转动惯量，存储周期长等优点，被认为最具有发展前景的大规模清洁电力储能技术之一。
压缩空气储能***，包含储能耗电***和释能发电***，储能阶段利用电能驱动压缩机压缩空气，将电能转化为压力势能，待释能阶段利用存储起来的高压压缩空气驱动透平做功进行发电，且压缩空气储能***的储能阶段和释能阶段不能同时进行。因此，释能阶段的可用做功介质(即储气罐中剩余储气)是有限的，其发电时间受限于储气罐储气能量，同时随着储气罐内做功空气流出，储气罐气体扩容后温度单调下降，如温度达到机组运行中的储气罐温度限制、储气罐设计的最低允许温度，储气罐到换热器之间管材设计的最低允许温度之一都将造成机组停止发电运行。目前压缩空气储能***仅有储气罐温度和压力的监视，现有技术无法根据储气罐限制温度计算剩余发电时间，更无法掌握受温度限制的剩余发电电量，不利于提前根据发电能力进行相关机组运行操作及电网运行方式安排。
发明内容
本发明要解决的技术问题是：提供一种压缩空气储能***温度限制出力预测方法，以解决现有技术无法根据储气罐限制温度计算剩余发电时间，更无法掌握受温度限制的剩余发电电量，不利于提前根据发电能力进行相关机组运行操作及电网运行方式安排。
本发明的技术方案是：
一种压缩空气储能***温度限制出力预测方法，它包括：
步骤1、采集储气罐空气压力、储气罐空气温度、气罐出口空气流量和当前发电功率值；
步骤2、确定储气罐最低允许温度Ts；
步骤3、计算储气罐内压缩空气质量；
步骤4、计算储气罐剩余发电时间；
步骤5、根据储气罐剩余发电时间和膨胀机发电功率计算储气罐剩余发电电量。
储气罐空气温度测量方法为：如储气罐为1个，则空气温度测量不少于3个点，分别位于覆盖储气罐的底部、中部和上部，最终取数学平均值；如储气罐为一个以上，则每个储气罐都设置有空气温度测量点，最终取数学平均值；度采用接触式PT100热电阻温度传感器，探头垂直深入储气罐直径1/3处。
储气罐空气压力和空气密度测量方法为：如储气罐为1个，则测量点在储气罐管道出口处；如储气罐为一个以上，则每个储气罐都设置有测量点，最终取数学平均值；压力采用电阻应变式压力传感器，流量测量采用***式涡街气体流量传感器，安装在管道的直管段。
确定储气罐最低允许温度Ts的确定方法为：根据机组运行中的储气罐温度限制T1，储气罐设计的最低允许温度T2，储气罐到换热器之间的管材设计的运行最低允许温度T3，得到储气罐最低允许温度Ts＝max(T1,T2,T3)；
机组运行中的储气罐温度限制T1的确定方法：储气罐和蓄热罐初始状态均为设计的满状态，在此基础上额定工况运行，最终因机组运行条件不满足而停机时储气罐的温度为机组运行中的储气罐温度限制T1。
储气罐内压缩空气质量的确定方法为：
Qu＝(Pg*V*M)/(8.314*(273.15+Tg))
Qu为储气罐内压缩空气质量；
V为储气罐容积；
M为气体摩尔质量。
计算储气罐剩余发电时间的方法为：
根据公式：
dT/dt＝Tg*(γ-1)*m/Qu-h*A*(Tg-Tam)/(Qu*Cv)
h为环境与储气罐外壁面的传热系数；
A为储气罐表面积；
Tam为环境温度；
Cv为储气罐内气体定容比热容；
γ为Cp/Cv,
上式可简化为
dT/dt＝Tg*(γ-1)*m/Qu
得储气罐温度实时下降速率dT/dt；
由储气罐最低允许温度Ts，得出储气罐剩余发电时间计算公式：
tu＝Qu*(Tg-Ts)/((273.15+Tg)*m*(γ-1))
tu为储气罐剩余发电时间。
根据储气罐剩余发电时间和膨胀机发电功率计算储气罐剩余发电电量的方法为：
Apu＝tu*Wn
Apu为储气罐剩余发电电量；tu为储气罐剩余发电时间；Wn为当前发电功率值。
本发明有益效果：
本发明通过选取机组运行中的储气罐温度限制、储气罐设计的最低允许温度、储气罐到换热器之间管材设计的最低允许温度中的最大值作为限制条件，在储能发电***运行中监测储气罐温度参数，并通过推导出的公式，实时计算受温度限制的膨胀发电***剩余发电时间，根据当前发电功率计算出发电***剩余发电电量，提前根据发电能力预测进行相关机组运行操作及电网运行方式安排。
本发明优点：
揭示了储气罐温度参数与膨胀发电***剩余发电时间和剩余发电电量的关系，实时计算储气罐可发电的时间和电量，让膨胀发电机发电能力可测可观。
根据机组发电剩余出力情况和运行时间，提前有序安排机组运行操作。
提供充足的电网运行方式处理时间，防止突减负荷对电网冲击的影响。
解决了现有技术无法根据储气罐限制温度计算剩余发电时间，更无法掌握受温度限制的剩余发电电量，不利于提前根据发电能力进行相关机组运行操作及电网运行方式安排。
附图说明
图1为本发明流程示意图；
图2为本发明硬件***组成示意图。
具体实施方式
本发明压缩空气储能***膨胀发电见图1，包括：储气罐(1)，进气调节阀(2)，多级膨胀机(3)，发电机(4)，蓄热罐(5)，热泵(6)，多级换热器(7)，蓄冷罐(8)。储气罐1储存高压压缩空气，经管道连接至首级换热器701加热后，至多级膨胀机的首级膨胀机301，压缩空气做功后从首级膨胀机301排出，经第二级加热器加热后进入第二级膨胀机，依此类推，直至从末级膨胀机303排出。蓄热罐5通过换热介质储存热量，经热泵6加压后分别进入各级换热器加热压缩空气，换热介质冷却后进入蓄冷罐8。多级加热器7数量与多级膨胀机3数量相等，布置在对应膨胀机进口。高温高压的压缩空气进入膨胀机带动膨胀机旋转，膨胀机通过轴带动发电机4旋转发电。
第一步通过实时监控***，通过储气罐的压力、温度传感器和出口处流量传感器等采集Pg、Tg、m、Wn。
Pg-储气罐空气压力，Tg-储气罐空气温度,m-储气罐出口空气流量，Wn-当前发电功率值。
储气罐空气温度测量要求：如储气罐为1个，则空气温度测量不少于3个点，覆盖储气罐的底部、中部和上部，最终取数学平均值进行计算，因为储气罐在运行中空气不稳定流出，在储气罐中不同高度的温度不一样。如储气罐为多个，则每个储气罐都有空气温度测量点，最终取数学平均值进行计算。
储气罐空气压力、空气密度测量要求：如储气罐为1个，则测量点在储气罐管道出口处。如储气罐为多个，则每个储气罐都有测量点，最终取数学平均值进行计算。
温度采用接触式PT100热电阻温度传感器，探头垂直深入储气罐直径1/3处，输出4～20mA信号，
压力采用电阻应变式压力传感器,量程0-25MPa，输出4～20mA信号。
流量测量采用***式涡街气体流量传感器，安装在管道的直管段，因为在调节过程中管道会产生不稳定流动，采用放大器与传感器分离，传感器采用消扰电路和抗振传感头，具有抗环境振动性能，输出4～20mA信号。
第二步确定储气罐最低允许温度(Ts)：机组运行中的储气罐温度限制T1，储气罐设计的最低允许温度T2，储气罐到换热器之间的管材设计的运行最低允许温度T3，得到储气罐最低允许温度Ts＝max(T1,T2,T3)。
机组运行中的储气罐温度限制T1的确定方法：储气罐和蓄热罐初始状态均为设计的满状态，在此基础上额定工况运行，最终因机组运行条件不满足(储气压力不足，或储热不足)而停机时储气罐的温度。
储气罐设计的最低允许温度T2的确定方法：根据储气罐材质和运行额定压力确定。
储气罐到换热器之间的管材设计的运行最低允许温度T3的确定方法：根据储气罐到换热器之间的管道材质和运行额定压力确定。
第三步计算储气罐内压缩空气质量：
Qu＝(Pg*V*M)/(8.314*(273.15+Tg))
Qu-储气罐内压缩空气质量，kg
V-储气罐容积，m3
M-气体摩尔质量，取0.02896kg/mol
第四步 计算储气罐剩余发电时间：
根据现有技公式：
dT/dt＝Tg*(γ-1)*m/Qu-h*A*(Tg-Tam)/(Qu*Cv)
h–环境与储气罐外壁面的传热系数,W/(m2·K)
A–储气罐表面积，m2
Tam–环境温度,℃
Cv–储气罐内气体定容比热容，取0.717kJ/(kg·K)
γ为Cp/Cv,取1.4
已知储气罐现场均安装保温层，因此忽略储气罐散热，则上式可简化为
dT/dt＝Tg*(γ-1)*m/Qu
由上述可得储气罐温度实时下降速率dT/dt。
由储气罐最低允许温度Ts，最后推导出储气罐剩余发电时间计算公式：
tu＝Qu*(Tg-Ts)/((273.15+Tg)*m*(γ-1))
tu-储气罐剩余发电时间
第五步根据储气罐剩余发电时间和膨胀机发电功率计算储气罐剩余发电电量：
Apu＝tu*Wn
Apu-储气罐剩余发电电量。
案例：***发电功率为10MW，储气罐的储气容积为6000m3，初始压力和温度分别设置为10MPa、30℃，储气、储热初始满状态发电过程中机组突发停机时的储气罐温度为0℃，储气罐设计最低允许温度为-4℃，储气罐到换热器之间的管材设计的运行最低允许温度为-20℃。
第一步：通过实时监测***，采集数据Pg＝8.531MPa、Tg＝16.45℃、ρ＝102.18kg/m3、m＝36.51kg/s、Wn＝9.992MW。
第二步确定储气罐最低允许温度(Ts)：Ts＝max(T1,T2,T3)＝max(0,-4,-20)＝0℃。
第三步计算储气罐内压缩空气质量:Qu＝(Pg*V*M)/(8.314*(273.15+Tg))＝(8.531*10^6*6000*0.02896)/(8.314*(273.15+16.45))＝615660.33kg
第四步计算储气罐剩余发电时间:tu＝(Tg-Ts)/(dT/dt)＝Qu*(Tg-Ts)/((273.15+Tg)*m*(γ-1))＝615660.33*(16.45-0)/((273.15+16.45)*36.51*(1.4-1))＝2394.62s＝39.91min
第五步计算储气罐剩余发电电量Apu＝tu*Wn＝2394.62*9.992*103＝23927043kJ＝6646.4kW·h。

Claims (8)

1.一种压缩空气储能***温度限制出力预测方法，它包括：
步骤1、采集储气罐空气压力、储气罐空气温度、气罐出口空气流量和当前发电功率值；
步骤2、确定储气罐最低允许温度Ts；
步骤3、计算储气罐内压缩空气质量；
步骤4、计算储气罐剩余发电时间；
步骤5、根据储气罐剩余发电时间和膨胀机发电功率计算储气罐剩余发电电量。
2.根据权利要求1所述的一种压缩空气储能***温度限制出力预测方法，其特征在于：储气罐空气温度测量方法为：如储气罐为1个，则空气温度测量不少于3个点，分别位于覆盖储气罐的底部、中部和上部，最终取数学平均值；如储气罐为一个以上，则每个储气罐都设置有空气温度测量点，最终取数学平均值；度采用接触式PT100热电阻温度传感器，探头垂直深入储气罐直径1/3处。
3.根据权利要求1所述的一种压缩空气储能***温度限制出力预测方法，其特征在于：储气罐空气压力和空气密度测量方法为：如储气罐为1个，则测量点在储气罐管道出口处；如储气罐为一个以上，则每个储气罐都设置有测量点，最终取数学平均值；压力采用电阻应变式压力传感器，流量测量采用***式涡街气体流量传感器，安装在管道的直管段。
4.根据权利要求1所述的一种压缩空气储能***温度限制出力预测方法，其特征在于：确定储气罐最低允许温度Ts的确定方法为：根据机组运行中的储气罐温度限制T1，储气罐设计的最低允许温度T2，储气罐到换热器之间的管材设计的运行最低允许温度T3，得到储气罐最低允许温度Ts＝max(T1,T2,T3)。
5.根据权利要求4所述的一种压缩空气储能***温度限制出力预测方法，其特征在于：机组运行中的储气罐温度限制T1的确定方法：储气罐和蓄热罐初始状态均为设计的满状态，在此基础上额定工况运行，最终因机组运行条件不满足而停机时储气罐的温度为机组运行中的储气罐温度限制T1。
6.根据权利要求1所述的一种压缩空气储能***温度限制出力预测方法，其特征在于：储气罐内压缩空气质量的确定方法为：
Qu＝(Pg*V*M)/(8.314*(273.15+Tg))
Qu为储气罐内压缩空气质量；
V为储气罐容积；
M为气体摩尔质量。
7.根据权利要求1所述的一种压缩空气储能***温度限制出力预测方法，其特征在于：计算储气罐剩余发电时间的方法为：
根据公式：
dT/dt＝Tg*(γ-1)*m/Qu-h*A*(Tg-Tam)/(Qu*Cv)
h为环境与储气罐外壁面的传热系数；
A为储气罐表面积；
Tam为环境温度；
Cv为储气罐内气体定容比热容；
γ为Cp/Cv,
上式可简化为
dT/dt＝Tg*(γ-1)*m/Qu
得储气罐温度实时下降速率dT/dt；
由储气罐最低允许温度Ts，得出储气罐剩余发电时间计算公式：
tu＝Qu*(Tg-Ts)/((273.15+Tg)*m*(γ-1))
tu为储气罐剩余发电时间。
8.根据权利要求1所述的一种压缩空气储能***温度限制出力预测方法，其特征在于：根据储气罐剩余发电时间和膨胀机发电功率计算储气罐剩余发电电量的方法为：
Apu＝tu*Wn
Apu为储气罐剩余发电电量；tu为储气罐剩余发电时间；Wn为当前发电功率值。
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Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20020174893A1 (en) * 2001-03-23 2002-11-28 Chowdhury Naser Mahmud Apparatus for detecting liquid dry conditions for liquefied compressed gases
JP2003140752A (ja) * 2001-11-02 2003-05-16 Yamatake Corp 空気供給システムとその空気消費量計測方法および空気消費量計測装置、並びに空気供給システムの制御方法
JP2005197132A (ja) * 2004-01-08 2005-07-21 Honda Motor Co Ltd 燃料電池の発電可能時間算出装置
US20170284336A1 (en) * 2014-09-25 2017-10-05 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) Container-type compressed air storage power generation device
JP2018201271A (ja) * 2017-05-25 2018-12-20 スズキ株式会社 車両の発電制御装置
CN112883509A (zh) * 2021-01-22 2021-06-01 东南大学 一种绝热式压缩空气储能***的设计方法及设计***
CN113586391A (zh) * 2021-08-18 2021-11-02 上海巨人能源科技有限公司 一体化光伏发电压缩空气储能***
CN115182858A (zh) * 2022-08-11 2022-10-14 北京科技大学 空气压缩与重力势能混合储/生发电***及定量设计方法

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20020174893A1 (en) * 2001-03-23 2002-11-28 Chowdhury Naser Mahmud Apparatus for detecting liquid dry conditions for liquefied compressed gases
JP2003140752A (ja) * 2001-11-02 2003-05-16 Yamatake Corp 空気供給システムとその空気消費量計測方法および空気消費量計測装置、並びに空気供給システムの制御方法
JP2005197132A (ja) * 2004-01-08 2005-07-21 Honda Motor Co Ltd 燃料電池の発電可能時間算出装置
US20170284336A1 (en) * 2014-09-25 2017-10-05 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) Container-type compressed air storage power generation device
JP2018201271A (ja) * 2017-05-25 2018-12-20 スズキ株式会社 車両の発電制御装置
CN112883509A (zh) * 2021-01-22 2021-06-01 东南大学 一种绝热式压缩空气储能***的设计方法及设计***
CN113586391A (zh) * 2021-08-18 2021-11-02 上海巨人能源科技有限公司 一体化光伏发电压缩空气储能***
CN115182858A (zh) * 2022-08-11 2022-10-14 北京科技大学 空气压缩与重力势能混合储/生发电***及定量设计方法

Non-Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
XIANKUI WEN ETC: "Prediction of power generation output of compressed air energy storage tank based on temperature limitation", JOURNAL OF PHYSICS: CONFERENCE SERIES, vol. 2758, 24 December 2023 (2023-12-24), pages 1 - 6 *
文贤馗 等: "先进压缩空气储能***模拟与效率分析", 《动力工程学报》, vol. 41, no. 9, 30 September 2021 (2021-09-30), pages 803 - 808 *
李盼: "压缩空气储能***动态特性及其调节***", 《中国电机工程学报》, vol. 40, no. 7, 5 April 2020 (2020-04-05), pages 2296 - 2305 *

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